火炮内弹道设计-毕业论文资料

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某自行火炮全弹道多学科优化设计

某自行火炮全弹道多学科优化设计

某自行火炮全弹道多学科优化设计牛福强;洪亚军;徐诚【摘要】To improve a self-propelled guns kill efficiency of the projectile,and find the design parameters of optimal matchingrelations,and shorten the design cycle,the model of self-propelled gun’s full ballistic multidisciplinary design optimization is build,which dependson the coupling relationship of interior ballistic,exterior ballistics,and the terminal ballistic. To get the maximum of lethal area and range of fire,the full ballistics is optimized. Compared with the traditional design methods which are single subject optimization,the multidisciplinary design optimization method can effectively improve the comprehensive performance of the gun’ballistic,and avoid the phenomenon of other target’s degradation when a single target optimization.%为提高某自行火炮弹丸的杀伤效能,寻求该火炮全弹道设计参数间更优的匹配关系,并缩短全弹道设计周期,根据其包含的内弹道、外弹道和终点效应3个分学科之间的耦合关系,建立自行火炮全弹道多学科优化设计模型。

某大口径火炮弹丸卡滞的内弹道计算与分析

某大口径火炮弹丸卡滞的内弹道计算与分析
反 射 ,又 向 弹底 传播 ,形 成 膛 内压 力 的 剧 烈 震 荡 ,且 压 力 波 整 体 上 呈 振 荡 收 敛 趋 势 。 关 键 词 :火 炮 ;膛 炸 ;内 弹 道 ;压 力 波
中 图 分 类 号 :T J 3 0 2 文 献 标 志 码 :A 文 章 编 号 :1 6 7 3—6 5 2 4( 2 01 7)0 3 0 0 5 8 0 5
2 . Hu a ’ a n N o r t h I n d Gr p C o r p,Qi q i h a e r 1 61 0 0 6,He i l o n g j i a n g,C h i n a )
Ab s t r a c t :I n r e s p o n s e t o o n e b o r e b u r s t a c c i d e n t ,i n t e r i o r b a l l i s t i c t r a j e c t o r y ma t h mo d e l o f p r o j e c t i l e b i n d i n g wa s e s t a b l i s h e d,c a l c u l a t e d a n d a n a l y z e d b a s e d o n b o t h c l a s s i c a l i n t e r i o r b a l l i s t i c t r a j e c t o r y a n d o n e d i me n s i o n t w o p h a s e i n t e r i o r b a l l i s t i c t r a j e c t o r y .C a l c u l a t i o n r e s u l t s t h r o u g h c l a s s i c a l i n t e r i o r b a l l i s — t i c t r a j e c t o r y c a l c u l a t i o n a p p r o a c h s h o we d t h a t a t t h e mo me n t o f p r o j e c t i l e b i n d i n g,t h e p r o p e l l a n t w e r e

高膛压火炮内弹道仿真研究

高膛压火炮内弹道仿真研究


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2 . 2 仿 真结 果
将 上 述数 据 ( 或 进 行 简单 的变 换 ) 代入程序中, 运
从 试 验 数 据 与 模 拟 数 据 对 比看 ,在 表 2中 一 _
2 0 m / s ; p=2 9 0 . 7 5 MP a ; t , / Z =2 1 . 9 3 k g , 模 拟所 获 得 的 行 的数据 结 果 如表 1 所示 , 输 出的 p — z , 曲线 如 图 7 P = 2 9 5 MP a ; 0= 7 6 0 . 8 9 7 4 6 m / s 。 误 差 a p= 1和 图 2所 示 。
研究工作 , 下面以某 口径火炮为例进行计算 。
2 . 1 数据 准备
3 试 验 验 证
某 口径 火 炮 的弹 道试 验 数 据 如 表 2所 示 。 表 中
装填条件: 所 装 发 射 药 为 粒 状 药 。P = 1 . 6×
1 0 k g / ms , s= 1 . 22× 1 0 ≈ m2 , 0= 9 . 8 9 8×1 0_ 3 m。 , m =

=l 一垒 P 一△( 一 )

76mm炮弹设计论文.

76mm炮弹设计论文.

摘要本次课程设计的主要内容主要涉及膛内弹丸发射的安全性分析弹道的计算与稳定性分析以及弹丸发射后的威力计算这些内容。

本次课程设计需运用AUTOCAD对弹丸进行弹体以及半备弹丸图进行绘制,主要运用《炮弹设计理论》《火炮弹道学》两本教材进行对弹丸在膛内已经弹道飞行时的计算,并且根据《炮弹设计理论》的知识运用电脑编程计算进行弹丸威力的模拟。

本次课程设计在计算弹体应力时要很好的运用数学知识,力学知识。

在计算飞行稳定性时主要运用了外弹道学的基础知识,在弹丸威力计算时运用《弹丸设计理论》中的知识以及计算机编程技术。

本次课程设计我们本着弹丸所需的三要述当成主要宗旨,在膛内内运动中保证弹丸的运动的正确性,安全可靠性;在进行飞行稳定性计算中我们将保证弹丸的的稳定性尽力设计出飞行阻力小的设计方案。

在威力设计中我们将按照目标区域的可靠以及威力最大化的方式进行设计。

目录摘要---------------------------------------------------------------- 11.弹丸弹体零件图及半备弹丸图的绘制---------------------------------- 42.弹丸发射安全性分析------------------------------------------------ 52.1发射时所受的载荷--------------------------------------------- 52.2 弹体及其零件在最大膛压时的强度校核------------------------- 62.2.1弹体的强度计算与校核----------------------------------- 62.2.2弹底强度计算------------------------------------------- 82.3弹药装填物的发射安全性计算.--------------------------------- 113.弹道计算跟稳定性分析--------------------------------------------- 133.1弹丸在外弹道的空气动力和力矩的分析-------------------------- 133.1.1根据CAD制图可得出弹丸的的几何参量:------------------ 133.1.2弹丸空气动力和力矩的分析------------------------------ 143.1.3极阻尼力矩-------------------------------------------- 143.1.4赤道阻尼力矩------------------------------------------ 153.1.5马格努斯力以及力矩------------------------------------ 163.2攻角为零时的空气阻力系数计算-------------------------------- 163.2.1摩擦阻力系数计算-------------------------------------- 163.2.2涡阻系数的计算---------------------------------------- 183.2.3波阻系数的计算---------------------------------------- 183.2.4弹体阻力系数分析-------------------------------------- 193.3弹丸外弹道参量的计算---------------------------------------- 203.3.1弹道系数与弹形系数的计算------------------------------ 203.3.2弹道诸元的确定---------------------------------------- 203.4弹丸飞行稳定性计算------------------------------------------ 223.4.1弹丸陀螺稳定性得计算---------------------------------- 233.4.2追随稳定性的计算-------------------------------------- 244. 弹丸威力的计算与分布-------------------------------------------- 264.1杀伤面积的计算---------------------------------------------- 264.2杀伤面积编程及结果分析-------------------------------------- 294.2.1立姿时的结果------------------------------------------ 304.2.2卧姿时的结果------------------------------------------ 324.2.3结果分析---------------------------------------------- 35 参考文献----------------------------------------------------------- 37 附录(1)附录(2)1.弹丸弹体零件图及半备弹丸图的绘制运用AUTOCAD绘制弹体零件图和半备弹丸图是本次课程设计任务书中非常重要的一部分,这一部分直接关系到本次课程设计的结论的正确与否。

内弹道课程设计报告

内弹道课程设计报告

内弹道课程设计报告题目:152mm榴弹炮内弹道设计1、设计目的榴弹炮作为最早登场的陆军武器之一,历经了几百年沧桑。

随着科学技术的不断发展,不断采用新原理、新能源、新技术和新材料加以改进,已经形成了独特的优势。

现代化的牵引式榴弹炮已经不是技术落后兵器。

所以我们要设计出优良的榴弹炮。

对152榴弹炮进行设计,通过设计研究明确身管设计方法和思路,对其中存在的问题和不足进行优化设计,从而提高该火炮的战术技术性能。

2、设计要求已知条件(1)口径 152mm(2)炮膛横断面积 s=1.905dm2(3)弹重45.5kg(4)药室扩大系数 1.05(5)全装药最大压力Pm〈3200kg/cm2(铜柱压力)(6)最小号装药最大压力Pm>=900kg/cm2(7)采用双芳-3火药,火药力为950000kg.dm/kg,Ik=2408kg.s/dm2初速分级如下表所示:表一装药号初速(m/s)全965一803二680三592四510五443设计要求(1)对152进行弹道设计 (2)对设计方案进行正面计算(3)进行装药设计(含点火药量、除铜剂等的设计计算)(选做)3、设计步骤(1)取定装填密度和相对装药量;我们小组取∆=0.28至0.85,m ω取0.25至0.8 (2)取次要功系数ϕ,mK ωλϕ2+=。

对于榴弹炮K=1.06,将铜柱压力转化为实际压力;铜实m m P P *12.1= (3.1)ggk∧+∧+=11312χλ (3.2)(3)根据取定的m P 、∆、mω,在弹道设计表中查出相应的相对行程g ∧;(4)计算ω和o V ; m m*ωω=(3.3)V 0=ω/Δ (3.4) (5)求解g l ,g V : SV l oo =,其中201905.0m S = (3.5) og og g V V l l ==∧ (3.6)(6)根据选定的K χ=1.5,求解炮膛诸元求解药室长度kov l l oχ=(3.7)炮膛全长ov g nt l l L += (3.8) 炮身全长c v g sh l l l L o++= (3.9)其中c l 是炮闩长度,一般0.2~5.1=dl c(7)根据已知的m P 、∆、mω,在弹道设计表中查出相对应的B ,由公式 2SmBf I K ϕω=(3.10) 求得Ik ,进而求得火药弧厚。

火炮内弹道求解与计算

火炮内弹道求解与计算

火炮内弹道求解与计算
火炮内弹道是指火炮射击时炮弹在火炮内的运动轨迹。

要解决火炮内弹道问题,需要考虑炮弹在炮管内的运动特性,以及发射药燃烧产生的气体对炮弹的推动力。

本文将从炮弹的运动方程入手,分析火炮内弹道的解法并进行计算。

炮弹的运动方程可以表示为:
ma = F - mg - fd - fL
其中m是炮弹的质量,a是炮弹在炮管内的加速度,F是发射药燃烧产生的推动力,g是重力加速度,fd是炮弹在炮管内受到的阻力,fL是炮弹在炮管内受到的气体偏转力。

在火炮运动方程中,炮弹在炮管内的加速度a是常量,可以通过测量炮弹的初速度和射程得到。

炮弹的初速度可以通过实验或者计算得到。

发射药燃烧产生的推动力F可以通过推进药的燃烧速率和燃烧产物的排放速度进行计算。

通过实验或者模拟可以得到推进药的燃烧速率和燃烧产物的排放速度。

炮弹在炮管内受到的阻力fd可以通过火炮内管壁的摩擦力和火药燃烧产生的气体对炮弹的阻力进行计算。

火炮内管壁的摩擦力可以由实验和数学模型得到。

火药燃烧产生的气体对炮弹的阻力可以通过实验和气体动力学模型计算。

炮弹在炮管内受到的气体偏转力fL可以通过气体对炮弹的作用力和炮弹的偏转角度进行计算。

气体对炮弹的作用力可以由实验和气体动力学模型得到。

炮弹的偏转角度可以由实验或者数学模型计算。

通过解决火炮内弹道问题,可以得到炮弹的运动轨迹和射程。

在实际应用中,可以通过对火炮内弹道进行数值模拟和优化计算,提高火炮的射击精度和射程。

埋头弹火炮内弹道实验与数值模拟的开题报告

埋头弹火炮内弹道实验与数值模拟的开题报告

埋头弹火炮内弹道实验与数值模拟的开题报告
标题:埋头弹火炮内弹道实验与数值模拟
摘要:
埋头式火炮是一种具有较高射程和精度的武器系统。

该系统采用了短枪
管和高压气体驱动,将弹壳直接与气体燃烧室连接,使燃烧产生的高温
高压气体直接推动弹头,从而实现了高速发射。

为了提高埋头式火炮的
精度和射程,深入研究其内弹道特性具有重要意义。

本文主要研究埋头式火炮内弹道特性的实验和数值模拟方法。

首先,利
用高速相机采集内弹道过程中的弹头运动轨迹,并测量弹头速度、加速
度等参数。

其次,基于质量守恒方程、动量守恒方程和热力学方程,建
立埋头式火炮内弹道数值模型,并采用计算流体力学方法进行数值求解。

通过实验和数值模拟,得到了埋头式火炮内弹道特性的相关参数。

实验
结果表明,弹头随着加速度逐渐增大,最终达到了稳定的速度。

数值模
拟结果表明,温度和压力等参数在内弹道中变化较大,需要考虑非定常
性和多场耦合效应。

本研究对埋头式火炮内弹道特性的深入理解以及精确射击的实现具有一
定的借鉴意义。

同时,对未来设计改进和性能预测也有一定的指导价值。

关键词:埋头式火炮;内弹道;实验;数值模拟。

内弹道设计

内弹道设计

1. 内弹道设计1.1 已知条件(1)口径 152mm(2)炮膛断面积 s=1.905dm 2(3)弹丸质量(kg )51kg (4)药室扩大系数 1.05(5)全装药 Pm (膛底铜柱压力,kg/cm 2) 3400 (6)对应最小号装药Pm (膛底铜柱压力,kg/cm 2)950(7)采用双芳-3火药,火药力f =950000kg.dm/kg ,压力全冲量 I k =2408kg.s/dm21.2 设计要求进行152mm 榴弹炮内弹道设计,要求初速达到V 965/g m s =,全装药压力小于给定压力。

设计炮膛构造诸元,火药参数,并进行正面计算。

1.3 设计过程简述(1)取定装填密度和相对装药量;本组选择数据范围为:0.6~0.9∆=,0.25~0.6mω=(2)取次要功计算系数1 1.02ϕ=,将指标铜柱压力转化平均最高压力;11(1)=1.12(1)33d d P P P m mωωϕϕ=++电测铜柱 (3)根据选定的∆,m p 计算出有弹道设计表中查出相应的gΛ;(4)计算ω及0W ;(5)求解g l 和g W ;2000g g s g l W W l S d Sl W η==Λ==(6)根据选定的 1.05k χ=,求解炮膛结构诸元;求药室长度kw l l χ00=0W q qωωω==•∆炮膛全长 0w g nt l l L +=炮身全长cw g sh l l l L ++=0cl 为炮闩长=(1.5~2)d(7)根据已知的∆,m p 查弹道设计表求出B,由下式计算出压力全冲量k I =,进而可求出火药的厚度(8)选取火药型号,进行适当修约规整后,进行正面计算,检验设计准确与否。

2.方案评价标准内弹道设计,有诸多评价标准,利用评价标准,我们可以判断方案的优劣。

2.1火药能量利用效率标准火炮的能源都是利用火药燃烧后释放出的热能,因此,火药能量能不能得到充分利用,就应当作为评价武器性能的一个很重要的标准。

基于熵权的火炮内弹道优化设计

基于熵权的火炮内弹道优化设计

weg tn t o a r b tvt . To tk c o n ft eme h d ih a er s e tv l a e n i h ig me h d h smo eo j cii e y a ea c u to h t o swhc r e p ciey b s d o
t eo jciee to y weg tn t o n h x ets b t eweg tn t o y t eial h b tv n r p i h ig meh d a d t ee p r u jc i ih ig me h d s n h tc l e e v y,t ed — h e vain o x e ts be tv i h ig me h d c n b d u td b h be tv n r p i h ig me h d ito fe p r u jcieweg tn t o a ea j se yt eo jc iee to y weg tn t o ,
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t eweg t g i f r t n p o ie y e p rsh v e t i e r e o U j cii n n e tit h ih i n o mai r vd d b x e t a e a c ran d g e fS be tvt a d u c ran y,S n o y O t e s l t n lc s i be tvt .Th n r p ih ig i fr to a e n if r t n e to y c n h ou i a k n o j ciiy o e e to y weg tn n o main b s d o n o mai n r p a o

火炮修理后水弹试验内弹道设计方法研究

火炮修理后水弹试验内弹道设计方法研究

火炮修理后水弹试验内弹道设计方法研究傅建平;张泽峰;余家武;李雷【摘要】火炮修理后广泛采用水弹试验,以动态方式确定火炮的技术状态和检验火炮修理质量.新型火炮缺乏水弹试验内弹道设计方法,难以确定水弹试验装水质量等内弹道关键参数,制约部队开展水弹试验.基于修后火炮水弹试验原理与工程实践,建立火炮水弹试验内弹道学模型;提出了基于水弹试验与实弹射击时作用于火炮的炮膛合力全冲量相等原理的火炮水弹试验内弹道设计方法,为新型火炮修后水弹试验提供理论指导,也为火炮其他考核目的水弹试验提供参考.【期刊名称】《兵工学报》【年(卷),期】2015(036)012【总页数】5页(P2381-2385)【关键词】兵器科学与技术;火炮;水弹试验;内弹道设计;炮膛合力;冲量【作者】傅建平;张泽峰;余家武;李雷【作者单位】军械工程学院火炮工程系,河北石家庄050003;军械工程学院火炮工程系,河北石家庄050003;驻国营157厂军事代表室,四川成都610000;驻国营157厂军事代表室,四川成都610000【正文语种】中文【中图分类】TJ012.1部队火炮大修后,需进行试射、试验,以动态方式综合考核火炮的技术状态和修理质量[1]。

张鸿浩等[2]、辛春虹等[3]、姚养无[4]以密闭爆发器为冲量发生器,设计了火炮动力后坐试验系统,某种程度上能考核火炮的技术状态和修理质量,但该方法需要复杂的动力后坐试验系统和高要求的试验环境。

而火炮水弹试验对环境要求低、周期短、成本低、便于实施,目前部队火炮修后广泛采用水弹试验法来检验火炮修理质量。

修理工厂受技术力量约束,新型火炮缺乏水弹试验内弹道设计方法研究,装水质量等关键参数只能经由少到多的配重和反复试验后,才能摸索出合理的内弹道设计方案,安全性、通用性差[5],曾经因内弹道参数设计不合适,即装水质量不当,引起火炮身管胀膛现象发生[6]。

水弹试验理论可指导水弹试验工程实践;反之,水弹试验工程实践可验证水弹试验理论,并为水弹试验理论建模提供各种参数。

全浸式火炮内弹道参数优化设计

全浸式火炮内弹道参数优化设计

第29卷第5期水下无人系统学报 Vol. 29No.5 2021年10月 JOURNAL OF UNMANNED UNDERSEA SYSTEMS Oct. 2021收稿日期: 2020-11-10; 修回日期: 2021-02-24.作者简介: 郭映华(1972-), 男, 硕士, 研究员, 主要研究方向为内弹道与装药结构设计.[引用格式] 郭映华, 李瑞静, 刘伟, 等. 全浸式火炮内弹道参数优化设计[J]. 水下无人系统学报, 2021, 29(5): 616-620.全浸式火炮内弹道参数优化设计郭映华, 李瑞静, 刘 伟, 董彦诚(西北机电工程研究所, 陕西 咸阳, 712000)摘 要: 随着水下安全威胁的日益提升, 水下火炮内弹道优化设计已成为水下攻防领域的研究热点之一。

火炮尤其是采用变燃速发射药的小口径火炮的水下发射过程与大气中火炮发射过程相比更加复杂。

文中针对全浸式火炮发射过程, 在经典内弹道模型的基础上, 考虑钝感发射药、弹丸对身管内弹丸水柱的做功、炮口喷出水阻以及水深的影响等诸多因素建立内弹道方程组, 并选择多岛遗传算法对火炮内弹道参数进行优化设计, 得出了满足炮口初速和最大膛压要求的装填参量和发射药参数, 包括药室容积、弹丸行程长、发射药弧厚、钝感深度、表面燃速修正量和装药量等。

对优化结果的工程化分析可知, 文中的设计方法可以快速得到较为合理的参数指标, 从而大幅度减小内弹道设计的工作量。

关键词: 全浸式火炮; 内弹道; 水下发射; 优化设计; 多岛遗传算法中图分类号: TJ63; TJ302 文献标识码: A 文章编号: 2096-3920(2021)05-0616-05DOI: 10.11993/j.issn.2096-3920.2021.05.015Optimization Design of Interior Trajectory Parametersof Fully-Immersed ArtilleryGUO Ying-hua , LI Rui-jing , LIU Wei , DONG Yan-cheng(Northwest Institute of Mechanical and Electrical Engineering, Xianyang 712000, China)Abstract: The interior trajectory optimization design of underwater artillery has become an active topic in underwater attack and defense research owing to the increasing threat to underwater security. The launching process of artillery in water is more complicated than that in the air environment, especially regarding small-caliber artillery in the presence of a variable burning rate propellant. In this study, the optimization design of internal ballistic parameters is conducted using a multi-island genetic algorithm, based on the classical interior ballistic model, to investigate the launching pro-cess of fully immersed artillery. Some parameters such as the insensitive propellant, work of a projectile on the water column in a barrel, water resistance of the muzzle, and the influence of water depth are considered to establish the inte-rior ballistic equations. The loading and propellant parameters, such as chamber volume, projectile travel length, pro-pellant web size, insensitive depth, surface burning rate coefficient correction, and mass of charge, are set to achieve the maximum bore pressure and muzzle velocity. Engineering analysis of the optimization results shows that the proposed method can quickly achieve reasonable parameter indicators to greatly reduce the workload of interior trajectory design. Keywords: fully immersed artillery; interior trajectory; underwater launch; optimization design; multi-island genetic algorithm. All Rights Reserved.2021年10月郭映华, 等: 全浸式火炮内弹道参数优化设计第5期0 引言现代海战中来自水下的安全威胁日益提升。

火炮内弹道模拟实验方法研究

火炮内弹道模拟实验方法研究

火炮内弹道模拟实验方法研究
李强;朱基智
【期刊名称】《弹道学报》
【年(卷),期】1997(009)004
【摘要】针对缩尺模拟炮动力学相似对内弹道性能的要求,以经典内弹道理论为基础,推导了火炮内弹道相似的准则,在对相似准则放宽的基础上,讨论了在采用同种火药的情况下,弹丸质量,装药量以及结构尺寸与原炮的相似关系。

结合工程实践,进行了数值计算,得到了和相似比预测基本吻合的结果。

【总页数】5页(P79-83)
【作者】李强;朱基智
【作者单位】华北工学院;华北工学院
【正文语种】中文
【中图分类】TJ012.16
【相关文献】
1.火炮修理后水弹试验内弹道设计方法研究 [J], 傅建平;张泽峰;余家武;李雷
2.点火药量对30mm火炮内弹道性能及内弹道循环时间的影响 [J], 李达;郑双;魏学涛;刘少武;王锋;张远波;李梓超
3.基于MacCormack法的膨胀波火炮内弹道数值模拟 [J], 郭张霞;谢景云;李闯;王永存;金寅翔
4.全浸式火炮内弹道参数优化设计 [J], 郭映华;李瑞静;刘伟;董彦诚
5.基于改进粒子群算法的火炮内弹道多参数符合计算 [J], 贺磊;姚养无;李树军;丰婧
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122mm榴弹炮毕业设计

122mm榴弹炮毕业设计

中北大学毕业设计开题报告学生姓名:靳桂斌学号:0701044404 学院、系:机电工程学院动力机械系专业:武器系统与发射工程设计题目:122mm火炮炮口流场计算机仿真指导教师:郝秀平(副教授)2011年 3 月 7 日毕业设计开题报告1.结合毕业设计情况,根据所查阅的文献资料,撰写2000字左右的文献综述:文献综述1.1 Fluent介绍Fluent是用于计算流体流动和传热问题的程序,含有多种传热燃烧模型以及多相流模型,可应用于从可压到不可压、从低速到高超音速、从单相流到多相流、化学反应、燃烧、气固混合等几乎所有与流体相关的领域,是目前国际上比较流行的商用CFD(计算流体力学)软件 [1]。

Fluent 在国防、航空航天、机器制造、汽车、船泊、兵器、电子、铁道、石油天然气、材料工程等方面都有着广泛的应用。

采用基于完全非结构化网格的有限体积法,而且具有基于网格节点和网格单元的梯度算法,定常/非定常流动模拟;软件中的动/变形网格技术主要解决边界运动的问题,用户只需指定初始网格和运动壁面的边界条件,余下的网格变化完全由解算器自动生成[2]。

FLUENT软件包含三种算法:非耦合隐式算法、耦合显式算法、耦合隐式算法,以及丰富而先进的物理模型,使得用户能够精确地模拟无粘流、层流、湍流。

另外用户还可以定制或添加自己的湍流模型。

从用户需求角度出发,针对各种复杂流动的物理现象,Fluent 软件采用不同的离散格式和数值方法,开发了适用于各个领域的流动模拟软件,软件之间采用了统一的网络生成技术及共同的图形界面,而各软件之间的区别仅在于应用的背景不同,因此大大方便了用户。

对每一种物理问题的流动特点,有适合它的数值解法,用户可对显式或隐式差分格式进行选择,以期在计算速度、稳定性和精度等方面达到最佳 [3]。

将不同领域的计算软件组合起来成为CFD计算机软件群,软件之间可以方便地进行数值交换,并采用统一的前、后处理工具,这就省却了科研工作者在计算方法、编程、前后处理等方面投入的重复、低效的劳动,而可以将主要精力和智慧用于物理问题本身的探索上 [4]。

火炮、自动武器与弹药工程专业毕业论文[精品论文]无链供弹输弹导引结..

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火炮、自动武器与弹药工程专业毕业论文 [精品论文] 无链供弹输弹导引结构与特性分析关键词:火炮自动机无链供弹系统传输装置动力学仿真摘要:本论文根据某在研国家项目要求,选择持续供弹的新型外能源自动机无链供弹系统中的输弹导引为主要研究对象,对其进行动力学、结构强度方面的研究。

该输弹导引实质为一空间高速传输装置,作用是将炮弹出弹箱口经该装置传输给自动机,以保证火炮自动机的连续射击。

随着现代火炮自动机射速的不断提高,对供弹传输机构的要求也日益增强。

而供弹机构的结构和形式,在很大程度上决定了整个自动机结构的复杂程度和可靠性,并直接影响到自动机的发射速度。

所以供弹传输装置的设计是无链供弹系统设计中最重要的部分之一,也是本篇论文的主要研究内容。

论文结合课题研究和实际项目的需要,主要有以下几个方面的研究: 1)供弹机构总体方案设计包括供弹方式的选择、自动机供弹线路设计和传动方案的确定; 2)供弹机构结构设计包括运动规律的选取、结构形状的确定、结构尺寸的确定。

运用CAD建模软件建立主要部件的三维模型并按指标要求进行相应的有限元强度分析; 3)根据设计的机构及其工作环境和条件,运用自动机动力学理论建立供弹系统传输机构的数学模型,进行动力学仿真分析。

分析结果表明,本文提出的方案在原理上是可行的,对供弹系统输弹导引的进一步研究具有一定的参考价值。

正文内容本论文根据某在研国家项目要求,选择持续供弹的新型外能源自动机无链供弹系统中的输弹导引为主要研究对象,对其进行动力学、结构强度方面的研究。

该输弹导引实质为一空间高速传输装置,作用是将炮弹出弹箱口经该装置传输给自动机,以保证火炮自动机的连续射击。

随着现代火炮自动机射速的不断提高,对供弹传输机构的要求也日益增强。

而供弹机构的结构和形式,在很大程度上决定了整个自动机结构的复杂程度和可靠性,并直接影响到自动机的发射速度。

所以供弹传输装置的设计是无链供弹系统设计中最重要的部分之一,也是本篇论文的主要研究内容。

火炮内弹道求解与计算定稿版

火炮内弹道求解与计算定稿版

火炮内弹道求解与计算 HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】火炮内弹道求解与计算摘要:本文结合火炮内弹道基本方程,得出压力、速度与行程、时间的关系式。

并利用了MATLAB的程序对该火炮系统的内弹道过程进行求解。

关键词:内弹道基本方程;MATLAB;1.火炮内弹道诸元火炮内弹道诸元数据如下表所示:炮膛断面积S药室容积V0弹丸全行程I g弹丸质量m装药质量ωdm2dm3dm kg kg0.8187.9247.4815.6 5.5火药参数如下表所示:F燃气比热比k 管状火药长2a管状火药厚δ2kJ/kg dm3/kg kg/dm31mm mm 9601 1.6 1.2260 1.7协调常量如下表所示:B Ik 挤进压力P01 1 kPa ·s MPa1.602 1.276 1601.9 30其他所需的参数计算:1b 0==δα;301054.6a -⨯==δβ;01.21=++=βαχ;50.01--=++++=βααββαλ; 2.内弹道基本方程组及其解析解法方程组建立如上,则考虑三个时期分别求解:①前期:考虑为定容燃烧过程,则有条件:MPa p p V V v x 30,0,0,000====== 则有025.011V 00000=-+-=ραρωψp f ,013.0214100=-+=λψχλZ 令99.04100=+=ψχλσ ②第一时期:将前期的参量计算得出之后,代入方程组,解算第一时期的v 、p 值。

考虑ψV 平均法,利用20ψψψψV V V V +==若设x=Z-Z 0 则可得x x m SI v k 3.658==ϕ,ψψθψωθψωl l x B S f V V x B f p +-=+-=2222 ③第二时期:考虑第二时期无火药燃烧,则有: 设极限速度66.162812=-=mk f v j ϕω)( )1()(122111j k k k j v v l l l l v v -++-=-,ll v v S f P j +-⋅=1221ω 利用①~③可得各个时期的p-l ,v-l 曲线。

单兵火箭筒浮动发动机内弹道试验与数值计算优秀毕业论文

单兵火箭筒浮动发动机内弹道试验与数值计算优秀毕业论文
2)Theoret ical research
Based on the classic interior ballistic theory and gas dynamics theory, the classical and gas dynamics model of the floating launch system have been established.The parameter’s effect to the interior ballistic character of
研究生签名:
扩口y年')月,,曰
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研究生签名:匿牛 ≯吖年>月Ⅳ日
硕L论文
单兵火箭筒浮动发动机内弹道试验与数值计算
1.2.2国外装备的便携式火箭发射器
现在世界各国都大量装备了便携式火箭发射器,型号品种较多,下面是其中一 些国家的装备情况:
美国现装备有M72A系列和M72E系列66mm火箭筒,M136式和M3式84mm火箭 筒,SMAW83mm火箭筒和M202式66咖4管火箭筒,AT一4式84rm火箭筒等。
Some laws about the launching character caused by changing some parameters
were gained.Theoretical result shows the launch system be put forward in the paper can satisfy the requirement of the character well.The scheme is feasib】e.

基于方案满意度的火炮内弹道优化设计

基于方案满意度的火炮内弹道优化设计

基于方案满意度的火炮内弹道优化设计
王敬
【期刊名称】《弹箭与制导学报》
【年(卷),期】2011(031)004
【摘要】火炮内弹道设计的关键是弹道方案的选择,弹道方案选择属于一类多指标优化问题,最优解依赖于指标权重.文中针对指标权重信息不完整的情况,依据弹道方案综合指标理想值、负理想值建立弹道方案满意度的概念,并通过求解一系列关于弹道方案线性规划和一个方案满意度线性规划,分别获得综合指标理想值、负理想值和指标权重值,从而得到各可行弹道方案的优劣顺序.某型火炮的计算实例表明,该方法是有效的.
【总页数】3页(P133-135)
【作者】王敬
【作者单位】桂林空军学院,广西桂林541003
【正文语种】中文
【中图分类】TJ012.14
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1.火炮内弹道计算机辅助优化设计 [J], 郭文凤;刘树华;杨少宇
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3.基于熵权的火炮内弹道优化设计 [J], 王敬;陈志武
4.超高射频火炮内弹道优化设计 [J], 季新源;袁亚雄;王敬;张小兵;杨均匀
5.全浸式火炮内弹道参数优化设计 [J], 郭映华;李瑞静;刘伟;董彦诚
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超高射频火炮内弹道优化设计

超高射频火炮内弹道优化设计

超高射频火炮内弹道优化设计
季新源;袁亚雄;王敬;张小兵;杨均匀
【期刊名称】《南京理工大学学报(自然科学版)》
【年(卷),期】2008(032)002
【摘要】该文建立了超高射频火炮内弹道设计多指标优化模型,采用逼近理想点的算法对内弹道设计可行方案集进行优化求解,综合考虑每发弹的评价指标,根据性能需求和工程经验对指标集进行加权处理,算出可行方案的优劣顺序,得到超高射频火炮的优化设计方案.计算结果表明优化方案的弹道性能良好.该方法在超高射频武器系统实验中得到应用,并起到了一定的指导作用.
【总页数】4页(P185-188)
【作者】季新源;袁亚雄;王敬;张小兵;杨均匀
【作者单位】南京理工大学,动力工程学院,江苏,南京,210094;桂林空军学院,高炮系,广西,桂林,541003;南京理工大学,动力工程学院,江苏,南京,210094;桂林空军学院,高炮系,广西,桂林,541003;南京理工大学,动力工程学院,江苏,南京,210094;南京理工大学,动力工程学院,江苏,南京,210094
【正文语种】中文
【中图分类】TJ012.1;TJ306
【相关文献】
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4.超高射频火炮射击实验及内弹道过程仿真 [J], 杨均匀;袁亚雄;张小兵;邹瑞荣
5.全浸式火炮内弹道参数优化设计 [J], 郭映华;李瑞静;刘伟;董彦诚
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1 绪论内弹道(internal ballistics)是弹道的一部分,内弹道研究弹丸从点火到离开发射器身管的行为。

内弹道学研究对各种身管武器都有重要意义。

击发方法:任何类型的身管武器第一步需要击发火药。

最早的枪支、大炮由一个一端密封的金属管组成。

1.1 内弹道学研究对象内弹道学是研究发射过程中枪炮膛内及火箭发动机内的火药燃烧、物质流动、能量转换、弹体运动和其它有关现象及其规律的弹道学分支学科。

燃烧的发射药产生具有很高压力的气体,使弹丸加速穿过炮膛,直到以预定初速离开炮口。

初速是具有一定质量和形状的弹丸最终要达到的整个射程的基础。

在设计火炮时必须进行计算以保证最正常、最有效地产生所需要的初速。

发射装药产生的能量用于完成好几种工作。

大部分能量用于赋予弹丸速度。

能量还消耗在做下述功上:使弹丸旋转,克服弹丸与膛壁之间的摩擦力,使发射药和发射药气体在膛内运动以及使火炮后坐部分后坐。

有些能量还以热能的形式损失在身管、炮尾、弹丸和药筒(如果使用药筒的话)上。

发射过程都是从点火开始,通过机械击发、电热或其他方式将点火药点燃,所产生的高温气体及灼热粒子再点燃火药装药,迅即扩展到整个装药表面,并同时沿着药粒厚度向内层燃烧。

燃烧进行在一个封闭的空间中,这个空间前由弹丸的弹带封闭,后有火炮所采用的紧塞装置封闭,紧塞装置用于防止火药气体从后面逸出。

在发射药气体的压力达到能使弹丸运动的程度之前,发射药的燃烧速度与膛压增加的速度是成正比例的。

所谓“弹丸启动压力”就是指使弹丸开始向前运动的压力。

当弹丸沿身管向前运动时,供发射药气体占用的空间增大,因此膛压的增加速度减小。

当空间增加所导致的压力的增加相等时,膛压达到最大值。

自此以后膛压开始下降,同时弹丸却在继续加速,甚至在发射药全部燃尽后弹丸仍在继续加速,只是加速度逐渐减小,弹丸一出炮口即变为减速。

下图说明膛内压力、弹丸膛内行程和弹丸速度间的关系。

内弹道学的研究对象,主要是有关点火药和火药的热化学性质,点火和火药燃烧的机理及规律;有关枪炮膛内火药燃气与固体药粒的混合流动现象,有关弹带嵌进膛线的受力变形现象,弹丸和枪炮身的运动现象;有关能量转换、传递的热力学现象和火药燃气与膛壁之间的热传导现象等。

弹丸在膛内的运动大约要消耗掉发射药产生的能量的25-35%。

其余的能量都在弹丸离开炮口后排入大气。

通过增加身管长度以延长发射药气体作用于弹丸时间的方法,还有可能使弹丸初速增加。

只是用这种方法增加初速也有其缺点,因为在身管增长超过一定限度后所增加的初速与所带来的缺点相权衡,是得不偿失的。

从发射药燃尽点开始,弹丸速度的增加是越来越平缓的。

1.2 内弹道学研究意义内弹道学主要从理论和实验上对膛内的各种现象进行研究和分析,揭示发射过程中所存在的各种规律和影响规律的各有关因素;应用已知规律提出合理的内弹道的方案,为武器的设计和发展提供理论依据;有效地利用能源及探索新的发射方式等。

利用所掌握的内弹道规律,改进现有的发射武器和设计出新型的发射武器,这是内弹道设计的研究内容。

它是以内弹道方程组为基础的,例如根据战术技术要求所给定的火炮口径,及外弹道设计所给出的初速、弹重等主要起始数据,解出合适的炮膛结构数据、装填条件,以及相应的压力和速度变化规律。

在内弹道设计方案确定之后,方案的数据就是进一步进行炮身、炮架、药筒、弹丸、引信及发动机等部件设计的基本依据。

因此,发射武器的性能在很大程度上决定于内弹道设计方案的优化程度。

火药是最常用的主要能源。

早在无烟药开始应用时对于成形药粒的燃烧,就采用了全面着火、平行层燃烧的假设,并以单一药粒的燃烧规律代表整个装药的燃烧规律,称为几何燃烧定律。

它是内弹道学的一个重要理论基础。

长期以来,应用这个定律指导改进火药的燃烧条件,控制压力变化规律,以达到提高初速和改善弹道性能的目的。

在火炮设计中发射药在膛内的燃尽位置很重要。

如果燃尽位置在膛内过于靠前,则很可能会增加耀眼的炮口焰,从而增加被敌人发现的可能性。

如果燃尽位置在炮口外,则炮闩在发射药全部燃尽前有被打开的危险。

在设计火炮及其装药系统时,必须非常注意这种可能性,特别是对发射后自动开闩的火炮。

使燃尽位置适当靠后还有其他一些理由,其中比较重要的是,这样做能减小各发弹之间的初速差异。

很明显,发射药在膛内的燃尽点还会影响应力对身管的作用位置和大小。

只要考虑到即使是一门105毫米野战炮要以每秒几百米的速度把弹丸推出炮口,其膛压也会大大超过20吨/平方英寸,这就很易理解应对身管应力问题给予极大重视的道理了。

1.3 内弹道过程1.3.1 前期指击发底火后发射药被引燃,到弹带全部挤进膛线时的瞬间。

击发底火点燃发射药,发射药迅速燃烧形成膛内压力P 其被成为点火压力,一般2MPa-5MPa 发射药引燃后随膛内压力增加弹带产生塑性变形挤入膛线当弹带全部挤入膛线时阻力最大继续向前运动弹带产生塑性变形后阻力下降,最大阻力对应的膛压为“挤进压力”。

在内弹道学中设膛压达到挤进压力时弹丸才开始运动所以常将挤进压力成为“启动压力”火炮中挤进压力为25 MPa-40MPa枪械中为40MPa-50MPa。

特点是发射药在定容条件下燃烧,认为弹丸并未运动,实际上因为弹带有一定宽度当其全部嵌入膛线时有很小的位移。

前期发射药燃烧量大约为全部发射药的百分之五。

1.3.2 第一时期是指从弹带嵌入膛线到发射药全部燃完的瞬间。

不断增加的火药燃气增加膛压,弹丸后不断增大的空间、温度的降低使膛压下降,但燃气量上升渐被膛压下降所抵消,当对膛压影响的两个相反因素相当时出现一个相对平衡的瞬间,此时的膛压称谓最大膛压,最大膛压出现在身管的火炮口径倍数为2到7倍时,此后弹丸速度随压力做功而增加,弹完后空间增大,燃气密度相对减小。

现代火炮中一般为250MPa-350MPa。

1.3.3 第二时期是指从发射药燃完到弹丸底飞离身管口断面为止。

从前期到第二时期结束统称为膛内时期,现代火炮膛内时间一般小于0.01s在极短的时间要使速度从0增值炮口速度其加速度是很大的。

1.3.4 后效时期是指弹丸底飞离膛口断面到火药燃气压力使膛口保持临界断面(即膛口气流速度等于该面当地声音)的限值为止。

后效时期开始燃气从炮口喷出,燃气速度大于弹丸速度,继续作用于弹丸底部推动弹丸加速前进直到火药燃气对弹丸的推力和空气的阻力相平衡时为止炮口前速度增至最大值,随后燃气向四周扩散压力大幅下降,降至0.18MPa 时为止。

1.4 内弹道基本规律和内弹道解法上述各种现象既是同时发生而又相互影响,它们之间的关系是通过火药燃气的温度、压力及弹丸速度等各种量的变化规律来表达的。

因此,研究并掌握这些规律就成为内弹道学的一个基本问题。

通常是根据对各主要现象的物理实质的认识,分别建立描述过程变化的质量、动量、能量守恒方程及气体状态方程,再结合枪炮的特点,将各相应的方程组成内弹道方程组,对方程组求解的数学过程即称为内弹道解法。

它可以根据给定发射武器的结构数据及装填条件,解出压力和速度的变化规律,为武器的改进提供依据。

1.5 内弹道发展过程内弹道学的理论基础是在19世纪20~30年代才开始建立起来的。

最先进行研究的是意大利数学家拉格朗日,他在1793年对膛内气流现象作出气流速度沿轴向按线性分布的假设,从而确定出膛底压力与弹底压力之间的近似关系;1664年,雷萨尔应用热力学第一定律建立了内弹道能量方程;1866~1915年,英国物理学家、枪炮专家诺布耳和英国化学家、爆炸专家艾贝尔根据密闭爆发器的试验,确定出火药燃气的状态方程。

19世纪末法国科学家维埃耶总结了前人研究黑火药燃烧的成果,及无烟火药的平行层燃烧的现象,建立了几何燃烧定律的假设。

在此假设基础上采用了相应的火药形状函数来描述燃气生成规律,并用实验方法确定出燃速函数。

根据这些理论基础已能建立用于进行弹道解的数学模型,从而在理论和实践上,形成了以几何燃烧定律和定常流假设为基础的内弹道学术体系。

在近一个世纪的实践中,这种内弹道体系在武器的设计和弹道实践中一直起着主要的指导作用。

20世纪20年代以后,随着气体动力学的发展,以及射弹向高初速方向发展的需要,膛内物质流动现象已成为基础理论研究的主要对象,并逐渐形成了新的学术领域。

其基本内容就是应用气动力学原理来描述内弹道过程,建立内弹道偏微分方程组的数学模型,求解方程组即得到非定常流的弹道解。

最早研究此问题的是英国地球物理学家洛夫和数学家皮达克。

他们作出火药瞬时燃烧的单一气相假定,建立了最简单的模型。

以后虽然还出现过较复杂的模型,但是限于计算的困难,除了理论意义之外,还不能用于弹道实践。

直到50年代以后,随着电子计算技术的发展,才使模型的不断完善和具体应用成为现实。

20世纪70年代还出现了建立在火药粒逐层燃烧条件下气固混合相的模型。

这种模型所给出的弹道解,基本上能够反映出膛内气流速度及压力的分布规律,从而有可能为膛内激波形成机理的研究,提供必要的理论依据。

虽然这方面的弹道实践,目前还处于积累经验的阶段,但就理论基础而言,已经发展成为以非定常流为基础的内弹道学术领域。

它同以拉格朗日假设为基础的传统内弹道学有着很大的差别,但是在实用上两者各有所长。

在实验内弹道学方面,由于内弹道过程具有高温、高压、高速及时间很短的特点,内弹道的测量技术也相应地有其特点,并已发展成为专门的领域。

最早出现的弹道测量是1740年英国数学家、军事工程师罗宾斯应用弹道摆法测量弹丸的初速。

19世纪60年代,布朗日发明了落体测时仪,大大地提高了测量初速的精度,诺布耳用铜柱测压法测量火炮的最大压力,并配合音叉测时法应用于密闭爆发器,进行压力随时间变化的测量。

这两种测量技术的发展,使内弹道学开始进入应用科学的领域,对整个武器的发展具有深远的意义。

但是应用铜柱法还不能准确和完整地测量膛内压力变化的规律。

20世纪30年代以后,又发展了测量膛内压力随时间变化的压电仪器。

这种仪器的应用,使内弹道理论和相应的数学模型得到了客观的检验。

50年代以后,随着电子技术和计算技术的发展,广泛使用了数据自动处理的测速和测压仪器,测量炮身温度分布的热电偶,测量膛内弹丸位移随时间变化的微波和激光干涉仪,以及测量膛口弹丸运动姿态和流场变化的高速摄影仪等仪器。

在试验方法方面也趋于应用综合性多参数的弹道测量,以提供更多的数据。

现代两相流理论就是在多路压力曲线测量条件下发展起来的。

随着实验内弹道学的进一步发展,必将使内弹道学理论日趋完善。

1.6 本课题的任务与作用本课题为榴弹炮内弹道设计的软件包开发,本次榴弹炮内弹道设计软件包开发的的主要任务是根据内弹道设计的特点和要求,对内弹道设计进行软件包开发,要求能够根据内弹道初始条件进行能弹道设计,给出P−t, P−l,v−t,v−l四条曲线。

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