钢绞线张拉油压表读数计算实例
.11.14预制t梁k7 830中桥张拉钢绞线油压表读数技术交底
下面是泰戈尔励志经典语录，欢迎阅读。
不需要的朋友可以编辑删除！！1. 上帝对人说道：“我医治你，所以要伤害你;我爱你，所以要惩罚你。
”2. 如果错过太阳时你流了泪，那么你也要错过群星了。
3. 天空中没有翅膀的痕迹，但我已飞过。
4. 当你把所有的错误都关在门外，真理也就被拒绝了。
5. 错误经不起失败，但是真理却不怕失败。
6. 离我们最近的地方，路程却最遥远。
我们最谦卑时，才最接近伟大。
7. 爱就是充实了的生命，正如盛满了酒的酒杯。
8. 月儿把她的光明遍照在天上，却留着她的黑斑给她自己。
9. 生命因为付出了爱，而更为富足。
10. 果实的事业是尊重的，花的事业是甜美的，但是让我做叶的事业罢，叶是谦逊地专心地垂着绿荫的。
11. 上帝对人说道：“我医治你，所以要伤害你;我爱你，所以要惩罚你。
”12. 如果错过太阳时你流了泪，那么你也要错过群星了。
13. 天空中没有翅膀的痕迹，但我已飞过。
14. 当你把所有的错误都关在门外，真理也就被拒绝了。
15. 错误经不起失败，但是真理却不怕失败。
16. 离我们最近的地方，路程却最遥远。
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19. 生命因为付出了爱，而更为富足。
20. 果实的事业是尊重的，花的事业是甜美的，但是让我做叶的事业罢，叶是谦逊地专心地垂着绿荫的。
21. 失败可以导致胜利，死亡可以导致永生。
22. 任何事物都无法抗拒吞食一切的时间。
23. 虚伪的真诚，比魔鬼更可怕。
24. 母亲不仅仅属于家庭，而且还属于世界。
我尝过做母亲的痛苦，但却没有做母亲的自由。
25. 鸟翼系上黄金，这鸟便永远不能在天上翱翔26. 真理是严酷的，我喜爱这个严酷，它永不欺骗。
27. 果实的事业是尊贵的，花的事业是甜美的;但是让我做叶的事业吧，叶是谦逊地、专心地垂着绿荫的。
28. 夜把花悄悄地开放了，却让白日去领受谢词。
钢绞线张拉油压表读数计算实例
总伸长量=c+b+e-2a-d-f
注： 1、千斤顶线性方程 y=Ax+B，则x=(y-B)/A
2、张拉顺序：对称张拉，具体要求另附方案
14y张拉力x油表读数y张拉力x油表读数y张拉力x油表读数y张拉力x油表读数y张拉力x油表读数行程伸长量10a20b50c50二次d100e回缩量f第一组第二组千斤顶编号油表编号conmpa钢束数量单束截面积mm2aymm2nkkn备注第三组第四组50100弹性模量epmpa110总伸长量cbe2adf注
第一组
2Hale Waihona Puke 21 JS110827 250T-8#
第二组
7027 JS110828 250T-8#
第三组
2744 JS110829
第四组
6311 JS110830 15.2
弹性模量Ep（Mpa）
千斤顶编号 油表编号 σ con(Mpa) 钢束数量 单束截面积（mm2) Ay(mm2） Nk（kN) y 张拉力 10% x 油表读数 y 张拉力 20% x 油表读数 y 张拉力 50% x 油表读数 y 张拉力 100% x 油表读数 y 张拉力 110% x 油表读数
现浇连续梁油压表读数过程计算表
千斤顶编号 油表编号 千斤顶报告 编号 千斤顶编号 油表编号 千斤顶报告 编号 标准强度fpk （Mpa） 1860 250T-5# 系数A 系数B 标定公式 系数A 系数B 标定公式 48.4888 -44.85332 Ax+B 48.29858 -35.89495 Ax+B 1.95*105 钢束型号Φ S(mm) 250T-5# 系数A 系数B 标定公式 系数A 系数B 标定公式 单根钢绞线公称 面积 49.25941 -56.59736 Ax+B 48.63795 0.97844 Ax+B 140
钢绞线伸长值及油表读书计算
钢绞线伸长值及油表读书计算一、张拉锚固控制力及理论伸长值计算1、钢绞线张拉锚固控制应力：бcon=0.75f pk=0.75*1860=1395Mpa，钢绞线横断面积为A=140mm2，钢绞线弹性模量E g=1.95×105MPa。
2、单根钢绞线张拉控制力P=бcon×A=1395×140/1000=195.30KN3、理论伸长值计算44.85米长台座：△L=PL/E g A=бcon L/E g=1395×4.485×104/（1.95×105）=321mm73.2米长台座：△L=PL/E g A=бcon L/E g=1395×7.32×104/（1.95×105）=524mm88.06米长台座：△L=PL/E g A=бcon L/E g=1395×8.806×104/（1.95×105）=630mm二、各阶段张拉力、油压表读数及钢绞线伸长值（见下表）1、用3号顶逐根调整初应力：2、用1号顶和2号顶进行整体张拉。
2.2.1、13m中板有9根钢绞线，则每个顶承担压力为：N=9P/2=9×195.30/2=878.85KN2.2.2、13m边板有11根钢绞线，则每个顶承担压力为：N=11P/2=11×195.30/2=1074.15KN3、各表回归方程：（油表读数单位：MPa，力值单位：KN）千斤顶号：1，油表号：102917，油表读数=-0.2661+0.0204×力值油表号：102902，油表读数=0.2429+0.0204×力值千斤顶号：2，油表号：103414，油表读数=0.0482+0.0208×力值油表号：102907，油表读数=-0.4429+0.0213×力值30T千斤顶号：油表号：1A41204，油表读数=-0.3964+0.2028×力值油表号：1A41209，油表读数=-0.5911+0.2029×力值。
张拉油表读数计算
15% 5
146.5 5.0
设计张拉应力
千斤顶型号
对应油表编号 回归方程
位置
张拉应力 钢绞线股数 张拉力 对应油表读数
1395MPa
YCK1500
2492 y=29.63x+5.66
编号： 5007
15% 3
87.9 2.8
N1
30% 100%
3
3
175.8 585.9
5.7 19.6
103% 3
603.5 20.2
32.8
5 1005.8
33.8
5 146.5
4.8
5 293.0
9.7
5
5
976.5 1005.8
32.8 33.8
4
4
4
117.2 234.4 781.2
3.8 7.7 26.2
4 804.6 27.0
设计张拉应力
千斤顶型号
对应油表编号 回归方程
位置
张拉应力 钢绞线股数 张拉力 对应油表读数
1395MPa
103% 5
1005.8 33.3
103% 4
804.6 26.6
设计张拉应力
千斤顶型号
对应油表编号 回归方程
位置
张拉应力 钢绞线股数 张拉力 对应油表读数
1395MPa
YCK1500
2509 y=29.911x+2.088
编号： 5006
15% 3
87.9 2.9
N1
30% 100%
3
3
175.8 585.9
5.8 19.5
103% 3
603.5 20.1
15% 4
117.2 3.8
预应力张拉油表读书计算方法
预应力张拉油表读书计算方法
1、先算单根钢绞线的控制张拉力：
F1=fpk*r*As
fpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；
As：表示钢绞线的横截面积；(查规范)
r:表示折减系数；
2、再算每束钢绞线的张拉力：
Fn=F1*n
n：表示每束钢绞线的数量；
3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告)算出油表读数。
例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2,，r=0.75，n=7）;
解：一根钢绞线的控制张拉力：
F1=1860*0.75*139=193905N=193.905KN
七根钢绞线的控制张拉力：
F7=193.905*7=1357.335KN
故：15%控制张拉力所对应张拉力1357.335*15%=203.60025KN
30%控制张拉力所对应张拉力1357.335*30%=407.2005KN
100%控制张拉力所对应张拉力
1357.335*100%=1357.335KN
液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告）：P=0.0134*F+0.2343，相关系数：R=0.9998。
根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：
15%对应的油表读数：
P7-15%=0.0134*203.60025+0.2343=2.96Mpa
30%对应的油表读数：
P7-30%=0.0134*407.2005+0.2343=5.69Mpa
100%对应的油表读数：
P7-100%=0.0134*1357.335+0.2343=18.42Mpa。
预应力钢绞线张拉伸长量计算
回归方程：y=0.0217x+0.1775 1.87 156.24
相关系数：R2=1.0000 3.57
2
390.6
8.65
781.2
回归方程：y=0.0220x+0.5439 78.12 2.26 156.24
相关系数：R =0.9999 3.98
2
390.6
9.14
781.2
压力表编号：09.09.23.3631 781.2 78.12
油表读数 （MPa）
20% 20%
油表读数 （MPa）
2
50% 50%
油表读数 （MPa）
100% 100%
回归方程：y=0.0219x+1.8157 78.12 3.53 156.24
相关系数：R =0.9999 5.24 390.6 10.37 781.2
压力表编号：10.08.18.4833 781.2 压力表编号：2014.4.120 781.2 78.12
象骨港二桥预应力钢绞线张拉压力表读数计算表
施工单位：核工业长沙中南建设工程集团公司 张拉力 单股张拉 力（KN） 股数 总张拉力 （KN） 10% 千斤顶编号：1# 195.3 千斤顶编号：1# 195.3 千斤顶编号：2# 195.3 千斤顶编号：2# 195.3 计算： 4 4 4 4 压力表编号：2014.4.106 781.2 10%
回归方程：y=0.0221x+2.0496 3.78 复核： 156.24
相关系数：R =1.0000 5.50 390.6 10.68 781.2 日期：
应力钢绞线张拉压力表读数计算表
张拉力 100%
油表读数 （MPa）
程：y=0.0219x+1.8157
后张法伸长量及油表读数计算(自己整理,欢迎补充)[精品文档]
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1平方米=100平方分米=10000平方厘米=1000000平方毫米 1 MP a =106 P a =106 N/m 2=1 N/mm 21、工作长度段（工具锚到工作锚之间的长度）不考虑μ、θ，计算力为工具锚处的力，即锚外张拉控制力，也就是千斤顶的张拉力:N P P o 201159%)31(=+⋅=（单根）其中：o P —锚下张拉控制力：N A P con o 195300=⋅=σ（单根）;con σ—锚下张拉控制应力：a pk con MP f 139575.0==σ;pk f —单根预应力筋的极限抗拉强度（即标准强度）a pk MP f 1860=;A —预应力筋的截面面积)(2mm ，单根2.15s φ钢绞线的标准公称截面积（有效截面积）为2140mm ；%3—锚圈口损失力（一般规定不大于%3，规范中查得）。
2、每段的终点力与起点力的关系如下式：)(μθ+-⋅=kx q Z e P P其中：q P —分段起点力，单位用)(N ； Z P —分段终点力，单位用)(N ；x —Z P 前的预应力筋长度，单位用)(m注意：无论是锚下张拉力（工作锚处的张拉力）还是其他处的，都得按上式计算，图纸中给的锚下张拉控制应力也可以直接用，但不够精确。
3、预应力平均张拉力计算公式：μθμθ+-=+-kx e P P kx p )1()(式中：p P —预应力筋平均张拉力；直线段取张拉端的张拉力，曲线段按上式计算；p P 不是定值，而是克服了前段的摩阻力后剩余的有效拉力值，单位为)(N ；P —预应力筋张拉端的张拉力，分段计算时，每段的起点张拉力，即是前段的终点张拉力，单位为)(N ；x —从张拉端至计算截面的长度，单位为)(m ；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响，图纸中有说明；θ—从张拉端至计算截面的孔道切线转角之和，当有平弯时同样参与计算, 单位为Rad (弧度)，图纸中的角度要转换成弧度。
张拉力与压力值计算
张拉力与压力值计算一、计算过程张拉力P=1358×139×11=2076382=2076.4KN0.1P 0.35P 0.5P 0.7P 1.0P207.6 726.7 1038.2 1453.5 2076.4 二、计算结果（表）张拉力与压力值计算表钢绞线根数千斤顶编号压力表编号0.1σcon0.35σcon0.5σcon0.7σcon 1.0σcon张拉力（KN）压力表（MPa）张拉力（KN）压力表（MPa）张拉力（KN）压力表（MPa）张拉力（KN）压力表（MPa）张拉力（KN）压力表（MPa）11 YDC-4000-1303011YS0901034 207.6 3.1 726.7 9.9 1038.2 14.0 1453.5 19.4 2076.4 27.5D0******* 207.6 3.3 726.7 10.1 1038.2 14.1 1453.5 19.5 2076.4 27.611 YDC-4000-1303164YE1060815 207.6 3.8 726.7 10.7 1038.2 14.7 1453.5 20.2 2076.4 28.4YS0901084 207.6 2.9 726.7 9.6 1038.2 13.7 1453.5 19.1 2076.4 27.3张拉力与压力值计算表钢绞线根数千斤顶编号压力表编号0.1σcon0.35σcon0.5σcon0.7σcon 1.0σcon张拉力（KN）压力表（MPa）张拉力（KN）压力表（MPa）张拉力（KN）压力表（MPa）张拉力（KN）压力表（MPa）张拉力（KN）压力表（MPa）11 YDC-3500-900310.1.24.127 207.6 1.7 726.7 9.7 1038.2 14.6 1453.5 21.0 2076.4 30.611.6.9.1539 207.6 2.9 726.7 10.7 1038.2 15.4 1453.5 21.7 2076.4 31.111 YDC-3500-9550YS0901050 207.6 3.5 726.7 11.6 1038.2 16.4 1453.5 22.9 2076.4 32.6YE1060793 207.6 3.3 726.7 11.5 1038.2 16.4 1453.5 23.0 2076.4 32.9A匝道第一联（5×22）预应力施工现场记录表钢束标号顶编号油表编号10% 35% 回油值50% 回油值70% 回油值100% 伸长值设计值施工时间。
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力：3根钢绞线束：F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN4根钢绞线束：F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN5根钢绞线束：F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN五、1#千斤顶张拉、9953号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0478F(KN)+0.66式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下六、1#千斤顶张拉、5247号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0484F(KN)-0.25式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下七、2#千斤顶张拉、7297号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0482F(KN)+0.22式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下八、2#千斤顶张拉、7424号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0502F(KN)+0.21式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下伸长量验算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P*（1-e-（kx+μθ）/（kx+μθ）式中：Pp——预应力筋的平均张拉力（N）P ——预应力筋张拉端的张拉力（N）X——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数：△L=Pp*L/Ap*Ep式中：Pp——预应力筋平均张拉力（N）L——预应力筋的长度（mm）Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105Pa六、伸长量计算：（1）20m中跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m ；X斜直=6.384m；X曲=2.88m ;X直=0.437m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.923m；X曲=2.88m；X直=1.915m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为138mm3、N3束一端的伸长量：从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.066m；X曲=0.733m；X直=7.783m；θ=1.4*π/180=0.024435rad伸长量计算如下：设计伸长量137mm（2）20m边跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.772m；X曲=2.88m；X直=2.097m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.556m；X曲=3.49m；X直=4.267m;θ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=2.961m；X曲=3.49m；X直=5.867mθ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm4、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.017m；X曲=0.733m；X直=10.501mθ=1.4*π/180=0.0244rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm（3）25m箱梁顶板束钢绞线1、T1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m；X直=3.5m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm 伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*3.5/（140*1.95*105）=25.03mm △L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+25.03）*2=56.64mm设计伸长量为50mm2、T2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m ；X直=7m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm 伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*7/（140*1.95*105）=50.07mm△L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+50.07）*2=106.72mm设计伸长量为106.72mm亲爱的各位老师，您们好！我叫xxx,我的毕业论文题目是《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶与对策研究》。
预应力钢绞线吨位、油表读数计算
钢束编号
1/2 下料 长度 承台横梁 与地系梁 长度
1/2 实际 张拉长度
控制张拉 单束长度
平均张拉 1/2 伸长 力（KN） 量（mm）
全桥伸长量 （mm）
L
L
PN
△L
△L
F1
F2
2#地系梁纵向后张伸长值记录表
设计伸 1、按照城市桥梁规范 CJJ2－2008 规范要 求；应以伸长值进行效核，实际伸长值与 总伸长值 张拉伸长 长值 斤顶）；油表号；14115121 斤顶）；油表号；14115129 理论伸长值的差值应符合设计要求；设计 钢束 （mm）（A+B 率 无规定时，实际伸长值与理论伸长值之 编号 端） % A 端伸 B 端伸 差应控制在±6%以内。 30% 60% 100% 超涨 30% 60% 100% 超涨 (mm) 长值 长值 （mm) （mm) （mm) 103 （mm) （mm) （mm) 103 256 (mm) (mm)
市政工程桥梁构件压浆记录表
编号 构件名称 第 一 次压浆 孔道 编号 压浆 方向 A-B A-B A-B A-B A-B A-B A-B A-B A-B A-B A-B A-B 压力 (Mpa) 通过 情况 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 冒浆 情况 饱满 饱满 饱满 饱满 饱满 饱满 饱满 饱满 饱满 饱满 饱满 饱满 停 留 时间 （秒） 压浆 方向 压力 （Mpa) 通过 情况 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 畅通 工程名称 构件编号 第 二 次压浆 承包单 位 检查日期
斤顶）；
30% 60%
1 2 3 4 5
15
35
35
3
预制箱梁钢绞线理论伸长值及压力表读数计算书
一、钢绞线伸长量计算1. 计算依据①《公路桥涵施工技术规范》中公式(12.8.3-1)；②《公路桥涵施工技术规范》中《附录G-8 预应力筋平均张拉力的计算》； ③《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》。
2．计算公式：pp p E A L P L =∆ (12.8.3-1)μθμθ+-=+-kx e P P kx p )1()( (附录G-8)p con A P σ=其中：x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ），取张拉端到跨中孔道长度；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部份切线的夹角之和（rad ）,取º即 ;k —孔道每米局部误差对摩擦的影响系数，本工程采用塑料波纹管，取；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本工程采用sΦ15.2mm 高强低松弛钢绞线及塑料波纹管孔道，按照图纸取；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； p A —预应力筋的截面面积（mm ²）；con σ—张拉控制应力（MPa ），按照图纸取pk f 73.0；p P —预应力筋平均张拉力（N ）；L —预应力筋的长度（mm ），取张拉端到跨中钢绞线长度；p E —钢绞线弹性模量，本工程采用s Φ15.2mm 高强低松弛钢绞线，按如实验取51091.1⨯MPa ；(钢绞线弹性模量检测报告附后)L ∆—理论伸长值（mm ）。
3．伸长值计算 ①持续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 02.741316148353.017.0165.170015.0)1(760368)1()148353.017.0165.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1191091.141401716502.7413165=⨯⨯⨯⨯==∆②持续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 97.741293148353.017.0205.170015.0)1(760368)1()148353.017.0205.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 2.1191091.141401720597.7412935=⨯⨯⨯⨯==∆ ③持续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 68.741274148353.017.024.170015.0)1(760368)1()148353.017.024.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 5.1191091.141401724068.7412745=⨯⨯⨯⨯==∆④持续端N4N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 14.741258148353.017.027.170015.0)1(760368)1()148353.017.027.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.141401727014.7412585=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑤持续端N5N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 85.741238148353.017.0305.170015.0)1(760368)1()148353.017.0305.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730585.7412385=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑥非持续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 83.741227148353.017.0325.170015.0)1(760368)1()148353.017.0325.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 1.1201091.141401732583.7412275=⨯⨯⨯⨯==∆⑦非持续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 34.741233148353.017.0315.170015.0)1(760368)1()148353.017.0315.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1201091.141401731534.7412335=⨯⨯⨯⨯==∆⑧非持续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 61.741241148353.017.03.170015.0)1(760368)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730061.7412415=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑨非持续端N4N A f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 01.926552148353.017.03.170015.0)1(950460)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.151401730001.9265525=⨯⨯⨯⨯==∆⑩非持续端N5NA f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 24.926569148353.017.0275.170015.0)1(950460)1()148353.017.0275.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.151401727524.9265695=⨯⨯⨯⨯==∆ 由以上计算结果得出: ①中跨箱梁理论伸长值如下:mm N 0.23820.1191=⨯= mm N 4.23822.1192=⨯= mm N 0.23925.1193=⨯= mm N 4.23927.1194=⨯= mm N 8.23929.1195=⨯= ②边跨箱梁理论伸长值如下mm N 1.2391.1200.1191=+= mm N 2.2390.1202.1192=+=mm N 4.2399.1195.1193=+= mm N 6.2399.1197.1194=+= mm N 6.2397.1199.1195=+=二、压力表读数计算1. 计算依据①《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》； ②《千斤顶标定报告09-JZ163～178》；（报告附后） 2. 计算公式①千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。
预应力张拉计算书(例范本)
预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。
跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。
预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。
钢绞线伸长量及油表读数计算书
商丘市郑庄互通式立交及引线工程K744+699.893 G105上跨G310预应力箱梁张拉计算书计算：复核：监理工程师：中国建筑第七工程局有限公司商丘市郑庄互通式立交及引线工程编制时间：2013年8月1日K744+699.893 G105上跨G310预应力箱梁第三联预应力钢束张拉计算书一、已知量钢绞线面积Ap=139mm2，钢绞线标准抗拉强度f pk=1860Mpa，，弹性模量Ep=1.95×103Mpa，管道摩擦系数μ=0.18，管道偏差系数k=0.0015，钢束张拉控制应力δcon=0.72f pk=1340Mpa。
二、钢绞线理论伸长量1、计算公式：ΔL=Pp*L/Ap*EpPp= P* [1-e(k*x+μ*θ)]/( k*x+μ*θ)Pp=预应力筋平均张拉力（N）Ap=预应力筋的截面面积（mm2）EP=预应力筋的弹性模量（N/ mm2）P=预应力筋张拉端的张拉力（N）X=从张拉端至计算截面的孔道长度(m)θ=从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k=孔道每米局部偏差对摩擦的影响参数μ=预应力筋与孔道的摩擦系数L=从张拉端至计算截面的钢绞线长度(mm)2、根据图纸设计，对钢绞线理论伸长值采用分段计算，最后求和方法，复核图纸设计的伸长量（按图纸设计参数计算），结果与图纸设计相差在允许误差内（+6%）。
按照此计算方法计算，引入公式Pz=Pe-(kx+μθ，即前一线段的终点力作为下一段的起点力，依次类推，计算平均张拉力Pp.对于有竖弯的孔道，应分别计算；在平弯里线段是斜线或直线的，在竖弯里是圆弧的线段，应按圆弧计算。
千斤顶的工作长度现场量测，取实际值。
这一段的理论伸长量由于在啦叭口外，我们可认为力在传递过程中不变，即k,μ均取为0，张拉力取锚外控制力进行计算。
以G105上跨G310设计图纸第129页N4为例已知: 斜线段L1=2.975m，曲线段L2=2.316m,直线段L3=12.026m 第10页图纸设计参数：管道摩擦系数μ=0.18，管道偏差系数k=0.0015，单束钢绞线公称截面积=139mm2由以上设计参数得出：斜线段L1=2.975mkx+μθ=0.0015*2.975+0*0.18*=0.004463e-(kx+μθ)=0.9961-e-(kx+μθ)=0.004453N=15，15束钢绞线截面面积Ay=139*15=2085mm2Eg=195000P=1860*0.72*2085/1000=2792.2KN则Pp1 =P*(1-e-(kx+μθ))/kx+μθ=2786KN△L1==Pp1*L/Ap*Ep=2786*1000*2.975*1000/2085*195000=20.4KN曲线段L2=2.316mkx+μθ=0.0015*2.316+0.18*0.2316=0.045162,e-(kx+μθ)=0.956,1-e-(kx+μθ)=0.044158N为15束，15束钢绞线截面面积额Ay=139*15=2085mm2Eg=195000Pp 1=P*(1-e-(kx+μθ))/kx+μθ=2786KN则本段Pp2= Pp 1*(1-e-(kx+μθ))/kx+μθ=2724KN△L2==Pp2*L/Ap*Ep=2724*1000*2.316*1000/2085*195000=15.5KN 直线段L3=12.026mkx+μθ=0.0015*12.026+0*0.18=0.018039e-(kx+μθ)=0.9821-e-(kx+μθ)=0.017877N为15束，15束钢绞线截面面积额Ay=139*15=2085mm2Eg=19500015束张拉应力P=1860*0.72*2085/1000=2699.6KNPp2= Pp 1*(1-e-(kx+μθ))/kx+μθ=2724KN则本段Pp3= Pp 2*(1-e-(kx+μθ))/kx+μθ=2699.6KN则：△L3==Pp*L/Ap*Ep=2699.6*1000*12.026*1000/2085*195000=79.8KN 由此可得出：△总=△L1+△L2+△L3=20.4+15.5+79.8=115.8跟设计对比：△总-设计△L=114，相差1.8mm压力表读数计算以检测报告第2页，表号1F0313319为例计算15-15张拉控制力：F=1340*139*15=2793.8KN根据回归方程P=0.0172F-0.3813则:初应为10%时，压力表读数P=0.0172*2793.8*0.1-0.3813=4.42 Mpa，压力值F=2793.8*0.1=279.38KN。
张拉力与油压表读数转换
12束钢绞线张拉力与压力表读数转化表（顶，腹板）
千斤顶参数
张拉部位
顶底板
千斤顶参数
张拉部位
顶底板
千斤顶参数
ห้องสมุดไป่ตู้
张拉部位
顶底板
千斤顶参数
张拉部位
顶底板
计算：
千斤顶编号 壹（1）81059 压力表编号 1539.107 1235.107 P=0.01309×F-0.095498 P=0.01318×F-0.215958 回归方程 控制张拉力（KN) 2219 2219 钢束根数 12 12 张拉力（KN) 压力表读数(Mpa) 压力表读数(Mpa) 2.81 2.708684 10% 221.9 5.71 5.633326 20% 443.8 11.52 11.48261 40% 887.6 17.33 17.331894 60% 1331.4 28.95 29.030462 100% 2219 千斤顶编号 贰（2）81063 压力表编号 1529.107 1242.107 P=0.01276×F-0.191474 P=0.012836×F-0.105472 回归方程 控制张拉力（KN) 2219 2219 钢束根数 12 12 张拉力（KN) 压力表读数(Mpa) 压力表读数(Mpa) 2.64 2.7428364 10% 221.9 5.47 5.5911448 20% 443.8 11.13 11.2877616 40% 887.6 16.80 16.9843784 60% 1331.4 28.12 28.377612 100% 2219 千斤顶编号 叁（3）81065 压力表编号 1546.107 1532.107 回归方程 P=0.0127931×F-0.0528383 P=0.013329×F-0.118623 控制张拉力（KN) 2219 2219 钢束根数 12 12 压力表读数(Mpa) 压力表读数(Mpa) 张拉力（KN) 2.79 2.8390821 10% 221.9 5.62 5.7967872 20% 443.8 11.30 11.7121974 40% 887.6 16.98 17.6276076 60% 1331.4 28.34 29.458428 100% 2219 千斤顶编号 肆（4）81067 压力表编号 1244.107 1530.107 回归方程 P=0.012979×F-0.0576225 P=0.012986×F-0.105189 控制张拉力（KN) 2219 2219 钢束根数 12 12 张拉力（KN) 压力表读数(Mpa) 压力表读数(Mpa) 2.82 2.7764044 10% 221.9 5.70 5.6579978 20% 443.8 11.46 11.4211846 40% 887.6 17.22 17.1843714 60% 1331.4 28.74 28.710745 100% 2219 复核：
钢绞线张拉油表读数
千斤顶编号 三束 10% 20% 100% 千斤顶编号 三束 10% 20% 100% 1 预应力(KN) 58.59 117.18 585.90 2 预应力(KN) 58.59 117.18 585.9 油表编号 油表读数 2.58 4.43 19.28 油表编号 油表读数 1.78 3.62 18.31 三束钢绞线应力 五束 10% 20% 100% 三束钢绞线应力 五束 10% 20% 100% 585.9KN 预应力(KN) 97.65 195.30 976.50 585.9KN 预应力(KN) 97.65 195.3 976.5 五束钢绞线应力 油表读数 3.81 6.91 31.66 五束钢绞线应力 油表读数 3.01 6.07 30.56 976.5KN 976.5KN
F=31.5598*P+（-22.7226）
F=31.8937*P+1.7738
南河中桥预制箱梁钢绞线张拉油表读数ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ算表
千斤顶编号 1束 10% 20% 100% 千斤顶编号 1束 10% 20% 100% 千斤顶编号 1束 10% 20% 100% 千斤顶编号 1束 10% 20% 100% 1 预应力(KN) 19.53 39.06 195.30 1 预应力(KN) 19.53 39.06 195.30 2 预应力(KN) 19.53 39.06 195.30 2 预应力(KN) 19.53 39.06 195.30 油表编号 油表读数 3.28 6.78 34.79 油表编号 油表读数 3.44 6.97 35.20 油表编号 油表读数 3.64 7.46 37.96 油表编号 油表读数 3.65 7.45 37.84 613 1束钢绞线应力 195.3KN 612 1束钢绞线应力 195.3KN 604 1束钢绞线应力 195.3KN 711 1束钢绞线应力 195.3KN
钢绞线张拉计算
(编号: )
(MPa)
备注
0
0
0
20%σk
10—10.3
90%σk
44—44.66
100%σk
45.99—46.1
说明：油压表Ⅰ工作直线方程为y=A+BX
油压表Ⅱ工作直线方程为
y表示油表读数（压力表）
三、当张拉过程中发生下列情况之一时，须停止张拉，待查明情况后再行张拉：
①实测伸长值出现异常情况
Ey—钢绞线的截面弹性规模量，取Ey=2.00×105MPa（报告编号：）
194×103N×88×103mm
计算得理论伸长值为：ΔL=────────────────=600mm
142.7mm2×2.00×105MPa
二、张拉油压表读数表：
应力
路径
负荷
（kN）
油压表Ⅰ读数
(编号:0711003)
(MPa)
技术交底书
公技：1.0.4.0.（2）
工程名称
钢绞线张拉
工程规模
194KN张拉
日期
பைடு நூலகம்地点
技术室
一、理论伸长值ΔL的计算：
ΔL=P·L/Ay·Ey
P—预应力筋的张拉力，取P=194×103N
L—钢绞线的长度（mm），取L=88×103mm（实际）
Ay—钢绞线截面面积，取Ay=142.7mm2（报告编号：）
②钢绞线发生断丝现象
③千斤顶漏油扬中
④压力表指针不归零
四、张拉过程中务必做好张拉原始记录，并及时交技术室。
五、其他相关技术要求依据《作业指导书》
技术交底人
沈杰
被交底人
钢绞线应力计算
钢绞线计算箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95*105MPa，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：1N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35m；θ=4.323×π/180=0.25radKX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25m；θ=14.335×π/180=0.2502KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）；F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa（5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPaP=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203.6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa（5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa三、2407号千斤顶张拉，千斤顶回归方程：P=0.02247F+0.08式中：P—油压表读数（MPa）；F—千斤顶拉力（KN）P=P1时：（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa（4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa（5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPaP=P2时：（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa（5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5Mpa。
张拉油表读数
4
5.32 10.44 34.33
1
1#
687#
5
6.60 0.12 33.74
2
2# 868213#
5
6.33 12.65 42.17
并量测钢绞线伸长值，张拉锚下控制应力为1395Mpa，张拉施工程序
是：
0 →初应力（15%σk）→30％σk→100%σk持荷2min 锚固。
1束
P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139÷1000=193.905KN
4束
P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139×4÷1000=775.62KN
预应力钢绞线张拉油压表读数计算
1、 预应力张拉力
按照设计图纸规定，钢束N1～N4均采用梁端张拉，其张拉顺序为先
N1、N3、N2，N4。施加预应力时应按对称、均匀的原则进行，两端分级
轮流加载（对讲机联系），第一次加载至初应力15％σk（作好标
记），第二次加载至30％σk（作好标记），再逐步加载至控制张拉力
5束
P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139×5÷1000=969.53KN
P15%4束=775.62×0.15=116.34 KN P30%4
束=775.62×0.3=232.69 KN
P15%5束=969.53×0.15=145.43KN P30%5
束=969.53×0.3=290.86KN
2、 油压表标定回归方程与计算
序号
1 2
千斤顶编 号 1# 2#
油压表标定回归方程 油压表编号 回归方程
备注
687# y=0.2+0.044x Y(Mpa)压力表读数 868213# y=0.0+0.0435x X(KN)千斤顶荷载
张拉油表读数(新4)(2011.12.12)
千斤顶编号：3# 张拉应力（Mpa） 10%σ 20%σ 100%σ 139.5 279 1395
压力表编号：1104124088 单根钢绞线 截面积 140 140 140 束数 12 12 12
钢绞线束数：12束 张拉力（KN) 压力表读数 234.36 468.72 2343.6 5.39 10.37 50.22 y=47.042x-19.079 压力表 线性回归方程
千斤顶编号：4# 张拉应力（Mpa） 10%σ 20%σ 100%σ 139.5 279 1395
压力表编号：YY0114636 单根钢绞线 截面积 140 140 140 束数 9 9 9
钢绞线束数：9束 张拉力（KN) 压力表读数 175.77 351.54 1757.7 3.90 7.67 37.79 y=46.69x-6.4841 压力表 线性回归方程
千斤顶编号：3# 张拉应力（Mpa） 10%σ 20%σ 100%σ 139.5 279 1395
压力表编号：1104124088 单根钢绞线 截面积 140 140 140 束数 9 9 9
钢绞线束数：9束 张拉力（KN) 压力表读数 175.77 351.54 1757.7 4.14 7.88 37.77 y=47.042x-19.079 压力表 线性回归方程
千斤顶编号：2# 张拉应力（Mpa） 10%σ 20%σ 100%σ 139.5 279 1395
压力表编号：YY0701139 单根钢绞线 截面积 140 140 140 束数 9 9 9
钢绞线束数：9束 张拉力（KN) 压力表读数 175.77 351.54 1757.7 4.22 7.81 36.52 y=48.978x-30.88 压力表 线性回归方程
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千斤顶编号 油表编号 千斤顶报告编号 千斤顶编号 油表编号 千斤顶报告编号 标准强度fpk（Mpa）
1
3
1860 千斤顶编号 油表编号 σ con(Mpa) 钢束数量 单束截面积 Ay Nk
151# 系数A 1813705# 系数B JG(X)13070939 标定公式 151# 系数A 1813705# 系数B JG(X)13070939 标定公式 弹性模量Ep（Mpa） 151# 1813705# 1395 4 140 560 781.2 y x油表读数 y x油表读数 y x油表读数 y x油表读数 y 78.12 2140.25 156.24 4298.26 390.6 10772.30 781.2 21562.35 859.32 23720.36 3束 N2 4束 N1
0.0362 0.6429 Ax+B 0.0362 0.6429 Ax+B 1.95*105 151# 1813705# 1395 4 140 560 781.2 78.12 2140.25 156.24 4298.26 390.6 10772.30 781.2 21562.35 859.32 23720.36 3束 N4 4束 N3
系数A 系数B 标定公式 系数A 系数B 标定公式 单根钢绞线公称 面积
0.0355 0.6 Ax+B 0.0355 0.6 Ax+B 140
y=Ax+B
预应力混凝土钢绞线
（GBT5224Байду номын сангаас2003）
54.8 74.2 98.7 140 150 191 112 165 223
430 582 775 1101 1178 1500 890 1295 1750
钢绞线 结构 公称直径 （mm） 每米钢绞 参考截面 线参考重 积 量 2 （mm ） （g/m）
4
钢束型号Φ S(mm) 152# Q77# 1395 3 140 420 585.9 58.59 1633.52 117.18 3283.94 292.95 8235.21 585.9 16487.32 644.49 18137.75
10%
20%
50%
100%
x油表读数 注： 1、千斤顶线性方程 y=Ax+B，则x=(y-B)/A 2、张拉顺序：N1→N4→N3→N2
110%
梁油压表读数过程计算表
2
152# Q77# JG(X)13070940 152# Q77# JG(X)13070940 15.2 152# Q77# 1395 3 140 420 585.9 58.59 1633.52 117.18 3283.94 292.95 8235.21 585.9 16487.32 644.49 18137.75 (1*7)C 1*7 9.50 11.10 12.70 15.20 15.70 17.80 12.70 15.20 18.00