桩基低应变检测曲线实例分析
(总)低应变曲线分释全
低应变动力测桩典型曲线实例分析报告赵竹占教授级高工0571-********(0) 88075752(h) 136******** E-mail:hzzhaozz@PDF 文件使用 "pdfFactory Pro" 试用版本创建 欢迎Welcome！低应变动力测桩典型曲线分析报告PDF 文件使用 "pdfFactory Pro" 试用版本创建 一、低应变法（LST法）利用低能量的激振力产生纵向振动或沿 桩身纵向传播的波动检测桩身完整性的方法：方法包括： 1．反射波法：冲击力激振，检测和分析纵向波动在桩内传播过 程中的响应。
优点：方法简单、轻便，抽样率高，可用于判定桩身的完整性和 缺陷部位的位置和性质。
缺点：对缺陷程度难以定量化，难以发现长桩深部的缺陷，不能 求取桩的承载力。
2．机械阻抗法：在桩头上施加一激振力（稳态、瞬态）来研究 桩体结构在激振力作用下与产生的结构响应（a、v、u）之比 值，进而来评定桩体的刚度Kb=2πfm/| v/k|m以及相应 的承载力。
优点：评价桩身的定量化高于反射波法，可提供单桩的初始刚度。
缺点：现场工作效率低于反射波，对桩身局部缺陷的类型判别不 如反射波直观。
低应变动力测桩典型曲线分析报告PDF 文件使用 "pdfFactory Pro" 试用版本创建 二、高应变法：（HST法）利用高能量的冲击力打动桩 身，使桩周土阻力得以充分发挥并研究桩承载力和 桩身完整性，分析方法包括： 1．凯司法：在理想化的桩土条件下根据波动方程的闭 合解计算桩周土阻力的一种分析方法。
2．实测曲线拟合法：根据高应变的测试F-V曲线，用 一维波动方程“反演”出桩周—土模型，进而获得与 静荷载试验相似的一些成果。
优点：能使桩侧土和桩端土在一定程度上得以发挥， 可估计桩的极限承载力，以及评价桩身质量。
缺点：抽样率和代表性差，较耗资和费时，属于间接 法，所提供的极限承载力具有较强的经验性，对大 长桩和嵌岩桩可靠性较差。
桩基低应变检测曲线实例分析(葵花宝典)
桩基低应变检测曲线实例分析1、完整桩一般完整桩在时程曲线上的反应：对于摩擦桩和嵌岩桩表现有三种情况：桩底反射与初始入射波同相；桩底反射不明显,以及桩底反射与初始入射波先反相后同相。
如图所示：预制管桩外径Φ500mm,h=13.3m壁厚100mm,砼强度等级C60,在空气中的反射波曲线预应力空心管桩,外径Φ500mm,h=12m,壁厚80mm,砼强度等级C80,在空气中的反射波曲线实例：桩类型：Φ1.2m，H＝38.5m钻孔灌注桩地点：杭宁高速公路K76+8930-R2/0-R3桩评价：完整嵌岩桩该桩径1.2m,桩长38.5m,C30钻孔灌注桩，桩尖进入微风化泥质岩2m，测试波形完整。
纵波速度为3600-3700m/s，桩底反向，说明无沉渣．为完整嵌岩桩.地层影响的时程曲线桩桩类型：Φ1200mm，h＝28.4m冲孔灌注桩地点：诸永高速台州一段25标某桥桩评价：该桩砼强度c25,采用冲抓钻,12m见基岩后采用冲击钻,一直到桩底,从波形可见进入基岩有明显的反向反射,为地层的反映特殊桩形的曲线桩类型：Φ1000mm,L约13m，冲击桩地点：温州洞头中心渔港石码头评价：完整桩该外加5mm壁厚钢护筒至强风化，后变径800嵌岩2D。
故在桩底前同向反映为钢护筒底变径处的部位，经钻孔验证而不是缺陷2、桩头缺陷桩桩头疏松桩头浮浆或强度偏低的桩，测试结果无法反映桩的完整性，曲线反应为入射波峰较低而且脉冲较缓，而且后续波形呈低频，此类现象均属桩头强度偏低。
如图所示：桩类型：Φ1.2m,L=18.7m钻孔灌注桩地点：杭兴高速公路MP14—R3桩评价：桩头砼强度低该桩径1.2m,长18.7m,设计混凝土强度等级为C25,测试发现曲线呈低频振荡,判为桩头浅部强度低或局部离柝,经取芯验证,0-1m岩芯松散,1-2.7m岩芯有气孔,强度低,2.7m以后岩芯强度达到要求,芯样完整,要求凿去３m桩头重新接上桩头处理.3、桩底缺陷桩桩类型:Φ800,H=19.0m钻孔灌注桩地点:温州某工地嵌岩桩评价:桩长明显沉渣该桩设计桩长19m,单桩承载力3000kN，若按3520m/s计,测试桩底在18m处同向反射明显,取芯后有50cm淤泥沉渣，未进入中风化，后注浆再测也有同向反映，说明效果不明显。
嵌岩桩桩底低应变反射波曲线特征及实例分析
●—● －ｌ －
嵌 岩 桩 桩 底 低 应 变 反 射 波 曲线 特 征 及 实 例 分 析
景 胜
（ 福州铁建工程 质量检测有限公 司） 摘 要 钻 孔灌 注嵌岩桩是桥梁工程 中常用 的一种桩基 础 ， 底没有嵌 入基岩或 嵌入深 度未达 到设计 要 桩 求， 桩底混凝土离析或 者桩 底沉渣过厚等情况 时 ， 会严重影 响桩基 承载力。 以温福铁路钻孔 灌注 桩 实际检测过程 中出现 的情况为 例 ， 粗浅地 归纳出一些桩 底完整及 有缺 陷 的嵌 岩桩 反射波 曲线
斛 锌 ：６３ ＿
一ｃ
＝
ａ Ｚ
（） １ ，
式中，＝ ／ ｃ ＾Ｐ 兰。方程（） １的理论解是：
（ ｔ ，）＝ —ｃ）＋ｇ ＋ｃ初 始形 状不 变 的状 态 ｔ和 （ ｃ）
进 行传 播 ， 遇桩 身 缺 陷 时会 产 生 反 射 与 透 射 等 。根 据 连续 条件 和 ＋ ＝ 牛 顿第 三定 律 ， ： 则
特征。
关键词
嵌岩桩 桩底
低应变法
反射波 曲线 特征
１ 嵌 岩桩 检测理论
（ ）反 射 波法 理 论 ： 射 波 法 理论 基 础是 一 维 １ 反 杆 波 动理论 ¨。波动 方程 为 ：
ａ ｕ
２ 嵌 岩 桩 桩 底 反 射 波 特 征 分 析
２ １ 完整嵌岩桩的桩底反射波特征及工程实例 ． 桩底反射信号与激振信号相位关系取决于被测 桩 所进入 的持力 层 的情况 。通 常 情况嵌 岩 桩底 土层 强度 高 于桩 身强 度 ， 别 是 当被 测 桩 桩 端 位 于较 为 特 坚硬的岩层上且桩底沉渣清除干净 时， 桩底 反射信 号与激振信号相位相反 ， 出现明显的扩径信号 ； 会 有 时在 桩 身混 凝土 强度 与基 岩强 度 接 近 的情 况 下 ， 在 检测波形上桩底位置没有明显 的反射信号 。 ， 工 程实 例 ： 福 铁 路某 特 大桥 ６号 墩 ３号桩 设 温 计 为嵌 岩桩 ， 计 桩 长 ４ ｍ， 强 度 Ｃ ５， 力 层 为 设 ５ 砼 ２ 持 二 长花 岗岩 ： 白色 ， 风化 。 ＝１０ Ｐ ，８ 灰 弱 ００ｋａ ２ｄ反 射波 法 时域 波形 曲线 见 图 １某 特 大桥 ４墩 １～ ， ２设 计 为 嵌 岩桩 ， 计 桩 长 ２ ｍ， 强 度 Ｃ ５ 持 力 层 为 设 ６ 砼 ２， 凝灰岩 ： 绿色 ， 灰 弱风 化 。 ＝ｌ０ Ｐ ，４ ２ｏｋ ａ １ｄ反 射 波 法 时 域波形 曲线 见 图 ２ 某 特 大桥 ５ ， ０墩 １ １号桩 设 计 为嵌 岩 桩 ， 设计 桩 长 １ｍ， 强 度 Ｃ ０ 持 力层 为 ６ 砼 ３， 花 岗岩 ： 白色 ， 灰 弱风化 。 ＝ ０ ０ Ｐ ，８ 反射 波 １０ ｋａ ２ ｄ 法 时域 波形 曲线见 图 ３ 。
反射波法检测基桩完整性(1
现场检测技术方法
安装传感器
传感器安装点及其附近不得有缺损或裂缝； 当锤击点在桩顶中心时，传感器安装点与桩中心的距离
宜为桩半径的三分之二； 当锤击点不在桩顶中心时，传感器安装点与锤击点的距
离不宜小于桩半径的二分之一； 对于预应力管桩，传感器安装点、锤击点与桩顶面圆心
构成的平面夹角宜为90度。
T1
Toe
-0.02
Vel
0 5 10 15 20 25 m
从检测波形上看，该桩在距桩顶16米左右处同相反射信号较强，桩身完整性 存在比较严重的缺陷，判定该桩为Ⅲ类桩。结合地质报告，该桩所处主要地 层结构为卵石层和亚粘土层，判定缺陷类型为夹泥。后据施工单位反映，该 桥场地地质情况比较差，成孔比较困难，钻孔过程中经常会出现孔壁坍塌的 情况。该桩桩身夹泥缺陷明显，此缺陷的形成有以下几个原因：其一主要是 混凝土灌注过程中出现了局部塌孔的情况，泥土挤入桩身；其二是施工单位 在处理坍孔或加大泥浆稠度时直接加入孔内的粘土在施工中被分散成泥团、 泥块，在灌注混凝土时夹入桩身；其三是缺陷位置处的混凝土灌注速度不正 常，低于正常灌注速度，当混凝土下泄时，不足以将泥浆全部挤出，造成夹 泥的缺陷。
Ⅳ类桩实例分析
cm/s
0.01 0.01 0.00
2: # 156
MA: 2.00 MD: 2.00 LE: 40.00 WS: 4000 LO: 0.77 HI: 0.00 PV: 0 T1: 63
T1
Toe
-0.01
Vel
0 5 10 15 20 25 30 35 40 m
从检测波形上看，该桩在距桩顶24米处同相反射信号非常强，并且可以见 到该缺陷的二次和三次重复反射，见不到桩底反射信号，故判断该桩为断 桩。后经事故调查得知，该起断桩事故与地质情况无关，为人为原因造成。 当时施工单位在对该桩灌注过程中，发现所购商品混凝土坍落度连续七车 不满足施工质量要求，最小的为11cm，最大的为15cm，随即对该商品混凝 土清退出场，等合格的商品混凝土到场后，此时该桩已经中断灌注混凝土 2.5至3个小时，继续灌注时导管内混凝土已经不能顺利下落，施工单位随 即采取敲击导管并利用25吨吊车小幅度上下往复运动导管，强行使混凝土 下落，此时孔内混凝土已经凝结，不可能继续上浮，最终形成二次浇筑面 造成断桩。这是一种典型的断桩形成原因。
低应变法在基桩检测中的典型波形分析
图６ 桩 端 反 射不 明显 的桩
棒 重新检 测 ，或通 过取 芯进一 步查 明原 因 。该 桩更换 大 锤 进行检 测后可 以见 到桩底 （ 图７ ） 。经取 芯检 测桩 身无 缺 陷 、桩底 嵌岩情 况 良好 ，评 为 Ｉ类桩 。
２ ． ３ 震荡 曲线桩 波形 （ 图４ ￣ ５ ）
２ ３ ． ８ ５ ｍ，桩底 嵌岩情 况 良好 ，评 为 Ｉ类桩 。建 议对 有震 荡 曲线 的桩 ，应该 换用 不 同材 质 的测锤 或 者小 的力棒 ，
排除 桩头 缺陷 ，这样得 到 的图形缺 陷波 更为清 晰 。
圈７ 更 换 大 锤重 新 检 测 后 见 到桩 底
２ ５ 波 速偏 低 的嵌岩桩 波形
回福 建 交 通 科 技２ ０ １ ３ 年 第 ３ 期
或 者地 质情况 有变 化 。经 查该 处的钻 探地 质图 ，地质 情 况 良好没 有淤 泥质 土夹层 。２ １ ｍ以 下桩基 进 入岩 层 。波 速３ ８ ０ ０ ｍ／ ｓ 基 本 正 常 。可 以 肯定 桩 身存 在缺 陷 。但 是 到 底 是什 么缺 陷还 是要借 助取芯 检测进 行最 后确 定 。因为 在 低 应变检 测中 ，缩径 、离析 、夹泥 、断桩 都会 产 生同
的 准确 性及 报告 质量 。
关 键词 基桩 检 测 低应变 典 型 波 形 分 析
１ 概 述
基桩 检 测作 为基 础工 程验 收 的重要 环节 ，对 保证 整 个 工程 建设 的安 全稳 定起 着 十分 重要 的作 用 。特 别是 低 应变 检 测 ，由于 仪器 先进 轻巧 、使 用便捷 ，理论 与 实践 发 展 比较成 熟 ，加上 有 比较先 进 的分析 软件 ，在 检 测工
预制桩低应变检测中Ⅲ、Ⅳ桩曲线原因分析及处理措施
一
八
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一５一
高 新 技 术
ＣｎＮｗｅｎｏｅａ ｏｃ ｈａｅＴｈｌｉ ｎＰｄ： ｉ ｃｏｇｓ ｄｒｕｓ ｔ
预制桩低应变 检测中Ⅲ、 桩曲 Ｉ 线原因分析及处理措施 Ｖ
秦 秀 云 Leabharlann （ 江苏省 常熟市交通监理有限公 司， 江苏 常熟 ２ ５ ０ ） １ ５ ０
摘 要 ： 文 阐述 了苏 南地 区预 制 桩低 应 变检测 过程 中常见 Ⅲ、 类桩 曲线特 征 、 本 Ⅳ 造成 曲线 原 因及 常见 处理措 施 。
１前言
苏南 房地 产行 业繁 荣 ， 开发 量 很大 ， 每年 苏 南又属 于软 土地 区 ，大量 采 用预 制桩 基础 处理， 以满 足建 筑物 强度 及变 形 的要求 。 制 预 桩 分 为 预 制 钢筋 砼 方 桩 及 顶 应 力 混 凝 土 管 桩 ， 识 别 Ⅲ、 如何 Ⅳ类 桩 曲线 的 变形 大 小 ， 需 根据 其特点 、 陷深度 等予 以判 定 。 缺 本文 结合 实例进 行具 体分 析 ， 提 出一些 建议 。 并 ２ 浅部 明显裂 缝 ２１此类 缺 陷 较 常见 ，但 方 桩 与 管桩 又 ． 有所不 同，管桩 由于 混凝 土强 度 较高 且本 身 具有预 应力 ， 一般 是脆 断 ， 曲线形 态 见图 １ 。 桩 裂 缝 程度 要 根 据 ２ ／ 刻 前 缺 陷 反 ＬＣ时 射 波反 射程度 ， 否有 二次 或 多次 反射 ， 是 幅频 曲线有无 深 凹的峰 ～ 状 多次起 伏 ， 时一 般 谷 此 已无桩 底 反射 。 Ⅲ、 Ⅳ桩 曲线形 态 见 图 ２ 网 、
关 键词 ： 制桩 ； 理措 施 预 处
线 欠科 学 ，压 机移 动 中对先 前 压人 的桩 碾压 存 在问题 ：施 Ｔ单 位 为 了赶丁 期或 焊接 Ｔ人 造成。 责 任 心不 强 ，焊 接 质量 差 或 冷却 时 间不 足 。 ２３处理 措施 － ｂ ．沉 桩 过程 问题 ： 用 打 人 法 时 ， 于砂 性 采 由 ａ 采 用补 桩手 段 ， 方 法最有 效 ， ． 该 较适用 土 存 在 ， 桩 困难 ， 次 锤击 下 ， 身 内产 生 沉 多 桩 于存在 大 面积 Ⅲ 、 Ⅳ桩 时 ， 该 方法所 需 费用 较大的拉压应力，造成脱焊。ｃ 桩顶平整的 但 ． 较 大 ， 期较 长 。ｂ 对方 桩 的Ⅳ类 桩采 用 接 问题 ： 工 ． 桩顶 本身 不平 而造 成 ， 或接 桩处 缝 隙大 ． 特别 桩 处理 ， 检测 提供 的缺 陷位 置 ， 将 断桩 且 垫片 填充 不 均匀 。ｄ 浮 力影 响 ： 是 大 根据 先 部 分周边 的土方 挖 除 ， 到 断裂 部位 ， 工凿 直径桩 ， 浮力 很大 时 ， 至 大于 焊缝 连接 强 挖 人 上 甚 除 断裂 位置 以上混 凝 土桩 ， 接 同规 格 主筋 ， 度 。 焊 采 用 比原桩 径 大 ｌＯ ｍ的模 板 ， 高 一级 强 Ｏｍ 用 ３ ＿ ２处理 措施 度 的混凝 土 浇灌 。ｃ 对 方桩 中的 Ⅲ类 桩采 用 ． ａ ． 补 桩处 理 ， 该方法 最有效 ， 用 于存 较适 加 固处理 ， 根据 检 测提 供 的缺 陷位 置 ， 先将 断 在大 面积 接桩 有 问题 的桩 时 ，但该 方 法所 需 桩 部 分 周 边 土 方 挖 除 ，挖 到缺 陷 部 位 以 下 费 用较 大 ， 期较 长 。 工 ２ｃ ， 用 比原 桩 径大 ｌＯ ｍ 的模 板 ， 高 ０ｍ 采 Ｏｍ 用 ｂ 对 接 桩 有 问题 的 桩 可 以采 取 重新 打 ． 级 强度 的混 凝土 在桩 周浇灌 接 上 。ｄ 对 管 人 或压 入 ， 举仅 能达 到接 桩 处密 合 ， ． 此 而不 能 桩 中的 Ⅲ类桩 ， 据检 测提 供 的缺 陷位 置 ， 根 先 达 到上 下接 桩连 接成 为整 体 ，须考 虑水 平剪 ３。 将 桩周 边 的土 方进 行挖 除 ，挖 到缺 陷部 位 以 切 力 （ 地震 波传 播过 程 中产 生 的水 平 力 ） 如 对 ２ 对 造成 此类 缺 陷桩 的原 因分析 ， 以 下 ２ ｃ 采 用 比原 桩 径 大 １０ ｍ 的模 板 支 桩 的要 求 。 ． ２ 有 ０ｍ， ０ｍ 如有 的建筑 物采 用桩 基 ， 因为场 是 下 几方 面 ： 撑 ， 高强 度混 凝 土进 行桩 周浇 灌 ， 桩 内 地存 在液 化地 层 ，或 建筑 物抗 震设 防烈 度 的 用 同时 ａ 场地 基 础 开挖 时 ， 工 单位 没 有 严 格 径 钢筋 笼 子加 长 ， 过缺 陷位 置 ２ ｍ 左右 ， 要 求 ， 节影 响需得 到应 有重 视 。 ． 施 超 ０ｃ 脱 执行 开挖 程序 及要求 ， 机 碰到 桩顶 ， 类 原 进 行灌 芯 。ｅ 对 管 桩 中 的 Ⅳ类 桩接 桩 处 理 ， 挖 这 ． ｃ 根据基 桩情 况 ，调 整上 部荷 载重新 设 ． 因 较 常 见 Ｉ．场 地 存 在 暗 浜 等 不 良地 质 现 根 据检 测提 供 的缺 陷位 置 ，先将 断桩 部 分周 计 。 ｂ 象 ， 挖后 换填处 理 时 ， 机 碰 到桩 身或 土体 边 的土 方进行 挖 除 ， 到 断裂 部位 ， 工凿 除 开 挖 挖 人 ４深部 明显 裂缝 失稳 挤 压桩 身 ；． ｃ 采用 压 入 法 沉桩 ，沉 桩路 断 裂位 置 以上混 凝 土桩 ，焊接 直 径较 大 的主 此类 缺陷 较少 见 ， 也容 易被 忽视 ， 一是 由 筋 ，采 用 比原 桩 径 于位 置 较 深 ， 测信 号 的 衰 减 ， 检 无法 检 测 到 ， 大 １ ０ ｍ 的模 板 ， 二是 往往 由于 接桩 反 映的存 在 ，无法 检测 到 ０ｍ 笔 一 莘 兰 三蓦 同时 径钢筋笼 接桩 以下 的缺 陷。 者 曾作过试 验 ， 根预 制 桩内 正 子 加 长 ，过 缺 陷 位 方 桩 ３ ０３０ ｍ， 度 ２ ． １．＋ ３ ）在 ５ ＂５ｍ 长 ５Ｏ ２ １． ， ｍｆ ０ Ｏ 置 ２ Ｂ 左 右 ， ０Ｃ 同 沉 桩 前 已知 １． ９ ｍ存 在明 显裂 缝 ，压人 后 检 ５ 时 用 高 强 度 的 混 凝 测 曲线 很难 反映 该缺 陷 ， 形态 见 图 ５ 曲线 。 图 Ｉ管 桩断桩 土进 行浇 灌 。 ４１原 因分析 ． 盐二± 二 ３ 接 桩 明显 欠 基 桩施 工前 ，由于运 输 吊装 过程 中桩 身 裂 缝 用 打入 法 时 ， 次锤 击 下 ， 身 内 产 ； 采 多 桩 咚二 一 密贴 此 类 缺 陷 也 较 生 的较 大拉压 应 力 ， 身产 生裂缝 。 桩 ＼～ —— ～ 常 见 ，曲线 形 态 见 ４ 处理措 施 （ ． ２ 以预 防为 主 ） 图 四 。仅 仅 依 靠 低 采用 预 防措施 ， 输 吊装 中执行 规定 ， 运 发 应 变动 测 曲线 直 接 现有 明显 裂缝 禁止 施工 ； 用 打人法 时 ， 采 最好 图 ２ 方桩 明显 裂缝 （ Ｉ １） ｌ 判 定 接 桩 缺 陷性 质 先进 行高 应变 打桩 监测 ，身 内产 生 的拉压 应 很 困难 ，也 是 不 客 力在 桩本 身材 料强度 范 围 内。 观 的 。低 应 变 动 测 ５结束 语 中 的接 桩 问题 是 从 低应 变 动 测法 （ 弹性 波 法 ） 测 判 定 Ⅲ、 检 Ｖ／ ＼ 、 桩 身 完 整 性 角 度 来 Ⅳ类 桩是 复杂 过程 ，需 要 良好 的职业 道德 及 看 ，而 由于 桩 身 完 高度 负责 的精 神 。 图 ３ 方桩 断桩 （ ） Ⅳ 整 性 与 承 载 力 是 从 Ⅲ、 Ⅳ桩 的处 理 ， 关键 是 委 托 方 （ 程 开 工 不 同 角 度 评 价基 桩 发者 ） 的处理 态度 及 魄力 ， 理方 案最 终靠 设 处 问 题 ，低 应 变 曲 线 计 定夺 。 形态 相 似 的桩 ， 承 对 Ⅲ、 Ⅳ类桩 的相关 问题 ， 需在 实际 工 还 载 力 可 能 大 不 一 作 中积 累经 验 。 样 。笔 者认 为 遇 到 参 考 文 献 图 ４ 接 桩 缺 陷 此 类 问 题 ，应 本 着 ［】 筑桩基 检 测技 术规 范 Ｊ Ｊ０— ０３ １ 建 Ｇ １６ ２０ 高 度 负 责 的 精 神 ， 『１ ２陈凡 徐 天 平 陈久 照 关立 军主 编 的《 基桩 充 分 利 用 静 载 荷 及 检 测技 术》 高 应 变 等 检 测 手 段 综 合判 定 。 作 者 简介 ： 秀云 ， ，９４年 ６月毕 业 秦 女 １９ ３１原 因分析 中 国地质 大学 （ 汉 ） 程 物探 专 业 ， 就职 ． 武 工 现 ａ ． 接桩 处 焊 接 于江 苏省 常 熟市 交通监 理有 限公 司。 图 ５ １．米 实 际存 在 明显 裂缝 的桩 ， ９５ 曲线 无 明显特征
桩基检测静载试验在工程的运用及实例分析
桩基检测静载试验在工程的运用及实例分析摘要：桩基是广泛应用于建筑中的重要基础型式，桩基的质量直接影响着建筑的整体质量。
所以，我们需要重视桩基工程检测技术，采用更准确有效的桩基检测技术对工程基础施工提供科学、准确、有效的实验数据，从而为基础工程设计、施工提供更有力的依据。
关键词：桩基检测静载试验实例分析引言：桩基作为目前工程建设中大量采用的深基础形式，是涉及结构安全的重要组成部分。
桩基是隐蔽工程，它是建筑物的基础，其质量优劣直接影响到上层结构建筑物的安全性。
在桩基础的施工过程中，桩基检测是对工程质量保证的一个不可短少的环节。
因此，准确测试基桩的承载力是保证建筑工程质量的必要措施。
目前，利用基桩静载试验是公认的最常规、最直观、最准确的测量基桩承载力的方法。
不断提高桩基检测的质量水平，不断强化对桩基检测队伍的管理，对工程的质量建设具有重要意义。
1、桩基检测静载试验的主要内容以及具体的应用1.1静载试验的适用范围及目的静载试验是采用接近于竖向抗压桩的实际工作条件的试验方法，确定单桩竖向抗压承载力，其试验目的主要有：为桩的设计与工程验收提供依据、验证高应变法单桩承载力的检测结果等。
静载试验方法可分为：单桩竖向抗压静载试验、单桩竖向抗拔静载试验、水平静载试验三种方法。
静载试验方法主要是维持荷载法，并可分为快速维持荷载法、和满身维持荷载法。
1.2静载试验检测步骤1.2.1、根据试桩要求或者验收要求确定最大试验荷载；1.2.2、确定荷载分级（1/10~1/15）；1.2.3、确定试验加载方式（快速快速维持荷载法、和满身维持荷载法）；1.2.4、系统检查所有设备性能及仪器参数的准确性。
1.3静载试验的终止条件1.3.1 、某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的5倍，且桩顶总沉降量超过40mm；1.3.2、某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24h尚未达到稳定（收敛）标准；1.3.3 、已达到设计要求的最大加载值且桩顶沉降达到相对稳定（收敛）标准；1.3.4、工程桩作锚桩时，锚桩上拔量已达到允许值;1.3.5 、当荷载–沉降曲线呈缓变型时，可加载至桩顶总沉降量60mm~80mm；当桩端阻力未充分发挥等特殊情况下，可加载至桩顶累计沉降量超过80mm。
低应变反射波法检测桩基
低应变反射波法检测桩基以动测方法发展起来的桩身完整性检测技术是依赖于桩身及其缺陷对入射波的反应而进行间接判断的一种方法，其中低应变反射波法是工程中检测桩基完整性最常用的方法之一。
在本文中将对低应变反射波法测桩的原理、特点结合工程中的应用进行详细介绍，并就低应变反射波在使用上的限制及影响因素进行简单介绍。
1、低应变反射波法测桩的特点低应变反射波法是工程中检测桩基完整性最常用的方法之一，有其不可替代的优势，但也存在众多不足带来的误判、漏判等，给工程建设造成不利影响：(1) 反射波法的优点仪器设备轻便，操作简单，成本低廉；检测覆盖面大，可对桩基工程进行普查；可检测桩身完整性和桩身存在的缺陷及住置，估计桩身混凝土强度、核对桩长等。
(2) 反射波法的局限性①检测桩长的限制，对于软土地区的超长桩，长径比很大，桩身阻抗与持力层阻抗匹配好，常测不到桩底反射信号。
②桩身截面阻抗渐变等时，容易造成误判。
③当桩身有两个以上缺陷时，较难判别。
④在桩身阻变小的情况下，较难判断缺陷的性质。
⑤嵌岩桩的桩底反射信号多变，容易造成误判。
2、原理低应变反射波法是在时间域上研究分析桩的振动曲线，通常是通过对桩的瞬态激振后研究桩顶速度随时间的变化曲线，从而判断桩的质量。
一般是根据反射波与入射波相位的关系，判别某一波阻抗界面的性质，这是低应变反射波法判别桩底情况及桩身缺陷的理论依据。
3、桩身混凝土强度判断应注意以下几个方面在针对具体的测试信号进行分析时还要结合桩周土的情况及影响因素进行判断。
嵌岩桩的时域曲线中桩底反射信号变化复杂，一般情况下，桩底反射信号与激励信号极性相反；但桩底混凝土与岩体阻抗相近，则桩底反射信号不明显，甚至没有；如桩底有沉渣，则有明显的同相反射信号。
因此，要对照受检桩的桩型、地层条件、成桩工艺、施工情况等进行综合分析，不宜单凭测试信号定论。
4、在桥梁桩基检测中的应用（1）工程概况该新建桥梁基础采用钻孔灌注圆桩，测桩布置图见图1。
桩基低应变法检测要求及常见案例分析
桩基低应变法检测要求及常见案例分析【摘要】文章根据工程检测实际提出桩基低应变法从信号采集到判定过程中的检测要求，并通过检测工作中的一些实例，总结灌注桩、预应力管桩低应变波法检测过程中的常见问题，并进行桩身完整性的分析。
【关键词】低应变法；检测要求；案例分析中图分类号：u655.55+2 文献标识号：a 文章编号：2306-1499（2013）03-（页码）-页数1.引言随着社会经济的迅速发展，高层建筑物、深基坑工程的项目日益增多。
为满足工程建设的需要，大直径灌注桩、预应力管桩在地基处理中已广泛使用。
但灌注桩出现缩颈、断裂、夹泥、离析，预应力管桩出现桩断裂、错位、对接部位脱焊等质量通病不容忽视。
为确保桩基工程的施工质量，根据《建筑基桩检测技术规范》（jgj106-2003）和《建筑地基基础检测规程》（dgj32/tj 142-2012）的低应变法有关检测要求，进行桩身完整性的检测，并及时反馈检测结果给质量监督机构、建设单位、设计单位、施工单位，以对桩身质量问题采取补救措施，可以有效的减少工程地基基础质量事故的发生，确保建筑物上部结构的施工质量及安全。
2 桩基低应变检测的要求2.1 低应变法检测抽样数量要求根据《建筑基桩检测技术规范》（jgj106-2003）规定：（1）柱下三桩或三桩以下的承台抽检桩数不得少于1根；（2）设计等级为甲级，或地质条件复杂、成桩质量可靠性较低的灌注桩，抽检数量不应少于总桩数的30%，且不得少于20根；其他桩基工程的抽检数量不应少于总桩数的20%，且不得少于10根；（3）对于地下水位以上且终孔后桩端持力层已通过核验的人工挖孔桩，以及单节混凝土预制桩，抽检数量可适当减少，但不应少于总桩数的10%，且不应少于10根。
根据《建筑地基基础检测规程》（dgj32/tj142-2012）规定：（1）混凝土灌注桩桩身完整性采用低应变法，抽检数量不应少于同条件下的总桩数的50%，且不得少于20根，每个承台抽检桩数不得少于1根；对柱下四桩或四桩以上的承台工程，抽检数量还不应少于相应桩数的50%。
桩低应变实验报告
桩低应变实验报告引言桩基是土木工程中常用的重要基础形式之一，它承担着将建筑物和地下结构的重荷载传递至较深的地层中的重要任务。
桩基在土壤中的承载力和变形特性对工程的安全性和稳定性具有重要影响。
桩低应变实验是用来研究桩基在静态或动力荷载作用下的变形特性及承载力的实验方法之一。
实验目的本次实验旨在通过桩低应变实验，探究桩基在荷载作用下的变形规律，进一步了解土壤与桩基的相互作用过程，从而为工程设计提供参考建议。
实验原理桩低应变实验是通过在试验场地上搭建桩基模型，在模拟实际工程荷载作用下，测量桩头和桩身的变形量，从而对桩基的力学特性进行研究。
实验装置主要包括传感器、数据采集设备、承载框架和电子称重砝码等组成。
实验步骤如下：1. 在试验场地上挖掘合适深度的试验坑；2. 安装试验装置，包括传感器和数据采集设备，并保证其准确可靠；3. 在试验坑中浇筑混凝土，形成相应的承载框架，并确保其水平度；4. 安装待测的桩基模型，如木制、塑料或钢管等；5. 设置荷载大小和加载速率，并开始加载；6. 期间记录并测量桩头和桩身的变形量，并记录相应的荷载和位移数据；7. 持续加载直到达到目标荷载或设定的变形限值。
实验结果与分析通过桩低应变实验，我们得到了桩头和桩身在不同荷载作用下的变形数据。
根据实验数据，我们制作了荷载-位移曲线和荷载-变形曲线，如下图所示。
通过观察荷载-位移曲线可以看出，随着荷载的增加，位移逐渐增大，呈现出明显的非线性关系。
荷载逐渐增大时，桩基的承载能力在一定范围内与位移呈线性关系，但当荷载进一步增大时，位移增加速度明显加快，表明桩基即将达到破坏状态。
而通过观察荷载-变形曲线可以看出，随着荷载的增加，桩头和桩身的变形逐渐增大。
与位移不同的是，荷载与变形呈现出较为线性的关系。
这说明桩基的变形主要由荷载引起，变形量与荷载之间存在明确的线性关系。
根据实验数据还可以计算得到桩基的刚度等参数，并通过比较不同实验条件下的数据，进一步研究桩基的力学性质。
桩基低应变检测曲线实例分析
桩基低应变检测曲线实例分析对桩基低应变检测曲线实例分析。
1、完整桩一般完整桩在时程曲线上的反应：对于摩擦桩和嵌岩桩表现有三种情况：桩底反射与初始入射波同相；桩底反射不明显,以及桩底反射与初始入射波先反相后同相。
如图所示：预制管桩外径Φ500mm,h=13.3m壁厚100mm,砼强度等级C60,在空气中的反射波曲线预应力空心管桩,外径Φ500mm,h=12m,壁厚80mm,砼强度等级C80,在空气中的反射波曲线实例：桩类型：Φ1.2m，H＝38.5m钻孔灌注桩地点：杭宁高速公路K76+893 0-R2/0-R3桩评价：完整嵌岩桩该桩径1.2m,桩长38.5m,C30钻孔灌注桩，桩尖进入微风化泥质岩2m，测试波形完整。
纵波速度为3600-3700m/s，桩底反向，说明无沉渣．为完整嵌岩桩.地层影响的时程曲线桩桩类型：Φ1200mm，h＝28.4m冲孔灌注桩地点：诸永高速台州一段25标某桥桩评价：该桩砼强度c25,采用冲抓钻,12m见基岩后采用冲击钻,一直到桩底,从波形可见进入基岩有明显的反向反射,为地层的反映特殊桩形的曲线桩类型：Φ1000mm, L约13m，冲击桩地点：温州洞头中心渔港石码头评价：完整桩该外加5mm壁厚钢护筒至强风化，后变径800嵌岩2D。
故在桩底前同向反映为钢护筒底变径处的部位，经钻孔验证而不是缺陷2、桩头缺陷桩桩头疏松桩头浮浆或强度偏低的桩，测试结果无法反映桩的完整性，曲线反应为入射波峰较低而且脉冲较缓，而且后续波形呈低频，此类现象均属桩头强度偏低。
如图所示：桩类型：Φ1.2m,L=18.7m钻孔灌注桩地点：杭兴高速公路MP14—R3桩评价：桩头砼强度低该桩径1.2m,长18.7m,设计混凝土强度等级为C25,测试发现曲线呈低频振荡, 判为桩头浅部强度低或局部离柝,经取芯验证,0-1m岩芯松散,1-2.7m岩芯有气孔,强度低,2.7m以后岩芯强度达到要求,芯样完整,要求凿去３m桩头重新接上桩头处理.3、桩底缺陷桩桩类型: Φ800, H=19.0m钻孔灌注桩地点: 温州某工地嵌岩桩评价: 桩长明显沉渣该桩设计桩长19m,单桩承载力3000kN，若按3520m/s计,测试桩底在18m处同向反射明显, 取芯后有50cm淤泥沉渣，未进入中风化，后注浆再测也有同向反映，说明效果不明显。
基桩完整性检测--低应变反射波法
2.1 应力波基本概念
4.一维波动方程
2 2u u 2 c 0 2 2 t x
c
E
区别：质点运动速度V
应力波在杆中的纵向传播速度
V c
对于普通钢材，c=5120m/s， 屈服限对应的变形约为1‰即ε=1000με， 则质点运动速度V=5.12m/s
2.1 应力波基本概念
1.2 基桩检测内容 1.完整性检测 反映桩身截面尺寸相对变化、桩身材料密实性和连续性的综 合定性指标。 （1）连续性包涵了桩长不够的情况。 （2）作为完整性定性指标之一的桩身截面尺寸，由于定义为 “相对变化”，所以先要确定一个相对衡量尺度。根据设计 桩径，并针对不同成桩工艺的桩型按施工验收规范考虑桩径 的允许负偏差 。 2.承载力检测 基桩的预期使用功能和安全性需通过有代表性的单桩承载力 试验来确定 。
2.4 低应变检测系统
3．传感器的性能规定 （1）传感器宜选用压电式加速度传感器或磁电式 速度传感器，频响曲线的有效范围应覆盖整个测试信 号的频带范围。 （2）加速度传感器的电压灵敏度应大于100mV/g， 量程不小于50g。速度传感器的灵敏度不小于 300mV/cm·s-1 30Hz，传感器灵敏度选择原则在满足 频响范围的前提下，尽可能地选择灵敏度较高的传感 器。 （3）加速度传感器的安装谐振频率应大于10kHz， 速度传感器的安装谐振频率应大于1.5kHz。
1.1 基桩基本知识
1.1 基桩基本知识 3.常见基桩质量问题---灌注桩
1.1 基桩基本知识 3.常见基桩质量问题---沉管灌注桩 （1）极易振断初凝邻桩，软件硬土层交界处尤重 （2）桩距小于三倍桩径，使初凝砼拉裂 （3）拔管过快，淤泥层易缩颈 （4）动水压力作用，冒水桩演变成断桩 （5）振动沉管用活瓣桩尖张开不灵活，砼下落不畅，断桩 或密实度差 （6）预制桩尖被卡住，吊脚桩
管桩抗压静载静载试验中Q-S曲线异常情况实例分析
管桩抗压静载静载试验中Q-S曲线异常情况实例分析摘要：本文通过工程实例对管桩抗压静载试验中Q-S曲线出现台阶的情况进行多种方法重复检测，应用低应变法、孔内摄像法综合分析原因，为以后类似项目提供参考。
关键词：静载试验；低应变；孔内摄像1工程概况本工程位于苏州地区，地貌单元属长江三角洲太湖流域冲湖积平原。
场地平整，拟建工程为农贸市场。
本工程重要性等级为二级，场地复杂等级为二级，地基等级为二级。
本工程设计采用静压预应力混凝土管桩，桩型为PHC500（110）AB-C80，两节桩，上节12m，下节14m，总桩长为26m。
单桩竖向抗压承载力特征值为1400kN。
在抗压静载承载力检测过程中，出现了较多的不合格静载桩。
应建设单位及规范要求，在静载试验前均进行了低应变检测。
对部分桩进行了孔内摄像验证。
2低应变法验证用低应变法验证桩身完整性，判断桩身缺陷的程度及位置。
图2-1为静载试验前，采用低应变法对该试验桩进行的桩身完整性检测。
从该低应变曲线中可以看出，在该检测桩自桩顶往下12m处的焊接位置有明显的缺陷反射，无桩底反射。
依据《建筑基桩检测技术规范》（JGJ 106-2014），该桩可判为Ⅳ类桩。
3孔内摄像验证对试验桩在静载试验前后进行孔内摄像验证。
验证结果如下：图4-1、图4-2为检测桩的静载试验数据及实测曲线。
该检测桩Q-S曲线在第4级荷载作用下，出现了较大的沉降。
但从汇总表中可以看出△s4/△s3=17.69/3.96<5，且桩顶总沉降量未超过40mm。
继续对该试验桩进行加载。
试验数据表明，自第五级荷载后，在每级荷载作用下，桩均能稳定且沉降量不大。
而且在最大试验荷载作用下，桩的沉降可以达到稳定且总沉降量不超过40mm。
依据《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2014），该桩的单桩竖向抗压极限承载力可取为2800kN，承载力特征值为1400kN，满足设计要求。
该桩在最大加载压力下的累计沉降量已经达到36.46mm，非常接近40mm。
低应变曲线分析(曲线分析)
无 沉 渣
桩类型: φ1.0m, L=12m，人工挖孔桩 地点: **图书馆楼。
评价: 设计C20，钢筋φ20×12，在灌注到7m时因缺水泥停灌12h， 后经处理重灌至设计标高。动测在3.05ms处（4.8m)有明显
同向反射。经抽芯桩身完整，说明新旧混凝土面存在反射。
桩类型：Φ1.2m，H＝38.5m钻孔灌注桩 地 点：**公路K76+893 0-R2/0-R3桩 评 价：完整嵌岩桩
响),桩底反射明显,说明桩端进入全风化或部分沉渣
桩底反射
桩类型: φ1.2m, h=53m钻孔桩 地 点: **高速公路青龙桥0-7,0-4桩。
评 价: 该桩设计桩长53m,C25,进入中风化,二桩桩身完整,桩身完整。 上图0-4号桩Vp=3598m/s,桩底有沉渣; 下图0-7号桩Vp=3549m/s,嵌岩较好。
底,从波形可见进入基岩有明显的反向反射,为地层的反映
进 入 基 岩
桩类型：Φ1000mm，h＝18-20m嵌岩钻孔灌注桩 地 点：**某桥桩 评 价：该桩砼强度c25,土层后进入全风化、强风化、中风化。所有低应变曲 线在桩底中风化前有同向反射为全风化地层反映。在超声测试中反映桩身完整。
同
超
声
检 测 桩 身 完 整
向
反 射 为 全 风 化 地 层
反
映
软弱地层夹层曲线
某大学工地桩:Φ426mm,桩长27m该工地地质条件0-4.5m可塑粉质粘 ±,4.5-6m为淤泥质粘土(流塑),6-13m为粘土,由于软夾层造成曲线在该夾层处 均有同相反射,静荷载试验达到桩极限承载力,故同相反射属地层反应.
粘土
淤泥桩粘土源自桩头 缺陷桩和入土处的反应,整桩完整,波速为4000m/s
低应变反射波形曲线分析
一、原理反射波法源于应力波理论，基本原理是在桩顶进行竖向激振，弹性波沿着桩身向下传播。
在桩身明显存在波阻抗界面（如桩底、断桩或严重离析等部位）或桩身截面积变化（如缩颈或扩颈）部位，将产生反身波。
经接收、放大滤波和数据处理，可识别来自桩身不同部位的反射信息。
据此计算桩身波速、判断桩身完整性和混凝土强度等级。
当桩嵌于土体中，将受到桩周土的阻尼作用，桩的动力特性满足一维波动方程。
其波动方程为：■=■·■式中c是弹性波纵波传播速度，它是由材料常数ρ和E所决定的常值：c2=■二、各种完整桩的波形灌注桩桩型一般分为两种：摩擦桩、嵌岩端承桩。
图1 （a）完整桩波形；（b）摩擦桩波形；（c）嵌岩端1．当桩为摩擦桩时，桩身阻抗大于桩底持力层土层的阻抗，此时桩底反射波速度符号和入射波符合一致，桩底处反射波应力的速度的幅值低于入射波，随着桩底土质变软（如桩底沉渣）桩底土的波阻抗变得更小，此时除桩底反射波速度符号和入射波符合一致外，反射波幅值也变大。
当把桩底土波阻抗小到可以忽略时，则可有：下行的压力波变上行拉力波，入射波全反射，质点速度加倍（由此说明桩底反射波的幅值变得更大，人们可以利用它定性确定端承桩的沉渣厚薄）。
2．当端承桩和嵌岩端承桩的桩底岩土波阻抗逐渐增大时，反射波的幅值变小，若桩底岩土波阻抗大于桩身波阻抗时，此时桩底反射波符合与入射波反向（由此人们利用这一特征可以定性判断桩尖打入坚硬持力层的程度及深度）。
三、缺陷桩的波形曲线（一）施工中造成的断桩波形图2 （a）深部断桩波形；（b）中部断桩波形；（c）浅部断桩波形1．深部断裂：近似于摩擦桩的沉渣桩桩底反射，有高幅值的桩间反射，反射波相位与初始入射波相同，往往可见到2次或3次，但按平均波速算桩长却远比设计桩长要短，或按设计桩长算波速远大于一般桩的波速，如按常规公式2L/△t计算后得到的Vp达到4300m/s以上，这时就应该考虑到可能是桩基未打到设计的深度，或者是桩在深部有断桩现象2．桩中部断裂：表现在反射波曲线的多次等周期衰减，反射曲线、反射子波的第一子波相位由于是高阻抗材料传向低阻抗的水、空气或充泥材料，故其相位与桩的初始入射波同相位，而后续波由于从低阻抗的软材料进入高阻抗的硬材料，故其相位表现为与初始入射波相反。
低应变法测定PHC管桩桩长工程实例分析
188YAN JIUJIAN SHE根桩长准确已知，而且桩底信号清晰明辨的Ⅰ类桩，作为统计对象。
2.测定单节桩标准波速入选的5根桩号分别为85#、255#、455#、464#、473#，其桩长分别为10.0m、11.0m、11.5m、11.0m、10.5m。
根据现场低应变法实测信号，可分别计算纵向波波速值分别为4140m/s、4180m/s、4180m/s、4130m/s、4160m/s。
统计可得基桩纵波波速平均值为4158m/s。
摘选部分统计对象典型低应变检测信号如下图1。
由图可见统计桩桩底反射信号明确，桩身信号清晰，不明扰动较少，桩顶起跳信号干净易辩。
在指数放大、低通滤波、小波滤波等参数合理设定条件下可得单桩纵波波速值。
图13.验证单节桩波速准确性得到平均波速统计值后，我们尝试用该统计值结合低应变信号推算多根其他已知实际桩长的单节桩基桩桩长。
结果显示桩长推算值与实际值误差范围明显小于20cm，项目工程建设、施工、设计及监理方代表人员均认为该误差范围可接受，桩长测算数据结果可靠。
4.验证双节桩波速准确性同理，采用该波速值推算多根双节桩的桩长实际误差，同样结果显示桩长推算值与实际值误差范围明显小于30cm。
在接桩界面反射信号清晰可辨的条件下，对双节桩的上部节桩实际长度测算值与实际值误差不超过20cm。
代表各方认为该误差范围可接受，桩长测算结果可靠。
5.利用统计平均波速推算基桩上节桩长度经过验证证明数据准确可靠，我们开始利用该波速去推算目标基桩上节桩准确桩长。
经过测定，约80%的目标基桩由于桩底及接桩界面反射信号清晰，所以均可以对上节桩实际桩长进行测算。
将近20%的基桩因为接桩界面、桩底信号不明显，或者桩周土、桩身信号干扰等原因造成信号不清晰，导致未能有效测定实际桩长。
摘选此部分典型低应变检测信号如下图2。
由图可见除了桩顶及桩底反射信号清晰以外，明显反映了出现在桩身浅部的界面变化反射信号。
由于接桩界面与一般桩身不同类型缺陷类似，在反射波信号中普遍反映出桩身阻抗减小的信息，故普通信号具体性质难以区分。
桩基检测中低应变检测法的应用分析
桩基检测中低应变检测法的应用分析摘要：随着我国建筑业不断发展，建筑工程项目越来越多，规模也随之扩大，作为整个建筑工程项目的基础工程，桩基显得尤为重要，其决定了整个工程项目的质量，安全、稳定、耐久是建筑工程项目质量追求。
基于此，加强桩基检测也越为重要。
作为桩基检测方法之一的低应变法的使用也非常成熟，本文结合某工程实例，对低应变检测方法的原理进行了分析，并对低应变检测法的注意事项展开探讨，以期提高桩基检测的质量与效率。
关键词：桩基；桩基检测；低应变1低应变原理分析桩基检测方法的一种惯用做法是低应变法法，在桩基山的完整性检测中得到了广泛应用。
从激发方式上看，共振法、水电效应法、反射波法山法等都可以作为低应变法的几种方式。
当下，低应变动力试桩普遍的应用反射波法法。
是桩基质量检测的主要方法。
本发明具有检测速度快、易操作、成本低、可靠性高的优点。
此外，试验结果可以保证高应变法静载试验的桩位，削减了巴低问题的发生，增强了静载试验的可靠性。
在静载试验中，可以用阿加大检测面，为处理提供依据，对于不合格的桩。
弹性连续杆是低应变法通过波动理论将桩假设得出的。
以振动波的形式沿桩身向下传播所产生的振动，以振动波的形式沿桩身向下传递所产生的振动，是因为用手锤或力锤、力棒等激振工具敲打桩顶。
质量界面发生改变是因为当应力波通过缩颈、异物夹持、混凝土离析或缩颈等质量情况时，质量界面发生改变，其中桩身材料密度a为截面积c表示纵波速度的变化。
应力波的一部分被反射并传播到桩的顶部，而应力波的另一部分传播到桩的尖端，再被反射。
经信号放大处理和测桩仪测得加速度或速度时程曲线是因为同时通过桩顶加速度接收反射波信号。
确定缺陷的位置和性质，校核桩长要根据曲线的形状特征所展示的阻抗变化位置。
应力波反射法是一种经过测量桩阻抗z的变化来判定桩基缺陷的方法根据一维弹性波理论，在桩的某个截面上，如果桩的上部和下部的波阻抗分别为Z1和Z2，当有入射波质点运动速度Vi和反射波质点运动速度Vr时，反射系数RV可以表示为RV=Vr/Vi=(Z1–Z2)/(Z1+Z2)。
低应变桩身完整性检测.桩基优质PPT
8） 对于钢筋混凝土灌注桩，传感器安装时应 符合下列规定：
(1) 传感器安装点及其附近的表面应平整， 其周围不得有缺损或裂缝；
(2) 当锤击点不在桩顶中心时，传感器安 装点与锤击点的距离不应小于桩半径的二分之 一。
激振设备
• 瞬态激振操作应通过现场试验选择不同材质 的锤头或锤垫，以获得低频宽脉冲或高频窄 脉冲；工程塑料、尼龙、铝、铜、铁、橡胶
0
4
8
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20
24
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32
36 36 36 36
36 36
2008-04-23 PIT- W? 2003- 2
G6A
2008-04-21 15:49:25
40
44 m
V 1.451 cm/s (1.445)
G6B
2008-04-21 15:49:44
40
44 m
V 0.501 cm/s (0.501)
测点，每个测点记录的有效信号数不宜少于3个； （2）不同测点所得到的信号一致性差时，
应分析原因，增加检测点数量。
5) 检测时应随时检查采集信号的质量，可根据 缺陷所在位置的深浅，及时改变锤击脉冲宽度。 当检测长桩的桩底反射信息或深部缺陷时，冲 击入射波脉冲应较宽；当检测短桩或桩的浅部 缺陷时，冲击入射波脉冲应较窄，同时采样时 间间隔应较小。
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2).测试曲线及分析2.2 测试曲线及分析
Earth Products China Limited
KHJD
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桩基低应变检测曲线实例分析精选文档
桩基低应变检测曲线实例分析精选文档TTMS system office room 【TTMS16H-TTMS2A-TTMS8Q8-桩基低应变检测曲线实例分析对桩基低应变检测曲线实例分析。
1、完整桩一般完整桩在时程曲线上的反应：对于摩擦桩和嵌岩桩表现有三种情况：桩底反射与初始入射波同相；桩底反射不明显,以及桩底反射与初始入射波先反相后同相。
如图所示：预制管桩外径Φ500mm,h=壁厚100mm,砼强度等级C60,在空气中的反射波曲线预应力空心管桩,外径Φ500mm,h=12m,壁厚80mm,砼强度等级C80,在空气中的反射波曲线实例：桩类型：Φ，H＝钻孔灌注桩地点：杭宁高速公路K76+893 0-R2/0-R3桩评价：完整嵌岩桩该桩径,桩长,C30钻孔灌注桩，桩尖进入微风化泥质岩2m，测试波形完整。
纵波速度为3600-3700m/s，桩底反向，说明无沉渣．为完整嵌岩桩.地层影响的时程曲线桩桩类型：Φ1200mm，h＝冲孔灌注桩地点：诸永高速台州一段25标某桥桩评价：该桩砼强度c25,采用冲抓钻,12m见基岩后采用冲击钻,一直到桩底,从波形可见进入基岩有明显的反向反射,为地层的反映特殊桩形的曲线桩类型：Φ1000mm, L约13m，冲击桩地点：温州洞头中心渔港石码头评价：完整桩该外加5mm壁厚钢护筒至强风化，后变径800嵌岩2D。
故在桩底前同向反映为钢护筒底变径处的部位，经钻孔验证而不是缺陷2、桩头缺陷桩桩头疏松桩头浮浆或强度偏低的桩，测试结果无法反映桩的完整性，曲线反应为入射波峰较低而且脉冲较缓，而且后续波形呈低频，此类现象均属桩头强度偏低。
如图所示：桩类型：Φ,L=钻孔灌注桩地点：杭兴高速公路MP14—R3桩评价：桩头砼强度低该桩径,长,设计混凝土强度等级为C25,测试发现曲线呈低频振荡, 判为桩头浅部强度低或局部离柝,经取芯验证,0-1m岩芯松散,岩芯有气孔,强度低,以后岩芯强度达到要求,芯样完整,要求凿去３m桩头重新接上桩头处理.3、桩底缺陷桩桩类型: Φ800, H=钻孔灌注桩地点: 温州某工地嵌岩桩评价: 桩长明显沉渣该桩设计桩长19m,单桩承载力3000kN，若按3520m/s计,测试桩底在18m处同向反射明显, 取芯后有50cm淤泥沉渣，未进入中风化，后注浆再测也有同向反映，说明效果不明显。
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桩基低应变检测曲线实例分析
对桩基低应变检测曲线实例分析。
1、完整桩
一般完整桩在时程曲线上的反应：对于摩擦桩和嵌岩桩表现有三种情况：桩底反射与初始入射波同相；桩底反射不明显,以及桩底反射与初始入射波先反相后同相。
如图所示：
预制管桩外径Φ500mm,h=13.3m壁厚100mm,砼强度等级C60,在空气中的反射波曲线
预应力空心管桩,外径Φ500mm,h=12m,壁厚80mm,砼强度等级C80,在空气中的反射波曲线
实例：桩类型：Φ1.2m，H＝38.5m钻孔灌注桩
地点：杭宁高速公路K76+893 0-R2/0-R3桩
评价：完整嵌岩桩
该桩径1.2m,桩长38.5m,C30钻孔灌注桩，桩尖进入微风化泥质岩2m，测试波形完整。
纵波速度为3600-3700m/s，桩底反向，说明无沉渣．为完整嵌岩桩.
地层影响的时程曲线桩
桩类型：Φ1200mm，h＝28.4m冲孔灌注桩
地点：诸永高速台州一段25标某桥桩
评价：该桩砼强度c25,采用冲抓钻,12m见基岩后采用冲击钻,一直到桩底,从波形可见进入基岩有明显的反向反射,为地层的反映
特殊桩形的曲线
桩类型：Φ1000mm, L约13m，冲击桩
地点：温州洞头中心渔港石码头
评价：完整桩
该外加5mm壁厚钢护筒至强风化，后变径800嵌岩2D。
故在桩底前同向反映为钢护筒底变径处的部位，经钻孔验证而不是缺陷
2、桩头缺陷桩桩头疏松
桩头浮浆或强度偏低的桩，测试结果无法反映桩的完整性，曲线反应为入射波峰较低而且脉冲较缓，而且后续波形呈低频，此类现象均属桩头强度偏低。
如图所示：桩类型：Φ1.2m,L=18.7m钻孔灌注桩
地点：杭兴高速公路MP14—R3桩
评价：桩头砼强度低
该桩径1.2m,长18.7m,设计混凝土强度等级为C25,测试发现曲线呈低频振荡, 判为桩头浅部强度低或局部离柝,经取芯验证,0-1m岩芯松散,1-2.7m岩芯有气孔,强度低,2.7m以后岩芯强度达到要求,芯样完整,要求凿去３m桩头重新接上桩头处理.
3、桩底缺陷桩
桩类型: Φ800, H=19.0m钻孔灌注桩
地点: 温州某工地嵌岩桩
评价: 桩长明显沉渣
该桩设计桩长19m,单桩承载力3000kN，若按3520m/s计,测试桩底在18m处同向反射明显, 取芯后有50cm淤泥沉渣，未进入中风化，后注浆再测也有同向反映，说明效果不明显。
桩类型: Φ800, H=11.2m钻孔灌注桩
地点: 杭州某监站围墙桩工地
评价: 桩长明显偏短
该桩设计桩长11.2m,测试桩底反射明显,波速达4790m/s,若按3500m/s计, 桩仅为8m,明显反映为桩偏短.
4、缩径夹泥桩
缩径桩在时程曲线上的反映比较规则，缩径部位的缺陷呈先同相后反相，或仅见到同相反射的信号，视严重程度，可能有多次反射，此类缺陷桩一般可见桩底信号。
如图所示：桩类型:，桩径0.8m，桩长39.6m钻孔桩，
地点:温州苍南码头桩桩。
评价:该桩第一次测发现5m处明显缩径，后凿去4m再复测表明：因凿不到位，露出部分桩头是缩径处，故形成第二次测试为扩径反映
该桩为钻孔灌注桩，桩长17m，混凝土强度等级为C30，在2.4m处存在明显缺陷经开挖验证，找到一块疯狂的石头。
桩身畸变，呈S形状，由以上曲线也可判断，施工过程中堵管，拒灌，后二次灌注。
桩类型: Φ800 mm , H=33m钻孔灌注桩
地点：杭州市下沙高教城职工技术学院
评价：严重夹泥
该桩径0.8m,桩长33m,强度C25,通长钢筋笼，测试在1.5-2m处严重缩径或夹泥，经开挖证实2m处严重夹泥达一半桩径。
经凿除后再进行复测（下图），桩身完整。
5、扩径桩扩径
桩在曲线上反射波形较为规则，扩径处的反射子波呈反相，或先反相后续同相，也可能有多次反射，一般情况看到桩底反射。
如图所示：桩类型: Φ1200mm,L=16.1m钻孔灌注桩地点: 温州某大桥桩
评价: 扩径桩
上图11m处反向反射明显,为扩径反映属扩径后逐渐回缩。
下图在8m处由反向转同向，属扩径后马上回缩.
6、离析桩
由于离析部位的混凝土松散，对应力波能呈吸收较大，形成的缺陷子波不规则后续信号杂乱，而且频率较低，波速偏小，一般不易见到桩底反射。
如图所示：
桩类型:φ700 mm, h=34m，钻孔灌注桩
地点:某大楼工程桩
评价:离析桩
该桩经测试发现在8.6m左右有同相多次低频反射,经钻孔取芯在8.1-9.5m严重离析,无法取到芯样,原因在该处仃灌3小时,在7m处为扩径反映,该处超灌5方混凝土。
7、断裂脱焊脱节桩断裂桩
由于在断裂处波阻抗的突变，故形成以下三种情况：上部断裂往往呈高频多次同相反射、反射波频率值较高，衰减较慢；中部断裂反映为多次同相反射，缺陷的反射波幅值较低；而深部断裂波形，类似摩擦桩桩底反射，但算得的波速明显高于正常桩的波速。
如图所示：桩类型: Φ600 mm , H=45.0m钻孔桩
地点：温州某工程二期80#桩
评价：断裂桩
该桩径o.8m,长45.0m,设计强度C25,,因基坑开挖造成部分桩断裂,经测试在近4.2m处断裂，波形呈多次反射,经开挖验证为4.5m断裂凿去断处后重测说明下部桩身完整再进行接桩。
桩类型:φ500mm,h=35mphc空芯管桩
地点:浙江加兴某工地
评价:脱节桩
该桩径500mm,壁厚10mm,桩长35m(12,11,11)phc管桩,由于施工和挤土的原因,造成局部脱焊,或地表第一节上抬,並与下桩脱接
8、脱焊虚焊等不良焊接桩
预制桩和管桩的焊接质量及成桩时由于受损造成焊接处表现为有同相反射，严重时难以见到下部位较大的缺陷或桩底反射。
如图所示：
桩类型: Φ500~600 ｍｍ h=40m(12+12+11+5)预应力
地点：杭州东新园安居小区
评价：断桩
该桩为pvc500mm空芯管桩,桩间距1.5m，电梯间采用Φ600管桩，用600吨静压桩机压有部分欠压, 桩高出设计标高2~3m。
由于一次性开挖（3.5m），造成土体挤压，而使绝大部分欠压桩形成2~5m断裂。