锅炉炉膛防爆压力及烟气系统设计压力研究

火力发电厂设计规范第8章条文说明(报批稿)

8 锅炉设备及系统8.1 锅炉设备8.1.1 《蒸汽锅炉安全技术监察规程》（劳部发［1996］276号）等有关锅炉规程规范的规定也是锅炉设备必须遵守的，故条文要求“应符合有关锅炉规程规范的规定”。

8.1.2第3款对于大容量超临界、超超临界参数机组，高压缸排汽压力随着主蒸汽初参数的提高而趋于升高，仅再热器压降一项，可以在锅炉技术规范中要求锅炉制造厂将再热器压降限定在0.2 MPa 以内，即再热器压降按0.2 MPa考核。

此压降值已在多台超临界及超超临界机组工程中得到实施和验证。

考虑到热再热蒸汽管道材料费用较冷再热蒸汽管道高很多，应将冷再热蒸汽管道压降分配比例控制在汽轮机额定工况下高压缸排汽压力的 2.0%以内，将热再热蒸汽管道压降分配比例控制在汽轮机额定工况下高压缸排汽压力的3.0%左右。

8.1.2第4款锅炉与汽机之间蒸汽管道的温降主要是由压降引起的等焓温降，其次才是散热引起的温降。

根据理论分析结果，因散热引起的管道温降不到0.5℃。

由于压降引起的等焓温降在高压区域较大，在低压区域较小。

按热再热蒸汽管道压降最大为3.5%考虑，则等焓温降不到1℃。

推荐再热热段蒸汽管道温降仍为2℃。

8.1.3第2款采用100%带安全阀功能的三用阀高压旁路时，按DL 612规范可以不设置过热器安全阀，但对三用阀结构、保护控制系统及锅炉整体匹配设计的要求通常应符合德国《蒸汽锅炉技术规程》TRD401和TRD421标准；而再热器安全阀的排放量应为全部三用阀高压旁路的流量再加其喷水量。

考虑到高负荷工况下FCB时，若配置常规再热器安全阀只能全开，将导致大量蒸汽被排至大气、加剧工质不平衡及噪声污染，为此可采用有跟踪与部分溢流功能的调节式安全阀，当开启时按不超压原则控制，可以只排放多余的蒸汽。

8.1.4第1款、第2款中对锅炉炉膛设计瞬态承受压力取值的基本标准系来源于美国NFPA85规范。

但在内爆情况下，对烟气系统来说存在两个负压源（1）MFT工况下因燃料被切断，炉膛内烟温下降和水蒸汽量迅速减少导致瞬态负压的增大，（2）MFT或送引风机误操作情况下，因烟量及系统阻力快速减少使引风机抽吸力增大导致瞬态负压的增大。

火力发电厂设计规范第8章正文(报批稿)

8 锅炉设备及系统8.1 锅炉设备8.1.1 锅炉设备的技术要求应符合《电力工业锅炉压力容器监察规程》DL 612和《电力工业锅炉压力容器检验规程》DL 647以及有关锅炉标准的规定。

8.1.2 过热蒸汽及再热蒸汽系统压降及温降宜符合下列要求：1 锅炉过热器出口至汽轮机进口的压降，不宜大于汽轮机额定进汽压力的5%；2 过热器出口额定蒸汽温度，对于亚临界及以下参数机组，宜比汽轮机额定进汽温度高3o C；对于超（超）临界参数机组，宜比汽轮机额定进汽温度高5o C；3 再热蒸汽系统总压降，对于亚临界及以下参数机组，宜按汽轮机额定功率工况下高压缸排汽压力的10%取值，其中冷再热蒸汽管道、再热器、热再热蒸汽管道的压力降宜分别为汽轮机额定功率工况下高压缸排汽压力的 1.5%～2.0%、5%、3.5%～3.0%；对于超（超）临界参数机组，再热蒸汽系统总压降宜在汽轮机额定功率工况下高压缸排汽压力的7%~9%范围内确定，其中冷再热蒸汽管道、再热器、热再热蒸汽管道的压力降宜分别为汽轮机额定功率工况下高压缸排汽压力的1.3%～1.7%、3.5%～4.5%、2.2%～2.8%；4 再热器出口额定蒸汽温度宜比汽轮机中压缸额定进汽温度高2 o C。

8.1.3锅炉安全阀配置应符合下列规定：1锅炉的汽包、过热器出口、再热器系统以及直流锅炉外置式启动分离器（带有隔离阀的）都必须装设足够数量的安全阀（本条第2款规定除外），其要求应符合《电站锅炉安全阀应用导则》DL/T 959的规定。

2采用100%带安全阀功能的三用阀高压旁路，且高压旁路具有独立的安全保护功能控制回路，并符合相关标准的要求时，锅炉过热器系统的安全阀可由高压旁路阀代替。

为满足机组变压运行的要求，经技术论证认为合理时，对再热器安全阀可设置跟踪与部分溢流功能。

8.1.4 锅炉炉膛设计瞬态承受压力取值应符合下列要求：1 煤粉锅炉炉膛设计瞬态承受压力的标准值宜取为±8.7 kPa。

煤粉工业锅炉爆燃机理分析及防爆措施

第36卷第)期2021年1月Vol. 36 No. 1Jna ．2021煤质技术COAL QUALIAY TECHNOLOGY移动阅读杨允，何海军.煤粉工业锅炉爆燃机理分析及防爆措施[J].煤质技术，2221, 36 (1)： 53-92.YANG Yun, HE Hapun. DeUagration mechanism analysis and preven/ve measures for pulverizeC coal industrial boilers[J]. Coal Quality Technology, 2021, 36 ( 1) ： 55-62.煤粉工业锅炉爆燃机理分析及防爆措施杨允8,,何海军1(1中煤科工清洁能源股份有限公司，北京14713； 0.中煤科工(天津)清洁能源研究院有限公司，天津305496)摘要：煤粉工业锅炉具有技术先进、高效节能、启动快速、清洁环保等优点，正在国内得到普及和推广，是我国工业锅炉未来发展的重要方向，但国内煤粉工业锅炉运行管理水平尚待提高，爆燃事故时有发生，造成设备严重破坏，危及人身安全，因而对爆燃机理进行分析及提出预防爆燃的措施，可为今后避免诱发爆燃事故提供有效的依据。

基于爆燃的数学模型，并结合实际工程事故案例，分析了煤粉锅炉爆燃机理、主要影响因素以及诱发爆燃的主要原因。

研究结果表明：煤粉积存容积和炉膛容积的比值、煤粉单位容积发热量、爆燃前炉膛内的温度是影响煤粉锅炉爆燃的主要因素；炉膛灭火是导致煤粉锅炉爆燃最主要的原因；通过采取点火前强化安全检查、及时清除送粉管内沉积煤粉、设置火检和负压联锁保护、合理控制水封刮板水位、注重停炉保养等措施，可有效解决煤粉工业锅炉在锅炉设计、点火、运行、停炉等环节的爆燃问题，保证其安全、经济、稳定运行。

关键词：煤粉工业锅炉；爆燃机理；防爆措施；爆燃条件；炉膛灭火；炉内积粉；炉膛容积中图分类号：TK222. 98 文献标志码：A文章编号：127-7677 (2221) 01-055-05Deflagration mechanism analysis and prdventive measures for pulverizedcool industriaV boilersYANG Yud 1^0, HEHabun 1(1. China Coal Technology Engineering Group Clean Energy Corporation Ltd. , Beijing 170715 , China ；0. Chinn Cool Technology Engineering Group ( Tiargin) Clean Energy Resenrch Instdud Corporation Ltd. , Tianjin 360467, China )Abstrrch : The pulveUzeC coat Ndustdai boiler is up advayceC techdology with advantages of high eUicieccy& uupysuviny , quich staU , ecvimcmectai pmtectiox , etc. , and is beiny populaUzeC and pmmoteC iu China. It is up io-poUadi directiox fur the /tum duUopmut of Ckidese industdai boiNz. Howevaz , the operatioc managemeci level of domestic pulvaUzeC coat industdai boilers still yuCs tv ba ioproveC. Fuquui occ/rrecco of UeUaprabox idcibeci causes severe damage tv equipmut and ecdanyers persocai safety . TkuUom, analyziny the UeUapratioc mechanismof pulverizeC coat industdai boilers and pmuosing the prevectiva measures /z pulveUzeC coat industdai boiNrs cay pmvibc the eUectiva basis for avoidiny UeUaprabox accibud BaseC ox the mathematicai model of UeUaprabox andcombineC with the actual cases of ecgineeUng incibeci, the deUapratiod mechanism , maid N/uu/U factors and ma jor reasocs /z UeUapratioc inductWc were mainly analyzeC. The results show that the ratio of accymulatioc volume ofpulveUzeC coat tv fuuiaco volume , unit vvluma calorific value of pulveUzeC coat and the temperature iu fuuiaco bUxe收稿日期：2722-73-17责任编辑：何毅聪 DOI ： 17. 3969/j. bw. 1077-7677. 2701. 71 23基金项目：中国煤炭科工集团有限公司科技创新创业资金专项面上项目(2513-0-MS533)作者简介：杨允(153—),男，山东高唐人，博士研究生，主要研究方向煤炭清洁高效利用、区域能源多能互补耦合技术研究。

燃煤电站锅炉受热面防磨防爆检查与缺陷处理

燃煤电站锅炉受热面防磨防爆检查与缺陷处理随着燃煤市场发生变化，燃煤电站经济与安全压力增大、事故频发。

而燃煤电站出现的事故大约有60%~70% 是由锅炉引发的。

因此，需要对锅炉定期进行防磨防爆检查，确保锅炉可以正常运行。

文章主要是对燃煤电站锅炉受热面的防磨防爆检查进行了研究。

燃煤电站锅炉受热面发生泄漏事故的几率逐年增加，并且，随着泄漏事故的次数增加，泄漏类型也更加复杂.。

一旦燃煤电站出现泄漏事故，最终锅炉会因爆管事故被迫停运，关闭锅炉进行维修处理.。

不但会对燃煤电站造成重大的经济损失，还会对电网安全留下隐患，为社会经济发展带来不利影响.。

因此，燃煤电站需要对锅炉爆管事故原因进行分析，对锅炉受热面进行防磨防爆检查，并及时处理检查中出现的问题，确保燃煤电站处于平稳运行的状态.。

1 锅炉设备概述本文主要对型号为 DG1900/25.4-Ⅱ1的超临界参数变压运行直流炉进行研究，该锅炉在使用时，采用的是定-滑-定变压运行方式，另外，在这一锅炉内部，还有单炉膛、尾部双烟道等内部系统.。

其中，锅炉过热器的设计压力为25.4 MPa，省煤器的设计压力为29.9 MPa，再热器设计压力4.3 MPa，最大连续蒸发量为2025 t/h，额定蒸发量为1900 t/h，额定蒸汽温度为571 ℃.。

并且，当锅炉中所有的高压加热器停止运行时，还可以使锅炉中的蒸汽值保持在额定范围内，保证各受热面承受的温度不会超过额定的温度值，且蒸汽的蒸发量还可以对汽轮发电机组进行额定出力，不会因为锅炉停止运行对工作效率造成影响.。

在锅炉中，炉膛宽度为22.16 m，深度为15.46 m，高度为71.5 m，且整个炉膛四周所采用的水冷壁都是全焊式膜式水冷壁.。

炉膛主要由下部螺旋水冷壁和上部垂直水冷壁组成，两个水冷壁之间通过过渡水冷壁以及混合集箱进行转换连接.。

在炉膛的上部分还布置有屏式过热器、高温过热器，在折焰角后部的水平烟道处，还有高温加热器.。

锅炉出口蒸汽压力控制系统设计

目录1 热电厂的生产工艺 (1)1.1锅炉简介 (1)1.2工艺流程简介 (1)2 锅炉蒸汽出口压力控制重要性 (2)2.1控制重要性 (2)2.2控制要求 (2)3 锅炉出口压力控制系统的设计 (3)3.1蒸汽出口压力分类 (3)3.2蒸汽出口压力控制系统分析 (4)3.3燃烧控制基本控制方案 (4)3.4控制系统方框图 (5)4 控制方案及仪表的选型 (6)4.1蒸汽压力变送器选择 (6)4.2燃料流量变送器的选用 (6)4.3含氧量检测器 (7)4.4控制阀的选择 (8)5 系统参数整定和仿真 (9)5.1PID参数对控制性能的影响 (9)5.2用试凑法确定PID控制器参数 (9)5.3系统的仿真 (10)6 课程设计总结 (12)参考文献1 热电厂的生产工艺1.1锅炉简介锅（汽水系统）: 由省煤器、汽包（汽水分离器）、下降管、联箱、水冷壁, 过热器和再热器等设备及其连接管道和阀门组成。

炉（燃烧系统）: 由炉膛、燃烧器、点火装置、空气预热器、烟风道及炉墙, 构架等组成.锅炉是工业生产过程中必不可少的重要动力设备。

它通过煤、油、天然气的燃烧释放出的化学能, 通过传热过程把能量传递给水, 使水变成水蒸气。

这种高压蒸汽即可以作为蒸馏、化学反应、干燥和蒸发过程的能源, 又可以作为风机、压缩机、大型泵类的驱动透平的动力源。

随着石油化学工业生产规模的不断扩大, 生产过程不断强化, 生产设备的不断更新, 作为全厂动力和热源的锅炉, 亦向着高效率, 大容量发展。

为确保安全, 稳定生产, 对锅炉设备的自动控制就显得十分重要1.2工艺流程简介热电厂是利用煤和天然气作为燃料发电, 产汽的, 这也是目前世界上主要的电能生产方式。

给水经给水泵、给水控制阀、省煤器进入锅炉的汽包, 燃料和热空气按一定的比例送入燃烧室内燃烧, 生成的热量传递给蒸汽发生系统, 产生饱和蒸汽Ds。

然后经过热器, 形成一定气温的过热蒸汽D, 汇集至蒸汽母管。

锅炉房通风、烟囱设计解析

锅炉房通风、烟囱设计解析锅炉房烟风系统设计、设计原则1）烟道和风道的布置应力求简短平直、附件少、气密性好。

避免出现“袋形”、“死角”及局部流速过低的管段。

2）多台锅炉共用烟囱、烟道和风道时，总烟、风道内各截面处的流速宜接近，单台锅炉配置两侧风道或两个烟道时，宜使每侧风道或每个烟道的阻力均衡。

1）烟道和热风道应考虑膨胀和热补偿措施，烟道和砖烟囱连接处应设置伸缩缝。

2）金属烟道和热风道应进行保温，钢烟囱在人员能接触到的部分也应进行隔热。

钢制烟风道中的介质温度大于50度或于防冻需要应给予保温。

5）多台锅炉共用总烟道或总风道时，支烟道、支风道上，应装设能全开全闭、气密性好的闸板阀或调风阀。

6）在烟道和风道的适当位置应按《锅炉烟尘测试方法》的要求，设置永久采样孔，并安装用于测量采样的固定装置。

7）钢制冷风道可采用2-3mm厚钢板，钢制烟道和热风道可采用3-5mm厚的钢板，矩形或圆形烟风道应具有足够的强度和刚度，必要时设置加强筋。

8）布置在室外的烟道和风道，应设置防雨和防暴晒的设施。

锅炉使用含硫量高的燃料时，除有烟气脱硫措施外，烟道和烟囱内壁应采取防腐措施。

9) 对于单台锅炉出力大于等于10t/h或7MW的锅炉房，鼓风机和和燃烧机宜分开设置，鼓风机宜集中布置在隔音机房内。

10）对于微正压燃烧的燃油、燃气锅炉，锅炉机组排烟出口后的烟道、烟囱阻力，一般可烟囱的抽力来克服，当烟囱抽力不足时，应采用下列措施：锅炉厂家提高燃烧机组和炉膛的燃烧正压；在排烟系统设置引射排烟装置；在排烟系统设置调频引风机；对于设置在高层建筑物内的锅炉房，应注意核算排烟系统的阻力平衡，当烟囱抽力达大时，应考虑减小烟道、烟囱断面尺寸，提高流速，增加阻力，适应平衡，可在烟道系统设置抽风控制器，调工阻力平衡。

11) 烟风道穿过墙壁、楼板或屋面时，所设预留孔的内壁与管道表面之间的间隙，一般为30-50mm，当管道的径向热位移较大时，应另加考虑。

管道穿过层面或屋顶时应有防雨或挡水措施。

发电厂锅炉炉膛爆炸的机理与防范措施

发电厂锅炉炉膛爆炸的机理与防范措施作者：王俊峰来源：《经营者》2013年第02期摘要：本文分析了火力发电厂锅炉炉膛爆炸的机理，诱发炉膛爆炸的主要原因，提出了有效的防范措施。

关键词：火电厂；锅炉；炉膛；防爆引言锅炉在试运和运行中发生炉膛爆炸事故是屡见不鲜的，它不仅导致了机组非计划停机，危及机组的安全经济运行，还会造成严重的设备损坏和人员伤亡。

因此，预防、减少和杜绝炉膛爆炸事故十分重要。

一、炉膛的内爆和外爆（1）炉膛的内爆。

当炉膛内负压过高，超过了炉墙结构所承受的限度时，炉墙会向内坍塌，这种现象称为炉膛内爆。

随着大容量机组的发展和除尘、脱硫设备的装设及高压头引风机的使用，增加了锅炉内爆的可能性。

防止炉膛内爆发生的主要方法是在锅炉灭火和MFT动作后初期提高炉膛驻留介质的质量，通常采取减缓燃料切断的速度（这与防止炉膛外爆相反），增加送风量和减少引风量等措施。

因炉膛内爆事故在国内发生得较少，因此下面主要分析炉膛外爆事故。

（2）锅炉炉膛爆炸是锅炉炉膛、对流竖井、烟道、引风机等内部积存的可燃性混合物突然同时被点燃的结果，即因爆燃而使烟气侧压力升高，造成炉墙结构破坏的现象，也称为炉膛外爆。

锅炉炉膛爆炸又可分为点火爆炸、灭火爆炸和运行中爆炸三种情况。

炉膛内瞬间的燃料爆燃可视为定容绝热过程，应用能量守恒方程和理想气体状态方程可以推导出炉膛内爆炸时介质产生的压力。

其中，CV为炉膛介质的定容比热，V为炉膛容积，P1、T1分别为爆炸前炉膛内的介质压力和温度，Vr、Qr分别为积存在可燃混合物的容积和单位容积的发热量。

从公式可以看出，炉膛内爆炸时产生的压力P2与可燃混合物积存容积和炉膛容积的比值Vr/V、可燃混合物单位容积发热量Qr和爆炸前炉膛介质的温度T1有关。

从上面的公式可以看出，炉膛温度T1越低，爆燃后的压力越大。

在锅炉点火启动初期，炉膛温度低，这时爆燃产生的破坏力将最为严重；T1越高，P2越小，当温度超过可燃物的点火温度时，燃料进入到炉内即被点燃，不会产生可燃物积存现象。

32 浅谈炉膛压力正确动作控制措施

炉膛压力正确动作控制措施分析向丽晖（中电国华电力股份有限公司北京热电分公司）摘要锅炉炉膛压力保护是防止炉膛灭火和爆炸易实现的最简单的手段之一，通过从炉膛压力取样、动作可能因素及设备管理方面进行分析，提出了改进防范措施，进一步提高了炉膛压力动作的正确性。

关键词炉膛压力取样保护措施0 引言锅炉炉膛压力保护是防止炉膛灭火和爆炸易实现的最简单的手段之一，炉膛压力保护、控制在锅炉安全监控系统中重要的监控点。

中电国华北京热电分公司安装四台哈尔滨锅炉厂生产FG-410/9.8-YM1型，为高温高压锅炉。

每台锅炉设有八个取样点，两种测量方式，分别为炉膛压力开关和压力变送器，它们为锅炉炉膛安全监视提供监视、保护手段。

中电国华北京热电分公司锅炉炉膛压力两种测量方式，压力变送器测量的数据提供给炉膛压力调节回路参与调节，压力开关进入保护回路作为锅炉保护对象。

压力变送器取样为五个取样点，三个压力信号（PT17、18、19）分别进入DCS控制系统，另两点压力信号送入热控盘作为DCS系统失灵后的后备监视点。

PT17和PT18取平均值参与调节，使得炉膛压力维持在-60～-70Pa范围内，PT19与PT17、18构成三取二保护作为六送风机跳闸保护。

台压力开关其中三台作为炉膛压力高保护信号另外三台作为炉膛压力低保护信号。

三个炉膛压力高保护信号分别进入同一机柜不同层的三块输入模件（针对输入模件为一取一信号），通过通讯方式进入三块控制模件实现逻辑三取二，达到动作值后输出跳闸指令信号。

指令信号通过硬接线将进入到继电器搭接图1：DCS三取二保护逻辑的三取二跳闸回路，最终实现锅炉跳闸（见图1）。

DCS 系统无论是从软件还是硬件都实现了三取二的功能，但在布置取样点时未能充分考虑三取二的功能，如高低压力保护取在同一点。

1炉膛压力原设计方案炉膛压力取样点安装位置距离顶蓬约 2m ，炉前墙有两点取样点，为此烟气流动对炉膛压力影响较大，特别是前墙两个测点与侧墙测点相比测量数据反应速度慢，正常运行时有30-40Pa 的偏差，当炉膛压力出现扰动时该问题更加突出，偏差能够达到500-600Pa 。

火电厂中“三合一”引风机应用分析及研究

火电厂中“三合一”引风机应用分析及研究摘要：通过对300MW、600MW 1000MW级机组“三合一”引风机的选型、及风压对炉膛设计压力的影响、所采取的措施分析，为今后的工程设计、运行提供设计依据。

关键词：“三合一”引风机Abstract: through to 300 MW and 600 MW 1000 MW unit level ““ induced draft fan type selection, and wind pressure on the influence of the furnace design pressure, and the measures adopted by analysis for future engineering design, operation to provide design basis.Key words: ““ induced draft fan1概述近年来，随着国家对火电厂排放要求的日益提高,新建或扩建燃煤机组必须根据排放要求安装脱硫、脱硝装置，这就要求机组必须与脱硫、脱硝同步运行。

传统的火电站引风机单独设置,在建设脱硫装置时,另增设增压风机。

引风机和增压风机的串联运行造成投资、场地空间和能源等的资源浪费，目前国内、外燃煤机组很多都采用了取消增压风机,脱硫系统和脱硝系统的阻力升由引风机来克服,即所谓的引风、脱硫、脱硝风机合并型式的“三合一”风机。

风机合并后风压的升高对炉膛的影响也成为电厂普遍关心的问题。

在我国环保要求日益严格的政策下，对引风机和脱硫增压风机的合并设置进行研究，有利于节约初投资，降低厂用电，减少占地。

2、引风机的型式及特点引风机输送介质为具有含尘温度较高的烟气。

选用引风机的因素除考虑风机价格、效率和调节性能外，还要求耐磨。

在此可供选择的风机型式有三类：动叶可调轴流式、静叶可调轴流式及双速或变频双吸入口离心式风机。

2.1离心式风机离心式风机调峰经济性差，运行电耗大；采用变频离心式风机，电气设备费用昂贵。

锅炉房通风、烟囱设计解析

锅炉房烟风系统设计1.1、设计原则1）烟道和风道的布置应力求简短平直、附件少、气密性好。

避免出现“袋形”、“死角”及局部流速过低的管段。

2）多台锅炉共用烟囱、烟道和风道时，总烟、风道内各截面处的流速宜接近，单台锅炉配置两侧风道或两个烟道时，宜使每侧风道或每个烟道的阻力均衡。

1）烟道和热风道应考虑膨胀和热补偿措施，烟道和砖烟囱连接处应设置伸缩缝。

2）金属烟道和热风道应进行保温，钢烟囱在人员能接触到的部分也应进行隔热。

钢制烟风道中的介质温度大于50度或由于防冻需要应给予保温。

5）多台锅炉共用总烟道或总风道时，支烟道、支风道上，应装设能全开全闭、气密性好的闸板阀或调风阀。

6）在烟道和风道的适当位置应按《锅炉烟尘测试方法》（GB5468）的要求，设置永久采样孔，并安装用于测量采样的固定装置。

7）钢制冷风道可采用2-3mm厚钢板，钢制烟道和热风道可采用3-5mm厚的钢板，矩形或圆形烟风道应具有足够的强度和刚度，必要时设置加强筋。

8）布置在室外的烟道和风道，应设置防雨和防暴晒的设施。

锅炉使用含硫量高的燃料时，除有烟气脱硫措施外，烟道和烟囱内壁应采取防腐措施。

9) 对于单台锅炉出力大于等于10t/h或7MW的锅炉房，鼓风机和和燃烧机宜分开设置，鼓风机宜集中布置在隔音机房内。

10）对于微正压燃烧的燃油、燃气锅炉，锅炉机组排烟出口后的烟道、烟囱阻力，一般可由烟囱的抽力来克服，当烟囱抽力不足时，应采用下列措施：（1）由锅炉厂家提高燃烧机组和炉膛的燃烧正压；（2）在排烟系统设置引射排烟装置；（2）在排烟系统设置调频引风机；对于设置在高层建筑物内的锅炉房，应注意核算排烟系统的阻力平衡，当烟囱抽力达大时，应考虑减小烟道、烟囱断面尺寸，提高流速，增加阻力，适应平衡，可在烟道系统设置抽风控制器，调工阻力平衡。

11) 烟风道穿过墙壁、楼板或屋面时，所设预留孔的内壁与管道表面（包括加固及保温层）之间的间隙，一般为30-50mm，当管道的径向热位移较大时，应另加考虑。

浅析燃气锅炉房和直燃机房防爆问题

浅析燃气锅炉房和直燃机房防爆问题摘要近年来随着随着煤炭价格日趋上涨，全国越来越多的地区供热企业都把注意力从原先的燃煤供热转向环保、节能的燃气供热。

所以，燃气设备机房越来越受到青睐。

由于天然气走漏的危害和风险，本文笔者就针对其危害性，结合实际工作，指出了有效、完善的防爆措施的重要性。

关键词天然气走漏燃气设备机房防爆措施前言在我国经济高速发展的今天，能源趋显紧张。

节能问题也成为社会的焦点问题。

伴随西气东输工程的进展，天然气作为环保节能性燃料，在国内越来越被广泛的应用与推广。

随着国内大范围的煤改气的工程实施，燃气锅炉房和直燃机房也大量投入使用，然而国家对其防爆还没出明确的条文规定，因而不同地域的专业人员的做法与认识也都存在着差异。

本文作者通过对燃气机房所出现的一些事故原因经行分析阐述，以便供同行交流探讨。

一、燃气锅炉房爆炸事故原因分析分析燃气锅炉房事故的原因，有两种可能：1、锅炉本体爆炸。

根据对历年锅炉本身爆炸的事故分析，一般是由于爆炸性气体混合物存在烟道或者是炉膛内，而且达到了爆炸极限，再被锅炉自身的高温和明火引燃而发生的爆炸情况。

此类爆炸发生的最主要原因是：在对锅炉进行点火前，由于一些不明原因使得燃气已经泄漏到炉膛中。

比如，操作有误、阀门密封性差、一次点火不成功、对烟道或炉膛扫风时间不充分而达到爆炸下限时，一经点火，就会发生爆炸。

另外，还可能因为燃气压力或风压波动过大导致回火或退火的情况下爆炸（此类情况多发生在燃火器点火前）。

针对锅炉本体爆炸我们可通过严把锅炉安全生产质量的途径来解决。

首先，合格的锅炉本身就有防爆设计。

锅炉在正常工作状态中，燃烧器是根据炉水温度变化而进行变化。

当缺水、缺相或进风口中被吸入不明物体后，燃烧器立刻自动停止，报警灯就会报警，程控装置立刻停止传输燃料。

另外，燃烧器还具备自我扫风功能。

在每次点火前就会对烟道或炉膛进行强力扫风，将其中的混合气体扫除，避免在点火时发生爆炸情况。

在设计燃烧锅炉系统时，应把点火、熄火、燃烧自调、燃烧压力报警灯功能设计成自动化模式。

NFPA8504-1996(chinese)

G2002-J01（内部参考）NFPA 8504大气式流化床锅炉运行标准1996年版（美国）国家防火协会国家电力公司东北电力设计院翻译出版2002年4月长春译者的话NFPA 8504《大气式流化床锅炉运行标准》（1996年版）是美国国家防火协会批准的一系列锅炉防爆标准之一。

在国际上具有较高的权威性和通用性。

目前我国尚无这方面的标准可以遵循，因而，在工程设计中具有一定的参考价值。

我院曾于1994年翻译出版过NPFA 85H《大气压流化床燃烧系统锅炉防止燃烧危险标准》。

1993年NPFA 85H纳入NPFA 8500系列，即NPFA 8504《大气式流化床锅炉运行标准》。

本版对1993年版有一些补充和修改。

故翻译出版，供在院内参考。

本标准由周自本翻译，由黄锡志校对。

由于水平有限，错误之处敬请读者指正。

NFPA 8504大气式流化床锅炉运行标准1996年版本版NFPA 8504，《大气式流化床锅炉运行标准》是由流化床锅炉技术委员会编制，锅炉燃烧系统安全技术联合委员会发布，并由美国防火协会在1996年5月20～23日在波士顿的年会上通过生效。

标准协会于1996年7月18日颁布，1996年8月9日生效，并且替代所有以前的版本。

编辑以外的修改在其出现的每页的边缘上画垂直线表示。

加上这些线以帮助使用者识别对以前版本的修改。

本版NFPA 8504已于1996年6月26日批准为美国国家标准。

NFPA 8504的由来和发展1984年，锅炉炉膛防爆技术委员会开始着手用于流化床燃烧系统锅炉这一较新技术的文件制定工作。

新文件NFPA 85H于1989年出版。

它通过大量的工作、分组委员会和技术委员会的会议使其得到发展。

编制本文件是为了向使用者提供限制这些特殊系统相关危险的要求，并且扩展处理锅炉安全运行的NFPA 85标准系列。

文件的第二版，有较大的修改以解决众多的技术问题。

重要的变化是将文件NFPA 85H大气式流化床燃烧系统锅炉的防止燃烧危险标准重新取名为NFPA 8504，大气式流化床锅炉运行标准。

电站锅炉最佳灭火保护动作延时时间的探讨

发电设备(2009N o.6)电站锅炉最佳灭火保护动作延时时间的探讨收稿日期22作者简介王元强(2),男,工程师,主要从事燃煤电厂热工技术管理工作。

电站锅炉最佳灭火保护动作延时时间的探讨王元强(广东省粤泷发电有限责任公司,罗定527217)摘　要:针对电站锅炉炉膛中容易产生爆燃而引发灭火事故,而灭火保护动作延时时间过短又会引发锅炉假灭火停炉事故,因而从理论和实践两方面对锅炉爆燃后炉膛压力的变化进行了探讨,从而恰当地设定灭火保护最佳延时时间,既保证了锅炉的安全运行,又防止了假灭火导致停炉的事故。

关键词:电站锅炉;炉膛爆燃;灭火保护;最佳延时时间中图分类号:TK227 文献标识码:A 文章编号:16712086X (2009)0620400202Sett ing of Optimum Dela y Time f or Fla meoutPr otection of Pow er Pla nt Boiler sW AN G Yuan 2qiang(Guangdo ng Yuel ong Power Generation Co.,L t d.,L uo di ng 527217,Chi na)Abstract :Fla me out f ailures r esulting f r om explosive bur ning in boiler f ur nace f r eque ntly happe n in powe r plants.I n or de r to pr eve nt f alse flame out f ailures caused by t oo short dela y time of f lame out pr otec tion ,w hic h ma y bring about e mer gency shutdow n of t he boile r ,a study w as ma de ,f r om bot h t he or etic al a nd pra ctical aspec ts ,on the pressure variation in the f ur nace af ter def lagr ation ha d happe ne d ,a nd he nce a n optimum delay time obtaine d ,with w hich saf ety boiler oper ation guara nteed and unne cessa ry boiler shutdow n caused by f alse f la meout f ailures a voide d.Keyw or ds :powe r pla nt boiler ;f ur nac e def lagration;flame out p rotection;optimum delay ti me 某电厂420t/h 燃煤锅炉在使用越南煤后,掉焦的频率大大增加了,几乎每天都在掉焦。

关于炉膛负压波动较大的原因和炉膛负压保护定值进行修改的分析报告

关于炉膛负压波动异常的原因和炉膛负压保护定值进行修改的分析报告郝继斌一、锅炉炉膛正负压保护的意义炉膛正、负压保护是防止机组在运行过程中，发生异常情况，导致炉膛“内爆”、“外爆”现象，而保护锅炉安全的一个重要保护。

外爆是由于炉膛内正压过大，超过锅炉水冷壁或烟风道结构强度，造成炉膛或烟风道撕裂、外鼓损坏的事故；内爆是由于炉膛负压过大，造成炉膛或烟风道被大气压力压瘪的损坏事故锅炉正压大是炉膛爆燃的前馈信号，锅炉负压大是锅炉灭火的前馈信号，因此正确判断炉膛内部的压力变化，并作出相应的、超前的保护联锁动作，使机组安全地停运，对避免造成炉膛损坏事故起着积极重要的作用。

因此我们必须认真分析炉膛负压波动异常的原因，并正确、合理的设定炉膛正、负压保护定值。

二、炉膛负压增大的原因分析㈠、炉膛负压向负的方向增大的原因主要有以下几方面：1、断煤或入炉煤质变差，燃烧强度减弱；2、炉膛局部或整体灭火，炉膛内负压增大；3、引风机风量增大或送风机﹙一、二次风机﹚风量减少；4、循环流化床返料瞬间中断；5、风机调速指令与液偶现场实际不一致；6、风机液偶调速或风门执行机构故障，未发指令而瞬时现场自行调整开度；7、压力变送器零点漂移、受潮、进水或其他故障；8、循环流化床炉床结焦。

㈡、炉膛负压向正的方向增大的原因主要有以下几方面：1、锅炉灭火未能及时发现，仍有燃料送入炉膛而造成爆燃，俗称“放炮”；2、发生炉膛灭火，用“爆燃法”点燃；3、锅炉虽未灭火，但燃烧不稳，投入油枪助燃而造成较大正压波动；4、引风机故障或挡板关闭，送风机仍在运行，造成炉膛产生较大的正压；5、大块掉焦，造成较大的正压；6、尾部受热面积灰严重；7、锅炉发生泄露、爆管；8、压力变送器零点漂移、或冬季保温不良，冻结。

㈢、我公司炉膛负压波动情况分析：1、炉膛负压波动异常时间：7月30日、8月10日和8月15日，其中8月10日和15日均下雨，应考虑气温、气压、雷电、湿度等因素影响。

12-循环流化床锅炉的防爆及安全运行

12-循环流化床锅炉的防爆及安全运行D循环流化床锅炉防爆及安全运行审核：吴利涛校核：唐兆芳编写：江蛟目录1、前言 (1)2、循环流化床锅炉发生爆炸的原因 (1)3、CFB锅炉防爆及安全运行对设备和系统设计的要求 (3)4. 控制和联锁保护要求 (7)5. 流化床燃烧系统中一些特殊的危害及注意事项 (12)循环流化床锅炉防爆及安全运行1、前言循环流化床(CFB)洁净煤燃烧发电技术近年来在国内得到了快速发展。

国内三大锅炉制造商生产的440t/h等级CFB锅炉均已有成功投运的经验。

然而，关于CFB锅炉防爆及安全运行方面的要求，国内尚未有较全面的论述，原国家电力公司研究院负责起草的《电站锅炉炉膛防爆过程》（报批稿）也只是简单涉及。

因此，有必要对CFB锅炉可能发生爆炸及事故的原因进行分析并提出预防措施。

本文结合NFPA8504（1996版）对该方面的内容进行阐述。

2、循环流化床锅炉发生爆炸的原因循环流化床锅炉发生爆炸的主要由燃料爆燃或炉膛内外压差超过锅炉本身结构强度引起。

2.1 由燃料爆燃引起的爆炸同常规锅炉一样，CFB锅炉爆炸的基本原因是累积的可燃混和物发生了爆燃，这种混和物存在于炉膛的有限空间内或者是与之相关的将燃烧产物输送至烟囱的锅炉通道、烟道、风机内。

锅炉内危险的可燃混和物由过量的可燃物和一定比例的空气混和而成。

当有点火源存在时就有可能发生快速的或者无法控制的燃烧。

当可燃物的数量和空气的比例都达到一定程度时就可能发生锅炉爆炸。

爆炸的幅度和强度和所积累的可燃物的相对数量及点火瞬间的空气对燃料的比例都有关。

爆炸（包括锅炉外喷）的原因主要是由于运行人员的不正确操作、设备或者控制系统的不正确设计及故障所引起。

循环流化床锅炉防爆及安全运行在流化床锅炉的运行中有很多情况下可能产生爆炸性氛围。

常见的有：(a)燃料、空气或燃烧器的点火能量的输送被打断而产生瞬间的熄火，随之又恢复输送并点火延迟；(b)辅助燃料泄漏至停运的锅炉中，累积的燃料被火花或其它火源点燃；(c)多次试图点燃辅助燃料而没有成功且没有得到正确的吹扫、清理，导致爆炸性混和物的积累；(d)主燃料进入床内时，床内温度低于主燃料的点火温度，从而导致爆炸性混和物的积累，并被火花或其它火源点燃；(e)气流速度太高，搅动可燃物在料斗中闷烧；(f)床内或部分床内小区空气量不足，导致燃烧不完全和可燃物的累积；(g)在一些特殊的操作情况下，如锅炉启动或者停机时，在风箱或者管道系统中可能会有可燃物的累积。

2023版二十五项重点要求.防止锅炉事故试题库(附答案)

2023版二十五项反措《防止锅炉事故》试题库（附答案）第一部分：防止锅炉尾部再次燃烧事故一、单项选择题1、基建机组首次点火前或空气预热器检修后应逐项检查传动火灾报警测点和系统，确保（B ）系统正常投用。

A、停转保护B、火灾报警C、吹灰D、水冲洗2、基建调试或机组检修期间应进入烟道内部，就地检查、调试空气预热器各烟风挡板，确保（A ）显示、就地刻度和挡板实际位置一致，且动作灵活，关闭严密，能起到隔绝作用。

A、DCSB、集中控制C、汽水D、风烟3、回转式空气预热器入口烟气挡板、出入口风挡板，应能够（ C ）操作，开关灵活、关闭严密、指示正确。

A、手动B、自动C、电动D、任意4、要加强对回转式空气预热器的检查，重视发挥（ D ）的作用，及时精心组织，对回转式空气预热器正确地进行水冲洗。

A、酸洗B、碱洗C、除灰D、水冲洗5、锅炉启动点火或锅炉灭火后重新点火前必须对炉膛及烟道进行充分吹扫，防止（ B）聚集在尾部烟道。

A、煤粉B、未燃尽物质C、油和煤粉D、一氧化碳6、锅炉燃用渣油或重油时，应能够保证燃油（D ）在规定值内。

A、油压和燃点B、温度和燃点C、温度和闪点D、温度和油压7、如采用蒸汽吹灰，其汽源应合理选择，且必须与（B ）相联，疏水设计合理，以能够满足机组启动和低负荷运行期间的吹灰需要。

A、再热蒸汽汽源 B、公共汽源C、过热蒸汽汽源D、压缩空气8、机组启动期间，锅炉负荷低于（ D ）额定负荷时，空气预热器应连续吹灰A、100%B、50%C、75%D、25%9、锅炉负荷大于25%额定负荷时，至少每（D ）对回转式空气预热器吹灰一次。

A、2hB、4hC、6hD、8h10、机组运行中，如果预热器阻力超过对应工况设计阻力的（ B），应及时安排全面清理。

A、100%B、150%C、200%D、250%11新建燃煤机组尾部烟道下部省煤器灰斗应设(A )系统，输灰系统应能保证正常投运，以保证未燃物可以及时地输送出去。

锅炉水压试验执行标准

锅炉水压试验执行标准全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：锅炉水压试验是指在锅炉水侧压力设定值正常情况下，对锅炉水侧进行压力测试，以确保锅炉正常运行。

锅炉水压试验的执行标准对于确保设备安全稳定运行具有重要意义。

下面就为大家详细介绍一下锅炉水压试验执行标准。

进行锅炉水压试验前需要做好准备工作。

在开始测试之前，需要确保锅炉的各项设备已经安装完好并且连接正确，同时需要将锅炉水侧的所有阀门关闭，以避免测试过程中的意外发生。

还需要对锅炉进行检查，确保没有漏水或者其他异常情况。

进行锅炉水压试验的过程中需要严格按照标准操作。

首先需要将锅炉水侧的压力设定值调至试验压力，并确保试压泵正常运行。

然后逐步增加试验压力，直至达到设计要求的压力值。

在增压的过程中，需要及时检查锅炉各处的压力表和指示灯，确保压力升高的过程中没有任何异常情况发生。

在达到设计要求的试验压力后，需要保持一段时间并观察压力表的波动情况。

如果发现压力波动较大或者持续时间过长，需要及时停止试验并调查原因。

同时也需要及时记录试验过程中的各项数据，以备后续分析和检查。

在完成锅炉水压试验之后需要对试验设备和试验结果进行检查和评估。

需要确保试验设备没有损坏或者漏水，同时也需要评估试验结果是否符合设计要求。

如果发现异常情况，需要及时做出处理并重新进行试验，直到符合标准要求为止。

锅炉水压试验执行标准的重要性不言而喻。

只有严格按照标准操作，才能确保锅炉在运行过程中的安全性和稳定性。

对于锅炉水压试验的执行标准，我们应该时刻牢记并严格遵守，以确保设备的正常运行和安全生产。

【2000字】第二篇示例：锅炉水压试验是指对锅炉水压力进行测试的一项重要工作，其目的是确保锅炉水压力稳定可靠，保障锅炉正常运行，确保生产安全和人员财产安全。

为了规范锅炉水压试验工作，提高工作效率和质量，制定了《锅炉水压试验执行标准》，以下是对该标准的详细解读。

一、测试前准备工作1.1 测试人员应具备相关工作经验和资质，了解锅炉水压试验的目的和要求。

关于炉膛负压波动较大的原因分析和炉膛负压保护定值进行修改的建议

关于炉膛负压波动异常的原因分析和炉膛负压保护定值进行修改的建议一、锅炉炉膛正负压保护的意义炉膛正、负压保护是防止机组在运行过程中，发生异常情况，导致炉膛“内爆”、“外爆”现象，而保护锅炉安全的一个重要保护。