弹簧喷嘴除氧器的设计和应用
合集下载
相关主题
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
·研究探讨·
北京节能１９９８．４
弹簧赜嘴除氧器的设计和应用
东南大学沈慧
摘要本文在分析了新型弹簧喷嘴除氧器工作原理的基础上，指出弹簧喷嘴除氧器 能够适应变负荷大容量生产的要求，并进一步研究了设计弹簧喷嘴时传热系数Ｋ的计算 方法及其与淋水盘等老式除氧器设计方法的不同，提出了适用于计算弹簧喷嘴的传热系 数公式。并通过实验验证上述理论和设计的台理性。
图２、图３分别为弹簧喷嘴弹簧受力图和 弹簧喷嘴压差、流量曲线。
在凝结水系统中，首先根据绘制的压力和 流量变化曲线设计凝结水系统的给水调节阀， 以使除氧器运行时，凝结水压力和流量相匹配。
５
万方数据
研究探讨－
ｌ螺母 ２垫圈 ３雾化片４法兰 ５衬垫 ６支承板 ７弹簧座 ８弹簧 ９压紧套 ｍ垫圈 １ｌ螺母 １２开口销 ｎ阀杆
变化影响。所以，从理论计算中也可以看出，弹
簧喷嘴恰好弥补了机械旋流喷嘴在低负荷下传 热效果变差这一缺点。
３传热系数计算 显然，利用（１）式计算时是基于喷嘴雾化成
众细小水滴，而弹簧喷嘴和膜式喷管一样，从喷 嘴喷出的是整体水膜裙，少部分蒸汽从水膜裙
外侧与之进行热交换。仔细分析和研究这一过
程，认为加热蒸汽在经过水膜裙里、外侧时，主
径变粗，传热效果变差。所以一般喷雾填料式除 氧器，当负荷降低其除氧性能就大大下降。
弹簧喷嘴喷速计算如下：根据图２、图３弹 簧喷嘴试验曲线，可以看出压差与流量成正比、
压差与弹簧位移量成正比，由此得：
万方数据
研究探讨·
Baidu Nhomakorabea
北京节能１９９８．４
△声＝ＫＩＤ
…
△ｐ＝Ｋｚｚｌｈ
（５）
式中Ｋｌ、Ｋ２分别为流量曲线系数和弹性
介绍了韶关发电厂200 MW机组除氧器除氧头局部改造设计方案及性能实验结果.
5.期刊论文 李崇超.张廷发.张明宝.Li Chongchao.Zhang Tingfa.Zhang Mingbao 0.06 MPa小压差50 t/h弹簧喷嘴
的开发和应用 -锅炉制造2007,""(1)
主要介绍了小压差弹簧喷嘴的冷态试验和结果分析.弹簧喷嘴是除氧设备中的关键部件,它的性能直接影响除氧器的安全稳定运行和在各种工况下给 水的出力、温度和含氧量.为适应市场需要,我们开发研制了小压差弹簧喷嘴.小压差弹簧喷嘴可用于300MW和600MW等大机组除氧设备.
万方数据
弹簧喷嘴除氧器的设计和应用
作者： 作者单位： 刊名：
英文刊名： 年，卷(期)： 被引用次数：
沈慧 东南大学
北京节能 MAIN CONTENTS 1998，""(4) 1次
参考文献(4条) 1.何厥桢 膜式除氧器流管的传热研究 1987(05) 2.杨世铭 传热学 1980 3.水电部生产司 除氧器改造和运行经验 1987
＝臀篡淼篡黧兰二：＝～ＪⅡ蛳笛∞；２，■
４结论 ４．１从上述示例可以看出，弹簧喷嘴无论在高 负荷还是在低负荷下均有较高的传热系数。根 据现有弹簧喷嘴除氧器运行经验表明，弹簧喷
——１
万方数据
研究探讨·
嘴特别适用于大容量机组滑压运行。 ４．２为了保证一级除氧效果，水能充分加热到 除氧器内的饱和温度，在设计喷嘴时应尽量避 免水膜裙发生冲撞以减少传热面积。 ４．３在一级除氧区，如果没有良好、足够的排 气通道来排除传热面中不凝结气体，以减少气 流区死区，就会使传热系数大大下降。在有效 空间内如何合理布置排气通道是经济、有效地 提高除氧效率的关键之一。推荐排汽量为进水 量的１％左右，并使出口蒸汽雷诺数Ｒｅ＞２３００ ～３６００，以保持良好的通流状态并可降低不凝 结气体的含量。 ４．４在喷嘴中间钻一个小孔，如图４所示，可 以有效利用除氧空间，合理改善蒸汽体混合物 流通状况，进～步改善除氧效果，达到事半功倍 之效。
本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_bjjn199804002.aspx 授权使用：宁夏理工学院(nxlgxy)，授权号：7130e804-7ee0-493d-bad1-9e4d0140d883
下载时间：2010年12月15日
雾化片、法兰、螺母等元件组成。 弹簧喷嘴安装在凝结水水室，凝结水进入
水室后由于水室和雾化区两侧存在一定的压 差，喷嘴的弹簧就在压差的作用下产生伸缩，使 喷嘴雾化片产生位移，雾化片与喷嘴法兰产生 间隙，于是凝结水从间隙中喷出，形成极薄的中 空喇叭状水膜裙。
进水压力变化，弹簧压缩高度改变，间隙开 度也随之发生相应变化，从而使喷嘴喷速保持 常数。所以弹簧喷嘴能适应任何负荷的变化， 低负荷时更显出其优越性。 ２弹簧喷嘴喷速的计算
关键词弹簧喷嘴除氧器传热系数
随着发电机组容量的不断增大，电厂对给 水除氧提出了更严格的要求，电力工业技术管 理法规要求给水含量应小于７／ｔｇ／Ｌ．并且在任 何负荷下保证给水的含氧量始终在设备允许范 围之内。以往火电厂采用淋水盘、旋流式喷嘴 除氧元件，由于喷嘴性能负荷适应性有限，使在 较低负荷或滑压运行时，雾化效果差，除氧性能 降低。实践证明，这些除氧元件不能适应变负 荷大容量生产的要求。在对进口机组除氧器调 研后，我们对弹簧喷嘴进行了理论和试验研究， 参照国内外现有弹簧喷嘴结构加以改造．现已 成功地设计并采用了这种除氧元件。
圈３弹簧喷贵压差流量曲线
厂—五
ｃ０＝０．“√２９警
（３）
式中：△ｐ一差压，ｋ酐／ｃｉＴｌ２； Ｃｏ一喷速，ｍ／ｓ；
ｙ、牙一分别为水的比重和重力加速 度。
由（１）式可见传热系数Ｋ除与几何物性有
关外，还与平均速度和比表面平均粒径有关，液
滴雾化细，流速越高，传热系数越大。由式（１）、
（２）和（３）可见，压差下降，平均速度下降，雾化粒
4.时加力 膜式除氧器计算方法的讨论[期刊论文]-电力技术 1988(03)
相似文献(6条)
1.期刊论文 于新颖.苏萍.Yu Xinying.Su Ping 除氧器改造技术经济性分析 -热力发电2000,""(4)
除氧器是热力发电厂保证锅炉给水品质的关键设备,其性能的优劣关系到发电设备的安全运行和使用寿命.对于除氧效果恶化的除氧器应实施改造,以 使其恢复性能.为此,针对喷雾填料式除氧器和旋膜式除氧器的三种改造方案,进行了技术经济性分析比较,为电厂除氧器改造提供了最佳的方案选择.
报据ｊｔ京市政府办公厅的通知，为改变首 都大气环境蜃ｉ。热速推广使用天然气，经市政 舟批准。北京将于１９９８年至２０００年在市区建 设４０片无爨煤区。各区人民政府将根据污染物 摊教总ｉ控勃臻瓢对莫属地进行鉴督捡查荠强 Ａ城市环装治理考核内容，市政府要求确保 ２０００年按锈完成任务，
根据上述精神。我单位拟于９８年进行天然 气分散供热项８试验，该硬８将在项ｓ选越。棱 术经济分析，综合效益分柝后进行。藉此取得必 要的试验数据和使两经验ｉ为大规模推广做准 者。
要是以膜状凝结的方式放出潜热而加热水膜
裙。由于加热蒸汽在除氧头内加热蒸汽流速不
大，很难冲破水膜裙，因此本文认为弹簧喷嘴是
膜式传热．其传热过程可以认为是一个以蒸汽
在竖管内外壁膜状凝结为主的传热过程，可引
Ｋ＿１１３［躺］０” 用文献（２）中传热系数公式。
（８）
式中：ｔｓ一除氧器饱和温度，℃；
ｔ。一水膜裙平均温度，
6.期刊论文 任红星.孙同英.李崇超.REN Hongxing.SUN Tongying.LI Chongchao 小压差弹簧喷嘴的开发和应用 -
电站辅机2006,27(4)
主要介绍了小压差弹簧喷嘴的冷态试验和结果分析.弹簧喷嘴是除氧设备中的关键部件,它的性能直接,影响除氧器的安全稳定运行和在各种工况下给 水的出力、温度和含氧量能否达到预期运行效果.为适应市场需要,我们开发研制了小压差弹簧喷嘴.小压差弹簧喷嘴可用于超临界、亚临界300 MW和 600MW等大机组除氧设备.
2.期刊论文 林卓海.何健康 韶关发电厂200MW机组除氧器改造 -汽轮机技术2003,45(3)
针对某200MW机组除氧器给水含氧量严重超标、填料散失、雾化喷嘴弹簧失效等问题,对除氧器结构进行了改进,并采取了一系列措施对除氧器进行了 改造,提高了系统的经济性和运行安全性.
3.会议论文 何健康.周晓辉.周福宏.于新颖 韶关发电厂200MW机组除氧器改造 1999
（Ｃｖ／／ｉ）０．７６７（ｄｏ。／ｄ）ｏ ４
（１）
式中：＾一传热系数，Ｗ／ｒｎ．℃；
口一温度传导系数，ｍ２／ｌａ； ｄ。一水流比表面积平均粒径，ｍ；
ｄ一孔径．ｍ：
Ｇ：鱼型掣 Ｇ一水的平均流速，ｍ／ｓ； （２）
＾一雾化液滴行程。ｍ
对于喷雾填料式除氧器，其喷速为：
０
２
４
６ ８ １０ ４２ １４△Ｄ（ｔ门１）
图１弹簧喷嘴结构圈
０，７
ｏ．７－Ｊ凹（ｋｇ槲）
０．６
０，６－４
０．５ ０．４
０．５－－ ０．４
０３
Ｏ．３
０．２
０．２
图２弹簧噎嘴受力图
在除氧器的传热计算中，主要是传热系数 Ｋ的计算。无论是淋水盘、喷射型还是喷雾型
其除氧原件设计计算时，传热系数计算均采用
下式
Ｋ＝１６６（＾／ｈ）（ｄＣｖ／ａ）ｏ ５６７
表１ 弹簧喷嘴热力计算表
项目 单位
依据 （１００％负荷）
ｎ
℃
已知值
１３７ ９
Ｇ
ｔ／ｈ
丁，
℃
巳知值 已知值
９９０ １７１ １２
Ｌ
Ｍ
已知值
０ ６７
Ｌ
℃
１／２（‘＋ｔｂ）
１５４．５１
Ｔｍ
℃ １／２（ｔ。＋ｋ） １６２ ８２
Ｐ ｋｇ／ｍ３ 文献（２） Ｆ ｋｇ＾ｎ·ｓ 文献（２） ＾ Ｗ／ｍ－℃文献（ｚ）
９０２ １７１ ６ １０ ６８ ２ １０
热力除氧器改造的途径很多，但是以最小的投入产出比实现改造则是电力生产企业的目标，也是设计制造部门试验研究的任务。韶关发电厂200MW机 组除氧器的局部改造经验，为研究人员提供了一条除氧器改造最经济最有效的途径。
4.期刊论文 黄国环.王景海.董力宏 韶关发电厂200MW机组除氧器改造 -电站系统工程2001,17(4)
数，对传热系数应考虑相对流动系数ｃ】、ｃ２为 传热面的修正系数，加热蒸汽大部分在水膜裙
中通过，但仍有一定数量的加热蒸汽在水膜裙
外侧通过，因此水膜里、外侧均有凝结水层存
在，所以应进行ｃ２修正（ｃ２＝１．５）。得到修正 后的传热系数Ｋ，为：
Ｋ＝ＣｌＣ２Ｋ
（９）
表ｌ是为郑州水工机械厂设计的配
３００ＭＷ机组除氧器弹簧喷嘴的热力计算（结构 见图１）。
弹簧喷嘴又名恒速喷嘴，它的喷雾是喷嘴 伸缩产生极薄膜式水裙。随着压力和流量的变 化，喷嘴喷速不随压力而变。由于弹簧喷嘴和 机械旋流式喷嘴雾化原理不同，所以其热力计 算和设计也就不同。为了进一步推广及应用这 种除氧元件，文中对设计中的一些计算问题进 行讨论。
１弹簧喷嘴结构及原理 弹簧喷嘴结构如图１所示，它主要由弹簧、
薰＾蠢动方向 图４中间钻一小孔的喷嚏
参考文献
１何厥桢膜式除氧器流管的传热研究．中国电机工程学 报，１９８７；７（５）：３１～３３
２杨世锗传热学．人民教育出版社．１９８０：１８０ ３水电部生产司除氧器改造和运行经验，北京：水利电 力出版牡，１９８７：２５ ３２ ４时加力膜式除氧器计算方法的讨论，电力技术．１９８８； ２１（３）：３２—３６
ｙ ｋＪ／ｋｇ 文献（２）
２０５０
Ｋ ｗ／ｍ２－℃ 式（８）８１６４ ０３４
Ｋｔ ｋｇｆ／ｃｍ２·ｍ式（叫 Ｋ２ ｋｇｆｍ／ｅｍ２·ｓ式㈣
２７４ ２３ １９５
ｃｎ
ｍ／ｓ
式（７）
４ ５２
ｃ１
文献（ｚ）图４一１２ ｌ ４
ｃ２
经验值
１５
Ｋ Ｗ／ｍ２·℃Ｋ，＝ｃＩＣａＫ １７１４４ ４７
（４０％负荷）
２
４丝７孔盯８
系数，叉根据流量公式
Ｄ＝ＳＣｏ
（６）
式中：ｓ一喷口面积，
Ｓ＝ｚｄｌ出（ｓｉｍＯ）；
Ｃｏ一喷嘴喷速，ｍ／ｓ；
ｄ１一阀盖直径，ｍ；
△＾一弹簧变形量，ｍ； 日一喷射角，。；
Ｄ一流量，ｔ／ｈ。
合并（１）、（５）、（６）三式得：
ｃ。。ｏ ：等Ｋ１芝耐警ｔ
（～７７，）
弹簧喷嘴设计时口、ｄ１和Ｋ１、Ｋ２均为常
数，喷速ｃｎ不随压力而变，传热效果不受压力
。＝半℃；
ｔｂ一除氧器人口水温，℃：
ｙ一汽化潜热（用ｔ，查），ｋＪ／ｋｇ； 卜一水膜长度，ｍ；
Ｐ、Ａ、口一分别表示凝结水膜密度、 导热系数和动力粘度。
公式（８）基于蒸汽竖壁处于静止状态，但水 膜裙和蒸汽都有一定的相对流速。根据文献（２） 蒸汽和水膜裙流动方向相反，且水膜裙有一定 的速度，可把蒸汽凝结液膜带走而增加传热系
北京节能１９９８．４
弹簧赜嘴除氧器的设计和应用
东南大学沈慧
摘要本文在分析了新型弹簧喷嘴除氧器工作原理的基础上，指出弹簧喷嘴除氧器 能够适应变负荷大容量生产的要求，并进一步研究了设计弹簧喷嘴时传热系数Ｋ的计算 方法及其与淋水盘等老式除氧器设计方法的不同，提出了适用于计算弹簧喷嘴的传热系 数公式。并通过实验验证上述理论和设计的台理性。
图２、图３分别为弹簧喷嘴弹簧受力图和 弹簧喷嘴压差、流量曲线。
在凝结水系统中，首先根据绘制的压力和 流量变化曲线设计凝结水系统的给水调节阀， 以使除氧器运行时，凝结水压力和流量相匹配。
５
万方数据
研究探讨－
ｌ螺母 ２垫圈 ３雾化片４法兰 ５衬垫 ６支承板 ７弹簧座 ８弹簧 ９压紧套 ｍ垫圈 １ｌ螺母 １２开口销 ｎ阀杆
变化影响。所以，从理论计算中也可以看出，弹
簧喷嘴恰好弥补了机械旋流喷嘴在低负荷下传 热效果变差这一缺点。
３传热系数计算 显然，利用（１）式计算时是基于喷嘴雾化成
众细小水滴，而弹簧喷嘴和膜式喷管一样，从喷 嘴喷出的是整体水膜裙，少部分蒸汽从水膜裙
外侧与之进行热交换。仔细分析和研究这一过
程，认为加热蒸汽在经过水膜裙里、外侧时，主
径变粗，传热效果变差。所以一般喷雾填料式除 氧器，当负荷降低其除氧性能就大大下降。
弹簧喷嘴喷速计算如下：根据图２、图３弹 簧喷嘴试验曲线，可以看出压差与流量成正比、
压差与弹簧位移量成正比，由此得：
万方数据
研究探讨·
Baidu Nhomakorabea
北京节能１９９８．４
△声＝ＫＩＤ
…
△ｐ＝Ｋｚｚｌｈ
（５）
式中Ｋｌ、Ｋ２分别为流量曲线系数和弹性
介绍了韶关发电厂200 MW机组除氧器除氧头局部改造设计方案及性能实验结果.
5.期刊论文 李崇超.张廷发.张明宝.Li Chongchao.Zhang Tingfa.Zhang Mingbao 0.06 MPa小压差50 t/h弹簧喷嘴
的开发和应用 -锅炉制造2007,""(1)
主要介绍了小压差弹簧喷嘴的冷态试验和结果分析.弹簧喷嘴是除氧设备中的关键部件,它的性能直接影响除氧器的安全稳定运行和在各种工况下给 水的出力、温度和含氧量.为适应市场需要,我们开发研制了小压差弹簧喷嘴.小压差弹簧喷嘴可用于300MW和600MW等大机组除氧设备.
万方数据
弹簧喷嘴除氧器的设计和应用
作者： 作者单位： 刊名：
英文刊名： 年，卷(期)： 被引用次数：
沈慧 东南大学
北京节能 MAIN CONTENTS 1998，""(4) 1次
参考文献(4条) 1.何厥桢 膜式除氧器流管的传热研究 1987(05) 2.杨世铭 传热学 1980 3.水电部生产司 除氧器改造和运行经验 1987
＝臀篡淼篡黧兰二：＝～ＪⅡ蛳笛∞；２，■
４结论 ４．１从上述示例可以看出，弹簧喷嘴无论在高 负荷还是在低负荷下均有较高的传热系数。根 据现有弹簧喷嘴除氧器运行经验表明，弹簧喷
——１
万方数据
研究探讨·
嘴特别适用于大容量机组滑压运行。 ４．２为了保证一级除氧效果，水能充分加热到 除氧器内的饱和温度，在设计喷嘴时应尽量避 免水膜裙发生冲撞以减少传热面积。 ４．３在一级除氧区，如果没有良好、足够的排 气通道来排除传热面中不凝结气体，以减少气 流区死区，就会使传热系数大大下降。在有效 空间内如何合理布置排气通道是经济、有效地 提高除氧效率的关键之一。推荐排汽量为进水 量的１％左右，并使出口蒸汽雷诺数Ｒｅ＞２３００ ～３６００，以保持良好的通流状态并可降低不凝 结气体的含量。 ４．４在喷嘴中间钻一个小孔，如图４所示，可 以有效利用除氧空间，合理改善蒸汽体混合物 流通状况，进～步改善除氧效果，达到事半功倍 之效。
本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_bjjn199804002.aspx 授权使用：宁夏理工学院(nxlgxy)，授权号：7130e804-7ee0-493d-bad1-9e4d0140d883
下载时间：2010年12月15日
雾化片、法兰、螺母等元件组成。 弹簧喷嘴安装在凝结水水室，凝结水进入
水室后由于水室和雾化区两侧存在一定的压 差，喷嘴的弹簧就在压差的作用下产生伸缩，使 喷嘴雾化片产生位移，雾化片与喷嘴法兰产生 间隙，于是凝结水从间隙中喷出，形成极薄的中 空喇叭状水膜裙。
进水压力变化，弹簧压缩高度改变，间隙开 度也随之发生相应变化，从而使喷嘴喷速保持 常数。所以弹簧喷嘴能适应任何负荷的变化， 低负荷时更显出其优越性。 ２弹簧喷嘴喷速的计算
关键词弹簧喷嘴除氧器传热系数
随着发电机组容量的不断增大，电厂对给 水除氧提出了更严格的要求，电力工业技术管 理法规要求给水含量应小于７／ｔｇ／Ｌ．并且在任 何负荷下保证给水的含氧量始终在设备允许范 围之内。以往火电厂采用淋水盘、旋流式喷嘴 除氧元件，由于喷嘴性能负荷适应性有限，使在 较低负荷或滑压运行时，雾化效果差，除氧性能 降低。实践证明，这些除氧元件不能适应变负 荷大容量生产的要求。在对进口机组除氧器调 研后，我们对弹簧喷嘴进行了理论和试验研究， 参照国内外现有弹簧喷嘴结构加以改造．现已 成功地设计并采用了这种除氧元件。
圈３弹簧喷贵压差流量曲线
厂—五
ｃ０＝０．“√２９警
（３）
式中：△ｐ一差压，ｋ酐／ｃｉＴｌ２； Ｃｏ一喷速，ｍ／ｓ；
ｙ、牙一分别为水的比重和重力加速 度。
由（１）式可见传热系数Ｋ除与几何物性有
关外，还与平均速度和比表面平均粒径有关，液
滴雾化细，流速越高，传热系数越大。由式（１）、
（２）和（３）可见，压差下降，平均速度下降，雾化粒
4.时加力 膜式除氧器计算方法的讨论[期刊论文]-电力技术 1988(03)
相似文献(6条)
1.期刊论文 于新颖.苏萍.Yu Xinying.Su Ping 除氧器改造技术经济性分析 -热力发电2000,""(4)
除氧器是热力发电厂保证锅炉给水品质的关键设备,其性能的优劣关系到发电设备的安全运行和使用寿命.对于除氧效果恶化的除氧器应实施改造,以 使其恢复性能.为此,针对喷雾填料式除氧器和旋膜式除氧器的三种改造方案,进行了技术经济性分析比较,为电厂除氧器改造提供了最佳的方案选择.
报据ｊｔ京市政府办公厅的通知，为改变首 都大气环境蜃ｉ。热速推广使用天然气，经市政 舟批准。北京将于１９９８年至２０００年在市区建 设４０片无爨煤区。各区人民政府将根据污染物 摊教总ｉ控勃臻瓢对莫属地进行鉴督捡查荠强 Ａ城市环装治理考核内容，市政府要求确保 ２０００年按锈完成任务，
根据上述精神。我单位拟于９８年进行天然 气分散供热项８试验，该硬８将在项ｓ选越。棱 术经济分析，综合效益分柝后进行。藉此取得必 要的试验数据和使两经验ｉ为大规模推广做准 者。
要是以膜状凝结的方式放出潜热而加热水膜
裙。由于加热蒸汽在除氧头内加热蒸汽流速不
大，很难冲破水膜裙，因此本文认为弹簧喷嘴是
膜式传热．其传热过程可以认为是一个以蒸汽
在竖管内外壁膜状凝结为主的传热过程，可引
Ｋ＿１１３［躺］０” 用文献（２）中传热系数公式。
（８）
式中：ｔｓ一除氧器饱和温度，℃；
ｔ。一水膜裙平均温度，
6.期刊论文 任红星.孙同英.李崇超.REN Hongxing.SUN Tongying.LI Chongchao 小压差弹簧喷嘴的开发和应用 -
电站辅机2006,27(4)
主要介绍了小压差弹簧喷嘴的冷态试验和结果分析.弹簧喷嘴是除氧设备中的关键部件,它的性能直接,影响除氧器的安全稳定运行和在各种工况下给 水的出力、温度和含氧量能否达到预期运行效果.为适应市场需要,我们开发研制了小压差弹簧喷嘴.小压差弹簧喷嘴可用于超临界、亚临界300 MW和 600MW等大机组除氧设备.
2.期刊论文 林卓海.何健康 韶关发电厂200MW机组除氧器改造 -汽轮机技术2003,45(3)
针对某200MW机组除氧器给水含氧量严重超标、填料散失、雾化喷嘴弹簧失效等问题,对除氧器结构进行了改进,并采取了一系列措施对除氧器进行了 改造,提高了系统的经济性和运行安全性.
3.会议论文 何健康.周晓辉.周福宏.于新颖 韶关发电厂200MW机组除氧器改造 1999
（Ｃｖ／／ｉ）０．７６７（ｄｏ。／ｄ）ｏ ４
（１）
式中：＾一传热系数，Ｗ／ｒｎ．℃；
口一温度传导系数，ｍ２／ｌａ； ｄ。一水流比表面积平均粒径，ｍ；
ｄ一孔径．ｍ：
Ｇ：鱼型掣 Ｇ一水的平均流速，ｍ／ｓ； （２）
＾一雾化液滴行程。ｍ
对于喷雾填料式除氧器，其喷速为：
０
２
４
６ ８ １０ ４２ １４△Ｄ（ｔ门１）
图１弹簧喷嘴结构圈
０，７
ｏ．７－Ｊ凹（ｋｇ槲）
０．６
０，６－４
０．５ ０．４
０．５－－ ０．４
０３
Ｏ．３
０．２
０．２
图２弹簧噎嘴受力图
在除氧器的传热计算中，主要是传热系数 Ｋ的计算。无论是淋水盘、喷射型还是喷雾型
其除氧原件设计计算时，传热系数计算均采用
下式
Ｋ＝１６６（＾／ｈ）（ｄＣｖ／ａ）ｏ ５６７
表１ 弹簧喷嘴热力计算表
项目 单位
依据 （１００％负荷）
ｎ
℃
已知值
１３７ ９
Ｇ
ｔ／ｈ
丁，
℃
巳知值 已知值
９９０ １７１ １２
Ｌ
Ｍ
已知值
０ ６７
Ｌ
℃
１／２（‘＋ｔｂ）
１５４．５１
Ｔｍ
℃ １／２（ｔ。＋ｋ） １６２ ８２
Ｐ ｋｇ／ｍ３ 文献（２） Ｆ ｋｇ＾ｎ·ｓ 文献（２） ＾ Ｗ／ｍ－℃文献（ｚ）
９０２ １７１ ６ １０ ６８ ２ １０
热力除氧器改造的途径很多，但是以最小的投入产出比实现改造则是电力生产企业的目标，也是设计制造部门试验研究的任务。韶关发电厂200MW机 组除氧器的局部改造经验，为研究人员提供了一条除氧器改造最经济最有效的途径。
4.期刊论文 黄国环.王景海.董力宏 韶关发电厂200MW机组除氧器改造 -电站系统工程2001,17(4)
数，对传热系数应考虑相对流动系数ｃ】、ｃ２为 传热面的修正系数，加热蒸汽大部分在水膜裙
中通过，但仍有一定数量的加热蒸汽在水膜裙
外侧通过，因此水膜里、外侧均有凝结水层存
在，所以应进行ｃ２修正（ｃ２＝１．５）。得到修正 后的传热系数Ｋ，为：
Ｋ＝ＣｌＣ２Ｋ
（９）
表ｌ是为郑州水工机械厂设计的配
３００ＭＷ机组除氧器弹簧喷嘴的热力计算（结构 见图１）。
弹簧喷嘴又名恒速喷嘴，它的喷雾是喷嘴 伸缩产生极薄膜式水裙。随着压力和流量的变 化，喷嘴喷速不随压力而变。由于弹簧喷嘴和 机械旋流式喷嘴雾化原理不同，所以其热力计 算和设计也就不同。为了进一步推广及应用这 种除氧元件，文中对设计中的一些计算问题进 行讨论。
１弹簧喷嘴结构及原理 弹簧喷嘴结构如图１所示，它主要由弹簧、
薰＾蠢动方向 图４中间钻一小孔的喷嚏
参考文献
１何厥桢膜式除氧器流管的传热研究．中国电机工程学 报，１９８７；７（５）：３１～３３
２杨世锗传热学．人民教育出版社．１９８０：１８０ ３水电部生产司除氧器改造和运行经验，北京：水利电 力出版牡，１９８７：２５ ３２ ４时加力膜式除氧器计算方法的讨论，电力技术．１９８８； ２１（３）：３２—３６
ｙ ｋＪ／ｋｇ 文献（２）
２０５０
Ｋ ｗ／ｍ２－℃ 式（８）８１６４ ０３４
Ｋｔ ｋｇｆ／ｃｍ２·ｍ式（叫 Ｋ２ ｋｇｆｍ／ｅｍ２·ｓ式㈣
２７４ ２３ １９５
ｃｎ
ｍ／ｓ
式（７）
４ ５２
ｃ１
文献（ｚ）图４一１２ ｌ ４
ｃ２
经验值
１５
Ｋ Ｗ／ｍ２·℃Ｋ，＝ｃＩＣａＫ １７１４４ ４７
（４０％负荷）
２
４丝７孔盯８
系数，叉根据流量公式
Ｄ＝ＳＣｏ
（６）
式中：ｓ一喷口面积，
Ｓ＝ｚｄｌ出（ｓｉｍＯ）；
Ｃｏ一喷嘴喷速，ｍ／ｓ；
ｄ１一阀盖直径，ｍ；
△＾一弹簧变形量，ｍ； 日一喷射角，。；
Ｄ一流量，ｔ／ｈ。
合并（１）、（５）、（６）三式得：
ｃ。。ｏ ：等Ｋ１芝耐警ｔ
（～７７，）
弹簧喷嘴设计时口、ｄ１和Ｋ１、Ｋ２均为常
数，喷速ｃｎ不随压力而变，传热效果不受压力
。＝半℃；
ｔｂ一除氧器人口水温，℃：
ｙ一汽化潜热（用ｔ，查），ｋＪ／ｋｇ； 卜一水膜长度，ｍ；
Ｐ、Ａ、口一分别表示凝结水膜密度、 导热系数和动力粘度。
公式（８）基于蒸汽竖壁处于静止状态，但水 膜裙和蒸汽都有一定的相对流速。根据文献（２） 蒸汽和水膜裙流动方向相反，且水膜裙有一定 的速度，可把蒸汽凝结液膜带走而增加传热系