溜槽设计说明-2016年11月23日
选煤厂溜槽的设计
选煤厂溜槽的设计李子英;孙建利【摘要】介绍了选煤厂溜槽的类型、特点、材质等,从选煤厂设备工艺布置、溜槽倾角、落料点、防噪音等方面分析了溜槽设计时应注意的问题.【期刊名称】《煤炭加工与综合利用》【年(卷),期】2011(000)002【总页数】3页(P42-44)【关键词】选煤厂;溜槽;类型;材质;设计【作者】李子英;孙建利【作者单位】中煤邯郸设计工程公司,河北,邯郸,056031;中煤邯郸设计工程公司,河北,邯郸,056031【正文语种】中文【中图分类】TD948.1选煤厂所需设备一般可分为定型设备和非标设备，除定型设备外的生产设备、输送设备和设备彼此间的连接设备等属于非标设备，如带式输送机、刮板输送机、斗式提升机、溜槽、钢结构件(支架、平台)等。
溜槽作为非标设备的一种在选煤厂中占有很大数量。
溜槽担负着输送、密封、调节工艺流程以及使物料在机械设备上合理分布、避免偏载等重要作用。
若溜槽设计不合理，可能引起输送物料堵塞、过度粉碎、粉尘多、噪音大、溜槽使用寿命短等问题，严重时会造成某些机械设备运转不正常，直接导致选煤厂停产。
1 溜槽的特点(1)溜槽的基本类型。
按溜槽所处位置不同，溜槽可分为机头溜槽、机前溜槽、筛下漏斗、机下溜槽、收集槽、桶等。
溜槽上可设置翻板、闸门，使其具有分配物料的功能，同时还可设置筛板，使其具有脱水功能。
(2)溜槽的断面。
一般头、尾部形式及尺寸取决于所连接设备的要求，当输送距离较长时，才需要中间段溜槽。
中间段溜槽常用的断面有方形和矩形两种。
方形多用于垂直段，矩形多用于倾斜段。
方形与矩形溜槽常用断面(单位mm)有：方形断面(宽/高)：b/h=500/500，600/600，700/700，800/800，900/900，1000/1000等；矩形断面(宽/高)：b/h=400/350，500/350，600/400，700/500，800/600，900/700，1000/700，1100/800等。
浅谈溜槽设计
科
浅 谈 溜 槽设 计
曲康 敏
（ 京华 宇工 程 有 限 公 司 ， 南 平项 山 ４ ７ ０ ） 北 河 ６ ０ ０
摘 要： 溜槽在选煤厂 中占据着很重要的位置 ， 它的数量很 大， 绝大多数 的机械设备和存仓装置 ， 都用溜槽连接 ， 使输送 物料 沿工艺流程规 定的 线路连续运行 。溜槽担 负着输送 、 密封、 调节工艺流程 以及使输送物料在机械设备上合理分布 ， 避免偏 载等重要作 用。 关键词 ： 溜槽 ： 角 ； 面 倾 断
如 果 溜 槽 经 过 多 层 楼 板 ，每 一 平 面 上 都 应 设 观察孔 。观察孔所开 的位置应设在容易堵塞 便 于检查 的地方 ，观察孔的尺寸大小应根据溜 槽 断面 大 小 及 用 途 来 确 定 。观 察 孔 不 但 能 观 察 煤 流情况 ，出现堵塞时 ，能及时排除。 ４８溜槽 卸料 的方 向应该考 虑受料设备 的 ． 性 能要 求 。 例 如 ，向皮带卸料应 根据皮 带运行方 向 ， 顺 着 皮 带 运 行 方 向给 料 ，严 禁 逆皮 带 运 行 方 向 给 料 ； 给 料 方 向 同皮 带 成 ９ 。 ，应 该 尽 量 减 ０时 小 向皮带卸料时的侧向力 ，以避免偏 载 ，发生 皮带跑偏现象 ；向筛子给料时 ，将溜槽 给料 口 扩 大 ，加 导 流 板 ，尽 可 能 的将 物料 均 匀分 布 于 筛面上 ，充பைடு நூலகம்利用筛面有效 面积，提 高筛分效 率。 ４９溜槽 产生的噪声 主要原 因是 由于连续 ． 运 行 的 煤 不 断 地 撞 击 着 它们 的底 板 和 侧 板 产 生
此 时 物 体 的 重 力 为 Ｇ，法 向反 力 Ｎ 和静 摩 擦 力
Ｆ，三力作用下处 于平衡 。将 力 Ｎ和 Ｆ合成为 全 反 力 Ｒ，这 样 物 体 在 力 Ｇ 和 力 Ｒ 的 作 用 下 平衡 。力 Ｇ作用线 与斜 面法 线夹 角即斜 面的 倾 角 ，而力 Ｒ与 斜 面 法 线 间 的 夹 角 为 ， 由 两力平衡条件知 Ｇ和 Ｒ必 等值 反向 ，所以 ｑ－ ｂ 逐渐增加 角 ，使物体达到将要 下滑的临 界平衡状态 ，此时 ，全反力 Ｒ到最大值 Ｒ 同 ｍ，
满管溜槽设计及安装方案
1.工程概况2.满管溜槽布置本工程布置2条满管溜槽，其中1条布置在左岸坝拱端位置，从888.0高程布置到823.0高程，满管长度为64m，满管溜槽授料斗放在左岸拱端已有的平台上,满管溜槽采用插筋、钢丝绳进行加固；另外1条布置在右岸坝拱端位置，从888.0高程布置到823.0高程,满管长度为64m,在右岸拱端位置预埋悬挑工字钢，料斗安装在悬挑的工字钢上，满管溜槽采用桁架进行支撑。
3.满管溜槽设计及安装3.1满管溜槽设计3.1.1授料斗大坝混凝土浇筑采用自卸车运输碾压混凝土，单台自卸车可以装10m³的混凝土，因此料斗容量设计为12m³。
授料斗面板和肋板选用δ=8mm钢板，用[10槽钢作为加强板。
左岸授料斗安装在左岸坝端的平台位置，采用工字钢、槽钢将授料斗架设起来，底板浇筑 1.0m 厚的混凝土，并且将支撑杆件预埋在混凝土中。
右岸授料斗安装在右岸坝端，由悬挑工字钢架设，悬挑工字钢预埋在坝肩混凝土中，混凝土厚度选用50cm，并且在预埋工字钢上打插筋，具体图纸见附图。
3.1.2溜槽标准段满管溜槽标准段通常采用两种断面：矩形断面和圆形断面。
矩形标准段是用钢板加工而成，钢材加工工程量大、工期长、技术要求高；圆形标准段采用大口径钢管加工而成，加工工程量小、便于短期内施工。
根据目前施工进度计划安排，选用圆形标准段可以满足大坝施工进度。
根据混凝土生产强度，并且参考相关工程，选定标准管段断面为800mm，长度为3000mm。
选用Φ820*10mm的钢管进行加工，法兰盘采用δ=12mm钢板进行加工。
3.1.3溜槽弯管段由于地形的影响及安装的需要，满管溜槽需要加工弯管接头。
弯管接头由Φ820*10mm 的钢管加工而成。
3.1.4弧形闸门弧形闸门选用液压弧形闸门，根据满管溜槽的断面尺寸由具有相关资质的厂家加工。
3.1.5支撑桁架右岸坝肩槽坡度平缓一点，选用桁架进行支撑，桁架选用∠50*4mm的角钢进行加工。
布料溜槽的设计
3.4承载能力验算3.4.1蜗杆传动能力计算1.计算程序:按实际情况计算出蜗杆上所传递的功率N1,考虑系数k1,k2,k3,计算出蜗杆轴上的计算功率N1ˊ, N1ˊ必须小于许用功率[N1ˊ],根据[N1ˊ]选定中心距A。
2.计算:依据《机械设计手册》和《机械设计》（1）求N1：蜗杆轴上的圆周力P1=P a1tgλP1=-P2tgλ=123*60tg5°23′=1310kgM=0.5* d01=0.5*1310*16=10480N1= M1 n1/71620=1.47马力（2）求N1ˊ：N1ˊ= N1/(k1*k2*k3) k1=1 k2=1 k3=1∴ N1ˊ= N1=1.08kw=1.48马力（3）结果:当A=180，[M2ˊ]=600kg.cm蜗轮M2ˊ=4000kg.cm ,[ M2ˊ]=600kg.cm3.4.2溜槽布料的设计1.设计原则（1）满足料线深度的影响条件和布料要求的情况下，溜槽的长度越短越好。
（2）应用溜槽应使溜槽在倾动范围（0-50）的布料都有效，避免出现失效区，即炉料布到炉墙上。
（3）由以上数据，并参考了首都钢铁公司和鞍山钢铁公司的布料参数，以及特约公报的许多参考。
选择1500立方米高炉布料溜槽的长度为2800mm，就能满足溜槽的布料要求。
（4）布料溜槽的形状选择由于料流界面弧长B较大，所以为了防止布料溜槽的布料时将料甩出，故把溜槽设计成U型，这一点与国外资料相符。
（5）关于本次设计布料溜槽的设计构想本次设计参考了众多图纸和资料，经老师的指导，溜槽形状取U型，本料槽与鞍钢相似，采用合金板叠加式，同时采用吊鹅头，用石棉板进行隔热。
2.溜槽重量，重心及料重的确定（1）材料的确定合金板（耐磨材料），18CrTi18-9吊鹅头：δ=50mm]托衬板厚度：δ1=8mm合金板：δ2=8mm吊鹅头部分的比重γ=7.85kg/cm³合金板与衬板的综合比重：γ=7.96kg/cm³合金板与内衬板之间用跑钢焊，焊间部分的焊条采用163或173溜槽已知:L=2800mm， lˊ=420mm , H=500+388=888mm厚度为42mm R=500 r=458（2）溜槽的重量G=G1+G2(G1为溜槽的部分重量，G2为吊鹅头部分的重量)G1=[(0.5Π0.5²-0.5Π0.955²)+(0.5Π0.58²-0.5Π0.575²)+0.025*0.625+0.5Π0.55²-0.5Π0.538²]*(2.8-0.73)*7.85+（0.5Π0.538²-0.5Π0.5²)*7.96=1.025吨G2=[(0.5Π0.5²-0.5Π0.458²)+2*0.520*5*0.1³] *0.73*7.85+(0.5Π0.55²-0.5Π0.51²)+0.73*7.9=0.685吨得：G=G1+G2=1.710吨这个计算结果存在5%的偏差，所以布料溜槽的重量1.71±0.085吨之间，在计算时为了保证可靠性，取G=1.78吨。
溜槽施工典型案例
溜槽施工典型案例一、溜槽方案施工说明本工程F02-1#、F02-2#地块原方案混凝土浇筑拟用汽车泵及地泵开展施工，而现在根据现场情况及工期要求，现F02-1#、F02-2#地块底板大体积混凝土拟用溜槽配合地泵及汽车泵开展混凝土浇筑，本补充方案主要针对溜槽的搭设方法开展相应的方案补充。
二、施工安排1、溜槽布置地泵及汽车泵位置（详见大体积混凝土施工方案）溜槽位置计划安装在F02-1#地块基坑西侧与F02-2#地块基坑东侧位置，以方便混凝土罐车开展自卸。
2、溜槽支架材料选择结合本工程构造特点，挑选出刚度好、强度高的钢管，在选材方面需遵循以下原则。
2.1钢管采用外径48mm，壁厚3.6mm的焊接钢管，钢管材质使用力学性能适中的Q235钢，其材质应符合《碳素构造钢》的相应规定。
用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4～6m(这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作)。
2.2钢管构件禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。
使用普通焊管时，应内外涂刷防锈漆并定期复涂以保持其完好。
2.3应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件或玛钢扣件。
严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。
三、溜槽支架搭设设计脚手架立杆采用6米和4米钢管间隔使用，使里外、左右立杆的接头错开。
大横杆采用4米和6米钢管，扫地杆位置设在立杆端部200mm处，横杆步距1500，立杆横向间距1300mm、1200mm、1300mm。
竖向间距1500mm，支架与基坑底部成36°角，支架侧面全部搭设剪刀撑，剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜为45°—60°之间，连续设置。
支架底部侧向45°布置6m长钢管斜撑开展加固。
溜槽采用DN300管子制作，管子固定用钢管卡死。
搭设支架范围底板钢筋支架加密，加密支架立柱间隔与立杆横向间距一样，支架立杆底部与钢筋支架上横杆8#槽钢点焊。
架体中部两侧各拉3道缆风绳，缆风绳采用大于10#钢丝绳。
不同轴转向溜槽的设计方法
在选煤厂等工程应用中由于场地局限，工艺布置的溜槽所连接的 设备矩形接口之间有时存在转向，如华晋焦煤有限责任公司沙曲选煤 厂改造项目，为保证煤流角度和断面，有十几处采用将连接溜槽设计 为转向溜槽（也称为旋转溜槽、扭转溜槽）[1-3] 的方式，减少原有厂房 改造，节约改造成本几百万，同时缩短了工期。根据上、下平面投影 中心 O1、O2 是否重合又分为图 1（a）同轴转向溜槽和图 1（b）不同 轴转向溜槽。
注：除尘效率 η 均按钙硫比为 2.5 时烟尘达标 (<10mg/m3) 排放效率 99.98% 计。 由上述验算结果可以看出在同样的参数取值下，情景 A 的烟尘产 排浓度均明显大于情景 B, 而 A1 与 A2、B1 与 B2 的烟尘产排浓度则相 差很小。 由此说明：循环流化床锅炉炉内掺烧石灰石脱硫时，在钙硫比通 常的取值 1.2~2.5 范围内，会增加较多的灰渣排放量，对烟尘排放量 及排放浓度的影响较大，导致其排放量及排放浓度增加 9~13% 左右； 石灰石分解增加的烟气量占总烟气量的比例很小，该部分烟气量导致 烟尘排放浓度的变化范围在 0.2% 左右，对烟尘排放浓度影响很小。
4 图形校验
（下转第 36 页）
工业技术
为 1.2~2.5 的情况下，对炉内脱硫石灰石耗量、灰渣量、烟气量以及 烟尘产排量、产排浓度进行了验算。在验算烟尘的产生及排放浓度时， 对是否考虑掺烧石灰石增加的烟尘量以及石灰石分解增加的烟气量进 行了不同组合情景下的验算，以定性说明上述两项因素对烟尘排放浓 度的影响。烟尘验算的组合情景见表 1，验算结果见表 2~4。 表 4 烟尘排放量及排放浓度验算结果 掺烧石 增加的 烟尘总 灰石增 烟尘量 钙硫比 排放量 加的烟 占比 (kg/h) 尘量 (%) (kg/h) 1.2 22.64 2.19 9.67 1.5 22.83 2.38 10.41 2.0 23.14 2.69 11.61 2.5 23.45 3.00 12.78 烟尘排放浓度 (mg/m3) 情景 A1 8.94 9.01 9.13 9.24 情景 A2 8.94 9.02 9.14 9.26
采石场溜槽设计
目录1 概述 (1)1.1 企业名称与性质 (1)1.2 更改设计的主要原因 (1)1.3 采场现状 (1)2 更改设计内容 (1)2.1 非运输公路工程 (1)2.2 主坡面削坡工程 (2)2.3 溜槽工程 (2)2.4 500m、520m两个阶段掘沟与扩帮工程 (2)2.5 新增生产生活设备设施 (3)2.6 施工顺序 (3)2.7 施工方法 (4)2.8 矿山基建进度计划 (5)3 施工安全 (6)3.1 主坡面削坡工程安全对策措施 (6)3.2 溜槽施工安全对策措施 (8)附图：1、矿山地质地形图（附开采现状）2、露天开采基建终了平面图3、溜槽纵剖面投影图4、安全挡墙剖面图5、单段溜槽剖面图6、溜槽底口平面图7、溜槽横断面图（最深处）1 概述1.1 企业名称与性质项目名称：吉林天泽纳米材料有限公司桦木石场（扩建）地址：长春市双阳区建设单位：吉林天泽纳米材料有限公司桦木石场1.2 更改设计的主要原因1、该采场采场北侧山上区域征林征地困难，直至2011年6月底征林征地得以落实，故需要延长矿山基建期。
2、由于原破碎机距离采场边界较近，需要向采场西南侧迁移，铲装运输作业平台标高需相应更改，则采场基建终了状态需要更改。
1.3 采场现状采场现已形成470m、410m、388m三个台阶，470m安全平台宽12～15m，410m平台宽30～40m，台阶坡面角一般为70°左右（局部偏陡），坡面高度95m。
在采场南侧界外（破碎区）——采场内形成了底宽20～25m总出入沟，沟底标高388m，坑底已形成388m平台。
2 更改设计内容更改设计内容：非运输公路工程，主坡面削坡工程，溜槽工程；采矿工作面掘沟与扩帮工程；新增生产生活设备设施。
2.1 非运输公路工程原开采设计，非运输公路全部布置在采场外西侧山坡上，本次更改设计仅设采场外西侧山下～440m标高段非运输公路，分别连接到410m、440m平台。
在采场外东侧山坡上增设非运输公路（已形成），连接到470m以上各平台。
长寿命布料溜槽的结构设计
长寿命布料溜槽的结构设计布料溜槽是无料钟炉顶高炉中的一个重要部件，位于高炉炉腔内的顶部，此处温度高，环境恶劣，炉况不顺时最高温度可达700℃以上。
高炉各批次的炉料不断地从料流调节阀经过若干米高的落差冲向布料溜槽，而外面却无法观察其工作状况和损坏情况。
因此，要求溜槽具有足够的可靠性和使用寿命。
目前国内高炉布料溜槽普遍存在使用寿命偏低的现象，一般在8～10个月。
因此提高溜槽的使用寿命，对减少生产损失、降低高炉休风率以及充分发挥无料钟炉顶高炉的优势具有十分重要的意义。
一、布料溜槽结构对有效容积为2000～3000㎡高炉的布料溜槽，其结构一般采用由鹅头、扁担梁、衬板与外壳组成的臂挂式杠杆自锁型式。
一般采用耐磨衬板与料磨料结构结合，在落料点位置采用料磨料结构，在出料口位置则采用两层衬板叠装结构。
为了提高耐磨性能同时又节省成本，衬板大多采用复合耐磨板，即在普通钢板上堆焊5～10mm厚耐磨层；料磨料结构通常用普通钢板作为挡板骨架，再在其上堆焊耐磨层。
鹅头、扁担梁与外壳材料大多是采用1Cr18Ni9Ti高温不锈钢，目的是既可防止高炉内腐蚀性气体对溜槽本体的腐蚀，同时也可以防止炉况不顺时，炉顶高温对溜槽的烧损。
二、布料溜槽失效分析溜槽的失效形式主要是料磨料结构的冲击磨损、耐磨衬板的滑移磨损、外壳的烧损与气蚀、外壳开裂以及扁担梁与横梁的弯曲等，严重时甚至出现落料点位置磨穿现象。
通过对失效溜槽清渣拆解后还发现，许多紧固螺栓已剪断、料磨料结构中的衬板上翘。
引起溜槽失效的主要原因是:①溜槽在高炉内使用，工况条件恶劣，温度高，炉况不顺瞬时温度超过700℃，料流速度大，物料棱角锋利、硬度大；②物料通过中心喉管落到溜槽衬板上，落差大，炉料受强力冲击，韧性差的衬板使用后期开裂、击碎，以至一块块脱落，最后造成衬板失效；③溜槽衬板制造过程质量不稳定，寿命相差较大，在高温下性能达不到大过料量的要求；④溜槽设计中存在不合理结构，不能消除高温热变形情况下产生的应力集中，致使外壳开裂；⑤料磨料结构中使用的堆焊耐磨材料抗冲击性能与高温性能不理想，同时，设计中存在缺陷，无法消除热变形引起的耐磨衬板伸长，导致紧固螺栓的剪断与衬板上翘；⑥外壳材料的高温性能达不到要求。
溜槽施工方案
溜槽施工方案目录一、前言 (3)1.1 编制目的 (4)1.2 编制依据 (5)1.3 施工概况 (5)二、工程概述 (6)2.1 工程背景 (7)2.2 工程目标 (8)2.3 工程特点 (9)三、施工准备 (10)3.1 材料准备 (11)3.2 施工设备 (13)3.3 劳动力组织 (14)3.4 施工现场布置 (15)四、溜槽施工方法 (16)4.1 溜槽设计 (17)4.1.1 设计原则 (18)4.1.2 设计步骤 (19)4.2 溜槽施工 (20)4.2.1 施工流程 (22)4.2.2 关键技术要点 (23)4.3 溜槽安装与调试 (24)4.3.1 安装步骤 (26)4.3.2 调试过程 (27)五、施工质量控制 (29)5.1 质量控制体系 (29)5.2 施工过程监控 (30)5.3 质量检测与验收标准 (31)六、施工安全与环保 (32)6.1 安全措施 (33)6.1.1 人员安全 (35)6.1.2 设备安全 (35)6.2 环保要求 (36)6.2.1 施工废水处理 (38)6.2.2 废弃物处理 (40)七、施工进度计划 (41)7.1 总体进度安排 (41)7.2 关键节点设置 (42)7.3 进度调整与优化 (43)八、风险评估与应对措施 (45)8.1 风险识别 (46)8.2 风险评估 (47)8.3 应对措施 (48)一、前言随着国家基础设施建设的不断推进，溜槽作为矿山、冶金、化工等众多行业中的重要输送设备，其施工质量直接影响到生产效率和安全。
为了确保溜槽施工的质量和进度，本文将详细介绍溜槽施工方案的设计原则、施工流程、关键技术及注意事项等内容，以期为相关工程提供参考和借鉴。
本溜槽施工方案遵循国家有关标准和规范，结合现场实际情况，充分考虑施工过程中可能出现的问题，力求在保证施工质量的前提下，提高施工效率，降低施工成本。
在制定本方案时，我们充分吸收了国内外先进的施工经验和技术，力求做到科学合理、切实可行。
混凝土溜槽施工技术
混凝土溜槽施工技术一、混凝土溜槽施工技术01、技术原理大体积底板位于基坑底部，混凝土从基坑边沿向下输送，泵送施工是最常见的混凝土底板浇筑方法。
对于超大体积的底板，当需要大方量浇筑时，则需要布置多台混凝土泵。
例如：北京央视大楼的大体积底板施工同时使用了20台拖泵和2台汽车泵，上海中心的大体积底板施工同时使用了12台汽车泵、4台拖泵和2台车载泵。
缺点：这需要很大的施工场地，用以安放混凝土泵，并停放混凝土罐车。
对于通常在城市中心区建设的超高层建筑工程，由于其施工场地狭小的特点，造成了很大的施工困难。
另外，泵送混凝土对混凝土性能要求比较高，要求混凝土的和易性要好，特别是压力沁水率要符合要求，否则极易引起堵管现象，对骨料粒径和级配也有很高要求。
泵送混凝土的施工速度也有很大限制，单泵通常只能达到30m3/h。
溜槽是从基坑边到底部架设的具有一定斜度的槽，混凝土在槽内靠自重流淌，输送到底板浇筑工作面。
利用溜槽输送混凝土是一种快速浇筑法，混凝土浇筑速率可大于300~500m3/h。
溜槽施工的优点：（1）溜槽浇筑混凝土属于非泵送范畴，可以大大调低混凝土坍落度，减少单位用水量，避免混凝土干缩现象。
（2）采用溜槽浇筑混凝土，更有利于夏季施工大体积混凝土散热，降低入模温度及水化热。
（3）溜槽浇筑混凝土能避免常规施工泵管堵塞现象发生，工效更高，可保证大体量混凝土连续浇筑。
溜槽施工适用范围：（1）基坑有一定深度，溜槽搭设长度L为基坑深度H的2.5～3.5倍，该范围内的底板混凝土可利用溜槽有效覆盖。
（2）底板厚度达到1m 以上，面积大，单次混凝土浇筑方量约1万m3。
溜槽为混凝土浇筑提供的临时施工措施因此混凝土浇筑完毕后架体需进行拆除，如果浇筑方量较少，采用溜槽相对费用较高。
（3）基坑顶部有场地设置卸料口，且混凝土罐车可以停放。
02、设计要点溜槽的平面布置需同时满足混凝土罐车的快速卸料、浇筑面覆盖整个底板（局部边角可以通过地泵收面）、相邻下料点间的混凝土不出现冷缝等条件，具体如下：（1）主溜槽数量设置：主溜槽数量的设置与底板面积、混凝土浇筑方量、基坑顶部场地均有关系，大体积混凝土的浇筑时间不宜过长。
溜槽施工方案
溜槽施工方案目录一、前言 (3)1.1 编制目的 (3)1.2 编制依据 (4)1.3 施工概况 (4)二、工程概述 (6)2.1 工程背景 (7)2.2 工程目标 (8)2.3 工程特点 (9)三、施工准备 (9)3.1 材料准备 (10)3.2 工具设备准备 (11)3.3 劳动力组织 (11)3.4 技术准备 (13)四、溜槽施工方法 (14)4.1 溜槽设计 (15)4.1.1 设计原则 (16)4.1.2 设计步骤 (17)4.2 溜槽施工 (19)4.2.1 施工流程 (21)4.2.2 关键技术要点 (22)4.3 溜槽安装 (24)4.3.1 安装步骤 (25)4.3.2 安装注意事项 (26)五、施工质量控制 (27)5.1 质量控制标准 (28)5.2 质量控制措施 (29)5.3 质量检测与验收 (30)六、施工安全与环保 (31)6.1 安全措施 (32)6.1.1 人员安全 (33)6.1.2 设备安全 (34)6.2 环保措施 (35)6.2.1 施工废水处理 (36)6.2.2 废弃物处理 (37)七、施工进度计划 (38)7.1 进度计划制定 (39)7.2 进度计划执行 (40)7.3 进度调整与优化 (42)八、风险评估与应对措施 (43)8.1 风险识别 (45)8.2 风险评估 (46)8.3 应对措施 (47)一、前言溜槽施工方案是专门针对矿山、隧道、水利等工程中溜槽的施工设计和实施方法。
溜槽作为这些工程项目中重要的运输工具，其施工质量直接影响到整个工程的安全、进度和成本。
在进行溜槽施工时，必须制定科学合理的施工方案，并遵循严格的施工程序，以确保施工安全和质量。
本施工方案根据实际情况进行编制，旨在为相关工程提供一套切实可行的溜槽施工方案。
在编写过程中，我们充分考虑了工程的实际情况，包括地质条件、施工环境、施工设备和技术水平等因素，力求使方案具有针对性和可操作性。
选煤厂溜槽设计
引言溜槽既是选煤厂洗选机械和仓储设备的连接装置，同时也是物料运输的关键通道，物料在溜槽中的运输主要靠重力自流输送。
溜槽设计及加工的好坏对洗选工艺流程及洗煤机械设备的布置有着重要的影响，不合理的溜槽设计会产生噪音、粉尘、机械磨损等问题。
溜槽的设计通常以煤炭工业部编制的《溜槽图册》和《溜槽补充图册》为主。
然而随着煤矿产量的增加，选煤厂设计及洗选能力不断加大，对洗选设备结构功能要求更加严格，对其降低噪音、防止粉尘、抵抗磨损的要求也逐步提高。
若继续沿用已有设计手册将无法满足生产的需求，需不断结合设计者的经验来进行改进[1-2]。
1溜槽布置溜槽在洗选工艺流程中并非起主导作用，然而对洗选机械设备的布置有重要影响，因此应给予足够的重视。
当物料能够顺畅流动时，应尽量减小给料机械与受料机械间的落差，以减小溜槽的设计高度，降低物料运输过程中产生的高差。
对机械设备的入料口和排料口的规格尺寸和所处位置要进行充分的了解，尽量缩小入料口与排料口之间的平距，在缩短溜槽长度的同时增加其角度。
同时需要将框架梁、设备支撑梁、起重梁、管道、电缆桥架、行人及检修空间等对溜槽设计参数的影响考虑进来。
2溜槽断面和倾角的确定根据设计图册中的计算公式，溜槽断面积可由如下公式计算：A=Q/（3600Mvγ）.式中：A为溜槽的断面积，m2；Q为溜槽单位时间运输量，t/h；M为溜槽满载系数，取0.2~0.3，煤取大值，矸石取小值；v为物料在溜槽底板上的运行速度，m/s，分级煤矸石按0.75m/s选取，粒径100mm以下的粉煤按1.5m/s选取；γ为物料比重，t/m3。
通常来说溜槽断面高度不低于物料最大粒径的1.5倍[3]。
随着矿井向大型化发展，选煤厂洗选规模也逐步增加，对于溜槽的运量要求也越来越高，若仅以上述公式作为溜槽设计依据，溜槽断面积将会很大。
实际生产中，物料在溜槽中的运行速度不但与物料的性质有关外，同时与物料进入溜槽方式、溜槽的结构设置等紧密关联，物料在溜槽内的运行速度不易准确获得，因而对于溜槽断面积的计算可通过对装满系数进行调整以防止其过大。
新溜槽制作与安装
2.2.2溜槽制作与安装2.2.2.1制造用原材料（1）建造储罐用钢材必须符合有关规范规定及图样要求。
下料前应钢材证明材料书核对并逐张件进行外观栓查，表面不得有裂纹、拉裂、折叠、夹杂、结疤和压入氧化皮及分层等缺陷。
（2）钢板表面锈蚀减薄量、划痕深度与钢板实际负偏差之和，应符合下表允许偏差：钢板厚度㎜允许偏差㎜4 -0.34.5～5.5 -0.56～7 -0.68～25 -0.826～30 -0.9（3）钢材应具有质量合格证明书。
无质量证明文件的材料坚决不采用。
（4）焊接材料应具有质量证明文件。
（5）不锈钢复合板的材质、尺寸、性能、规格、允差应符合设计及GB/T8165-1997规定。
2.2.2.2钢板的下料预制（1）预制、组装及检验过程中所使用的样板应符合下列规定：B、直线样板的长度不得小于1m。
C、测量焊接接头角变形的弧形样板的弦长不得小于1m。
（2）钢板切割及焊接接头坡口加工应符合下列规定：A、钢板的切割及焊接接头坡口，宜采用机械加工或自动、半自动火焰加工。
B、用于对接接头厚度大于10㎜的钢板和用于搭接接头厚度大于16㎜的钢板，板边不宜采用剪切加工。
C、当环境温度低于下列温度时，钢材不得采用剪切加工：碳素钢：-16℃；低合金钢：-12℃；D、钢板边缘加工应平滑，不得有夹渣、分层、裂纹及熔渣等缺陷。
火焰切割坡口产生的表面硬化层应磨除。
E、焊接接头的坡口形式和尺寸，当图纸无规定时，应按GB985及GB986的规定选用。
C D F图l5—13（3）板预制A、底板应按设计的排板图排板，具体要求按JB/T4735-97 l2．5条的有关规定。
B、用于弓形边缘板的对接接头，宜采用不等间隙。
外侧间隙e1宜为6～7mm；内侧间隙e 2宜为8～12mm。
C、中幅板的宽度不得小于l000mm；长度不得小于2000mm 。
D、底板任意相邻焊接接头之间的距离，不得小于200mm。
E、当中幅板采用对接接头时，中幅板的尺寸允许偏差应符合表15-7规定。
2023年金属非金属矿山(露天矿山)安全管理人员参考题库含答案9
2023年金属非金属矿山（露天矿山）安全管理人员参考题库含答案（图片大小可自由调整）第1卷一.全能考点(共50题)1.【单选题】排出尾矿库库内蓄水或大幅度降低库内水位时，应注意控制()，非紧急情况不宜骤降。
A、流量B、流速C、库内水深2.【单选题】一般在节理发育、构造破碎地带，岩石的特性为()。
A、稳固性好B、破碎性好C、稳固性下降利于安全3.【判断题】预制的排水斜槽盖板应有明显的正反面区别标志。
按设计要求应在施工中加盖的斜槽段，应做好盖板间和盖板与槽壁间的止水。
预制好的剩余盖板应沿线路放在斜槽的两侧;当放在斜槽上时，应有可靠的阻滑措施。
4.【单选题】岩石的稳固性分为()。
A、极不稳固、不稳固两级B、中等稳固、稳固两级C、极不稳固、不稳固、中等稳固、稳固、极稳固五级5.【单选题】准轨铁路运输，机车最大制动距离为()m。
A、250B、350C、3006.【判断题】矿山铁路，应按规定设置避让线和安全线。
7.【判断题】所有矿井采区避灾线路上匀应敷设压风管路，并设置供气阀门，间隔不大于200m。
8.【判断题】对食物中毒时间较长的患者，一般采用导泻与灌肠的方法救治。
9.【单选题】三等尾矿库:上游式尾矿坝的最小干滩长度与最小安全超过高分别是()。
C、150m，1.5m10.【判断题】岩溶发育地区的尾矿库，可采用周边放矿，形成防渗垫层，减少渗漏和落水洞事故。
11.【单选题】当尾矿库()，必须停止生产并采取应急措施。
A、堆积坝外坡未按设计覆土、植被B、浸润线位置局部较高，有渗透水出逸，坝面局部出现沼泽化C、排水井显著倾斜，有倒塌迹象12.【单选题】我国《安全生产法》规定，使用危险物品的车间应当()。
A、与员工宿舍保持一定距离B、视需要封闭若干出口C、设有符合紧急疏散要求的出口13.【单选题】跨越公路的电缆()。
A、应架空B、应埋设在地下C、直接沿公路表面敷设14.【单选题】爆堆边缘到准轨铁路中心线的距离不能小于()m。
溜槽
溜槽的设计摘要溜槽设计的重要指标是所用材料特性，及溜槽的角度设计等。
材料的特性包括材料的寿命、抗磨、阻燃、摩擦因数等方面的性能；和溜槽对不同物质的输送。
本文探讨了，不同角度，及不同材料的溜槽、不同物质在溜槽中的传送。
通过实际的测量与计算及查阅资料进行分析溜槽传送中货物的速度、传送的安全等。
以便对溜槽的材料和设计角度进行确定。
使在生产运输中得到安全、稳定的保证。
同时溜槽的使用也降低了设备的安装成本，做到精益管理，精益生产。
关键词：安全溜槽寿命角度传送The Design of ChuteAbstractThere are three elements about the design of chute. The angle first, the second is properties of material used which consist of the durability, wear-resistance, flame-retardation and the coefficient of frication. Third, there is also need paying attention to whether some different things are being conveyed. It is significant of the use of chute. It can not only low equipments cost but also guarantee the safe and stable production in a large degree.We will discuss in this article how to design the chute with different angles and different materials and how the process can be accomplished that things are transmitted through chute. We will analyze the speed and safety in the process on the basis of practical measure, calculation and some references. Then we will get a conclusion.Key words: chute, angle, convey, safe, durability正文研究的依据与意义溜槽作为一种重要的运输装置，已广泛的应用于现代矿山及洗煤厂等场所。
【doc】首钢高炉新型铁水摆动溜槽设计
首钢高炉新型铁水摆动溜槽设计jttjt"tt'iji'jtt"jt够i炼铁技术改造§岛tttttltt,,,j||,t!{|t,首钢高炉新型铁水摆动溜槽设计1前言时寿增新型铁水摆动溜槽是为首钢高炉扩容改造后,出铁水量增大而设计的.它对缩短铁水沟长度,减少出铁场的面积,改善炉前操作条件以及减少铁沟维修费用,降低吨铁能耗等,有着重要意义.特别是与大型鱼雷罐车匹配出铁为炼钢热送铁水,减少热能损失,效果显着.一经过几年来不断改进和完善,现已成为一种深受生产厂欢迎的铁水摆动溜槽,从而更加显示出它的优越性,已在首钢所有高炉使用.1999年经济效益达300万元以上.2设备特点2.1结构特点结合生产实践多次反复研究改进,使其结构更加合理,设计更具特色.(1)在设计中考虑炉前缺少适用的气源,采用电动驱动方式,保留了蜗轮箱和扇形齿轮的组成结构,使槽体和驱动装置拉开距离,从而避免了溜槽中高温铁水直接烘烤电气和传动设备,确保安全可靠,延长使用寿命.(2)采用宝钢槽体与耳轴的楔形销连接形式,使拆装方便,不用检修,为高炉炉前操作节省了大量的时间.(3)经多次调查研究,反复修改了铁水冲刷,腐蚀溜槽的轨迹,并对槽体,内衬,浇铸料等进行了相应的改进,如将槽体溜槽处底部加厚,中部增加缓冲小坑等,使铁水不直接冲刷槽体;宽度方向改成窄型,使其不发生塌料.(4)改进槽体铸造结构,采用钢板焊接,减轻设备重量.简单适用,便于制造和维修.(5)为适应津钢高炉场地狭小的条件,将槽体进一步的改进由5.6m缩短到4.6m. 增设手动系统,作为断电或停电时备用.2.2设备概况整套设备由摆槽和传动装置组成,另外还有隔热板和控制器(图.1).当铁水由铁沟流入摆槽时,摆槽的传动机构及时改变铁水的流动方向,使铁水可轮流注入停放在摆槽两边的鱼雷罐式铁水罐内,当槽体内衬损坏需更换时,先将楔形销取出,再吊出槽体,然后进行维修和更换.传动装置:传动装置分为电动和手动两个系统.电动系统是由交流电机通过行星齿' 轮联轴器,两级蜗轮减速机,圆柱齿轮和扇形齿轮,带动固定摆槽的曲拐轴和槽体一起转动.摆槽摆动角度的大小由主令控制器和制动器进行控制.当电动系统失灵时,可通过手动系统驱动槽体进行摆动,以保证安全生产.手动系统操作是由人通过手轮,减速机,链轮,行星齿轮联轴器,两级蜗轮减速机等来实现的.为了防止高温铁水飞溅,传动装置位于平台上面,并设隔热板和防护罩.摆槽部分:摆槽部分由槽体,楔形销和曲17图1高炉铁水摆动溜槽1一槽体,2--扇形齿轮I3--手动装置I4一耳轴;5一鱼雷罐,6--出铁嘴,7一轴承座I8--轴承底座;9一开尾销, 10--圈柱齿轮I11一电动机I12一减速机,13一行星齿轮联轴II?1《一主令控制嚣,15--制动器拐轴等组成.槽体除内衬外全部采用钢板焊接结构,钢板厚度25mm,槽体的横断面为半圆形,中间部分半径最大,向两端逐渐缩小.中间部分半径为0.8m,两端半径为0.5m.槽体外部轮廓尺寸:长4.6米,宽1.995m,高1.915m,重5225kg.槽体下面横向正中设有梯形槽,通过该梯形槽坐在曲拐轴上;槽体两侧也有梯形槽,其一侧和曲拐轴直接相连,另一侧则通过楔形销和曲拐轴相接.楔形销和槽体与曲拐轴之间留有适当间隙,以能垂直吊出或吊人为宜,在热态时也不致被】8.挤住,这样才能保证顺利吊装槽体.曲拐轴长近4.8m,重7324kg,用材质为ZG270—500 铸后加工而成,其两端耳轴装入滑动轴承,由轴承座支在基础上,两轴承座的中心距为4.14m,槽体内衬为耐火材料注成,以承受高温铁水的冲刷和侵蚀.3主要技术性能3.1槽体摆槽长度:4600mm;正常出铁时摆槽的倾角:土14.8.～土16.4.;摆槽最大倾角:土25.;摆槽一次摆动换向时间(电动):约10s.3.2传动装置电动机:型号JZR222—6,功率N一7.5KW,转速n一930r/min,负荷持续率JL=25;行星齿轮联轴器:电动时速比i=1.1,手动时速比i2=10.7;双级蜗轮减速机:中心距A亡375mm,速比i3=435;圆柱齿轮和扇形齿轮:模数m=16mm,速比i3=5.475;制动器:型号JWZ200~主令控制器:型号JK4--054,速比1:1;手轮直径:500mm.4主要设计计算简介4.1溜槽组合体重心计算按一侧铁水重心计算.因与旋转角度有关,故把铁水摆动溜槽分解为若干个便于计算的单元体.计算各单元体的重量G,G, ……,Ga,先算出各单元体的重心位置与转轴距离X,X.,……,Xa,然后再算实际的组合重心.计算时应考虑铁水摆动溜槽在空载试车和磨损前后的重心不一样,找出最佳重心距,从而使铁水摆动溜槽的重心接近两耳轴的中心线,即MG=0.这样可减少铁水摆动溜槽所需的倾动力矩和马达的功率.求槽体重心:取中间部分,分4部分进行计算,见图2.图2槽体中间部分第一部分半圆环重心:,,2(D4-Dd-+-d)s——丽一D=2R4-50----1650d==2R==1600算得:Yn3—517.3或X3=825—517.--307.7第二部分,第三部分,第四部分,第五部分,第六部分只将各重心代人即可求出槽体重心:z,:曼±墨±墨±!±!±墨!!'gl十g2十g3十g4十gs十g6式中:gl,g2,g3,g.,gs,g6——每块钢板的重量,kg;X,X:,X.,X.,X,X——每块钢板组合图形的坐标,mm.经计算:Z,一628.03g1=54.4kgXl=1217.5g2=100.6kgX2=1015g3=626.2kgX3—307.7g4=46.6kgX4=1537.5g5—181.3kgXs=1175g6—471.kgX6—600求槽体两侧部分重心(图3):参照上述方法,求得弧板及纵筋板重心Z2:Z2—860.3求横筋板之重心Z.:Z3=676.1求槽体托座重心Z.:Z4=199.007求槽体重心(不包括托座)Z:Zs=753.6求槽体重心(包括托座在内)Z:Z6—1057.35564.2粘土砖重心计算通过计算,求得中间部分重心Z,:Z,=520.804求两侧部分重心Z.:求两侧小端头重心Z.:.…_—..:.一厂N_,\|H图3带托座的槽体示意图Z9=278.09求粘土砖组合重心Z..:19Zo一905.984.3高铝砖重心Z11Zu一0.6001824.4浇注料重心Z12求浇注料中间部分组合重心Z.: Zl2—488.49928求浇注料小端头重心Z-.:Zl3—214.58求浇注料两侧组合重心Z.:Zlt一686.944.5磨损前铁水组合重心Z15一, 磨损前铁水组合重心(图4):Zl5一,4.G磨损后铁水组合重心Z15一,磨损后铁水组给重心(图5):Zls一,一402.18'4.7开尾销重心作图法得:Zl一4804.8耳轴重心经计算,得耳轴重心Z-,:Zl,一372.1620?图5磨损后满槽铁水4.9摆动溜槽重心摆动溜槽重心,见图6.铁水相对耳轴的重心可按三种方法作图,求Ysl,Ys2,Ys3(图7,图8,图9).通过多种重心计算,找出最佳(理论)的重心:Zl8一一945.67Zzs-2=888.36Zz8--:]一1012.43此外,还要考虑试车时无铁水时的重心.4.10倾翻力矩的计算由图10可知:M~=MG+MF,+Mr—GlLl+G2L2+G簋××d/2式中:G.——槽体,耳轴,开尾销及内衬的重量;G.——残铁重量(考虑整个熔池粘满时最不利的情况下),和整个槽体在某角度最大重量之和; L.——槽体重心到中心线(oo.)的距离,mm;L.——残铁和整个槽体到中心线(oo1)的距离,mm;——滑动轴承摩擦系数,取0.25;d——转动耳轴直径,取320ram;G簋——整个摆槽的荷重.由上式可计算出偏离铁水摆动溜槽(理论重心)的位置Ll一(1012.43—815.073)tg15.一52.88 mmL2一(1012.43—888.36)tg15.一32.24 mmM_小一34926.075N?mM_夫一60700.75N?m电动机额定力矩Mm为:Mm=97500i'-式中:N——电动机功率7.5kW;Tl——电动机转速930r/min;图6摆动溜槽重心图7铁水相对耳轴的重心满槽未磨损状态有流口状态图9铁水相对耳轴的重心磨损最大状态图1O摆动溜槽倾翻受力分析图21i蠕——蜗轮,蜗杆速比,435;i差——差动行星齿轮联轴器速比(电动)1:1,手动速比1/3.55;i囊——扇形齿轮与园柱齿轮速比219/40;——总效率,0.4165.算得:M誓一185795.4N?m...Mm>M倾安全可靠.5效果与效益新型铁水摆动溜槽现已定型并广泛用于首钢1号,2号,3号和4号及新3号高炉的8个出铁场,使用效果很好.取得了良好的经济效益.减少了每次大,中修浇注料,增大了过铁量,减少每年大修次数,缩短更换操作时间减少事故及减轻设备重量等.1990年以来采用新型铁水摆动溜槽已显示出明显优越性(表1).表1三种类型铁水摆动溜槽使用性能比较大修用料中修用料过铁量大修次数检修更换时间中修拆除料发生事故浇注后设备类型(有效使用率)次/a重量,ttt万t次/amIn铸造型1784～616O8087年1次40宽型1854～61/24570O35新型1235～603050O25从表1可见新型铁水摆动溜槽比铸造型和宽型效果都好.尤其减少浇注用料更为显着.按2号,3号,4号和新3号高炉1999年产铁总计为500万t,浇注料价格1999年为6000元/t,新型铁水摆动溜槽中修一次过铁量平均5万t计,按表1中2号高炉铸造型和新型中修一次减少用料为8t一3t一5t来计算,新型比铸造型节约资金为300万元.此外,首钢新型铁水摆动溜槽使用寿命长.过铁量大,可在国内高炉上广泛推广应用.资料?2000年1—6月全国主要钢铁产品产量单位:万t6月产量上年6月增减量增减累计产量上年累计增减量增减钢1044.95?1009.8135.143.486117.985913.95204.033.45生铁1111.41982.68128.7313.16883.485783.19600.291O.38成品钢材1104.211005.2998.929.846284.915720.84564.079.86 焦炭857.83775.3382.5O10.644625.564349.37276.196.35铁矿石1943.391837.20106.195.789986.099444.00524095.74 铁合金36.433.113.299.9518O.36171.778.59522?(摘自《冶金经济信息》,2000年,第21期)。
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溜槽设计说明书
工况：带宽：皮带 B=1000mm 带速：2.5m/s 运量：800t/h-1000t/h
曲线溜槽横截面积的确定：
物料横截面积: S=v
×ρ×3.6Q Q ：皮带机输送运量 t/h （按最大运量计算）；
ρ：被输送散装物料的堆积密度 kg/m ³（煤的堆积密度=800 kg/m ³）；
v ：输送带速度或溜槽横截面处的平均物料速度 m/s ；
（1） 皮带上输送过程中物料横截面积：
S 1 = 2.5
×800×3.6800=0.111㎡； S 2=
2.5×800×
3.61000=0.139㎡ （2） 溜槽内流动物料横截面积：
由于重力的作用下，物料被加速，通过仿真分析得出最小流通位置物料被加速的平均
速度为4.94m/s 左右(如下图)；
以仿真分析得出的平均速度计算溜槽内流动物料横截面积如下：
S 1= 4.94
×800×3.6800=0.056㎡； S 2=
6.78×800×3.61200=0.07㎡； 曲线溜槽（中间段）最小横截面积Smin=0.413㎡（如下图）；
物料流通系数：
当最大运量Q=800t/h X1=0.287/0.056=5.125
当最大运量Q=1000t/h X1=0.287/0.07=4.1。