闸室稳定计算(2014)
闸室稳定计算
P1=
渗透压力
P2= P3=
P4=
P1=
浮托力
P2= P3=
P4=
上游土压力
F=
F=
风压力
W=
浪压力P浪=淤泥重G22=淤积压力
P淤=
地震惯性力
地震动水压力
总计
对O点取矩 垂直力 1774.5 1183.0 10055.5 5545.3 1626.6 8207.1 580.8 1910.5 5092.0 7814.1 514.7 645.1 567.5 365.0 973.4 2370.4 2035.9 396.0 140.0 280.0 10720.0
偏心距 e=B/2-M/G 364767.16 0.940252316
地基应力 抗滑稳定
G/A
Pmax= （1+6e/B）
Pmin=
=G/A（16e/B）=
η= Pmax/Pmin=
1/2（Pmax+Pmin)=
满足稳定要
求
87.52464688
51.79784021 1.689735451 69.66124354
4 3.566666667 1.333333333 0.833333333 4.666666667
11.5 18.33333333
1.25 5.75 12.75 19.25 1.333333333 0.833333333 8.35 7.35 3.96 4.666666667
B 22
A
G
520.52
M 36260.1
2035.943 372.645
1663.298
弧形闸门
G18=
396
检修门
G19=
140
(完整版)闸室稳定计算2
一、根据给定相关资二、1《水闸设计规范》2《水工建筑物抗震3《水闸》水利水电三、四、1水闸等级为4级，2345678系数:基9该地基土质属岩基五、1结构自重G =γV 式中：G ——结构自重γ——砼容重，25kN/m 3；V ——结构体积汤南干渠渠首进水闸闸室稳定计算2水重式中：W ——水重标准γ'——水的容10kN/m 3B 0——闸室总净3mh ——水深(m)，l ——闸门中线3水压力式中：P ——水压力标B ——水压力计6m；其它符号意义同4浮托力式中：U 1——浮托力标V ——底板体积h ——上游或下其它符号意义同5渗透压力式中：U 2——渗透压力'W Bhlγ=21'2P Bh γ=10'()U V hB γ=+21'2U hLBγ=∆Δh ——闸室上下L ——闸室长7m；其它符号意义同上6地震惯性力式中:F i ——作用在质点i 的水平a h ——水平向设计地震加速0.25G Ei ——集中在质点i 的重力αi ——质点i 的动态分布系g ——重力加速度。
9.81m/s 27地震动水压力式中:F——单位宽度动水压力标ρw ——水体质量密度标准1kN/m 3h——计算水深， 1.8m；其它符号意义同上六、1 基地压力计算ξ——地震作用的效应折减系数，取值为F=0.65a h ξρw h 2＝ 1.03kN/mξWMAG ∑∑±=max min σi h Ei F =a G ig αξA=BL式中：——闸室基底∑G——作用在闸∑M——作用在闸矩之和(kNA——底板面积W——闸室基底B——闸底板垂L——闸底板顺2闸室抗滑稳定式中：K c——沿闸室底f——闸室基底∑H——作用在闸∑G——作用在闸2闸室抗浮稳定式中：K f——闸室抗浮∑V——作用在闸∑U——作用在闸maxminσ∑∑=HGfKC∑∑=UVKfWMAG∑∑±=maxminσ216W BL=。
水闸稳定计算知识分享
允许值
2 1.1 1.25
备注 偏外河侧
<[η] >[Kf] >[Kc]
外河为上游，内河为下游）
0.6
排架长1
0.6
0.3
排架宽1
0.3
2
排架高1
3.9
2
排架长2
1.3
0.3
排架宽2
0.3
0.39
排架高2
0.4
3.69
排架长3
0.3
2
排架宽3
4
0.3
排架高3
0.4
5.4
排架数
2
4
6
10.7
力臂(m) 6.85 6.85 6.10 12.95 6.10 12.95 0.85 3.95 12.95 6.40 7.75 7.75 6.80 10.36 11.20 9.20 7.95 9.20 7.75 7.95 3.95 3.95 0.53 ΣM=
满足要求 满足要求 满足要求源自上游交通桥高0.4
电机层楼板长1
边墩数
2
上游交通桥墩面积
0.1
电机层楼板长2
边墩高1
5
下游工作桥长
1.5
电机层楼板宽
边墩高2
4
下游工作桥宽
6
闸室房屋楼板厚
边敦厚
0.5
下游工作桥高
0.2
闸室房屋楼板长
边墩顺水流长度1
12.2
后墙高
5
闸室房屋楼板宽
边墩顺水流长度2
1.5
后墙厚
0.4
房屋长
中墩高1
5
后墙宽
体积(m3) 57.60 14.60 143.10 23.00
水工建筑物作业答案
《水工建筑物》课程测验作业及课程设计一．平时作业（一）绪论1、我国的水资源丰富吗？开发程度如何？解决能源问题是否应优先开发水电？为什么？我国水资源总量丰富，但人均拥有量少，所以应选不丰富。
我国水资源开发利用程度接近25%，从全国而言，不完全一样，呈现“北高南低”，南方特别是西南，水资源丰富而利用量少，利用程度低，而北方尤其是西北干旱地区和华北地区利用程度高。
解决能源问题应优先开发水电，因为水能在可再生能源中是开发技术最成熟，开发经验最丰富，发电成本最经济。
2、什么是水利枢纽？什么是水工建筑物？与土木工程其他建筑物相比，水工建筑物有些什么特点？水利枢纽是修建在同一河段或地点，共同完成以防治水灾、开发利用水资源为目标的不同类型水工建筑物的综合体。
水工建筑物是控制和调节水流，防治水害，开发利用水资源的建筑物。
水工建筑物特点：工作条件的复杂性、设计选型的独特性、施工建造的艰巨性、失事后果的严重性。
3、水工建筑物有哪几类？各自功用是什么？挡水建筑物：用以拦截江河，形成水库或壅高水位。
如拦河坝、拦河闸。
泄水建筑物：用以宣泄多余水量，排放泥沙和冰凌，或为人防、检修而放空水库等，以保证坝和其他建筑物的安全。
如溢流坝、溢洪道、隧洞。
输水建筑物：为灌溉、发电和供水的需要，从上游向下游输水用的建筑物。
如：引水隧洞、渠道、渡槽、倒虹吸等。
取（进）水建筑物：是输水建筑物的首部建筑物，如引水隧洞的进口段、进水闸等。
整治建筑物、专门建筑物。
整治建筑物（改善河道水流条件、调整河势、稳定河槽、维护航道和保护河岸）。
专门性水工建筑物（为水利工程种某些特定的单项任务而设置的建筑物）。
4、河川上建造水利枢纽后对环境影响如何？利弊如何？人们应如何对待？河流中筑坝建库后上下游水文状态将发生变化。
上游水库水深加大，流速降低，河流带入水库的泥沙会淤积下来，逐渐减少水库库容，这实际上最终决定水库的寿命。
较天然河流大大增加了的水库面积与容积可以养鱼，对渔业有利，但坝对原河鱼的回游成为障碍，任何过鱼设施也难以维持原状，某些鱼类品种因此消失了。
闸稳定及结构应力计算
工程名称： 工况：
闸室长度 闸室总宽 闸墩总厚 上游水位(内河） 28 25 5.00 闸基高程 底板高程 底板厚度 长度 14 0 启闭机房 公路桥 汽车荷载 闸墩b2 0 8 0 14 0 启闭机房 公路桥 汽车荷载 闸墩 b3 0 8 0 14 0 启闭机房 公路桥 汽车荷载 闸墩 b4 启闭机房 公路桥 汽车荷载 工作门槽 闸墩 b1 以下闸墩 14 0 10.77 0 1.5 0 14 0 0.0 0.0 5541.2 0.0 0 8 0
0 0 0 155153 0 0 0 0 116364 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1407 43612 480200 152512 0 -954638 508372 727031 40103 -327 35966 63. 14.00 28.00 28.00
1079.61 33.66 1094.75 34.14
σ
顶
σ
底
1183.2
-1927.4
2014-8-18
0.00 0.00 0.00 KN-m 弯矩 -32305 0 0 0 0 -43074 0 0 0 0 0 -32305 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 38788 0
0 0 0 51718 0 0 0 0 38788 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -21103 21103 0 -152512 0 0 127093 -3810
0 0 0 10.77 0 0 0 0 10.77 0 0 0 0
0 11.5 0 2 0 0 11.5 0 1.5 0 0 11.5 0
0 25 0 14 0 0 25 0 14 0 0 25 0
0.0 0.0 0.0 7388.2 0.0 0.0 0.0 0.0 5541.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
闸室稳定计算
体积容重总重力臂力矩形心边墩28.825720 2.41728中墩27.3825684.5 2.41642.8齿墙28.4325710.75 2.962103.82闸底板68.37251709.25 2.965059.38闸门槽-2.4725-61.75 4.6-284.05水重32.479.81318.5307 5.551767.845合计4081.28112017.8上游力臂上游力矩4.2 2.7 2.35-2948.31下游力臂下游力矩1254.601518.483 1.35699.9521合计736.1179-2248.364.22.2力臂力矩渗透压力-853.473.31-2824.99力臂力矩浮托力-974.38 2.46-2396.97合计-1827.85-5221.961.224494f取0.4合计自重静水压力扬压力水平力736.12垂直力4081.28#######力矩#####################形心轴力矩-952.60-142.87836.40闸室基地面面积A87.00-0.1149722.9236528.879351.259806扬压力渗透压力闸前水深下游水深自重荷载静水压力上游水深下游水深上游静水压力下游静水压力上游形心轴-0.18下游形心轴0.16形心轴力臂偏心距e地基应力δmin地基应力δmin 不均匀系数0.98抗滑稳定系数KcP =1/2rHU =1/2γ"(H-" ℎ_形心轴力臂形心轴力矩0.21440.2136.90000-1.1872.8651.88598.8377-952.603形心轴力臂上游形心轴力矩-0.18-225.828162下游形心轴力矩形心轴力臂-836.40060-836.40060.1682.957284-142.870878形心轴力矩。
水闸设计及闸室稳定计算
.1.1 设计资料：根据设计任务书中提供的资料和该枢纽布置段的基本地形资料本工程中的河流属于山溪性河流天然来水量多集中在洪水季节,平时来水量仅占全年来水量的10%；河水中泥沙含量较大特别是伴有洪水中的泥沙较多；再根据其地形资料来看本工程布置段的地形坡度比较合适, 因此在选择泄洪冲砂闸地板高程1852.40m.根据上述本工程中的泄洪冲砂闸为宽顶堰,堰顶高程1852.40m,过闸水流流态为堰流. 汛期通过闸室的设计洪水流量Q =1088m3/s,校核洪水流Q =1368设校m3/s.因为泄洪冲砂闸为宽顶堰所以尺寸拟定用堰流公式：δ- 为淹没系数,取为1.0；m ---为流量系数, 因为是前面无坎的宽顶堰所以m=0.385；ε--为侧收缩系数,先假定为1.0；H--- 位总水头,初设阶段不考虑行进流速, 即假设的堰上水头；b—闸门净宽；来洪水时洪水将由溢流堰和泄洪冲砂闸两部份共同承担,这样可减去一部份闸孔的净宽并设置溢流侧堰初步拟定溢流堰为折线形实用堰.初步拟定溢流堰堰顶高程=进水闸设计流量的堰顶水头对应的水位+ 〔0.2—0.3m〕=进水闸闸底高程1853.60m +闸前水位1.40m +超高0.2m =1856.4m 采用共同水位法和堰流公式计算两种工作情况下的特征洪水位：先假设一个水位,用堰流公式分别计算过堰流量和过闸流量,二者相加等于实际流接近计算工作情况下的洪水流量时,该水位就为所求. 因为泄洪冲砂闸为宽顶堰所以尺寸拟定用堰流公式：δ- 为淹没系数,取为 1.0m ---为流量系数, 因为是前面无坎的宽顶堰所以 m=0.385；计算溢流堰时因为溢流堰为折线形实用堰 m=0.3.ε--为侧收缩系数,先假定为 1.0；H--- 位总水头,初设阶段不考虑行进流速, 即假设的堰上水头. b — 闸门净宽计算结果如附表 1-1,1-2〔a 〕设计洪水情况下：洪水流量 Q=1018m 3/s.附表 1- 1 设计洪水情况下泄洪冲砂闸水力计算表〔b 〕校核洪水情况下：洪水流量 Q=1368m 3/s附表 1-2 校核洪水情况下泄洪冲砂闸水力计算表经过计算泄洪冲砂闸净宽 96m,溢流堰长度 95m,设计洪水位 1855.8m 校核洪 水位 1856.30m.泄洪冲砂闸净宽为 96m,每孔取净宽 8m,边墩宽 0.8m , 中墩宽 1.0m 缝墩 1m.1.2 泄洪冲砂闸地板渗透稳定计算1〕地板渗流计算2 / 9过堰总流量 〔m 3/s 〕1856.3 1251.7 118.6 1370.3实际总流量 〔m 3/s 〕过闸总流量 〔m 3/s 〕 〔m 〕水位过堰总流量 〔m 3/s 〕1018.9 实际总流量 〔m 3/s 〕过闸总流量 〔m 3/s>水位 <m>1855.835.1 10541、确定地基计算深度〔1〕计算Te水平投影长度L =10m,铅直投影长度S =1.5m ；0 0因为L 0 =6.67>5；所以T = 0.5 L =0.5 10=5m ；e 0所以地基不透水层的有效计算深度为 5.0m.〔2〕计算各段 Aa 阻力系数1 ：S=1.5m,T=5m ；2：L=0.75m,T=5m, S = S = 0 ；1 2L 0.7(S + S )= 1 2 = 0.15 X T3 ：S=0.5m,T=5m, = 3.1416 ；4 ：L=8.5m,S 1 =0.5m,T=5m, S 2= 0.5m ；L 0.7(S + S )= 1 2 = 1.36 X T5 ：S=0.5m,T=5m, = 3.1416 ；6 ：L=0.75m,T=5m, S = S = 0 ；1 2L 0.7(S + S )= 1 2 = 0.15 X T7 ：S=1.5m,T=5m ；<3>计算各段水头损失h i ：S.总水头损失编H =3.90m ；h = 飞 ； 在x 飞 = 3.234列表计算各段水头损失 h i ；附表 1-3 水头损失计算表：〔4〕进出口水头损失值的修正1 进口处修正系数B 1；1B = 1.21-112 (|( T T ' ))|2 + 2 T S+ 0.059；式中 S=1.5m,T=5m,T ' =5m;代入得B 1=1.01；B 1>1 所以不用进行修正；2 出口处修正系数 B2T ' =3.5m, T=5m, S=1.5m ；B =0.857〈1.0,所以出口处要修正. 2出口段水头损失减小值为： H =0.828 根 0.857=0.710m ；编h =0.828-0.710=0.118m ；H 6=0.181+0.118=0.299〔5〕计算各角隅点的渗压水头并列表：41.3601.64 30.1000.121 50.1000.121 10.6870.828 20.1500.181 60.1500.181 70.6870.828序 号飞ihi编H7i x 飞 i附表 1-5 各角隅点渗压水头h13.07 2 h22.8 91 h32.77 0 h41.13 0 h51.00 9 h60.71 0h7〔6〕绘制渗压水头分布图〔7〕闸底板水平段渗透坡降和渗流坡降的计算：1 闸底板水平段平均渗透坡降J ：x闸底板的轮廓线由 6 点至 11 点,水平投影L = 8.50m .J =H H6 11 = 1.64= 0. 193 [0.22 ~ 0.28]；xL 8.52 出口处得出逸坡降J ：出口处既 11 点至 12 点,渗透距离为S ' = 1.50m .J = H H 11 12 = 0.71 = 0.47 <[0.50 ~ 0.55]；0 S ' 1.5[J ] [J ]、 x 参见 SL265—2001 《水闸设计规 X 》所以满足允许渗透比降.1.3 泄洪冲砂闸地板抗滑稳定计算计算单元的确定根据 《水闸设计规 X 》SL265——2001 闸室稳定计算宜取相邻顺水流向永久 缝之间的闸段为计算单元,选取中间两孔闸室作为计算单元.附图 1-4 计算单元选取示意图：6 / 9承载力计算自重荷载：根据《水工钢筋混凝土结构学》中钢筋混凝土按线性分布荷载为25KN/m 3. 根据水闸的基本尺寸设计对其进行荷载计算.作用在水闸上的自重荷载有：底板： G = [10 根1.0 + 2 根 (0.5 根1.5 根 0.5)]根 25 = 268.75KN闸墩： G = [(0.5 根 5.4)+(0.5 根 4.5)]根10 根 25 = 1237.5KN闸门：根据《水闸》闸门为弧形露顶式 B 共 10m,所以G = K K B 0.33H H 0.42c b sHs ——设计水头；Kc ——材料系数,本工程取 1；Kb ——孔门宽度系数,本工程 Kb=0.472；H ——孔口高度；闸门： G = K K B 0.33H H 0.42 = 1.0 根 0.472 根 80.33 根 2.9 根 4. 10.42 = 4. 16(吨)c b sG=4.16×10=41.6KN工作桥,交通桥与其梁： G = 19 根 4 根 0.3根 25 + 5 根19 根 0.3根 0.5 根 25 = 926.25KN根据算 出的 闸门 的数据 参考《 闸 门与启闭设 备 》采用双 吊 点卷扬式6 根 37 +1 - 0 24 - 160 型启闭机,该启闭机的自重为 2.55 吨.启闭机： G=2.55*10=25.5KN根据 SL265—2001 《水闸设计规 X 》中应该选取不同的荷载组合作为不同的 工况对闸室的稳定进行验算看闸室是否安全.第一种工况选为完建无水的状况附表 1-6 泄洪闸荷载计算成果表〔完建无水期〕力矩 M <KN ·M>荷载名 称垂直力 M<KN>力臂 L<M>- 〔顺时针〕 5106.253712.5 2316.25926.2541.625.5 10738.35完建无水工况下的闸室稳定计算根据 SL265-2001 《水闸设计规 X 》中地基承载力公式：Pmax式中 min —完建无水期基底压力的最大和最小值,kPa ；G —作用在闸室上的全部竖向荷载, 〔包括基础底面的上的扬压力〕 KN ；M —作用在闸室上的竖向和水平荷载对于闸底板垂直于水流方向的形心轴的力矩〔kN.m 〕；A —闸室基底的面积〔m 2〕；W — 闸室基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩〔m 3〕；地基承载力不均匀性验算公式： ν = p max [ν]pmin根据计算结果,判断是否满足要求.根据 SL265-2001 《水闸设计规 X 》野云沟河床多是漂石、卵、碎石、角石、 砾砂与少量的粉土,粉砂胶结而成,所以属于中等坚实ν 取 2.0所以满足要求0.00 0.00 0.001852.50.000.00 1852.5底 板闸 墩 工作桥交通桥闸 门启闭机∑+ 〔逆时针〕0 0 ↑0.00 0.00 0.000.000.000.00 083.251 2450.450 0 2.5222 926.25 ↓第二种工况为上游为正常引水为下游无水的工况〔此工况为最不利工况〕 正常当水期荷载计算与抗滑稳定验算：附图 1—5 水闸稳定计算水重作用力意图：S = 2.7 3.9 + 0.8 2.3 0.5 = 11.45m 2水水重： G = 11.45 16 10 = 1832KN附图 1-6 水闸稳定计算水平压力作用力意图：水平压力：渗透压力： W = (3.07 + 0.71)10 / 2 19 10 = 3591KN浮托力： W = (10 1 + 2 0.375) 9.5 10 = 1045KN计算结果列于表:附表 1-7 泄洪闸闸室荷载计算成果表<正常挡水期>根据 SL265-2001 《水闸设计规 X 》中地基承载力公式：Pmax式中 min —完建无水期基底压力的最大和最小值,kPa ；G —作用在闸室上的全部竖向荷载, 〔包括基础底面的上的扬压力〕 KN ；水平力 P <kN>← →力臂 <m>力矩 M0 <kNm>+〔逆时针〕 － 〔顺时针〕27481581.8498.8652748 1680.711067.30垂直力 M 〔kN 〕 ↓10738.3518321045359112570.35 46367934.35 荷载名称闸室水重上游水压力浮托力渗透压力合计1216.876.051.51.3 1292.851292.851.3↑M —作用在闸室上的竖向和水平荷载对于闸底板垂直于水流方向的形心轴的力矩〔kN.m〕；A —闸室基底的面积〔m2〕；W —闸室基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩〔m3〕；地基承载力不均匀性验算公式：根据计算结果,判断是否满足要求.不均匀系数验算故满足要求.闸室基底面的抗滑稳定计算：根据SL265-2001 《水闸设计规X》中的闸室抗滑稳定计算公式：式中：f —闸室与地基的磨擦系数；由X 世儒《水闸》查表7-8.G —作用在闸室上的全部竖向荷载,kN；P —作用在闸室上的全部水平荷载,kN；根据喀拉沟渠首的不同运行工况选最不利工况〔上游为设计引水为时〕对闸室抗滑稳定进行验算.因为喀拉沟河床多是漂石、卵、碎石、角石、砾砂,再根据SL265-2001 《水闸设计规X》表f 取0.4.因为喀拉沟渠首工程水闸为3 级,根据SL265-2001 《水闸设计规X》在基本荷载工况下抗滑稳定安全系数为[K ]= 1.25 .cK = 2.45 >[K ]= 1.25 所以,满足抗滑稳定要求.c c。
水闸闸室计算
kN Fa1 左侧墙主动土压力(▽4.30～1.5) kN kN Fa2 左侧墙主动土压力(不含垂直水流向▽1.99) kN kN Fa1′ 右侧墙主动土压力(▽4.30～1.5) kN kN Fa2′ 右侧墙主动土压力(不含垂直水流向▽1.99) kN Pw Pw′ Fax1 Fax2 左侧墙静水压力（垂直水流向） 右侧墙静水压力（垂直水流向） 左侧墙顺水流向土压力 左侧墙顺水流向土压力 kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kpa kpa kpa 基底应力不均匀系数 η＝ 抗滑系数 K＝ (2)工况二：U型槽内水位0.06m，临土侧水位0.56m 项目 单位
1/2*0.333*18.5*3.44^2*7.01 (0.333*18.5*3.44+2.86*8.86*0.333/2)*2.86*7.010 1/2*0.333*18.5*1.94^2*1.5 （2.86*0.333/2*8.86+18.5*1.94*0.333）*2.86*1.5 1/2*10*2.86^ *9 1/2*10*2.86^ *9 1/2*10*2.36^2*9 1/2*10*2.36^ *9 Fa×sin9° 0.436*（（8.86*2.86^2/2+1.94*18.5*2.86） +1.94^2*18.5/2）*1.15 Fa×sin9° 0.436*（（8.86*2.86^2/2+1.94*18.5*2.86） +1.94^2*18.5/2）*1.15 2.15*（2.86^2-1.94^2）*10/2 2.15*（2.86^2-1.94^2）*10/2 10*2.86*114.706 （8+11）/2*9*1.56*10
（0.333*18.5*3+0.333*2.3*8.86/2）*2.3*7.01 1/2*0.333*18.5*1.5^2*1.99 （0.333*18.5*1.5+0.333*2.3*8.86/2）*2.3*1.99 1/2*0.333*18.5*3.00^2*7.010 （0.333*18.5*3.00+0.333*2.3*8.86/2）*2.3*7.010 1/2*0.333*18.5*1.5^2*1.99 （0.333*18.5*1.5+0.333*2.30*8.86/2）*2.30*1.5 1/2*10*2.3^2*9 1/2*10*2.3^ *9 Fa×sin9° （1/2*0.436*18.5*1.5^2+0.436* （1.5*18.5*1.5+1.5^2*8.86/2））*1.25 Fa′×sin9° （1/2*0.436*18.5*1.5^2+0.436* （1.5*18.5*1.3+1.5^2*8.86/2））*1.25 2.15*2.3*2.3*10/2 2.15*2.3*2.3*10/2 10*2.3*114.706 #NAME?
讲座-6-6 闸室的稳定计算学习文档
• （3）判断波浪的形式 • H1≥Hk和H1≥ 时，波浪形态为深水波。 • 当H1≥Hk和H1< 时，波浪形态为浅水波。 • 当H1<Hk时，波浪形态为破碎波
• （4）破碎波浪压力计算分布
• 式中：
• Pj——计算水位处的浪压力强度，KN/m2； η——闸门底面处的浪压力强度折减系数，当 H1>1.7(hp+hz)，取η=0.5；否则η=0.6；
• 闸底计算应力应该满足一定要求才能保证闸室 安全运行。《水闸设计规范》（SL265-2001） 规定：
垂直水流方向，结构、受力不对称的 闸室
• 当所取的闸室计算单元在垂直水流方向，结构、 受力均不对称时，计算单元顺水流方向及垂直 水流方向的基底压力为：
• 式中 ： 、 分别为作用在闸室基底面顺 流向和垂直流向形心轴的力矩,kN.m；Wx、 Wy：分别为闸室基底面顺流向和垂直流向形 心轴的截面模量,m3。
• 垫层的厚度，由底部软弱土层的承载能力确定， 应满足：
• 为垫层本身的重量所产生的压力,kN/m； • 为传至垫层底部层面的附加压力；
• 条形基础：
• 矩形基础：
• 为下卧土层的允许承载 力, kN/m2；
• 为扩散角，一般中粗砂 地基的扩散角 =300~350， 粘土地基的扩散角 =200~220。
• ——即为不同累计频率P（%）下的波高 ， m； Ki——闸前河底坡影响系数。
• （3）地震荷载
• 水闸抗震计算包括抗震稳定和结构抗震强度计 算。对于闸室和两岸连接建筑物极其地基，应 进行抗震稳定计算；各部位的结构构件应进行 抗震强度计算。水闸的地震作用效应计算可采 用动力法或拟静力法进行计算。
2014版强条工程设计4-3
〖摘编说明〗
1）溢洪道堰(闸)和边墙抗滑稳定安全系数和 计算工况、计算公式等均与混凝土重力坝一 致。 2）经验表明，边墙抗倾覆稳定， 当基底面 的合力偏心距e0≥B/4(B为基底宽)时，重力 式挡土墙的抗滑稳定安全系数有可能小于1.5 ，因此，当溢洪道边墙e0≥B/4时，需校核抗 倾稳定。
新型水闸实例
〖摘编说明〗
(1)原导则推荐采用不计土条间作用力的瑞典圆弧法 ，计算相对简单，已积累了丰富的经验，但该方法 在理论上有缺陷。随着计算机技术的发展和普及， 修订增加了计入土条间作用力的简化毕肖普法，更 为严谨。 (2)本次修订增加了“校核洪水位有可能形成稳定渗 流的情况”。 (3)本次修订将“正常运用条件遇地震”列为非常运 用条件2，与原导则相比最小安全系数有所降低。
新型水闸实例
新型水闸实例
新型水闸实例
新型水闸实例
◆
4-3-6 水闸
SL 265-2001第7.3.2条规定：
土基上的闸室稳定计算应满足下列要求: 1 在各种计算情况下, 闸室平均基底 应力不大于地基允许承载力，最大基底应力 不大于地基允许承载力的1.2倍；
2 闸室基底压力的最大值与最小值之比 不大于本规范7.3.5条规定的允许值； 3 沿闸室基底面的抗滑稳定安全系数不 小于本规范7.3.13条规定的允许值。 注意如下
SL 253-2000第4.7.7条规定：
4.7.7 当按公式(4.3.10)计算边墙 抗滑稳定安全系数K时，K值应不小于表 4.3.11规定值；当按公式(4.7.6)计算边 墙抗滑稳定安全系数Kc时，Kc值应不小 于表4.7.7规定值.
表格如下
表4.7.7
边墙抗滑稳定安全系数Kc值
按抗剪强度公式计算的安全系数 Kc 建筑物级别 2 1.05 1.00 1.00
水闸过流能力及稳定计算
水闸过流能力及结构计算计算说明书***市水利电力勘测设计院2011 年08_月29_日1、水闸过流能力复核计算水闸的过流能力计算对 于平底闸，当为 堰流时，根据 《水闸设计规范》（SL265-2001）附录A.0.1规定的水力计算公式：式中：B 0—— 闸孔总净宽，（m ）;Q ――过闸流量，（m 3/s ）;H 0――计入行进流速水头的堰上水深，（m ）； h s ――由堰顶算起的下游水深，（m ）； g ――重力加速度，采用 9.81，（m/s 2）;m ――堰流流量系数，采用 0.385;£ --- 堰流侧收缩系数；b 0――闸孔净宽，（m ）；b s ――上游河道一半水深处的深度，（m ）； b 箱涵过水断面的宽度，m ； hc 进口断面处的水深，m ；淹没系数，按自由出流考虑，采用 1.0 ；设计下泄 流量 过水断 侧收缩 上游总 过流断面 淹没 流速 流量Q系数m 面宽度b系数£ 水头H 。
水深h c系数os 系数©5.20.385 2.0 0.912 4.76 1.412 1 0.95已知过闸流量（3度，经试算得：综上，过流断面尺寸为2.5m x 2.0m （宽X 高），设计下泄流量Q 为5.2m 3/s ， 过流能力满足要求QH o— 0.171 1上b s2、结构计算** 堤防洪闸均为钢筋砼箱涵结构，对防洪闸进行抗滑稳定、抗倾覆稳定和墙基应力计算。
(1)抗滑稳定计1)计算工况及荷载组合工况一：施工完建期，荷载组合为自重+土压力工况二：外河设计洪水位，荷载组合为自重+土压力+扬压力+相应的闸前闸后静水压力+风浪压力2)荷载计算计算中砼强度等级为C20,钢筋采用I、U级，保护层厚度梁25mm、板20mm,符号规定：力向下为正，向上为负，力矩逆时针为正，顺时针为负。
闸门重 2.352X 9.81=23.07 KN ;闸底板重25X 4.0X 0.7X 4.仁287 KN ;闸墩重25X 0.8X 4X 2*2=320 KN ;平台板，梁25X(0.25X0.45X 2+1.05X 0.15)X 2.5=23.91 KN；柱25X2.82X0.4X0.4X4=45.12 KN；启闭力-100 KN ；启闭机重0.56X9.81=5.49 KN；启闭梁25X(0.3X0.5+0.25X0.4+1.35X0.12)X 2X3.5=72.1 KN；工作桥25X(5.9X0.12+0.2X0.25X3)X2.0=42.9 KN；25X(6.28X0.13X2X0.13+1.2X0.15X5X0.15)X 2=34.73 KN；启闭房砖墙22X0.864X4.1X4=311.73 KN；刀自重=23.07+287+320+23.91+45.12-100+5.49+72.1+38.815+340=1016.98KN；水重10X2.0X2.0X2.5=100 KN；由表可知浪压力为2.35 KN ; 有表可知土压力为38.49 KN ; 闸前静水压力 (27.7+47.7)X 2/2X 2.5=188.5 KN ; 离截面形心距离e=22 2.771I Z =O .91(2.77 +4.77 卜 30.5X 2X 10X 2X 2.5=-50KN ；扬压力计算工况荷载汇总（对闸室基底面形心求矩）3）抗滑稳定计算公式f、G--HK c>k ]c式中：Kc ――为抗滑稳定安全系数;K c 1 ――规范要求的抗滑稳定安全系数最小值;a G——作用在防洪闸上的全部垂直力总和；a H——作用在防洪闸上的全部水平力总和；f——闸室基底面与地基之间的摩擦系数，取0.44）计算结果工况一：\ G =951.5 KN ；a H =33.33 KN ；0.4X951 .5 、卄口 *亠K c= =11.41 > 1.2 满足要求；33 .33工况二：' G =1001.5 KN ；' H =224.18 KN0.0（1001 .5 卄厂十「K c= =1.78> 1.2 满足要求。
船闸计算书——内闸首稳定计算
W+U1+U2) / (B*H)-Σ Mo /
(1/6*B*H*H)=
Kc=fΣG/ΣH =0.30*(Σ
(W1:W9)*095 /
1.05+W10+W10
'+U1+U2) / 抗滑稳定： (U3+U4) =
Kc= M a 逆时针 / M a 顺时针= - (Σ
闸室水位： 2.00 垂直
力 (KN)
向 下为正
0.00 0.00 0.00 0.00 615.00 401.45 463.10 981.31 3716.00
水平 力 (KN) 向右(外河 水压力)为 正
#DIV/0!
力矩 M
a 力臂 o o (KN-m)
逆时 (m) 针为正
-4.950
-2.223
(W1*Ao:W9*Ao) / (1/6*B*H*H)=
0.00 0.00 787.50 116.03 52.50
941.6
3460
-1400
3.210 -1.650
3.210 -2.650 -1.650
-4.325
2.675
0.000
2527.88
9255.50 0.00
0.00 0.00
-307.47 -86.63
0.00
0.00 -48970.32
-9800.00 -8881.65
-3600.00 0.00
-22281.65
0 0.00
H= 14
底板标
高：
-0.50
水平
力 (KN)
向右(外河
水压力)为 正
水闸设计及闸室稳定计算
［附录一：泄洪冲砂闸及溢流堰的水力计算1.1设计资料：根据设计任务书中提供的资料和该枢纽布置段的基本地形资料本工程中的河流属于山溪性河流天然来水量多集中在洪水季节，平时来水量仅占全年来水量的10%;河水中泥沙含量较大尤其是伴随洪水中的泥沙较多；再根据其地形资料来看本工程布置段的地形坡度比较合适，因此在选择泄洪冲砂闸地板高程1852.40m。
根据上述本工程中的泄洪冲砂闸为宽顶堰，堰顶高程1852.40m,过闸水流流态为堰流。
汛期通过闸室的设计洪水流量Q设=1088m3/s,校核洪水流Q校=1368 m3/s。
因为泄洪冲砂闸为宽顶堰所以尺寸拟定用堰流公式：Q -、；mb v 2 g H 2S -为淹没系数，取为1.0;m---为流量系数，因为是前面无坎的宽顶堰所以m=0.385;£ --为侧收缩系数，先假定为1.0；H---位总水头，初设阶段不考虑行进流速，即假设的堰上水头；b—闸门净宽；来洪水时洪水将由溢流堰和泄洪冲砂闸两部分共同承担，这样可减去一部分闸孔的净宽并设置溢流侧堰初步拟定溢流堰为折线形实用堰。
初步拟定溢流堰堰顶高程=进水闸设计流量的堰顶水头对应的水位+ (0.2—0.3m)=进水闸闸底高程1853.60m +闸前水位1.40m +超高0.2m =1856.4m采用共同水位法和堰流公式计算两种工作情况下的特征洪水位：先假设一个水位，用堰流公式分别计算过堰流量和过闸流量，二者相加等于实际流接近计算工作情况下的洪水流量时，该水位就为所求。
因为泄洪冲砂闸为宽顶堰所以尺寸拟定用堰流公式：Q -、. ； mb、2 g H 2S -为淹没系数，取为1.0m---为流量系数，因为是前面无坎的宽顶堰所以m=0.385;计算溢流堰时因为溢流堰为折线形实用堰m=0.3.£ --为侧收缩系数，先假定为1.0;H---位总水头，初设阶段不考虑行进流速，即假设的堰上水头。
b—闸门净宽计算结果如附表1-1, 1-2 （a）设计洪水情况下：洪水流量Q=1018 m/s。
闸室稳定计算
闸室稳定计算（1）闸室基底应力计算依据“水闸规范”当结构布置及受力情况对称时按第29页（7.3.4-1）计算。
e=B/2-∑M/∑GP max =∑G/A*(1+6*e/B)P min =∑G/A*(1-6*e/B)式中：P max --闸室基底应力的最大值；P min --闸室基底应力的最小值；∑G--作用在闸室上的全部竖向荷载（t ）；∑M--作用在闸室上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流方向的形心轴的力矩（t ·m）；A--闸室基底面的面积（m 2）；B --底板沿水流方向的长度（m）。
e --偏心距设计水位273.58底板高程264.24基本资料：闸室的稳定计算钢筋砼容重为2.5t/m3，进口段底板座于强风化白垩系砂砾岩上，中等透水，承载征值300kPa，f'=1.1,C'=1.1MPa。
五级建筑物水闸稳定基本组合抗滑稳定系数不小于1.05，特殊组合不小于1.0;最大基底应力与最小基底应力之比基本组合不大于2.0，特殊组合不大于2.5。
22程264.24上游9.34备注体积计算12.5644.3*3.6*0.7+（0.4+0.8）*0.4*0.5*2*3.696.723*4*8.062.25927.06*0.4*0.80.5255*0.35*0.31.444*3*0.123.95520.4*0.4*12.36*21.97760.4*0.4*12.360.546*0.3*0.366.87.62121.8*0.27*7+0.3*0.3*0.3*8+1.98*0.12*12+0.18*0.8*83.66*5*0.1275.8160.5*18*3.6*3.6*0.65427.454441/2*9.8*9.34*9.343.1361/2*9.8*0.8*0.833.7129.8*0.8*4.3196.79380.5*9.8*9.34*4.3，承载力特滑稳定系数不小于组合不大于2.0，特47.86329.34*4.3*3.6-96.720.8*8。
(完整版)闸室稳定计算
1.50
3.29
3.30
10.87
1.50
73.50
3.30
242.55
1.50
-2.63
3.30
-8.66
1.45
6.09
3.05
18.57
1.00
64.68
0.40
25.87
1.00
8.66
-0.25
-2.17
150.40
-1.700
-255.68
2.82
22.40
-1.700
-38.08
2.82
121.18 18.05 86.74 141.24 122.70 29.11 14.25
启闭机 机房
交通桥 底梁 端梁
桥面板 汽车荷载 防撞护栏
合计
5.50
3.0
16.50
-1.700
-28.05
4.00
2.31
430.00
1.0
430.00
-1.700
-731.00
4.00
60.20
1.42
25.00
1.22
（偏向下游正号）
kN/m2 kN/m2 ＜2.0
＜
100.00
kN/m2
满足要求，《水闸设计规范》P30，SL265-2001
11.50 11.50
26.57 692.30
6.00
28.67
6.10
7.48
6.35
75.06
6.40
35.84
6.80
45.73
2030.82
25.00
46.97
2.0
93.94
1.500
140.91
水闸首稳定计算(2.14)
136.78 694.92*8 5559.36 5559.36 5559.36 0.00 4.4 8.2 1.8
九
合计 水泵
1.水泵
没有找到资料
十 十一
合计 起重机
1.起重机
4.4 3.14*0.018*0.018*0.25*(9*3.45*6+8*12.2) *7.85*2+0.02466*4*(1004)*(7*3.45+12.2*2)/1000)*2 2*(0.00947*(3.45*3+3*2)+7.85*0.00102*0. 25*(3*8+3.45*14)) 2*(0.02466*4*(1004)*0.001*(1.1*3+17.85*2*2)+3.14*0.016*0 .016*7.85*0.91*18) 2*(0.02466*4*(1004)*0.001*(1.1*3+17.85*2*2)+3.14*0.016*0 .016*7.85*0.91*18) 4*(0.02466*4*(1004)*0.001*(1.1*3+17.2*2*2)+3.14*0.016*0. 016*7.85*0.91*18) 4*(0.02466*4*(1004)*0.001*(1.1*3+17.2*2*2)+3.14*0.016*0. 016*7.85*0.91*18) 6*(0.02466*4*(1004)*0.001*(1.1*3+15*2*2)+3.14*0.016*0.01 6*7.85*0.91*18)
形心
2r/3/3.14
17.25
排架0.4*0.6
对地板上游端取矩 顺水流方向 21.09 72.96 37.04 92.98 361.62 垂直水流方向 建筑物总宽度,排架总宽度
水闸稳定计算
当硬土层埋深较深时，桩只能插入到软土层的一定深 度，利用桩与周围土壤的摩擦力支承上部荷载，称为摩擦 桩。水闸多采用摩擦桩。
.
（四）其他方法 振冲砂桩法、强夯法、高压
旋喷法、真空预压法等等。
.
回答以下问题：
1、水闸稳定分析包括哪些内容？计算公式是 什么？
2、水闸地基处理有哪些方法？ 3、换土垫层进行地基处理时，砂垫层的作用
1．作用
在软土层厚度较大的地基上，桩基础是解决地基 承载力不足的有效方法。设置桩基础后，能够提高 地基的承载力和抗滑稳定性，减少沉陷量。
2．桩基础型式（按施工方式分）
桩基础按施工方式分为：打入混凝土预制桩和钻 孔灌注混凝土桩两种。
（1）打入式预制桩
打入式预制桩一般采用钢筋混凝土桩，直径 d=0.25~0.55m。现场预制桩的长度在25~30m；工厂 预制桩一般长不超过12m，便于运输。
当闸室抗滑稳定安全系数不能满足规范规定的允许安 全系数时，可采取下列措施提高闸室稳定性。
(1) 适当将闸门向闸室下游一端移动布置，或将底板向上 游端适当加长，充分利用闸室水重。（增加G）
(2) 改变闸室结构尺寸，增加自身重量。
•增加底板厚度时，由于其位于水下，受到水的浮力，有 效重量小，不经济。
•增加闸墩厚度时，虽然增加了自重，但同时也增加了闸 室前缘宽度和挡水面积，因而也同时增加了水平推力。
(5-39)
式中 f’——闸室基底面与岩石地基之间的抗剪断摩擦系数， 查表5—17；
C’——闸室基底面与岩石地基之间的抗剪断粘结力， kPa，查表5—17
闸室稳定性的判断，要求 ：
土基上： KC [K土] [K土]查表5-13 岩基上： KC [K岩] [K岩]查表5-14
闸室稳定计算(2014)
φ 30
Pmin= G/A（1+6e/B）= Pmax= G/A（1-6e/B）= η= Pmax/Pmin=
1/2 （Pma x+Pmi n)= Kc=(Ta nφ∑ G+Co*A )/∑H=
80.76473947 116.9685939 <500 1.448263124 <2.0
98.86666667
20.09522031
6.55281583 >1.2 6.55
0 0 0 0 0 176.00 0 123.86 -36.71 0 0 263.146
φ 30
项目
1 2 3 4 5 6 7
三，水闸稳定和闸底应力计算（校核工况）
垂直力G
水平力H
力臂LX
作用力名称
（KN）
（KN）
（m）
底板
513.6
0
闸墩
垂直力G
水平力H
力臂LX
作用力名称
（KN）
（KN）
（m）
底板
11875
0
闸墩
11016
-0.6
上部荷载
1736
-1.37
上游水重
3255
-2.25
下游水重
0
浮托力
-3420
0
渗透压力
-2120.4
-2
闸门重
200
1.5
上游水压力
2169.9
1.59
下游水压力
-300
0.33
上游泥沙压力
237.14
0.33
5
下游水重
6
浮托力
7
渗透压力
8
闸门重
9
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抗滑稳定 安全系数 应满足下 表规定
荷载组合
基本组合 特殊组合 Ⅰ
Ⅱ
1 1.35 1.20 1.10
水闸级别
2
3
1.30 1.25
1.15 1.10
1.05 1.05
4 1.20 1.05 1.00
L 6.695
闸长L 30
项目 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
φ 30
Pmin= G/A（1+6e/B）= Pmax= G/A（1-6e/B）= η= Pmax/Pmin=
1/2 （Pma x+Pmi n)= Kc=(Ta nφ∑ G+Co*A )/∑H=
80.76473947 116.9685939 <500 1.448263124 <2.0
98.86666667
5
下游水重
6
浮托力
7
渗透压力
下游水压力
11
上游泥沙压力
12
浪压力
13
总计
0 258 840.9 0 -336.5 -168.1 0
1076.3
118.3 -52.6
0 0 65.7
-0.6 0 0
0 -1.047
1.5 1.047 0.698 0.33 4.97
偏心距
B
A
G
M
e=M/G
8
53.56
1076.3
263.146 0.244491313
Pmin= G/A（1+6e/B）= Pmax= G/A（1-6e/B）= η= Pmax/Pmin=
1/2 （Pma x+Pmi n)= Kc=(Ta nφ∑ G+Co*A )/∑H=
满足稳定要求
23.78005041 16.41039022 <500 1.449085006 <1.5
四、闸室 稳定计算
（1）闸 室基底应 力计算 依据“规 范”当结 构布置及 受力情况 对称时按 第29页 （7.3.41）计算 。
Pmax=∑ G/A+∑ M/W
Pmin=∑ G/A-∑ M/W
式中：
Pmax--闸 室基底应 力的最大 值；
Pmin--闸 室基底应 力的最小 值； ∑G--作 用在闸室 上的全部 竖向荷载 （KN）； ∑M--作 用在闸室 上的全部 竖向和水 平向荷载
B 12
Pmin= Pmax= η=
基本资料：
设计钢筋砼容重为25KN/m3，地基允许承载力为0.5mpa
一，水闸稳定和闸底应力计算（完建情况）
项目
作用力名称
垂直力G （KN）
水平力H （KN）
力臂LX （m）
弯矩M （KN.m)
1
底板
48.2
0
0
2
闸墩
0
0
0
3
上部荷载
25.8
0
0
4
上游水重
0
0
20.09522031
6.55281583 >1.2 6.55
0 0 0 0 0 176.00 0 123.86 -36.71 0 0 263.146
φ 30
项目
1 2 3 4 5 6 7
三，水闸稳定和闸底应力计算（校核工况）
垂直力G
水平力H
力臂LX
作用力名称
（KN）
（KN）
（m）
底板
513.6
0
闸墩
2.511
η= Pmax/Pmin=
5.666926497 <2.0
1.264
1/2 （Pma
x+Pmi
n)= Kc=(Ta nφ∑ G+Co*A )/∑H=
2.248708333
-13.52606516 >1.2 -13.53
2.249 -13.53
截面矩W 1920
满足稳定要求
注：由 于本闸 的正常 挡水位 为
0
0 -35.51 15.64
0 0 -503.71908
偏心距
闸宽B
底板面积A G
M
e=M/G
8
240
539.69 -503.71908 -0.93334892
方法一
方法二
Pmin= G/A（1+6e/B）=
0.674586208
1.986
Pmax= G/A（1-6e/B）=
3.822830458 <500
6.114061044 >1.2
5mpa
Co
H
X
0 65.7 0.244491
Co
H
0 2127.31
小值之比
应满足下
表规定
地基土质
荷载组合
基本组合 特殊组合
松软 1.50 2.00
中等坚实 2.00 2.50
坚实 2.50 3.00
（2）沿 基底面的 抗滑稳定 计算
依据“规 范”抗滑 稳定安全 系数计算 按第30页 （7.3.61）计算 。
Kc=（f∑ G）/∑H
式中：
Kc--沿闸 室基底面 的抗滑稳 定安全系 数； f--闸室 基底面与 地基之间 的摩擦系 数，可按 第32页表 7.3.10规 定采用； ∑G--作 用在闸室 上的全部 竖向荷载 （KN）； ∑H--作 用在闸室 上的全部 水平向荷 载 （KN）；
1625.6 m，当 水位上 涨时将 分级开 闸泄水 冲沙， 所以当 水位在 校核洪 水位 时，闸 门全开 泄洪
作用在 闸室上 的水平 力很 小，所 以只需 对此工 况的地 基承载 力进行 复核。
项目
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
四，水闸稳定和闸底应力计算（正常挡水工况+8度地震）
0
0
上部荷载
25.8
0
上游水重
482.4
0
下游水重
0
0
浮托力
-385.34
0
渗透压力
-96.77
5
弯矩M （KN.m)
0 0 0 0 0 0 -483.85
8
闸门重
9
上游水压力
10
下游水压力
11
上游泥沙压力
12
浪压力
13
总计
0 539.69
-37.9 21.94
0 0 -15.96
0 0.937 0.713 0.33
浪压力
16.2
5.37
地震力
4.07
总计
22541.6
2127.31
弯矩M （KN.m)
0 -6609.6 -2378.32 -7323.75
0 0 4240.8 300 3450.141 -99 78.2562 86.994
-8254.4788
B 12
A
G
228
偏心距
M
e=M/G
22541.6 -8254.4788 -0.36618868
对于基础 底面垂直 水流方向 的形心轴 的力矩 （KN· m）； A--闸室 基底面的 面积 （m2）； W--闸室 基底面对 于该底面 垂直水流 方向的形 心轴的截 面矩 （m3）。
在各种情 况下，平 均基底应 力不大于 地基允许 承载力，
最大基底 应力不大 于地基允 许承载力 的1.2倍 。
最大与最
5
下游水重
0
0
6
浮托力
0
0
7
渗透压力
0
0
8
闸门重
0
1.5
0
9
上游水压力
10
下游水压力
11
上游泥沙压力
12
浪压力
13
总计
74
0
0
0
0
0
0.33
0
0
0
0
0
B
A
G
M
8
53.56
74
Pmin= G/A（1+6e/B）= Pmax= G/A（1-6e/B）=
1.381628081 1.381628081 <500
偏心距
e=M/G
0
0
η= Pmax/Pmin=
1 <1.5
1/2 （Pma x+Pmi n)=
满足稳定要求
1.381628081
二，水闸稳定和闸底应力计算（正常工况）
项目 1
作用力名称 底板
垂直力G （KN）
482
水平力H （KN）
力臂LX （m）
0
弯矩M （KN.m)
0
2
闸墩
3
上部荷载
4
上游水重
垂直力G
水平力H
力臂LX
作用力名称
（KN）
（KN）
（m）
底板
11875
0
闸墩
11016
-0.6
上部荷载
1736
-1.37
上游水重
3255
-2.25
下游水重
0
浮托力
-3420
0
渗透压力
-2120.4
-2
闸门重
200
1.5
上游水压力
2169.9
1.59
下游水压力
-300
0.33
上游泥沙压力
237.14
0.33