原标志牌结构验算(修正)
交通标志牌结构验算
悬臂式标志牌结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 2.00(m)板面宽度：W = 8.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据边长:0.18(m)横梁长度：L = 7.8(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.0(m)横梁单位重量：W1 = 45.22(kg/m)1.3 立柱数据边长: 0.35(m)立柱高度：L = 7.40(m)立柱壁厚：T = 0.014(m)立柱单位重量：W1 = 153.86(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×16×9.8×1.1(N) = 2.2871(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×45.22×7.8×9.8×1.1(N) = 7.6046(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 153.86×7.8×9.8×1.1(N) = 12.9372(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 22.8289(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = βz×μs×μz×ω0×(W ×H)= 12.944(KN)3.2 立柱风力F2 =βz×μs×μz×ω0×(W ×H)= 2.096(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
对单根横梁所受荷载计算如下：4.1 荷载计算竖直荷载G4 = γ0×γG×G1 / 2 = 1.372(KN)均布荷载ω1 = γ0×γG×G2 / (2 ×H) = 0.585(KN/m)水平荷载F wb = F1 / 2 =6.472(KN)4.2 强度验算计算横梁跟部由重力引起的剪力Q y1 = G4+ ω1 ×H = 5.935(KN)计算由重力引起的弯矩M y1 = G4×(l2 + l3) + ω1 ×l12 / 2 = 45.393(KN*m)计算横梁跟部由风力引起的剪力Q x1 = F1 = 6.472(KN)计算由风力引起的弯矩M x1 = F1×(l2 + l3) = 30.0948(KN*m)4.3 横梁截面信息横梁截面积 A = 5.504 ×10-3 (m2)横梁截面惯性矩I = 2.72 ×10-5 (m4)横梁截面模量W = 3.02 ×10-4(m3)4.4 计算横梁跟部所受的合成剪力和弯矩合成剪力：Q = (Q x12 + Q y12) 0.5 =8.781 (KN)合成弯矩：M = (M x12 + M y12) 0.5 = 54.463 (KN*m)4.5 最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：σ= M / W = 170.939 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求横梁根部的最大剪应力为：τ= 2 ×Q / A = 3.846 (MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要求4.5 变形验算计算垂直绕度f y = G4 / (γ0×γG) ×(l2 + l3)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω1 / (γ0×γG) ×l14 / (8 ×E ×I)= 0.0518(m)计算水平绕度f x = F wb/ (γ0×γQ) ×(l3 + l2)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω2 / (γ0×γQ) ×l23 / (6 ×E ×I)= 0.0707(m)计算合成绕度f = (f x2 + f y2)0.5 = 0.0877(m)f/l1 = 0.0117 > 1/100, 不满足设计要求。
悬臂式标志牌稳定验算
单柱双悬臂标志牌稳定验算计算书1.计算简图标志牌计算简图横梁、滑动铝槽布置图2.荷载计算 （1）永久荷载标志牌由铝合金制作，其单位面积质量为8.1 kg/m 2，其重力为：)(79.08.91.844.204.221kN G =⨯⨯⨯⨯=立柱采用φ351mm×14mm 钢管，单位质量为116.35 kg/m ，其重力为：)(167.98.935.11604.82kN G =⨯⨯=横梁采用φ180mm×10mm 钢管，单位质量为41.92kg/m ，其重力为：)(982.48.992.41)592.044.2(223kN G =⨯⨯+⨯⨯=滑动铝槽单位质量为1.994 kg/m ，其重力为：)(575.08.9994.184.1824kN G =⨯⨯⨯⨯=标志牌上部结构的总重力G 按标志牌和立柱总重力的110%计（考虑有关连接件及加劲肋等的重力），则)(065.17)(1.14321kN G G G G G =+++⨯=有关系数将视永久荷载效应对结构构件或连接的承载能力是否有利而选取。
（2）风荷载兰州市1/50风速为23.9m/s ，空气密度ρ一般取1.2258g/m 3，标志牌风力系数C=1.2。
标志牌)(855.51000/）44.204.2（）9.232.12258.121（4.10.121000/）（)21(221b 1b 20wb kN H W Cv F Q =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯=ργγ立柱)(66.11000/）04.8351.0（）9.232.12258.121（4.10.11000/）（)21(21p 1p 20wp kN H W Cv F Q =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯=ργγ横梁)(251.01000/）18.0592.0（）9.232.12258.121（4.10.141000/）（)21(421h 1h 20wh kN H W Cv F Q =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯=ργγ3.横梁的设计计算由于双悬臂标志牌两侧标志牌结构一致，因此取一半按单悬臂标志牌进行计算；又因为两侧标志牌横梁的材料、规格相同，因此可以认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半，其受力如下图所示：单根横梁所承受的荷载为示意图单根横梁所承受的荷载为 竖直荷载：)(41.0)575.0790.0(2.10.141)(414105kN G G G G =+⨯⨯⨯=+=γγ )/(51.0932.2982.42.10.14141301m kN H G w h G =⨯⨯⨯==γγ 水平荷载：)(464.1855.54141kN F F wb whl =⨯==)/(106.0592.0251.041412m kN l F w h wh =⨯==（1）强度验算横梁根部由重力引起的剪力为)(905.1932.251.041.0151kN H w G Q h y =⨯+=+=由重力引起的弯矩为)(087.32032.351.0)22.1592.0(41.02)(2211351m kN l w l l G M h y ⋅=⨯++⨯=++=横梁根部由风引起的剪力为)(527.1592.0106.0464.121kN l w F Q h whl x =⨯+=+=由风引起的弯矩为)(671.22592.0106.0)592.022.1(464.12)(22231m kN l w l l F M hh whl x ⋅=⨯++⨯=++=横梁规格为φ180mm ×10mm ，横截面积为)(10338.5)16.018.0(14.341)(41232222m d D A h h h -⨯=-⨯⨯=-=π 截面惯性矩为)(10935.1)16.018.0(14.3641)(641454444m d D I h h h -⨯=-⨯⨯=-=π 抗弯截面模量为)(1015.2218.010935.1345max m y I W h h h --⨯=⨯==横梁根部所受的合成剪力为)(441.2905.1527.1222121kN Q Q Q y x h =+=+=合成弯矩为)(082.4087.3671.2222121m kN M M M y x h ⋅=+=+=①最大正应力验算横梁根部的最大正应力为)/(24721515.1)/(986.181015.2082.4224max mm N f mm N W M h h h =⨯=<=⨯==-γσ②最大剪应力验算)/(125)/(914.010338.5441.222223max mm N f mm N A Q v h h h =<=⨯⨯==-τ ③危险点应力验算略（2）变形验算横梁在垂直方向上产生的挠度为)(468.1)(10468.110126.110417.310935.1102068032.32.10.151.0)592.022.1032.33(10935.1102066)592.022.1(2.10.141.08)3(6)(3345645624101312305mm m EIl w l l l I E l l G f G h h h h G hy=⨯=⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+--⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+--+=-----γγγγ 横梁在水平方向上产生的挠度为)(046.1)(10046.110916.210046.110935.1102068592.04.10.1106.0)592.022.1032.33(10935.1102066)592.022.1(4.10.1464.18)3(6)(37356456240231230mm m EIl w l l l EI l l F f h Q h h Q whl hx=⨯=⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+--⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+--+=-----γγγγ 合成挠度为)(0018.0)(803.1046.1468.12222m mm f f f hyhx h ==+=+=75118341032.30018.01<==l f h ，满足要求。
《标志用公共信息图形符号-第1部分：通用符号》(GBT-10001.1-2001)
《标志用公共信息图形符号第1部分：通用符号》（GBT10001.1－2001）GB／T 10001．1—2000前言GB／T 10001的这一部分非等效采用 ISO 7001：1990《公共信息标志用图形符号）。
ISO 7001中除了用于旅游滑雪的符号将纳入GB／T 10001．2外，其他符号都被采用。
本次修订将原标准分为多个部分，按系列发布。
本标准是第1部分。
GB／T 10001的结构如下：GB／T 10001．1—2000标志用公共信息图形符号第1部分：通用符号GB／T 10001．2（制定中）标志用公共信息图形符号第2部分：旅游设施与服务符号GB／T 10001．l部分代替GB 10001—1994，对原标准作了以下改动：——将16个旅游娱乐符号纳入将制定的第2部分：洗衣、干衣、烫衣、舞厅、卡拉“OK”、桑拿浴、按摩、游泳、棋牌、乒乓球、台球、保龄球、高尔夫球、壁球、网球、健身。
注：在GB／T 10001．2未发布之前，GB 10001—1994的这16个符号仍然有效。
——新增加了12个图形符号：租赁车、有轨电车、直升机、地铁、停车场、公园、剧院、商场、医疗点、贵宾、禁止吸烟、禁止通过。
——删去1个图形符号：急救。
——对6个图形符号做了修改：火车、上楼楼梯、下楼楼梯、饮用水、保持安静、允许吸烟。
——将3个图形符号添加了颜色：紧急出口、火情警报设施、灭火器。
——将6个图形符号的正方形边框改为角标：停车场、方向、紧急出口、医疗点、火情警报设施、灭火器。
本标准从2000年3月1日起实施。
本标准的附录A为提示的附录。
本标准由中国标准研究中心提出。
本标准由全国图形符号标准化技术委员会归口。
本标准起草单位：中国标准研究中心、国家旅游局、中国民用航空总局安全技术中心、铁道部标准计量研究所。
本标准主要起草人：张亮、白殿一、陈元桥、何力、刘家伟、黄银霞。
原标准于1988年首次发布，1994年修订时将GB 3818—1983《公共信息图形符号》及GB 10001—1988《公共信息标志用图形符号》合并，本次为第二次修订。
交通标志 结构设计
悬臂式标志的结构设计计算1.计算简图如下图所示2.荷载计算 (1) 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重力而添加的。
标志板单位面积质量为8.037kg/m 2,其重力为： G 1=4.4⨯2.4⨯8.037⨯9.8⨯1.1=0.9149(kN)横梁拟采用0.62032⨯Φ钢管，单位面积质量为29.15kg/m 2,其总重力为: G 2=2⨯29.15⨯5.076⨯9.8⨯1.1=3.1901(kN)立柱拟采用0.9377⨯Φ钢管，单位面积质量为81.68kg/m 2,其总重为: G 3=81.68⨯7.9⨯9.8⨯1.1=6.956(kN) 标志上部结构的总重力为:G=G 1+G 2+G 3=0.9149+3.1901+6.956=11.061(kN)有关系数将视永久荷载效应对结构构件或连接的承重能力是否有利而选取。
(2)风荷载 标志板：211101()()/100021.0 1.4[(0.5 1.2258 1.240^2)(4.42.4)]/100017.397()wb Q b h F CV W W KN γγρ=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 横梁：2101()()/1000211.0 1.4( 1.22580.840^2)(0.6760.2032)/100020.301()Q WH B hni F CV W H KN γγρ=⨯⎡⎤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⎢⎥⎣⎦=∑立柱：21101[()()/100021.0 1.4[(0.5 1.22580.840^2)(7.90.377)]/10003.271()WP Q p P F CV W H KN γγρ=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3．横梁的设计计算由于两根横梁材料，规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载之半，其受力如图6.2。
图6.2 横梁受力图（尺寸单位：mm ）单根横梁所承受荷载为：()()1402100.9151.0 1.20.549223.190/ 1.0 1.2/5.0760.377/22GG h G G kN G w H kN m γγγγ==⨯⨯===⨯⨯=水平荷载：()()()()121117.39738.69922/20.301/20.6760.223/wb wb wh hn F F kN w F H kN m ====⨯=⨯=（1）强度验算：横梁根部由重力引起的剪力为：()1410.5490.377 5.076 2.463y h Q G w H kN =+=+⨯=由重力引起的弯矩为：()()()221114230.3770.5490.676 2.2 5.076 6.43622y w l M G l l kN m =++=⨯++⨯=⋅横梁根部由风引起的剪力为：()1228.6990.2230.6768.850x wb Q F w l kN =+=+⨯=由风荷载引起的弯矩为：()()()22221230.2230.6768.6990.676 2.225.06922x wb w l M F l l kN m ⨯=++=⨯++=⋅横梁规格为203 6.0φ⨯，截面积为A=323.71310m -⨯，截面惯性矩为541.80310I m -=⨯，抗弯截面模量为431.77610W m -=⨯横梁根部所受的合成剪力为：()9.186Q kN ==合成弯矩为：()25.882M kN m ==⋅a.最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：()()322max 425.88210145.7/ 1.15215247/1.77610M N mm f N mm W σγ-⨯===<⋅=⨯=⨯ b.最大剪应力验算()()322max 39.1861022 4.948/125/3.71310v Q N mm f N mm A τ-⨯=⨯=⨯=<=⨯ c.危险点应力验算 略。
原标志牌结构验算 - 结构理论
原标志牌结构验算- 结构理论悬臂式标志版结构设计计算书1设计资料1.1板面数据板面高度：H=3.00(m)板面宽度：W=6.00(m)板面单位重量：W1=13.26(kg/m )1.2横梁数据八角钢：边长=0.08(m)横梁长度：L=1.50（7.5）(m)横梁壁厚：T=0.008(m)横梁间距：D1=1.50(m)立柱单位重量：W1=38.70(kg/m)1.3立柱数据八角钢：边长=0.12(m)立柱高度：L=8.60(m)立柱壁厚：T=0.01(m)立柱单位重量：W1=73.10(kg/m)2荷载计算2.1永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1=13.26×18×9.8×1.1(N)=2.5722(KN)2.1.2横梁重量计算G2=2×38.7×7.5×9.8×1.1(N)=6.2578(KN)2.1.3立柱重量计算G3=73.1×8.6×9.8×1.1(N)=6.7770(KN)2.1.4计算上部总重量G=G1+G2+G3=15606.94(N)=15.608(KN)3风荷载计算3.1标志版风力F1=γ0×γQ×(1/2×ρ×C×V2)×(W×H)/1000=15.266(KN)3.2横梁风力F2=γ0×γQ×(1/2×ρ×C×V2)×Σ(W×H)/1000=0.355(KN)3.3立柱风力F3=γ0×γQ×(1/2×ρ×C×V2)×(W×H)/1000=1.527(KN)4横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可人为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
交通标志结构计算书
交通标志结构计算书1 设计资料1.1 板面数据1)标志板A数据板面形状：矩形，宽度W=3.3(m)，高度h=2.2(m)，净空H=5.5(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)2)附着板A数据板面形状：圆形，直径D=1.2(m)，净空H=6.0(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)1.2 横梁数据横梁的总长度：5.48(m)，外径：152(mm)，壁厚：8(mm)，横梁数目：2，间距：1.45(m) 1.3 立柱数据立柱的总高度：8.2(m)，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚：10(mm)2 计算简图见Dwg图纸3 荷载计算3.1 永久荷载1)标志版重量计算标志板A重量：G1=A*ρ*g=7.26×8.10×9.80=576.299(N)附着板A重量：G1=A*ρ*g=1.131×8.10×9.80=89.777(N)式中：A----标志板面积ρ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)则标志板总重量：Gb=ΣGi=666.075(N)2)横梁重量计算横梁数目2，总长度为5.48(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：28.839(kg/m)横梁总重量：Gh=L*ρ*g*n=5.48×28.839×9.80×2=3096.698(N)式中：L----横梁的总长度ρ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为8.20(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：91.874(kg/m) 立柱重量：Gp=L*ρ*g=8.20×91.874×9.80=7382.995(N)式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数1.10,则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10×(666.075+3096.698+7382.995)=12260.345(N)3.2 风荷载1)标志板所受风荷载标志板A：Fwb1=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A1]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×7.26]=4878.826(N)附着板A：Fwb2=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A2]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×1.131]=760.031(N)式中：γ0----结构重要性系数，取1.0γQ----可变荷载分项系数，取1.4ρ----空气密度，一般取1.2258(N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值1.20V----风速，此处风速为25.547(m/s^2)g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载:Fwh=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.152×1.711]=116.54 9(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型取值0.80W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷载:Fwp=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.377×7.00]=1182.29 8(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.80W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4 横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
交通标志牌风荷载的计算分析比较
表 3 各规范计算结果汇总表
依据规范
单位风荷 / 数据 kN·m-2 编号
JTG D82—2009《公路交通标志和标线设置手册》 0.927
①
GB 50009—2012《建筑结构荷载规范》
1.336
②
CECS 148:2003《户外广告设施钢结构技术规程》 1.224
③
JTG D60—2004《公路桥涵设计通用规范》
标志牌 ：
式中 ：ξ1 为结构阻尼比，对钢结构可取 0.01 ；f1 为 结构第 1 阶自振频率，Hz，为结构基本自振周期 T1 的倒数，查附录 F，一般高耸结构（钢结构）的基 本自振周期为 T1=0.013H ；H 为结构总高度，m，对 于 10 m 标志牌，取 H=10 m ；kw 为地面粗糙度修正 系数，对 A 类、B 类、C 类和 D 类地面粗糙度分别 取 1.28、1.0、0.54 和 0.26，现按 D 类取 kw=0.26。
1 概述 交通标志牌结构广泛分布于道路、桥梁及其他
构筑物上，主要有单柱式、悬臂式和门架式等类型。 随着我国道路建设的飞速发展，标志牌结构数量及 种类也越来越多，要求的使用寿命也越来越长。
在设计中，单位风荷载取值直接影响标志牌结 构的选型、结构稳定及建造成本。然而现行规范对 风荷载定义及计算公式不尽相同，在同等条件下所 得的计算结果区别较大。本文以上海地面标志牌为 例，分别选取 5 本相关的国家规范或手册作为计算 依据，通过比较分析和实际验证，选定合理的规范 和单位风荷载作为设计参考。 1.1 主要参考规范或手册
4.2.4 广告牌面板得 μs =1.3 ；μz 为高度 10 m，地 面粗糙度为 D 类，查表 7.2.1 得 μ10 =0.62 ；w0 为 基本风压，按 GB 50009—2012《建筑结构荷载规范》 的规定上海地区采用 0.55 kN/m2。
公路路牌-单悬臂(2F)
高Hf1= 高Hf2=
下层宽Wf2=
24
KN/m3
0.521
30mm 30mm
Ta/3=
53.821 （KN）
0.02 m
<
[τd]
=
160MPa
可
2.2
m
0.1
m
基底容许应
力：
150KPa
长Lf1= 长Lf2=
2.964 （Mpa）
<
βcfcc=
31.94 （Mpa）
Ta=G（e-L/2+xn/3）/ （L-lt-xn/3）= 5）对水平剪力的校 核：
Vfb=0.4（G+Ta）= 6）柱脚法兰盘厚度的 验算：
受压侧法兰盘的支撑条 件对三边支承板，a2=
b2=
161.464 （KN）
70.81 （KN）
>
<
0.000263362 m4
0.000526724 m4 查表得稳定系 101 数：φ=
（1）强度验算： ①最大正应力验算： 轴向荷载引起的压应力 σc=N/A= 弯矩引.472 （Mpa）
抗弯截面 模量W 为：
0.622
0.00139715
组合应力 w+σc=
=
0.0289 m
fp/D=
0.003612111 < 1/100
可
立柱顶部由扭矩标准值
产生的扭转角为：
θ=Mt/（r0rQ）*h/G/Ip= 该标志结构左上点水平
0.007432 rad
位移最大，其位移值
为：
f=fx+fp+θ*l1=
0.122 m
f / h=
0.015210384 < 1/60
LOGO标牌检验标准
检查项目
检验内容
检验方法
抽样方案
备注
1
颜色
与工程样板颜色对比无明显色差
对板/目视
MIL-STD-105D
2
外观
无破损、杂质、杂物、污脏等现象。
目视
MIL-STD-105D
3
尺寸
长、宽度公差：±1MM
厚度公差：±0.2C
卷尺
MIL-STD-105D
4
结构
不得变形、文字图案脱落分离
目视/手测
MIL-STD-105D
5
印刷
1、文字图案符合样板及图纸要求；2、文字图案位置符合要求（工程图 及样板）；
3、无漏印、油墨、漏墨、肥油等现 象。
对版/l≡l视
MIL-STD-105D
6
性能
文字图案的粘合度：用白纸在表面用 力搓，不脱落。
手动/目视
MIL-STD-105D
7
包装
有完整规范的出J合格证目视MIL-STD-05DLOGO标牌检验标准
编制:
审核:
审批:
单悬臂式标志牌结构设计方案计算书.doc
单悬臂式标志牌结构设计计算书1设计资料板面数据1)标志板 A 数据板面形状：矩形，宽度W=(m)，高度 h=(m) ，净空 H=(m)标志板材料：内置照明。
单位面积重量：(kg/m^2)横梁数据横梁的总长度：(m) ，外径： 203(mm)，壁厚： 10(mm)，横梁数目： 2，间距： (m)立柱数据立柱的总高度：(m) ，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚： 12(mm)2计算简图见Dwg图纸3荷载计算永久荷载1)标志版重量计算标志板重量：Gb=A*ρ *g= ×× =(N)式中： A----标志板面积ρ ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取(m/s^2)2)横梁重量计算横梁数目2，总长度为 (m) ，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：(kg/m) 横梁总重量：Gh=L*ρ *g*n= ××× 2=(N)式中： L----横梁的总长度ρ ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为(m) ，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：(kg/m) 立柱重量： Gp=L*ρ *g= ×× =(N)式中： L----立柱的总长度ρ ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数, 则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=×++=(N)风荷载1)标志板所受风荷载标志板 A 所受风荷载 :Fwb=γ0* γQ*[(1/2* ρ*C*V^2)*A]= ×× [ ××× ^2) ×]=(N) 式中：γ 0----结构重要性系数，取γ Q---- 可变荷载分项系数，取ρ---- 空气密度，一般取 (N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值V----风速，此处风速为(m/s^2)g----重力加速度，取(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载 :Fwh=γ0* γQ*[(1/2* ρ*C*V^2)*W*H]= ×× [ ××× ^2) ×× ]=(N) 式中： C---- 立柱的风力系数，圆管型取值W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷载 :Fwp=γ0* γQ*[(1/2* ρ*C*V^2)*W*H]= ×× [ ××× ^2) ×× ]=(N) 式中： C---- 立柱的风力系数，圆管型立柱取值W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
标志标识检验规范
目测
钢卷尺
重型和长形车辆的标志板形状为矩形；
全检
目测
安装在挂车和半挂车上的标志板高度为200 mm，红色边框的宽度应为40mm±1mm；安装在牵引车或载货车上的标志板高度为140mm±10mm，斜条纹带的斜度应为45°±5°，带宽应为100mm±2.5mm。
全检
钢卷尺
3判定
质量部门按以上要求进行检验，并将结果填写在《液罐车整车出厂检验记录表》。若判定不合格，则按《不合格品控制程序》执行。
包装和标识检验规范
编号：
1目的ห้องสมุดไป่ตู้适用范围
本规程规定了本厂适应于GB18564.1的罐式车辆的标志和标识的检验项目、检验要求、抽样要求和检验方法。
2检验项目、检验要求、抽样要求和检验方法应符合下表规定
序号
检验项目
检验要求
抽样要求
检验方法
1
标志灯
标志灯应安装在驾驶室顶部外表面中前部
全检
目测
2
标志牌
标志牌悬挂于车辆后部
标志板固定在车辆后部的方式应稳定、持久
全检
目测
每块尾部标志板固定时，其较低的边缘应呈水平。每个部件应在5°内，位于一横向垂直平面内，后者垂直于车辆纵向轴线，并且朝后。
一组尾部标识板应相对于车辆纵向中平面对称布置。
全检
目测
离地高度不小于250mm（下边缘），不大于2100mm（上边缘）
全检
目测
钢卷尺
一组标志板由一块、两块或四块具有回复反射和荧光材料的标志板组成，其总长度应不小于1130mm，不大于2300mm。数量为2块
全检
目测
3
橙色反光带
橙色反光带粘贴于罐体中心线位置，反光带宽度不小于150mm
双立柱标志牌结构计算书 《道路标志和标线》应用指南 6.4.2算例计算书(含原书算例)
40 18.4 3.25
45 20.5 3.35
50 22.4 3.45
基础砼标号 基础轴心抗压强度设计值为： 基础砼弹性模量为： 构件容重参数 标志牌单位面积容重： γ标志牌 8.037 9.8 0.0788 1000 kN m
2
fcd 13.8 Ec 3 10
4
MPa MPa
标志牌各单牌迎风面积及总迎风面积： A标志牌1 W标志牌1 H标志牌1 2.99 A标志牌2 W标志牌2 H标志牌2 2.99 A标志牌3 W标志牌3 H标志牌3 2.99 m m m
2 2 2
A标志牌总 A标志牌1 A标志牌2 A标志牌3 μwind 8.97 立柱净高度（立柱自基础顶面起到柱顶高度）： H立柱 9.034 m 底层标志牌距基础顶面的高度 H底 4.934 m 标志牌竖向间距 a牌面竖间距1 0.1 a牌面竖间距2 0.1 m m
《结构用无缝钢管》（GB／T 8162－2008） 《道路交通标志板及支撑件》（GB／T 23827－2009） 《道路交通标志和标线》（GB 5768 2009） 《公路交通安全设施施工技术规范》（JT／G F71－2006） 《 道路交通标志和标线 应用指南》 （1）标志牌结构几何尺寸 对于可能存在多个幅面标志牌上下顺序安装在单立柱的情况，计算规定：1、标志牌自 下而上依次编号，标志牌选择与标志牌结构设计相结合、一般不超过3块独立幅面同存； 2、 标志牌上下之间立柱间隙自下而上依次编号。 根据前述计算假设，本次将双柱式标志牌简化选择立柱较高的单柱式标志牌作为计算 依据，如下图所示：
H立柱间距风2 7.684 （2）构件规格
m
立柱采用冷轧无缝钢管；外直径 ϕ立柱 273
悬臂式标志牌稳定验算
单柱双悬臂标志牌稳定验算计算书1.计算简图标志牌计算简图横梁、滑动铝槽布置图2.荷载计算 （1）永久荷载标志牌由铝合金制作，其单位面积质量为8.1 kg/m 2，其重力为：)(79.08.91.844.204.221kN G =⨯⨯⨯⨯=立柱采用φ351mm×14mm 钢管，单位质量为116.35 kg/m ，其重力为：)(167.98.935.11604.82kN G =⨯⨯=横梁采用φ180mm×10mm 钢管，单位质量为41.92kg/m ，其重力为：)(982.48.992.41)592.044.2(223kN G =⨯⨯+⨯⨯=滑动铝槽单位质量为1.994 kg/m ，其重力为：)(575.08.9994.184.1824kN G =⨯⨯⨯⨯=标志牌上部结构的总重力G 按标志牌和立柱总重力的110%计（考虑有关连接件及加劲肋等的重力），则)(065.17)(1.14321kN G G G G G =+++⨯=有关系数将视永久荷载效应对结构构件或连接的承载能力是否有利而选取。
（2）风荷载兰州市1/50风速为23.9m/s ，空气密度ρ一般取1.2258g/m 3，标志牌风力系数C=1.2。
标志牌)(855.51000/）44.204.2（）9.232.12258.121（4.10.121000/）（)21(221b 1b 20wb kN H W Cv F Q =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯=ργγ立柱)(66.11000/）04.8351.0（）9.232.12258.121（4.10.11000/）（)21(21p 1p 20wp kN H W Cv F Q =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯=ργγ横梁)(251.01000/）18.0592.0（）9.232.12258.121（4.10.141000/）（)21(421h 1h 20wh kN H W Cv F Q =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯=ργγ3.横梁的设计计算由于双悬臂标志牌两侧标志牌结构一致，因此取一半按单悬臂标志牌进行计算；又因为两侧标志牌横梁的材料、规格相同，因此可以认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半，其受力如下图所示：单根横梁所承受的荷载为示意图单根横梁所承受的荷载为 竖直荷载：)(41.0)575.0790.0(2.10.141)(414105kN G G G G =+⨯⨯⨯=+=γγ )/(51.0932.2982.42.10.14141301m kN H G w h G =⨯⨯⨯==γγ 水平荷载：)(464.1855.54141kN F F wb whl =⨯==)/(106.0592.0251.041412m kN l F w h wh =⨯==（1）强度验算横梁根部由重力引起的剪力为)(905.1932.251.041.0151kN H w G Q h y =⨯+=+=由重力引起的弯矩为)(087.32032.351.0)22.1592.0(41.02)(2211351m kN l w l l G M h y ⋅=⨯++⨯=++=横梁根部由风引起的剪力为)(527.1592.0106.0464.121kN l w F Q h whl x =⨯+=+=由风引起的弯矩为)(671.22592.0106.0)592.022.1(464.12)(22231m kN l w l l F M hh whl x ⋅=⨯++⨯=++=横梁规格为φ180mm ×10mm ，横截面积为)(10338.5)16.018.0(14.341)(41232222m d D A h h h -⨯=-⨯⨯=-=π 截面惯性矩为)(10935.1)16.018.0(14.3641)(641454444m d D I h h h -⨯=-⨯⨯=-=π 抗弯截面模量为)(1015.2218.010935.1345max m y I W h h h --⨯=⨯==横梁根部所受的合成剪力为)(441.2905.1527.1222121kN Q Q Q y x h =+=+=合成弯矩为)(082.4087.3671.2222121m kN M M M y x h ⋅=+=+=①最大正应力验算横梁根部的最大正应力为)/(24721515.1)/(986.181015.2082.4224max mm N f mm N W M h h h =⨯=<=⨯==-γσ②最大剪应力验算)/(125)/(914.010338.5441.222223max mm N f mm N A Q v h h h =<=⨯⨯==-τ ③危险点应力验算略（2）变形验算横梁在垂直方向上产生的挠度为)(468.1)(10468.110126.110417.310935.1102068032.32.10.151.0)592.022.1032.33(10935.1102066)592.022.1(2.10.141.08)3(6)(3345645624101312305mm m EIl w l l l I E l l G f G h h h h G hy=⨯=⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+--⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+--+=-----γγγγ 横梁在水平方向上产生的挠度为)(046.1)(10046.110916.210046.110935.1102068592.04.10.1106.0)592.022.1032.33(10935.1102066)592.022.1(4.10.1464.18)3(6)(37356456240231230mm m EIl w l l l EI l l F f h Q h h Q whl hx=⨯=⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+--⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+--+=-----γγγγ 合成挠度为)(0018.0)(803.1046.1468.12222m mm f f f hyhx h ==+=+=75118341032.30018.01<==l f h ，满足要求。
交通标志结构计算书
交通标志结构计算书1设计资料1.1板面数据1)标志板A数据板面形状：矩形，宽度W=3.3(m)，高度h=2.2(m)，净空H=5.5(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)2)附着板A数据板面形状：圆形，直径D=1.2(m)，净空H=6.0(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)1.2横梁数据横梁的总长度：5.48(m)，外径：152(mm)，壁厚：8(mm)，横梁数目：2，间距：1.45(m)1.3立柱数据立柱的总高度：8.2(m)，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚：10(mm)2计算简图见Dwg图纸3荷载计算3.1永久荷载1)标志版重量计算标志板A重量：G1=A*ρ*g=7.26×8.10×9.80=576.299(N)附着板A重量：G1=A*ρ*g=1.131×8.10×9.80=89.777(N)式中：A----标志板面积ρ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)则标志板总重量：Gb=ΣGi=666.075(N)2)横梁重量计算横梁数目2，总长度为 5.48(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：28.839(kg/m)横梁总重量：Gh=L*ρ*g*n=5.48×28.839×9.80×2=3096.698(N)式中：L----横梁的总长度ρ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为8.20(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：91.874(kg/m)立柱重量：Gp=L*ρ*g=8.20×91.874×9.80=7382.995(N)式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数 1.10,则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10×(666.075+3096.698+7382.995)=12260.345(N)3.2风荷载1)标志板所受风荷载标志板A：Fwb1=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A1]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×7.26]=4878.826(N)附着板A：Fwb2=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A2]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×1.131]=760.031(N)式中：γ0----结构重要性系数，取 1.0γQ----可变荷载分项系数，取 1.4ρ----空气密度，一般取1.2258(N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值1.20V----风速，此处风速为25.547(m/s^2)g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载:Fwh=γ0*γQ**(1/2*ρ*C*V^2)*W*H+=1.0×1.4×*(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.152×1.711+=116.54 9(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型取值0.80W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷载:Fwp=γ0*γQ**(1/2*ρ*C*V^2)*W*H+=1.0×1.4×*(0.5×0.180.2258×25×.547^2)×0.377×7.00]=1182.29 8(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.80W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
原标志牌结构验算(修正)
悬臂式标志版结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 3.00(m)板面宽度：W = 6.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据八角钢：边长= 0.08(m)横梁长度：L = 1.50（7.5）(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.50(m)立柱单位重量：W1 = 38.70(kg/m)1.3 立柱数据八角钢：边长= 0.12(m)立柱高度：L = 8.60(m)立柱壁厚：T = 0.01(m)立柱单位重量：W1 = 73.10(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×18×9.8×1.1(N) = 2.5722(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×38.7×7.5×9.8×1.1(N) = 6.2578(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 73.1×8.6×9.8×1.1(N) = 6.7770(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 15606.94(N) = 15.608(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 15.266(KN)3.2 横梁风力F2 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×Σ(W ×H) / 1000= 0.355(KN)3.3 立柱风力F3 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 1.527(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可人为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
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悬臂式标志版结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 3.00(m)板面宽度：W = 6.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据八角钢：边长= 0.08(m)横梁长度：L = 1.50（7.5）(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.50(m)立柱单位重量：W1 = 38.70(kg/m)1.3 立柱数据八角钢：边长= 0.12(m)立柱高度：L = 8.60(m)立柱壁厚：T = 0.01(m)立柱单位重量：W1 = 73.10(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×18×9.8×1.1(N) = 2.5722(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×38.7×7.5×9.8×1.1(N) = 6.2578(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 73.1×8.6×9.8×1.1(N) = 6.7770(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 15606.94(N) = 15.608(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 15.266(KN)3.2 横梁风力F2 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×Σ(W ×H) / 1000= 0.355(KN)3.3 立柱风力F3 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 1.527(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可人为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
对单根横梁所受荷载计算如下：4.1 荷载计算竖直荷载G4 = γ0×γG×G1 / 2 = 1.544(KN)均布荷载ω1= γ0×γG×G2 / (2 ×H) = 0.501(KN/m)水平荷载F wb = F1 / 2 = 7.633(KN)水平均布荷载ω2 = F2 / (2 ×H) = 0.118(KN/m)4.2 强度验算计算横梁跟部由重力引起的剪力Q y1= G4 + ω1 ×H = 5.298(KN)计算由重力引起的弯矩M y1 = G4 ×(l2 + l3) + ω1 ×l12 / 2 = 21.027(KN*m)计算横梁跟部由风力引起的剪力Q x1= F1 + ω2 ×l2 = 7.81(KN)计算由风力引起的弯矩M x1 = F1 ×(l2 + l3) + ω2 ×l22/2 = 34.482(KN*m)4.3 横梁截面信息横梁截面积 A = 4.908 ×10-3 (m2)横梁截面惯性矩I = 2.28 ×10-5 (m4)横梁截面模量W = 2.31 ×10-4(m3)4.4 计算横梁跟部所受的合成剪力和弯矩合成剪力：Q = (Q x12 + Q y12) 0.5 = 9.438 (KN)合成弯矩：M = (M x12 + M y12) 0.5 = 40.388 (KN*m)4.5 最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：σ= M / W = 170.939 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求横梁根部的最大剪应力为：τ= 2 ×Q / A = 3.846 (MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要求4.5 变形验算计算垂直绕度f y = G4 / (γ0×γG) ×(l2 + l3)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω1 / (γ0×γG) ×l14 / (8 ×E ×I)= 0.0518(m)计算水平绕度f x = F wb/ (γ0×γQ) ×(l3 + l2)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω2 / (γ0×γQ) ×l23 / (6 ×E ×I)= 0.0707(m)计算合成绕度f = (f x2 + f y2)0.5 = 0.0877(m)f/l1 = 0.0117 > 1/100, 不满足设计要求。
5 立柱设计计算对立柱所受荷载计算如下：5.1 荷载计算垂直荷载：N= γ0×γG×G = 18.729(KN)水平荷载：H= F1+F2+F3 = 17.148(KN)水平弯矩：M X=(F1+F2)×(L-H/2)+F3×L/2 = 123.722(KN*m)立柱根部由永久荷载引起的弯矩为：M Y=2×M y1 = 42.054(KN*m)合成弯矩：M=(M X2+M Y2)0.5 = 130.674(KN*m)风载引起的合成扭矩：M t=2×M x1 = 68.964(KN*m)5.2 强度验算立柱截面信息立柱截面积： A = 9.269 ×10-3 (m2)立柱截面惯性矩：I = 9.594 ×10-5 (m4)立柱截面模量：W = 6.617 ×10-4 (m3)立柱截面回转半径模量：R = (I/A)0.5 = 0.102(m)立柱截面惯性矩模量：Ip = 2×I = 1.92×10-4(m4)最大正应力验算轴向荷载引起的正应力：σc=N/A = 2.021(MPa)弯矩引起的正应力：σw= M/W = 197.496(MPa)组合应力：σMax = σc+σw = 199.516(MPa)立柱根部的最大正应力为：σ= M / W = 197.496 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求最大剪应力验算水平荷载引起的剪应力：τHmax=2×H/A = 3.70(MPa)扭矩引起的剪应力：τtMax= M t×φ/(2×I p) = 56.428(MPa)组合应力：τMax = τHmax+τtmax = 60.128(MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要，危险点处应力验算最大正应力位置点处，由扭矩产生的剪应力亦为最大，即σ= σMax = 199.516 (MPa) ，τ= τtMax = 56.428(MPa)根据第四强度理论的组合应力为：σ4 = = (σ2+3×τ2)0.5=207.432 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求变形验算由风荷载标准值引起的立柱顶部的水平位移：f p=(F1+F2)×(L-H/2)2×(3×L-H)/(γ0×γQ×6×E×I)+F3×L3/(γ0×γQ×8×E×I) = 0.1012(m)立柱端部的相对水平位移为：f p/L = 0.0127 >1/100, 不满足设计要求立柱顶部扭转角：θ =M t×h/(γ0×γQ×GI p) = 2.79×10-2(rad)标志结构最大总水平水平位移：f =f x+f p+θ×l1 = 0.382(m)标志结构最大相对水平位移为：f p/L = 0.0477 >1/60, 不满足设计要求6 立柱与横梁的连接计算6.1 螺栓强度验算连接螺栓拟采用高强螺栓6 M 20 , 查表得：单个螺栓受拉承载力设计值N tb = 124 KN , 受剪（单剪）承载力设计值N vb = 55.8KN ：合成剪力Q = 9.438 KN , 合成弯距= 40.388KN*m ：螺栓孔数目6 ：每个螺栓所受的剪力N v = 1.573 KN ,螺栓1 : y1 = 0.190(m)螺栓2 : y2 = 0.190(m)螺栓3 : y3 = 0.00(m)螺栓4 : y4 = 0.00(m)螺栓5 : y5 = -0.190(m)螺栓6 : y6 = -0.190(m)由各y值可见，y1距旋转轴的距离最远，其拉力N max＝M b ×y1/(∑yi2) =53.289KN< N tb= 124(MPa), 满足设计要求0.9n fμ（nP-1.25∑N ti）=0.9×1×0.4（6×155-1.25×53.289×2+1.25×53.289×2）=338.4KN>Q=9.438KN,满足设计要求7 柱脚强度验算7.1 受力情况铅垂力G= γ0×γG×G=1.00×0.90×15.608 = 14.047(kN)水平力F=17.148(kN)合成弯距M=130.674(kN)扭距M=68.964(kN)7.2 底板法兰盘受压区的长度Xn偏心距e=M/G=130.674/14.047=9.303(m)法兰盘几何尺寸：L=0.800(m) ; B=0.800(m) ; Lt=0.120(m)基础采用C25砼，n=E s/E c=210000.00×106/28000.00×106 = 7.5地脚螺栓拟采用8 M 30高强螺栓受拉地脚螺栓的总面积：A e = 3 ×5.606×e-4= 16.818×10-4(m2)受压区的长度Xn根据下式试算求解：X n3 + 3×(e-L/2)×X n2– 6×n×A e×(e+L/2-L t)×(L-L t-X n) = 0式中：e = 3.13(m)L = 0.80(m)B = 0.80(m)n = 7.5A e = 16.82 ×10-4(m2)L t = 0.12(m)求解该方程，得X n = 0.1227(m)7.3 底板法兰盘下的混凝土最大受压应力σc = 2 ×G ×(e + L/2 - L t) / (B ×X n×(L - L t - X n/3)) = 5.351(MPa) < β×f cc = 10.02(MPa), 满足设计要求。