梁板柱配筋计算书
梁板柱钢筋计算详
梁板柱钢筋计算第一章梁第一节框架梁一、首跨钢筋的计算1、上部贯通筋上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值2、端支座负筋端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值第二排为Ln/4＋端支座锚固值3、下部钢筋下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。
以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1中关于支座锚固的判断呢？现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题：（1）支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d}（2）钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度－保护层＋15d}（3）钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d} 图一4、腰筋（1）当为梁侧面构造钢筋时，其搭接与锚固长度可取为15d；（2）当为梁侧面受扭纵向钢筋时，其搭接长度为Ll或LlE（抗震）；其锚固长度与方式同框架下部纵筋。
5、拉筋拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距6、箍筋箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高－2×保护层）×2＋2×11.9d＋8d箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距＋1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。
冠梁及支撑配筋计算书
冠梁配筋计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010),本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=800mm，h=1200mm计算长度 L=8.50m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=1.00kN弯矩设计值 Mx=775.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算2受压计算2.1轴压比A = b x h = 800x 1200 = 960000mm2N 1.00 x 103A= --------- =--------------------------- = 0.000fc A 14-3x 960000 2.2偏压计算(1)计算相对界限受压区高度与《混凝土规范》式6.2.7-1:取A=0mm2s偏压计算配筋：x方向A =1904mm2 sx:丫方向人=0mm2 sy轴压计算配筋：x方向A =0mm2sx 0.80f y 360.0 =0.5176+ ------- -----E ws cu 200000 x 0.0033⑵计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离e:h 0 = h -a5 = 1200 - 35 = 1165mm M 775.00N 1.00=774.9999 m = 774999.9 mm =max{20,h/30} = 40.0 mm，i = e 0 +e0 =774999-9 + 40-0 = 775039-9mme = e , + -- a = 775039.9 +i 2 s 1200------ - 35 = 775604.9 mm 2(3)计算配筋e . = 775039.9mm〉0.3h = 0.3x 1165 = 349.5mm i0N b = a 1f c bh 0 Jb = 1.00x 14.3 x 800 x 1165 x 0.5176 = 6898994N且N=1.00kN W N b=6898.99kN,按照大偏心受压构件计算，根据《混凝土规范》6.2.17:1.00 x 103b 1.00 x 14.3 x 800c =0.1 mm@x=0.1mm < 2a =70mm,Ne -a1 f c bx h 0x=70.0mm) A s = A s—0.5 h + 0.5 x1.00x 10 3x(775039.9 —0.5 x 1200.0 + 0.5 x70.0 )360.0 x( 1165 - 35 )=1904 mm22.3 轴压验算(1)计算稳定系数8500 =10.6b 800根据《混凝土规范》表6.2.15:插值计算构件的稳定系数@=0.971(2)计算配筋，根据《混凝土规范》公式6.2.15:A sN—f A0.9。
柱配筋计算
柱配筋计算柱正截面单向偏心受力承载力计算书1 已知条件柱截面宽度b=600mm,截面高度h=600mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,弯矩平面内计算长度l0x=4000mm,弯矩平面外计算长度l0y=4000mm,混凝土强度等级C30,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,非抗震设计,截面设计压力N=500kN,设计弯矩M=300kN·m,截面下部受拉,计算配筋面积。
2 配筋计算构件截面特性计算A=360000mm2,Ix=10800000000.0mm4, Iy=10800000000.0mm4ix=173.2mm, iy=173.2mm 查混凝土规范表4.1.4可知fc=14.3MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.00β1=0.80由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量Es=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.518截面面积A=bh=600×600=360000mm2截面有效高度h0=h-as=600-35=565mm根据混凝土规范表6.2.15可得轴心受压稳定系数φ=1.000轴心受压全截面钢筋面积A's=0.00mm2根据混凝土规范6.2.3条，判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩N/(fcA)=500000/(14.3×360000)=0.10 ≤0.9M1/M2=0.00/300=0.00 ≤0.9lc/i=4000/173.2=23.1 ≤34-12(M1/M2)=34-12×(0/300)=34不需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响偏心距e0=300000000/500000=600mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距ea=20mm初始偏心距ei=e0+ea=600+20=620mm 轴向压力作用点至远离压力一侧钢筋的距离e=ei+0.5h-as=620+0.5×600-35=885mm假定截面为大偏心受压，则截面相对受压区高度ξ=N/(α1fcbh0)=500000/(1.0×14.3×600×565)=0.103ξ<ξb,截面为大偏心受压。
梁板柱配筋计算书
截面设计本工程框架抗震等级为三级。
根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。
框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：20c s 1u bh f M αα= (9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： RE20c s 1E u /γααbh f M =(9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。
即{}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3)比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。
故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE γ后的值。
进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。
T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。
AB 跨及CD 跨：f 31l b ='=7.5/3=2.5m ；m 2.4)]3.025.0(5.02.4[3.0n f =+⨯-+=+='s b bm h b b f f 86.13.0123.012=⨯+='+='1.00f ≥'h h ，故取f b '=1.86m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面：一排钢筋取0h =700－40=660mm ， 两排钢筋取0h =700－65=635mm, 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1860×130×（660－130/2）=2057.36kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
BC 跨：0f 31l b ='=3.0/3=1.0m ； nf s b b +='=0.3+8.4-0.3=8.4m ；mh b b f f 86.113.0123.012=⨯+='+=';1.00f ≥'h h ，故取f b '=1m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取0h =550－40=510mm ， 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1000×130×（510－130/2）=827.26kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
梁板配筋计算书
张家口市某农产品交易市场办公楼梁板配筋计算书1、楼板的配筋计算；楼板厚80㎜，混凝土用C30,钢筋用HRB335，FC=14.3N∕m ㎡,Ft=1.43,Fy=300,∮b=0.55Ho=H-20=80-20=60确板宽1000㎜为计算单位板的自重；24×0.08×1=1.92KN∕M活荷载；Qk=2 KN∕㎡ 2 KN∕㎡×1m=2KN/mq=1.2×1.92+1.4×2=5.104KN/mM=1/8q×L×L=1/8×5.104×2.7×2.7=4.35102KN.Mαs=M/Fc.B.Ho.Ho=(4.65102×1000000)/(14.3×60×60×1000)=0.09∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.09=0.1As=∮FC B.Ho/Fy=0.1×14.3×1000×60/300=286 m㎡e=286/1000×80=0.3﹪符合钢筋的最小配筋率∮=0.1＜∮b=0.55取4φ12 配筋净距离=（1000-2×20-4×12）/3=310mm＞250mm 不符合规范所以取 5φ10配筋净距离=（1000-2×20-5×10）/4=227mm 按规范取@=250mm选筋。
选用5φ10@2502、梁的配筋计算；混凝土采用C30,钢筋采用HRB335,选定截面尺寸h=2700/9=300㎜B=300/2=150㎜梁的自重；1×0.15×0.3×25=1.125 KN/m活荷载标准值=2 KN∕㎡活荷载；q1=2×6=12 KN/m q2=1.92×6=11.52 KN/mYg=1.2 Yq=1.4q=1.125×1.2+23.52×1.4=34.278 KN/mM=1/8Q×L×L=1/8×34.278×2.7×2.7=31.24 KN.Mαs =M/Fc.b.Ho.Ho=3.124×10000000/14.3×150×280×280=0.19 ∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.19=0.2As=∮Fc.b.Ho/Fy=0.2×14.3×150×280/300=400m㎡e=400/300×150=0.8﹪符合梁的经济配筋率选筋4φ12＠843、梁的箍筋计算箍筋采用HPB235，混凝土采用C30.梁承受的均部荷载=q1+q2=23.52KN/m求支座处剪力的设计值；V=1/2qLo=1/2×34.278×1.4×2.7=64.79KNHw=Ho=300-20=280㎜ 280/150=1.9<40.25FC.B.Ho=0.25×14.3×150×280=150150N=150.15KN>V=64.79KN验算是否按构造配箍筋；0.7Ft.b.Ho=0.7×1.43×150× 280=42042N=42.042KN<64.79KN 应按计算确定箍筋计算箍筋用量；Asv/S》（V-0.7Ft.b.Ho）/1.25Frv.Ho=（64.79×1000-0.7×1.43×150×280）/1.25×210×280=0.31m㎡/㎜选双支箍φ6（Asv1=28.3 m㎡）箍筋间距 S≤2×28.3/0.31= 182.6mm 验算配箍筋。
9、2.10框架梁、柱配筋计算
2 上部结构设计2.10第1/1轴框架梁、柱配筋计算2.10.1承载力抗震调整根据《高层建筑混凝土结构规范》（JGJ3-2002）式（4.7.2-2）规定，有地震作用组合时，作用效应设计值S 应采用下式表达式：RE R S γ/≤ （2.3）式：RE γ——为构件承载力抗震调整系数，取值见表2.10-1：表2.10-1 承载力抗震调整系数表具体调整见梁、柱配筋表。
最小配筋率的确定：根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）11.3.6规定，三级抗震时，框架梁正截面设计抗震要求的最小配筋率支座取0.25％和yt f f /55％＝55×1.43/360＝0.218％的较大值，跨中取0.20％和yt f f /45％＝45×1.43/360＝0.179％的较大值，所以支座取0.25％，跨中取0.20％。
且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5％。
2.10.2 梁截面设计 1）．梁的正截面强度计算材料强度：C30（22/43.1,/3.14mm N f mm N f t c ==）；HPB400级钢筋（2/360mm N f y =）。
（1） AB 跨梁正截面受弯承载力计算。
从梁内力组合表中，挑出第一层AB 梁跨中及支座截面的最不利内力。
、m kN M A .)08.79(68.171-= kN V A 80.114= m kN M .8.90=中 m kN M B .)82.35(08.154-= kN V B 44.119-= ○1、计算跨中截面。
因梁板现浇，故跨中按T形截面'0'0',1.0258.0465/120/,465,120f f f b h h mm h mm h >====不受此限制，,23003/69003/,45000mm l mm s b n ===+故取mm b f 2300'=。
广州大学土木工程学院（毕业设计）学士学位论文)2/120465(12023003.140.1)2/('0''1-⨯⨯⨯⨯=-f f f c h h h b f αm kN M m kN mm N .8.90.45.1598.1045.15986=>=⨯= 故属第一类T 形截面。
梁、板配筋计算
1.已知：某办公楼采用装配式砖混结构，如下图所示，其楼面为30mm 厚的水磨石（自重为223/m kN ），120mm 预应力空心板（面荷载为2.03/m kN ），板底刷20mm 厚白灰砂浆（自重为173/m kN ），大梁支承在240砖墙上，试设计大梁L-1，并画出其配筋图。
解：（1）确定计算简图及其截面尺寸和内力图工程要求梁在支承端处不得有竖向和水平方向的位移，梁另一端可以有微小的转动，并且在温度变化时，可以自由伸缩，为了反映上述情况，梁采用一端为不动铰支座，另一端为可动铰支座的标准简支梁，如下图所示。
梁的截面尺寸为b ×h=250×500mm （自重为253/m kN ）。
q计算简图（2）荷载计算1）恒载：30mm 厚的水磨石 2/66.02203.0m kN =⨯ 120mm 厚预应力空心板 2/0.2m kN板底刷20mm 白灰砂浆 2/34.01702.0m kN =⨯ 恒载设计值：2/504.32.1)34.0266.0(m kN =⨯++ 2）活载设计值：2/8.24.12m kN =⨯ 3）梁上总的荷载设计值（线荷载）q梁的自重：m kN /75.32.1255.025.0=⨯⨯⨯m kN q /55.2475.33.3)8.2504.3(=+⨯+=（3）内力计算mm l n 48602405100=-=mm l mm a l l n n 5103486005.105.1510024048600=⨯=<=+=+=取mm l 51000=跨中弯矩设计值 m kN ql M ⋅=⨯⨯==82.791.555.248181220 支座边缘处建立设计值 m kN ql V n ⋅=⨯⨯==66.5986.455.242121（4）正截面承载力计算（计算系数）106.04602503.1411082.7926201=⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα 518.0112.0106.0211211=<=⨯--=--=b s ξαξ，满足要求20162.511360360/112.04602503.141/mm f bh f A y c s ==⨯⨯⨯⨯==ξα防止少筋：%2.0%445.0)%46025062.511(min 0=>=⨯==ρρbh A s ，满足要求 选配钢筋： 受力筋 4C 14 架立筋2C 12 （5）斜截面承载力计算1）复核梁截面尺寸484.1250460<==b h w kN V kN bh f c c 66.5913.4114602503.14125.025.00=>=⨯⨯⨯⨯=β，则截面尺寸足够2）验算是否需要按计算配置箍筋kN V kN bh f t 66.5912.11546025043.17.07.00=>=⨯⨯⨯=，应按构造配置箍筋选配箍筋为双肢箍：2=n ，C 6@300（213.28mm A sv =）（6）L-1平面图和断面图L-1平面配筋图L-1断面图2.根据下图中的外伸梁所示的内力图（弯矩图和剪力图），试进行外伸梁（正截面和斜截面）的设计，画出外伸梁的配筋施工图（立面图和剖面图）解：梁截面尺寸：400m m ×600mmA 、B 段：（1）正截面承载力计算16.05604003.141108.28626201=⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα518.0175.016.0211211=<=⨯--=--=b s ξαξ，满足要求 2011.1557360/175.05604003.141/mm f bh f A y c s =⨯⨯⨯⨯==ξα防止少筋：较大者）及（%178.0%45%2.0%7.0)%5604001.1557(min 0==>=⨯==yt s f f bh A ρρ， 满足要求受力筋： 4C 25，架立筋： 2C 22 （2）斜截面承载力计算 1）复核梁截面尺寸44.1400560<==b h w kN V kN bh f c c 5.2128.8005604003.14125.025.00=>=⨯⨯⨯⨯=β，则截面尺寸足够2）验算是否需要按计算配置箍筋kN V kN bh f t 5.2122.22456040043.17.07.00=>=⨯⨯⨯=，应按构造配置箍筋选配箍筋为双肢箍： C 8@200，2=nB 、C 段：（1）正截面承载力计算mm h 560406000=-=114.05604003.141106.20326201=⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα 518.012.0114.0211211=<=⨯--=--=b s ξαξ，满足要求 2017.1067360/12.05604003.141/mm f bh f A y c s =⨯⨯⨯⨯==ξα防止少筋：较大者）及（%178.0%45%2.0%48.0)%5604007.1067(min 0==>=⨯==yt s f f bh A ρρ， 满足要求受力筋： 3C 22，下部钢筋： 2C 12 （2）斜截面承载力计算 1）复核梁截面尺寸44.1400560<==b h w kN V kN bh f c c 2.2018.8005604003.14125.025.00=>=⨯⨯⨯⨯=β，则截面尺寸足够2）验算是否需要按计算配置箍筋kN V kN bh f t 2.2012.22456040043.17.07.00=>=⨯⨯⨯=，应按构造配置箍筋选配箍筋为双肢箍： C 8@200，2=n配筋图：梁剖面图材料图：由计算得，钢筋截断位置从充分利用点算起长度为mm h l a 14842.10=+3.某钢筋混凝土现浇板式楼梯结构平面布置如下图所示，踏步面层为20mm后水泥砂浆，板底为15mm后混合砂浆抹灰，金属栏杆重0.1kN/m，钢筋采用HRB400级。
主梁配筋计算书
三、主梁配筋在承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算配置主梁受力钢筋由弯矩基本组合计算表可以看出，1号梁d M 值最大，考虑到设计施工方便，并留有一定的安全储备，按1号梁计算弯矩进行配筋。
设钢筋净保护层为3cm ，钢筋重心至底边距离为a=18cm ，则主梁有效高度为0h (14018)122h a cm cm =-=-=已知1号梁跨中弯矩2485.4d M kN m =⋅，将T 形梁截面等效转换'f b 为T 形截面受压区翼缘有效宽度；取下列三者中的最小值： 1、计算跨径的1/3: 1970036567l mm mm == 2、相邻两梁的平均间距：1800d mm =3、()''2121821812132100f h f b b b h cm mm =++=+⨯+⨯=此处，b 为梁腹板宽度，其值为180mm ，'f h 为受压区翼缘悬出板得平均厚度，其值为130mm 。
取三个值中最小值，所以取'1800f b mm =下面判别主梁为第一类T 形截面或第二类T 形截面：若满足'''02f h d cd ff M f b hγ≤，则受压区全部位于翼缘内，为第一内T 形截面，否则位于腹板内，为第二内T 形截面。
式中，0γ为桥跨结构重要性系数，取1.0；cd f 为混凝土轴心抗压强度设计值；取18.4MPa 判别式左端为0 1.02485.42485.4d M kN m kN m γ=⨯⋅=⋅ 判别式右端为()()'''30.1302218.410 1.80.13 1.224972.97248504f h cd f f f b h h kN m kN m kN m-=⨯⨯⨯⨯-⋅=⋅≥⋅ 因此，受压区位于翼缘内，属于第一类T 形截面。
应按宽的为'f b 的矩形截面进行正截面抗弯承载力计算。
设混凝土的受压区高度为x ，则利用下式计算，343.231705.8V kNM kN m ==⋅ 即()321.024850418.410 1.8 1.22xx ⨯=⨯⨯-解得 64130x mm mm =< 又''242218.41.80.06428075.70107570cd f sd S sd cd f f b x s f A f f b x A m m mm -⨯⨯====⨯=选用6根直径为36mm 和4根直径为22mm 的335HRB 钢筋，则2276277570s A mm mm =>钢筋的重心s a 位置为：()()235.6 4.9128.6 4.912110.1812.910.18 4.810.18/4 4.91610.1817.57si isi a y s a a cm cm∑=⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯⎡⎤⎣⎦∑= 0(14017.57)122.43s h h a cm cm =-=-=查表知，0.56b ξ=故0640.56 1.2243686b x mm h m mm ξ=<=⨯=，则受压区高度符合规范要求。
主梁和柱的配筋计算
十、主梁和柱的配筋计算（一）、梁的配筋计算1、判断梁的截面类型ED梁为L型梁，按矩形截面计算，DB梁为T型梁，按T型截面计算。
2、判断DB梁的T型截面类型⑴确定材料强度设计值f c=11.9N/mm2, f t=1.27 N/mm2, f y=300 N/mm2⑵确定翼缘计算宽度b f，h0=500-35=465mm按梁的计算跨度L0考虑b f，：b f，=L0/3=4600/3=1533mm按梁的肋净距S n考虑b f，：b f，=250+2000=2250按翼缘高度h f,考虑b f，：b f，=100/465=0.215>0.1故翼缘计算宽度不受此要求限制。
翼缘的计算宽度取前两项的较小值b f，= =1533mm⑶判断T型截面类型αf c b f，h f, （h0－h f,/2）=1x11.9x1533x100x(465－100/2)=757kn.m1由以上的内力组合表易知，该榀框架的所有T型梁的弯矩M都小于757 kn.m，所以都属于第一类T型截，即均按b f，xh（1533mmx500mm）的矩形截面计算4、求梁的箍筋用量（法一）（1）.由前面的计算易知所有梁中最大的剪力设计值为153KN （2）、确定材料强度设计值f c =11.9N/mm 2, f t =1.27 N/mm 2, f yv =300 N/mm 2（3）、复核截面尺寸h 0=500-35=465mm h 0/b=465/250=1.86<40.25b fc c ..βh 0=087.25x1x11.9x250x465=345kn>v=153kn 所以截面尺寸符合要求（4）、复核截面尺寸验算是否需要按计算配箍筋0.7f t .b .h 0=0.7x1.27x250x465=103KN即剪力大于103kn 的所有截面都需要按计算配筋，其他按构造配筋即可 （5）、按梁中最大剪力V=153KN 计算箍筋用量mm mm x x h f bh f V s nAsv yv t /41.046521025.110300015300025.17.02001=-=-= 按构造要求选用箍筋双肢φ8（Asv 1=50.3mm 2），于是箍筋间距S 为： S=mm x nAsv 24541.03.50241.01== 取S=200mm 记作φ8＠200沿梁全长布置 （5）、经验算符合最少配筋率要求即所有梁的箍筋均按φ8＠200（φ8＠100）配置即可（法二）：由V ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+≤0025.142.01h S A f bh f SV yv t RE γ RE γ=0.85 f t =1.1N/mm f yv =210 N/mm b=250mm h 0=465mm计算当梁的箍筋采用构造（φ8@200）配筋时所能承受的最大剪力值V ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=0025.142.01h S A f bh f SV yv t RE γ V ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=4652006.10621025.146525027.142.085.01x x x x x =150KN 由上面的梁的剪力的组合表可知，需要按计算配箍筋的 只有第一DB 梁的左截面（v=153），其他层梁的最大 剪力均<150kN,按构造φ8@（100）200配筋即可。
柱板梁钢筋工程量计算
N8 =（3.06－3×0.12－2×0.1）÷0.2＋2
×4 =11.4（m）
L9 =（2.5＋0.24－0.02×2＋6.25×2×0.012）
箍筋ф6@200 ℓ10 =（0.12＋0.24）×2－8×0.03＋18×0.006 = 0.588（m）
M1 = 27.132×2.47kg/m×2
= 134.03（kg）
梁下部受力纵筋（3Ф22）：采用在中间支座锚固
两端跨单根长
l21 =〔4＋0.225－0.2－（0.03＋0.025柱纵筋）＋15d＋34d〕×2
= 10.096 （m） 中间跨单根长
l22 = 3.76－0.4＋2×lae
= 3.76－0.4＋2×34d = 4.856 （m）
体现浇梁，试计算该柱钢筋工程量。
〖解〗 1.计算钢筋长度（C=30mm） （1）底层纵向受力筋Ф22（Ⅱ级钢筋） ① 每根筋长l1= 3.07＋0.5＋0.8 = 4.37（m） ② 总长L1 = 4.37×4 = 17.48 （m） （2）二层纵向受力筋Φ22 （Ⅱ级钢筋） ① 每根筋长l2 = 3.2＋0.6 = 3.8（m） ② 总长L2 = 3.8×4 = 15.2（m）
单根长度按
N1=〔（0.75－0.05）÷0.1＋1〕×6 = 48 （根）
加密区箍筋根数，按规定加密区离支座750mm，则：
非加密区箍筋根数 N2=〔 （4－0.225－0.2－0.75×2）
÷0.2－1 〕×2＋（3.76－0.4－
2
75×2）÷0.2－1=29（根） 箍筋质量（Ф8） M3 =（48＋29）×1.524×0.395×2
钢筋混凝土梁柱配筋计算
钢筋混凝土梁柱配筋计算钢筋混凝土结构是目前建筑领域广泛应用的一种结构形式，具有抗震、抗变形能力强以及施工方便等特点。
在钢筋混凝土结构中，梁柱是承载荷载并传递到地基的主要承重构件。
为确保梁柱结构的安全可靠，配筋计算显得至关重要。
本文将介绍钢筋混凝土梁柱配筋计算的相关理论和方法。
一、梁的配筋计算1. 弯矩设计梁的设计首先需要确定弯矩作用，根据荷载和支座条件等得到弯矩图。
在梁的配筋计算中，常用的方法有经典弯矩图法、傅里叶级数法和有限差分法等。
根据所采用的方法进行弯矩计算后，可以确定梁的最大正、负弯矩及其位置。
2. 配筋计算梁的配筋计算包括梁底筋和梁顶筋的确定。
首先需要确定受拉钢筋的面积，根据受拉钢筋的满应力和弯矩等计算确定拉力。
然后根据已知的参数，使用钢筋的受拉强度计算公式，得到所需钢筋的面积。
同时，还要根据受拉钢筋的纵向间距和钢筋的直径，进行受拉钢筋的布置设计。
二、柱的配筋计算1. 截面尺寸设计柱的配筋计算首先需要确定截面尺寸。
根据实际荷载和设计要求，可以确定柱截面尺寸的高度和宽度。
通常，柱的高宽比应在一定范围内，以满足抗弯承载力和受压性能的要求。
2. 配筋计算柱的配筋计算主要包括受拉钢筋和受压钢筋的确定。
首先，需要计算受拉钢筋的面积，确定受拉钢筋的满应力和受拉力。
在受拉钢筋的布置设计时，应考虑到受拉钢筋的间距和直径等要素。
另外，还需要计算受压钢筋的面积，确定受压钢筋的满应力和受压力。
在受压钢筋的布置设计时，要注意受压钢筋的间距和直径等参数。
三、配筋计算实例为了更好地理解钢筋混凝土梁柱配筋计算的具体过程，我们以某一具体工程实例进行说明。
某建筑工程设计中，需要设计一梁柱结构，其梁的跨度为6m，截面高度为0.6m，宽度为0.3m，混凝土强度等级为C30。
首先，确定荷载情况，包括自重、活载和附加荷载等，并绘制出弯矩图。
根据荷载和弯矩图，计算出梁的最大正、负弯矩及其位置。
根据所给的设计参数，计算出梁受拉钢筋的面积和受拉力，并确定钢筋的布置形式。
柱配筋计算
2．7.7柱的配筋以底层A 柱为例，其非抗震的最不利组合由表2—28可知，N M 和控制的不利组合都是由组合二产生的，所以，即可以此种组合为例进行柱的纵筋配筋。
计算长度mm 5250l 0==H1、非抗震纵筋的计算柱上端 M=19.46m ⋅KN N=319.41KN柱下端 M=18.32m ⋅KN N=330.01KN（1）A 柱上端截面配筋计算：mm N M 78.371043.8051043.30e 360=⨯⨯== mm 203040020max )30,20max(e a ===），（h mm e e a 78.572078.37e 0i =+=+=518.039.03604003.140.11043.805f 301=<=⨯⨯⨯⨯==b c bh N ξαξ 则，该柱为大偏心受压柱。
mm mm s 8024.14036039.0h x 0=>=⨯==αξmm 4974036036024.1403604.1404003.140.178.2171043.805)'()2(78.2174020078.572230'01'<-=-⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯=---===-+=-+=）（）（s y c S S s i h f x h bx f Ne A A m m h e e ααα 所以只须按最小配筋率配筋。
2min 320400400%2.0'mm bh A A S S =⨯⨯===ρ选配3 142461'mm A A S S ==%55.0%576.04004002461>=⨯⨯=ρ所以配筋合理（2）A 柱下截面的配筋计算mm N M 93.491091.8291040.41e 360=⨯⨯== mm 203040020max )30,20max(e a ===），（h mm e e a 93.692093.49e 0i =+=+=518.0403.03604003.140.11091.829f 301=<=⨯⨯⨯⨯==b c bh N ξαξ 则，该柱为大偏心受压柱。
配筋计算书
杆件配筋计算一、支撑梁配筋计算1、主梁：L-1（b×h=800×1000）配筋计算设计值：N=3998×1.35×1.2=6477KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.6m弯矩：M1=775KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=65KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=6477KNM=840KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2632mm2左右纵筋：As’=1600mm2箍筋：Asv=941 mm2/m实配钢筋：上下纵筋：9Φ25（4415mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：4Φ22（1520mm2）分配As=2010＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）2、次梁：L-2（b×h=700×900）配筋计算设计值：N=3066×1.35×1.2=4967KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.2m弯矩：M1=583KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=50KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=4967KNM=633KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2718mm2左右纵筋：As’=1260mm2箍筋：Asv=840mm2/m实配钢筋：上下纵筋：8Φ25（3925mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：3Φ22（1139mm2）分配As=1754＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）3、连梁：L-3（b×h=600×800）配筋计算设计值：N=1801×1.35×1.2=2918KN砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：12.7m弯矩：M1=242KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=30KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=2918KNM=272KN·m计算配筋：上下纵筋：As=960mm2左右纵筋：As’=960mm2箍筋：Asv=738mm2/m实配钢筋：上下纵筋：7Φ22（2659mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：2Φ22（759mm2）＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）二、围檩配筋计算1、WL1、WL1’配筋计算截面：b×h=1000×1400砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=2140KN·mV=2060KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=5419 mm2实配钢筋：12Φ25（5887mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv=1562mm2/m,ρsv=0.16% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=1365mm2实配钢筋：4Φ22（1519mm2）＞As（满足要求）2、WL2配筋计算截面：b×h=1000×1000砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=1000KN·mV=641KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=2978 mm2实配钢筋：10Φ25（4906mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv/s=-1656.20mm2/m ρsv=-0.17% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=965mm2实配钢筋：6Φ22（2279mm2）＞As（满足要求）。
梁板柱墙钢筋计算规则
梁、板、柱、墙钢筋计算原理钢筋重量=钢筋长度*根数*理论重量钢筋长度=净长+节点锚固+搭接+弯钩（一级抗震）柱1、基础层：⑴筏板基础﹤=2000mm时,基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度hn/3+与上层纵筋搭接长度Lle（如焊接时，搭接长度为0）⑵筏板基础〉2000mm时，2、基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度hn/3+与上层纵筋搭接的长度Lle柱纵筋长度=地下室层高-本层净高hn/3+首层楼层净高hn/3+与首层纵筋搭接Lle（如焊接时，搭接长度为0）3、首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高hn/3+max(二层净高hn/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度Lle（如焊接时，搭接长度为0）4、中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高hn/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max（三层层高hn/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接Lle（如焊接时，搭接长度为0）5、顶层：角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5Lae内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+Lae注：其中锚固长度取值：⑴、当柱纵筋伸入梁内的直径长〈Lae时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；⑵、当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=Lae时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层，⑶、当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
6、边柱：⑴、外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5Lae⑵、内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+Lae⑶、当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。
第六节 框架梁柱截面配筋计算
②《抗规》第6.3.5条: 梁箍筋加密区长度内的箍筋肢距
（二级） 不宜大于
250mm 20倍箍筋直径
较大值
1、梁截面设计
十、框架梁、柱配筋计算 ③ 《混凝土规范》第11.3.9条:梁端设置的第一个箍筋应距框架节点边缘不
大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。 ④ 《混凝土规范》第11.3.9条: 沿梁全长箍筋
②《抗规》第6.3.7条: 柱轴压比限值
框架结构
0.8
③ 《抗规》第6.3.8条: 总配筋率 ρmin
（二级 ）
中柱、边柱 0.8﹪ （二级）
角柱、框支柱 1.0﹪
同时，每一侧ρ≥0.2。
2、柱截面设计
十、框架梁、柱配筋计算 ④《抗规》第6.3.9条: 截面尺寸大于400mm的柱，纵向钢筋间距不宜大于 200mm。 ⑤《抗规》第6.3.9条: 柱总配筋率不应大于5%。 ⑥《抗规》第6.3.9条: 边柱、角柱在地震作用组合产生小偏心受拉时，柱内 纵筋总截面面积应比计算值增加25%。 ⑦《抗规》第6.3.9条: 柱纵向钢筋的绑扎接头应避开柱端的箍筋加密区。
1 fcbx 1 fc (bf b)hf f y As
M
Mu
1 fcbx(h0
x 2
)
1
fc
(bf
b)hf
(h0
hf 2
)
按双筋矩形截面计算，跨中伸入支座钢筋作为支座负弯矩作用下的 As
1 fcbx f yAs f y As
M
Mu
1
fcbx(h0
x) 2
f yAs(h0
as )
1、梁截面设计
① 非地震作用矩形、T形和I形截面的计算公式
V
梁板的配筋计算方法
梁板的配筋计算方法梁板钢筋的下料长度=梁板的轴线尺寸-保护层（一般25）+上弯勾尺寸180度弯勾=6.25d90度弯勾＝3.5d45度弯勾＝4.9d再咸去度量差：３０度时取0.3d＼45度0.5d＼６０度1d＼９０度２d＼135度３d如果是一般的施工图纸按上面的方法就可以算出来如板的分布筋\负盘\梁的纵向受力筋\架力筋.如果是平法施工图那就要参考03G101-1B了箍筋的长度：外包长度+弯勾长度-6d弯勾长度6加100\8加120\10加140箍筋个数=梁构件长度-(２５保护层)*2／箍筋间距+1矩形箍筋下料长度计算公式箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值（表1）式中箍筋周长=2（外包宽度+外包长度）；外包宽度=b-2c+2d；外包长度=h-2c+2d；b×h=构件横截面宽×高；c——纵向钢筋的保护层厚度；d——箍筋直径。
箍筋调整值见表1。
2．计算实例某抗震框架梁跨中截面尺寸b×h=250mm×500mm，梁内配筋箍筋φ6@150，纵向钢筋的保护层厚度c=25mm，求一根箍筋的下料长度。
解：外包宽度= b-2c+2d=250-2×25+2×6=212（mm）外包长度=h-2c+2d=500-22×25+2×6=462（mm）箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值=2（外包宽度+外包长度）+110（调整值）=2（212+462）+110=1458（mm）≈1460（mm）（抗震箍）箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）+50（调整值）=1350（mm）（非抗震箍）错误计算方法2：箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）=1300（mm）梁柱箍筋的下料，在施工现场，如果给钢筋工一个总长＝2b+2h-8c+26.5d的公式，钢筋工不是太欢迎；如果将梁的已知保护层直接代入公式，使表达方式简单一些，钢筋工就容易记住。
350x800梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板(扣件式，梁板立柱共用)计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图本图梁恻支撑构造仅作示意P具体详见梁侧模板黄计立面图四、面板验算按三等跨连续梁计算:截面抵抗矩：W=bh2/6=350x18x18/6 = 18900mm3,截面惯性矩：I=bh3/12=350x18 x18x18/12=170100mm4^M OgxmaxUNG1k+(G2k+G3k)xh)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4w c Q2Jxb=0.9xmax[1.2x(0.1+(24+1.5)x0.8)+L4x2, 1.35x(0.1+(24+1.5)x0.8)+1.4x0.7x2]x0.35 = 9.335kN/mq1 静= 0.9x1.35x[G1k+(G2k+G3k)xh]xb = 0.9x1.35x[0.1+(24+1.5)x0.8]x0.35 = 8.718kN/ m q1活= 0.9x1.4x0.7xQ2k xb = 0.9x1.4x0.7x2x0.35 = 0.617kN/mq2= [1x(G1k+(G2k+G3k)xh)]xb = [1x(0.1+(24+1.5)x0.8)]x0.35 = 7.175kN/m 简图如下：9.33SkN/m 9.33SkN/m 9.33SkN/m]]][]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]][HI][]]]]]]]]]]]]]][]]]黑飞耘飞飞1、抗弯验算M max M OUq1静L2+0.117q1活L2 = 0.1x8.718x0.22+0.117x0.617x0.22 = 0.038kN-mo=M max/W=0.038x106/18900= 1.998N/mm2S[f] = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算V max= 0.677q2L4/(100EI)=0.677x7.175x2004/(100x5400x170100) = 0.085mms[v]=L/40 0=200/400 = 0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max ML%]静L+1.2q1活L=1.1x8.718x0.2+1.2x0.617x0.2 = 2.066kN标准值(正常使用极限状态)R' =1.1q L= 1.1x7.175x0.2= 1.579kN max 2五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40x80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[T](N/mm2) 1.232小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67 小梁弹性模量E(N/mm2) 7040承载能力极限状态：面板传递给小梁41 = 2.066/0.35 = 5.903kN/m小梁自重q2= 0.9x1.35x(0.3-0.1)x0.2 = 0.049kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9xmax[1.2 x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x2, 1.35 x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x0.7x2]x(0.6-0.35/2)/2x0.2+0.9x1.35x0.5x(0.8-0.12)x0.2 = 0. 351kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9xmax[1.2 x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x2, 1.35x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x0.7x2]x((1.2-0.6)-0.35/2)/2x0.2+0.9x1.35x0.5x(0.8-0.12)x0.2 = 0.351kN正常使用极限状态：面板传递给小梁4] = 1.579/0.35=4.51kN/m小梁自重42= 1x(0.3-0.1)x0.2 = 0.04kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(1x0.5+1x(24+1.1)x0.12)x(0.6-0.35/2)/2x0.2+1x0.5x( 0.8-0.12)x0.2 = 0.217kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1x0.5+1x(24+1.1)x0.12)x((1.2-0.6)-0.35/2)/2x0.2+1x0.5x(0.8-0.12)x0.2 = 0.217kN计算简图如下：承载能力极限状态V ma x =L042kN小梁弯矩图(kN ・m)o =M max /W=0.07x106/42670=1.651N/mm 2<[f]=11.44N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算小梁剪力图(kN)]]][]]]]]]]]]]]]][]]]i r I r ] i r [ i r [ i r [ i r [ i r [ i r [ i r [ i r ] i r I r ] i r [ i r [ i r [ i r [ i r [ i r [ i r [ i r [ i r ] i r i r]),O4kN/mD.04kll/m4.55lcN/m{J.OkN/r{J.04kN/m祖{).2L7kN 正常使用极限状态4M0.017-0.0411、抗弯验算0.052 ◎©52T max=3V max/(2bh0)=3x1.042x1000/(2x40x80) = 0.488N/mm2q T]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算-0.-W8小梁变形图(mm)v max=0.068mm<[v] = L/400=400/400 = 1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1=0.12kN, R2=1.533kN, R3= 1.533kN, R4=0.12kN正常使用极限状态R'1=0.089kN, R'2=1.12kN, R'3= 1.12kN, R'4=0.089kN六、主梁验算由上节可知P=max[R1, R2, R3, R/ = 1.533kN, P'=max[R1', R21, R31, R4'] = 1.12 kN主梁剪力图一 (kN)V ma x =3.879kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一 (kN ・m)gM ma x /W=0.659x 106/4250=155.059N/mm 2<[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算l.S33k 1,533k 1.533H,S33k L 533k 1.533k 1,533t l,S33k 1.533k L 533k 1.533k 1,S331 l.S33k L 533k l,S33k L.533t L 533k 1.533k 1,533kN1000 10001000-0.813-4).8130.E13 0.8133.03,066―「通1.S333.73.7E62.253 2.2533.83,832 0.767 0.7673.83,879 ―11346 2.346-3.1-31066-3,：-3.7S60.3070.2760.271-0.1S4-0.19B-0.216-0337-0.360.6133巩以2340.6590.6590.613T max=2V max/A=2x3.879x1000/398 = 19.492N/mm2s[T]=125N/mm2满足要求！跨中v max=0.763mm<[v] =L/400= 1000/400 = 2.5mm满足要求！悬臂^^v max=0.431mm<[v] =21/400 = 2x300/400 = 1.5mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=7.711kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立柱1：R1 = 0.604kN,立柱2：R2= 7.711kN,立柱3：R3= 7.711kN,立柱4：R4 =0 .604kN七、扣件抗滑移验算扣件最大受力N=max[R1, R2，R3，R/=7.711kN<R c=k c x12=1x12=12kN 满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l0=h=1800mm 九=l o/i=1800/16=112.5 <[X]=150 长细比满足要求！查表得，邛=0.5022、风荷载计算M w=0.9xu c x1.4x3k xl a xh2/10 = 0.9x0.9x1.4x0.207x1x1.82/10 = 0.076kN-m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,荷载设计值外有所不同：1)面板验算q1= 0.9x[1.2x(0.1+(24+1.5)x0.8)+1.4x0.9x2]x0.35 = 8.543kN/m2)小梁验算F1= 0.9x[1.2x(0.1+(24+1.1)x0.12)+1.4x0.9x1]x(0.6-0.35/2)/2x0.2+0.9x 1.2x0.5x(0.8-0.12)x0.2 = 0.283kNF2=0.9x[1.2x(0.1+(24+1.1)x0.12)+1.4x0.9x1]x((1.2-0.6)-0.35/2)/2x0.2+0.9x1.2x0.5x(0.8-0.12)x0.2 = 0.283kNq1= 5.415kN/m q2= 0.043kN/m 同上四〜六计算过程，可得：R1=0.548kN, R2=6.866kN, R3= 6.866kN, R4=0.548kN立柱最大受力N w=max[R]+N边]，R2, R3, R4+N边2]+0.9x1.2x0.1x(8.75-0.8)+M w/l b= max[0.548+0.9x[1.2x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x0.9x1]x(1+0.6-0.35/2)/2x1, 6.866, 6.8 66, 0.548+0.9x[1.2x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x0.9x1]x(1+1.2-0.6-0.35/2)/2x1]+0.859+0.076/1.2=7.788kNf = N/(uA)+M w/W = 7788.093/(0.502x398)+0.076x106/4250 = 56.863N/mm2<[f] = 205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=8.75/22.73=0.385S3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：p h=1, f t=0.858N/mm2, n=1，h0=h-20=100mm,u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7P h f t+0.25o pc, m)nu m h0=(0.7x1x0.858+0.25x0)x1x800x100/1000=48.048kN^F1=7. 788kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2, p c=1,4=(A b/A l)1/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)x(300)/(100x100)]1/2=3, A ln=ab=10000mm 2F=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x3x7.488x10000/1000=303.264kN>F1=7.788kN满足要求！。
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截面设计本工程框架抗震等级为三级。
根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。
框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：20c s 1u bh f M αα=(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： RE20c s 1E u /γααbh f M =(9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。
即{}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3)比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。
故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE γ后的值。
进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。
T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。
AB 跨及CD 跨：f 31l b ='=7.5/3=2.5m ；m 2.4)]3.025.0(5.02.4[3.0n f =+⨯-+=+='s b bm h b b f f 86.13.0123.012=⨯+='+='1.00f ≥'h h ，故取f b '=1.86m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 一排钢筋取0h =700－40=660mm ， 两排钢筋取0h =700－65=635mm, 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1860×130×（660－130/2）=2057.36kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
BC 跨：f 31l b ='=3.0/3=1.0m ； nf s b b +='=0.3+8.4-0.3=8.4m ；mh b b f f 86.113.0123.012=⨯+='+=';1.00f ≥'h h ，故取f b '=1m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取0h =550－40=510mm ， 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1000×130×（510－130/2）=827.26kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。
表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算续表表格50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算1 正弯矩M （kN·m ） 455.71 321.43 256.51 428.13 428.13 321.43 455.71 256.511 层号 AB 跨 BC 跨 CD 跨M ABz M ABy M AB 中 M BCz M BCy M CDz M CDy M CD 中 21s bh f Mc αα=0.263 0.186 0.148 0.349 0.349 0.186 0.263 0.148 )21(1s αξ--=0.3120.208 0.912 0.775 0.775 0.208 0.312 0.912 ())21(15.0s s αγ-+= 0.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋A s （mm 2） 2361.94 1569.29 1230.36 2868.25 2868.25 1569.29 2361.94 1230.36实配钢筋 4C25+2C20 4C25+4C20 4C25+2C20注：1. 表中弯矩带“*”者由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。
2. 表中弯矩不带“*”者均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE 后的值。
3. BC 跨跨中弯矩较小，表中未列出。
9.1.2 框架梁斜截面设计按照“强剪弱弯” 原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式（9-1-4）计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。
()E Q G Gb n b b b 3.16.02.11.11.1V V V V l M M V r l++=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++= （9-1-4）也即将表45中的剪力组合值放大1.1倍，作为梁端剪力设计值。
1）剪压比验算 无地震作用组合时，AB 跨及CD 跨梁的最大剪力在CD 跨首层左端，Vmax=183.62kN ； BC 跨各层梁的最大剪力在五层右端，Vmax= 29.99kN ， 根据式（9-1-5），有 AB 跨及CD 跨：25.0065.06603003.140.11062.18330c c max <=⨯⨯⨯⨯=bh f V βBC 跨：25.0014.05103003.140.11099.2930c c max <=⨯⨯⨯⨯=bh f V β有地震作用组合时，AB 跨及CD 跨梁的最大剪力在CD 跨首层左端，max E V =353.07×1.1 =388.38kN ； BC 跨各层梁的最大剪力在首层右端 ，max E V =469.48×1.1=516.43kN ， 各梁跨高比均大于2.5， 根据式（9-1-6），有 AB 跨及CD 跨：267.020.0137.06603003.140.11038.388RE30c c max E =<=⨯⨯⨯⨯=γβbh f VBC 跨：267.020.0236.05103003.140.11043.516RE30c c Emax =<=⨯⨯⨯⨯=γβbh f V各跨层各层梁剪压比均满足要求。
2）箍筋计算为简化计算，先根据“强剪弱弯”的要求，按加密区构造要求设置箍筋，计算其受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。
加密区箍筋取双肢,8@100，各跨受剪承载能力计算如下：无地震作用组合时，根据(9-1-7)式即: AB 跨及CD 跨：0svy0t u 25.17.0h s A f bh f V +=KN V KN 62.18328.4226601003.50227025.166030043.17.0=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= BC 跨：0svy0t u 25.17.0h s A f bh f V +=KN V KN 99.2931.3265101003.50227025.151030043.17.0=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= 有地震作用组合时，根据公式(9-1-8) AB 跨及CD 跨：svy 0t uE25.142.0h s A f bh f V +=KN V KN E RE 28.2911.107.35375.000.3436601003.50227025.166030043.142.0=⨯⨯=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=γBC 跨：0svy0t uE 25.142.0h s A f bh f V +=KN V KN E RE 32.3871.148.46975.005.2655101003.50227025.151030043.142.0=⨯⨯=〈=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=γ即，除BC 跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。
进一步分析计算可知，BC 跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢,10@100。
其余各层仍采用双肢,8@100。
AB 跨及CD 跨非加密区箍筋取双肢,8@200，BC 跨全长加密。
最小配箍率根据公式(9-1-9)：%138.026.0%168.02003003.502yvt sv sv =〉=⨯⨯==f f bs A ρ满足最小配箍率要求。
9.2 框架柱按照“强柱弱梁”原则，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算，实际就是将表46~表49中的柱端弯矩设计值乘以放大系数1.1。
9.2.1 轴压比验算考虑地震作用组合时，底层柱最大轴力为C 柱，KN N 59.3075max =； 混凝土强度：C30 轴压比75.0][439.07003.141059.307523c c max c =〈=⨯⨯==c u A f N μ 柱轴压比满足要求。
9.2.2 正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值的较大值作为截面配筋的计算依据。
选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。
柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。
混凝土强度：C30；钢筋强度：HRB400，因此界限相对受压区高度根据公式(9-2-1)计算,即:55.00033.0100.236018.015cus y 1b =⨯⨯+=+=εE f βξ则界限受压轴力为：KN bh f N 63.363355.06607003.14b 0c 1b =⨯⨯⨯==ξα本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。
因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数RE γ。
当截面轴力设计值b RE N N 〈γ时，截面为大偏心受压状态；当截面轴力设计值b RE N N 〉γ时，截面为小偏心受压状态。
但无论哪种偏心受压状态，轴力相近，则弯矩越大，配筋量越大。
因此，大偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。
此外，对不能明显判断的内力组，则应进行配筋量的比较。
对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态，其配筋由计算确定；中间若干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两层柱在不同的内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量，并取最大值。
1、大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算：当x≤2as′ 时，()()a h f a h e N A A i '-+-='=0y RE ss 5.0ηγ(9-2-1)当x ＞2as′ 时，()()s0y 0c 1RE ss 5.0a h f x h bx f Ne A A '-'--='=αγ(9-2-2)2、小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：()()b0c 1s 0b 12c 1RE 0c 1b RE 43.0ξαξβαγαξγξ++'----=bh f a h bh f Ne bh f N (9-2-3)()()s0y 2c 1RE ss 5.01a h f bh f Ne A A '-'--='=αξξγ (9-2-4)各柱配筋计算详见表51~表54。
表格51 A 柱正截面控制内力及配筋计算RE γξ1 = 0.5f c A /(RE N )（≤1.0）c A ⋅min ρ（mm 2）表格52 B 柱正截面控制内力及配筋计算u轴压比cξ1 = 0.5f c A/(RE N)（≤1.0）ξ2=1.15 - 0.01 l0/h（≤1.0）表格53 C柱正截面控制内力及配筋计算ξ1 = 0.5f c A/(RE N)（≤1.0）ξ2 =1.15 - 0.01 l0/h（≤1.0）表格54 D柱正截面控制内力及配筋计算1ξ = 0.5f c A /(RE N )（≤1.0）2ξ =1.15 - 0.01 l 0/h （≤1.0）9.2.3 斜截面受剪承载力计算按照“强剪弱弯”原则，考虑地震作用组合时的柱端剪力设计值计算，实际就是将表45~表48中的柱端剪力设计值先按柱端弯矩设计值的调整系数1.1进行放大（满足强柱弱梁），再乘以“强剪弱弯”的放大系数1.1，即放大1.1×1.1=1.21倍。