复合地基数据计算表

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水泥搅拌桩复合地基承载力计算

150kPa 桩身平均直径d 0.4m
0.25 等效直径de 1.598m 面积置换率m 0.063
纵向桩间距S1 横向桩间距S2 1m 2m
3
2.土层数Leabharlann 输入土层名称 1 2 3 4 5 6 7 8 土层厚度 lpi(m) 1 2 3 4 桩周土层的侧阻力特征值qsi(kPa) 10 20 30 40 500 桩端端阻力特征值qp(kPa)
水泥土搅拌桩复合地基承载力计算
编制：连金芳
1.计算参数
桩直径D= 桩端端阻力发挥系数α p= 处理后桩间土承载力特征值fsk= 布桩形式
矩形
400mm 0.5
桩周长up= 单桩承载力发挥系数λ = 桩身强度折减系数η =
1.257m 1.0
桩截面积Ap= 桩间土承载力发挥系数β =
0.126m2 0.5
3.单桩竖向承载力计算
单桩竖向承载力特征值(桩周土和桩端土的抗力提供)
R a u p q si l pi p q p A p 408kPa
i 1
n
4.复合地基承载力计算
复合地基承载力特征值
fspk m
Ra (1 m ) fsk 274kPa Ap

刚性桩复合地基桩土应力比计算方法

刚性桩复合地基桩土应力比计算方法吕伟华;缪林昌【摘要】为了准确简便地预测路堤在荷载下发生的沉降变形,必须对桩基复合地基的桩土应力比进行合理正确的评价计算.针对高速公路地基处理中采用刚性桩复合地基的情况,假设路堤土中基底相对位移下土柱间滑移面剪应力垂直分布,考虑桩顶上刺入路堤、桩端下刺入下卧层以及桩侧负、正摩阻力非线性分布,分析了路堤-桩-地基土整体在应力与位移协调下的相互作用.通过迭代计算求得路堤内等沉面高度与加固区中性点位置,得到戴帽刚性桩复合地基在路堤荷载下的简单桩土应力比计算公式.通过2个工程实例实测数据对提出的计算方法进行了合理性验证,分析结果表明该方法对于填土路堤高度大于2倍桩净间距的工况计算结果具有较高的精度.【期刊名称】《东南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2013(043)003【总页数】5页(P624-628)【关键词】路堤;刚性桩;复合地基;桩土应力比;中性点【作者】吕伟华;缪林昌【作者单位】东南大学岩土工程研究所,南京210096;东南大学岩土工程研究所,南京210096【正文语种】中文【中图分类】TU470桩土应力比是反映刚性桩复合地基工作状态的重要参数,也是其承载力和沉降计算的重要指标．有不少学者在各自假定基础上,提出了一些综合考虑垫层作用的桩土应力比计算方法．如折学森[1]利用上刺入垫层、下刺入下卧层刚度系数,推导得到桩土应力比计算公式．傅景辉等[2]通过分析桩-土-垫层的相互作用,导出了桩土应力比的解析解;朱世哲等[3]考虑桩顶刺入垫层和桩端刺入下卧层,假设桩侧摩阻力均匀分布,研究了带垫层的刚性桩复合地基桩土应力比计算方法．赵明华等[4]基于荷载作用下刚性桩复合地基的变形特性分析,推导出刚性桩复合地基桩土应力比计算公式．从考虑填土内部土拱几何特征的计算模型或基于Marston埋管上方土压力理论的应力重分布解析模型入手[5],陈云敏等[6]基于力系平衡改进了Hewlett空间土拱极限分析方法,考虑到球拱模型的空间应力极限状态与实际工作状态不协调,得出了桩体荷载分担比计算公式．陈福全等[7]基于Hewlett半球拱理论,改进了空间土拱塑性点出现在桩顶时的边界条件,推导了桩土荷载分担比计算式．刘吉福[8]基于上部路堤内外土柱剪阻应力下应力重分布解析模型,建立了路堤(填料黏聚力c=0)基底桩土应力比公式．Chen等[9]将其与复合地基桩土相互作用模型相结合,给出了一种桩-土-路堤共同作用的分析方法．这些方法求解过程比较复杂,难以得到简单的解析解．本文以戴帽单桩等效单元为研究对象,综合考虑上部路堤荷载转移与刚性桩复合地基桩土相互作用,提出了一种桩土应力比的简单计算方法．1 基底桩土应力比如图1所示，令桩帽周长为U,桩帽面积为Apc,桩帽间土面积为Aps,单桩等效作用范围面积为A,单桩等效范围直径为De(正方形布桩时De=1.13S,梅花形布桩时De=1.05S,S为桩轴心间距)[3],基底桩帽上平均竖向应力为ppc,桩帽间土平均竖向应力为psc．基于摩尔库伦原理,桩帽上路堤土与桩间土上路堤土土柱间相互作用剪应力满足如下关系:(1)式中为填土内摩擦角;σh为水平应力,且σh=Kaσv,σv为竖向应力,主动侧压力系数令β为内外土柱界面作用剪阻力发挥系数,在基底桩顶面附近为 1,路堤内等沉面附近为0．由外土柱单元竖向平衡条件可知图1 桩承式路堤荷载传递模型(2)式中,γs为路堤填土重度为桩帽间土以上路堤土的竖向应力．令得到竖向应力表达式:(3)如图1所示,等沉面高度为he,以等沉面为零点,向下为z轴正方向,当z=0时,有边界条件则有C1=γs(H-he)-(4)得到基底桩帽间土以上路堤土的竖向应力为(5)由式(5)可得基底桩帽间土竖向应力为(6)基底桩、土满足竖向受力平衡条件:γsH=mcppc+(1-mc)psc(7)式中,mc为桩帽面积置换率,且为桩帽等效直径．由此可得ppc=(8)因此,基底桩土应力比为n==(9)令路堤土压缩模量为Es,则基底沉降差为Δ1=he=he= he(10)路堤土分层填筑时,等效单元范围内桩与桩间土同时受荷载,桩与土的刚度差异使得路堤荷载向桩身集中．当地质条件、路堤、桩等组成部分的几何参数、材料参数不变时,式(9)、(10)仅有1个未知参量,即等沉面高度he,而等沉面高度的确定取决于路堤荷载的向下传递过程及由此产生的压缩变形的向上传递过程,即应力-应变的协调．因此,须综合考虑加固区与下卧层对荷载在桩、土之间的分配的影响．2 加固区与下卧层的计算分析令桩截面积为Ap,桩间土面积为As,桩面积置换率为mp;桩的弹性模量为Ep,桩身顶面桩帽下平均竖向应力为pp，桩间土平均竖向应力为ps，加固区范围桩身应力为σp,桩间土应力为σs．桩土间相互作用摩阻力分布形式参考董必昌等[10]采用的Berrum公式计算桩侧摩阻力．为使问题简化,考虑应力状态与摩阻力的关系,假定考虑负摩阻力的桩侧摩阻力分布如图2(a)所示,其中0～l0为负摩阻力区，l0为中性点深度，l0～lp为正摩阻力区,因此桩侧摩阻力沿桩身的分布为式中,μ1,μ2分别为负、正桩侧摩阻力发挥系数,参考文献[10]或根据土性参数、静力触探等结果判定；σsz为桩间土深度z处的竖向应力．如图2(b)所示,假设桩帽承台受力传递满足以下关系:pp=ppcApc/Ap,ps=pscAps/As．图2 加固区桩、土相互作用与桩帽应力分析2.1 负摩阻力区计算分析中性点以上的桩间土薄单元竖向受力满足如下平衡关系:+σsz=0(12)式中,u为桩身截面周长,u=πd,d为桩直径．令ξ1=uμ1Ka/As,则σsz=C2e-ξ1z,可知C2=ps,由此可得σsz=pse-ξ1z(13)同理,对桩身有dσpz=pse-ξ1zdz(14)式中，σpz为深度z处的桩身应力.令η1=uμ1Ka/Ap,解得σpz=-η1pse-ξ1z/ξ1+C3.而η1/ξ1=As/Ap=(1-mp)/mp,mp=Ap/A，可知C3=pp+(1-mp)ps/mp,则得到桩身竖向应力为σpz=pp+(15)对于中性点以上部分的加固区,设土体的压缩模量为Esl1(中性点以上土体压缩模量的加权平均值),则中性点以上桩间土的压缩变形量为Ss1=dz=dz=(1-e-ξ1l0)桩身压缩量为Sp1=dz=l0+·(17)中性点处的桩间土、桩身应力分别为σsl0=pse-ξ1l0σpl0=pp+(18)2.2 正摩阻力区计算分析根据2.1节分析,中性点以下桩间土薄单元应力状态满足下式:-σsz=0(19)令ξ2=uμ2Ka/As,解得σsz=C4eξ2(z-l0),可知C4=σsl0,则得到桩间土的竖向应力为σsz=pse-ξ1l0eξ2(z-l0)(20)同理,对桩身有dσpz=-pse-ξ1l0eξ2(z-l0)dz(21)令η2=uμ2Ka/Ap,解得σpz=-η2pse-ξ1l0·eξ2(z-l0)/ξ2+C5,可知C5=pp+(1-mp)ps/mp,则得到桩身竖向应力为σpz=pp+(22)对于中性点以下部分的加固区,设土体的压缩模量为Esl2(中性点以下土体压缩模量的加权平均值),则中性点以下桩间土的压缩变形量为Ss2=dz=[eξ2(lp-l0)-1](23)桩身压缩量为Sp2=dz=(lp-l0)+·(24)传递到桩端位置处的桩间土、桩端应力分别为σsb=σslp=pse-ξ1l0eξ2(lp-l0)σpb=σplc=pp+(25)2.3 下卧层刺入量假定下卧土层符合Winkler地基模型,令桩端刺入量为Δ2,可知Δ2=(26)式中,Δσb为桩端处桩端与桩周土体应力差,即Δσb=σpb-σsb．针对桩端下卧层地基土层刚度系数kbw的取值,Randolph等[11]基于刚性体压入弹性半空间的解给出了如下计算式:kbw=(27)式中,G为土的剪切模量,且G=Es/(2(1+υ)),Es为下卧层土的平均压缩模量,υ为泊松比;r0为桩体半径;ρ为桩端影响深度系数,Randolph等建议取0.85．综合以上分析,由基底与桩端的桩土应力和位移连续协调条件,可得桩顶上刺入路堤量与桩端下刺入下卧层量分别为Δs1=Δ1=Ss1-Sp1Δs2=Δ2=Ss2-Sp2(28)由式(28)可解出等沉面高度he与中性点位置l0,基于此得到桩土应力比n．Giroud等[12]指出当时,可取如果不考虑填土黏聚力,简便起见,取β=1．根据Naughton[5]的统计，目前国际上平面应变条件下等沉面高度一般为 1.4 倍的桩(帽)净间距,国内陈云敏等[6,13]也通过模型试验与现场试验得到一致的结论,则可按式(9)得到更简单的桩土应力比计算式,本文不再赘述．3 工程实例验证江六高速公路拓宽K线开发区某标段全长3.5km左右,选取KZ27+250.00～KZ27+482.60作为现场试验段,长度为232.6m,最大路堤填土高度为7.34m．地基土层自上而下为:① 层素填土;②1层粉土;②2层粉土夹粉砂;②3层粉砂夹粉土;②4层粉砂夹粉土;②5层粉土;②6层细砂夹粉土薄层．选取试验测试断面KZ27+430,填土高度为 7.2m,根据现场CPTU原位测试,地基土参数见表 1．原老路堤的顶面宽度为26.5m,拓宽路堤部分宽度为7.75m,新路堤下刚性桩采用梅花形布置,桩长16m,桩径0.4m,桩帽尺寸为1.4m×1.4m×0.3m,桩间距2.8m．分别在桩帽上、桩间土内埋设土压力盒,实测的桩帽上、桩间土土压力如图3所示．表1 土层参数选取(KZ27+430)材料层厚/mγ/(kN·m-3)E/MPaνc/kPaϕ/(°)μ[11]路堤填土7 220 015 00 310 030 0素填土2 019 15 540 319 018 80 50粉砂夹粉土7 018 49 970 310 024 10 55砂土10 018 925 000 311 028 80 65砂土夹粉砂5 018 932 60 38 028 9图3 试验断面填高-实测桩、土压力变化曲线(KZ27+430)表2为采用本文方法求解出的路堤底部桩(帽)顶土体应力、桩间土应力的计算值和试验段路堤填筑一定高度后土体应力实测值．结果表明,采用本文计算方法求得的桩顶应力和桩间土应力与实测结果在路堤填筑高度完成时较为接近．表2 江六高速桩土应力实测值与计算值对比填高/m桩帽应力/kPa桩间土应力/kPa桩土应力比n实测计算实测计算实测计算2 066 681 935 423 01 93 64 8164 0190 862 657 52 63 37 2238 5282 073 788 03 23 2为进一步验证本文方法的合理性,用锡张高速公路试验段K49+505.00～K49+878.00实测数据进行验证,各土层物理力学指标详见文献[14]．采用现浇桩帽的PTC-D400管桩处治软弱地基,其中桩径为0.4m,桩长为16m,正方形桩帽边长为1.4m,桩身为C30混凝土现浇．试验断面KZ49+520.00填土高度为6.67m,断面KZ49+720.00填土高度为3.54m．计算结果与实测数据比较见表 3．表3 锡张高速桩土应力实测值与计算值对比试验断面桩间距/m桩帽应力/kPa桩间土应力/kPa桩土应力比n实测计算实测计算实测计算KZ49+520 003 0311 1322 075 472 64 14 4KZ49+720 003 5216 5197 339 142 65 54 6综合2个计算工程实例可知,当路堤填筑高度大于2倍桩净间距时采用本文的计算方法与实测数据更加接近；而路堤填土高度较小时,计算值与实测值有所差别.这主要是由于考虑基底沉降差对荷载重新分配时,内、外土柱相互作用的剪阻力发挥系数选取为β=1,而实际从基底向上至等沉面高度处该值是逐渐减小至0的,对此有待进一步研究．4 结论1) 本文根据基底差异变形与路堤荷载的转移以及桩土相互作用的关系,考虑桩顶上刺入基底、桩端下刺入下卧层,推导了戴帽刚性复合地基在路堤荷载下的简单桩土应力比公式,通过工程实测数据资料验证了本文计算方法的合理性．2) 计算结果表明,本文方法对于填土路堤大于2倍桩净间距以上工况具有较高的计算精度,而对于较低路堤填土高度计算结果不甚理想．3) 对内、外土柱界面剪阻力和桩、土相互作用下的荷载传递模型作了一定简化,对此有待进一步深入研究,以更符合工程实际．参考文献 (References)[1]折学森.软土地基沉降计算 [M].北京: 人民交通出版社,1998: 182-188.[2]傅景辉,宋二祥.刚性桩复合地基工作特性分析 [J].岩土力学,2000,21(4): 325-329.Fu Jinghui,Song Erxiang.Analysis of rigid pile composite foundations working performance [J].Rock and Soil Mechanics,2000,21(4): 325-329.(in Chinese)[3]朱世哲,徐日庆,杨晓军，等.带垫层刚性桩复合地基桩土应力比的计算与分析[J].岩土力学,2004,25(5): 814-823.Zhu Shizhe,Xu Riqing,Yang Xiaojun,et putation and analysis of ratio of pile stress to soil stress of rigid pile composite foundation with cushion [J].Rock and Soil Mechanics,2004,25(5): 814-823.(in Chinese)[4]赵明华,陈庆,张玲.考虑桩顶刺入变形的刚性桩复合地基桩土应力比计算 [J].公路交通科技,2009,26(10): 39-43.Zhao Minghua,Chen Qing,Zhang Ling.Calculation of pile-soil stress ratio of rigid pile composite foundation with consideration of piles upward puncture deformation [J].Journal of Highway and Transportation Research and Development,2009,26(10): 38-43.(in Chinese)[5]Naughton P J.The significance of critical height in the design of piled embankments [C]//New Peaks in Geotechnics,SoilImprovement.Denver,USA,2002: 1-10.[6]陈云敏,贾宁,陈仁朋.桩承式路堤土拱效应分析 [J].中国公路学报,2004,17(4): 1-6. 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CFG桩复合地基静载报告

检测结论检测单位批准审核主检宿州哈佛国际社区天然地基土平板载荷试验报告1、概述宿州哈佛国际社区基础拟采用CFG桩处理地基，设计要求在拟建场地内选取3个点对天然地基土进行浅层平板载荷试验，以确定地基土层的承压板下应力主要影响范围的承载力和变形参数，受宿州万成房地产开发有限公司委托，我中心于2014年11月6日进场对其指定的三点天然地基土进行平板载荷试验，载荷试验的土层为第（3-1）层土，最大加载量不小于400kPa。

2、地质概况（详见地质勘察报告）3、静载试验的方法和标准3.1．天然地基土平板载荷试验依据GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》附录C执行。

3.2．加载方式：静载试验采用压重平台法，利用工字钢梁上堆放配重物作为试验反力，天然地基土载荷试验根据委托方要求选用1.0m×1.0m钢板作为压板，试验堆载配重物重约84t，试验加载测力装置采用经计量标定的JCQ-503E静力载荷测试仪系统及100t千斤顶,试验用荷载传感器及位移传感器均在有效标定期内使用。

3.3．沉降观测：每级加载后，当在连续两小时内，每小时的沉降量小于0.1mm时，则认为已趋稳定，可以加下一级荷载。

3.4．荷载分级：根据委托方要求，最大加载量不小于400kPa，分级荷载为50 kPa，当加载至400kPa后如未达到极限状态，则按50 kPa分级继续加载，直至达到极限状态或最大加载量达到700kPa。

3.5．终止加荷情况：1#点最大加载至650kPa，经24h未稳定，根据规范，终止加载；2#点及3#点均最大加载至700kPa，持荷稳定后终止加载。

4、静载试验资料的整理及分析4.1．试验资料的整理：见附后图表。

4.2．试验资料的分析：1#点最大加载值为650kPa，在该级荷载下经24h未稳定，取前一级荷载600kPa为该点的承载力极限值，600kPa 对应的荷载板最终沉降量为11.09mm，P-S曲线上未出现比例界限，取极限荷载值的一半300kPa为该点的承载力特征值。

水泥土搅拌桩计算表

土层名称基础底标高土层底面标高Zi L Bf sp,kf akξE siE sp 'P o回填土51.49 4.3860601 2.5 2.5粉质粘土48.99 6.88606015.51 5.51淤泥质粉质黏土48.377.574601.2333333344.93333333黏土粉质粘土说明： Zi——基础底面至土底面的距离； L ——基底长边； B ——基底短边；fsp,k——复合地基承载力特征值； fak——土的承载力特征值；Esi——基础底面下第i层土的压缩模量，应在土的自重压力至土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力范围取值； E sp ——地基强度提高以后，模量相应提高后的取值；Po——对应于荷载效应准永久组合标准值时的基础底面处的附加压力。

L/BZi/B αiZi αi Ai Σ Ai Ai/Esp'ΣAi/Esp'E s ψss0.4380.240 1.051105.12042.0480.6880.211 1.45240.0487.2680.7500.2121.58613.4572.728158.625 ξ——复合地基承载力特征值与土的承载力特征值的比值1.000结论：地基加固处理后荷载作用下的地基沉降变形约为23.462mm.Es——变形计算深度范围内压缩模量的当量值；Ai——第i层土平均附加应力系数沿土层厚度的积分值；Ai=P0*(Zi*ai-Zi-1*ai-1)说明： αi——基础底面计算点至第i层土底面范围内平均附加应力系数；详GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》附录K 为非修改区域S ——地基最终变形量（mm）。

ψs——沉降计算经验系数；详GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》表5.3.568.69852.044 3.048 1.3201055.87沉降基本数据沉降数据计算10010。

松木桩复合地基计算

松木桩复合地基计算11、2、4式，则有参考《木结构设计规范》(GB50005-2003)附录G及4、2、1条表4、2、1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4、2、1-3查得，fc=10103kpa。

参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11、2、4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为。

综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为。

取桩顶范围控制荷载为100kpa。

参考《建筑地基处理技术规范》9、2、5式，则有，代入计算出桩土置换率。

由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0、350m，则置换率m为0、04092，代入求得复合地基承载力fspk为137kpa，满足设计要求。

（2）站房区计算站房区桩顶设计标高相对于0、000为−1、100，取松木桩桩长L为7、5m，桩端尾径d为0、08m，采用正方形布桩。

考虑一定深度的负摩阻力（取ln/l0=0、4，ln为中性点距桩顶深度，l0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处ln取3、00m），参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11、2、4式，则有参考《木结构设计规范》(GB50005-2003)附录G及4、2、1条表4、2、1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4、2、1-3查得，fc=10103kpa。

参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11、2、4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为。

综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为。

计算显示筏板基础地基反力最大值约为75kpa，考虑一定的安全储备按照地基反力为85kpa进行控制计算。

参考《建筑地基处理技术规范》9、2、5式，则有，代入计算出桩土置换率。

由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0、400m，则置换率m为0、03133，代入求得复合地基承载力fspk为90kpa，满足设计要求。

复合地基承载力检测方案

复合地基承载力检测方案目录1. 内容概括 (3)1.1 检测目的 (4)1.2 检测背景 (4)1.3 检测意义 (5)2. 检测依据与标准 (6)2.1 国家标准 (6)2.2 地方标准 (7)2.3 行业规范 (8)3. 检测内容 (9)3.1 地质条件分析 (10)3.2 基础类型分析 (11)3.3 承载力分析模型 (11)3.4 承载力极限状态分析 (13)4. 检测方法与技术要求 (14)4.1 常规检测方法 (15)4.2 特殊检测方法 (16)4.3 技术要求与参数 (18)5. 检测设备与工具 (19)5.1 主要检测仪器 (20)5.2 常用工具 (20)5.3 设备校准与维护 (22)6. 检测程序与流程 (23)6.1 准备工作 (24)6.2 现场勘查 (25)6.3 数据采集 (26)6.4 数据分析 (27)7. 承载力评估与报告 (28)7.1 评估方法 (29)7.2 报告内容 (30)7.3 报告格式与提交要求 (32)8. 风险评估与安全措施 (32)8.1 风险识别 (34)8.2 安全措施 (35)8.3 应急预案 (36)9. 实施与监督 (37)9.1 方案实施 (38)9.2 监督与管理 (40)9.3 记录与存档 (41)10. 结论与建议 (42)10.1 检测结论 (44)10.2 改进建议 (44)10.3 展望与未来工作 (46)1. 内容概括复合地基在建筑工程中占据重要地位，其承载力的准确性直接关系到建筑物的安全。

对复合地基进行承载力检测是必要的工程实践，本检测方案为明确这一需求，以确保施工质量及项目安全。

通过复合地基承载力检测，获取准确的承载力数据，评估地基的承载能力是否满足设计要求，为工程设计和施工提供科学依据。

确保建筑物的稳定性和安全性，降低工程风险。

根据工程实际情况，选用合适的检测方法，如静载试验、平板载荷试验等。

具体检测步骤包括试验前的准备工作、试验过程中的数据采集和处理、试验后的结果分析和评估等。

基桩静载数据处理与可靠性分析软件开发及应用

- 10 -第39卷基桩静载数据处理与可靠性分析软件开发及应用吴兴征（河北大学建筑工程学院，河北保定 071002）【摘要】基桩静载测试得到的荷载-位移曲线是对其承载性能进行评估的主要依据，本文采用 Visual Basic 平台开发基桩静载数据常规处理与可靠性分析软件。

该软件可绘制单根基桩的荷载-位移、位移-时间对数和位移-荷载对数曲线。

在组集特定建筑物下多根单桩荷载-位移检测数据的基础上，可展示基桩承载能力的总体评估成果，如平均安全系数、可靠度指标。

该软件不仅可用于静载常规数据处理，也可用于基桩承载性能几何可靠性评估报告的编制。

【关键词】基桩；静载试验；检测；几何可靠性分析；软件【中图分类号】 TU473 【文献标志码】 A 【文章编号】 1671－3702（2021）03－0010－070　引言基桩静载检测是核验桩体施工质量与评估其承载能力的重要方法之一。

该测试可得到荷载-位移以及位移-时间的变化关系，且现行基桩检测规范［1，2］要求绘制这些关系曲线，以便由允许位移值来判定基桩承载力是否满足设计要求。

随着我国大型住宅社区、重大交通基础设施的日益开发，同一场地下基桩检测数量较多，人工绘制此类图形并编制检测报告，工作效率低且易于出错。

依据现行技术规范 JGJ 106－2014《建筑基桩检测技术规范》，对于缓变型荷载-位移曲线，竖向极限荷载下桩顶沉降量值若小于 40 mm ，从而可判定该基桩的单桩抗压承载力满足设计要求。

事实上，工程实践中据此判定得到单桩承载力不足的情况微乎其微，尤其是工程桩的检测。

但是，即便单桩承载力满足技术要求，每年由于基桩不均匀沉降而引致的大型住宅楼宇开裂、高架运输线颠簸等现象层出不穷。

如何充分利用每根基桩作者简介：吴兴征，男，博士，副教授，研究方向为岩土、防洪与海岸工程中不确定性模型。

Notes on a Package for Reliability Analysis and Data Processingwith the Static Load Test of Foundation PilesWU Xingzheng（College of Civil Engineering and Architecture ，Hebei University ，Baoding Hebei 071002，China ） Abstract ：The load-displacement curves of foundation piles subjected to static tests are mainly used to evaluate their bearing capacity. In this study，a package for the reliability analysis and data processing is developed based on the programming platform of the Visual Basic. The curves of load vs displacement，displacement vs logarithm of time，and displacement vs logarithm of load are plotted for each pile. Once all load-displacement curves for multiple piles under a specific building are assembled，some computed results of bearing characteristics can be achieved，such as，an averaged factor of safety and a reliability index. The software can be used not only for routine data processing of static load tests，but also for a preparation of geometric reliability assessment reports for the bearing performance of foundation piles. Keywords ：foundation pile；static test；testing；geometric reliability analysis；software- 11 -第3期的检测数据，提出更为合理的承载力评估判断依据，这是当前岩土工程界亟需解决的问题。

单桩及复合地基静载试验(含图).doc

单桩及复合地基静载试验方案一、单桩竖向抗压静载试验方案1、试验依据《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB 50202-2002）《建筑基桩检测技术规范》（JGJ 106-2003）《铁路工程基桩检测技术规程》TB10218-2008《客运专线铁路路基工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号2、检测目的检测单桩的竖向抗压承载力否满足设计要求。

3、主要试验设备①试验桩的加载量不小于设计要求的单桩承载力特征值的2.0倍，根据加载要求选择油压千斤顶。

②加载反力装置可根据现场条件选择锚桩横梁反力装置、压重承台反力装置、锚桩压重联合反力装置、地铆反力装置（一般设备安装示意图如图一、二，其它方案同），反力装置能提供的反力不小于最大加载量的1.2倍。

③沉降量测量可用位移传感器或大量程百分表。

4、现场检测（1）、现场处理要求①混凝土桩应先凿掉桩顶的破碎层和软弱混凝土。

②桩顶部应高于试坑底面,为保持承压板和基桩良好接触,桩顶可铺设10-20mm的中粗砂。

③基准梁应具有一定的刚度，梁的一端固定在基准桩上，另一端简支于基准桩上。

固定位移计的夹具及基准梁避免振动或其他外界因素的影响。

设备安装示意图二：（2）、慢速维持荷载法试验步骤（也可用快速维持荷载法）①试验加载量为单桩承载力特征值的2倍，加载分级进行，采用逐级等量加载，分级载荷一般为最大加载量或预估极限承载力的1/10，第一级取可取分级载荷的2倍。

②每加一级荷载施加后，按第5、15、30、45、60min测读桩顶沉降量，以后每隔30min测读一次。

⑶当桩顶沉降速率达到相对稳定标准时，施加下一级荷载。

相对稳定标准：从分级载荷施加后第30min开始，每一小时内的桩顶沉降量不超过0.1mm，并连续出现两次。

⑷卸载按分级进行，每级卸载量为分级加载量的2倍，每卸一级，维持一小时，测读桩顶沉降量。

卸载至零后，测读桩顶残余沉降量，维持3小时。

⑸快速维持荷载法的每级载荷维持时间不少于1h，根据桩顶沉降收敛情况确定延长维持荷载时间。

复合地基静载荷试验动力触探检测完整报告一套

复合地基静载荷试验动力触探检测完整报告一套一、试验目的本试验旨在通过复合地基静载荷试验和动力触探检测，对目标区域地基的承载力和土层结构进行评估，为工程设计和施工提供依据。

二、试验内容1.被试地点：选取目标区域进行试验，确保地基条件具有代表性。

2.复合地基静载荷试验：采用静负荷法进行试验，安装不同规格和数量的静负荷装置，对地基进行测试。

3.动力触探检测：使用动力触探设备，测定地基的地层参数及土层结构等信息。

4.数据处理与分析：对试验数据进行处理和分析，评估地基的承载力和土层结构。

三、试验过程1.准备工作在试验地点进行勘测和标记，确定试验点的位置。

搭建静负荷装置和动力触探设备，确保设备稳定运行。

准备试验所需的静负荷装置、传感器和数据采集仪器等。

2.复合地基静载荷试验按照设计方案，在目标区域进行静负荷装置的安装，确保装置平稳并与地基有良好的接触。

施加预先确定的静载荷，记录每个荷载点的应变值和变形情况。

根据试验要求和现场情况，分别施加不同的静负荷。

控制试验时间和荷载大小，确保试验数据有效可靠。

3.动力触探检测使用动力触探设备，对试验区域进行连续动力触探测定。

记录地面反射波及任意两台地震仪之间的传播时间。

根据测得的传播时间，计算地层参数和土层结构。

4.数据处理与分析对试验数据进行处理，根据静负荷试验和动力触探检测的结果，分析地基的承载力和土层结构。

绘制承载力与变形关系曲线、土层分层图等相关图表。

分析试验结果，并提出应对方案和建议。

四、结果与结论通过复合地基静载荷试验和动力触探检测，得到了目标区域地基的承载力及土层结构等重要参数。

根据试验结果，对地基的承载力和土层结构进行了评估，为工程设计和施工提供了依据和参考。

在试验过程中，根据实际情况和试验数据分析结果，针对可能存在的问题给出了相应的建议和解决方案。

五、质量控制本试验过程严格按照试验方案和操作规程进行，确保数据的准确性和可靠性。

采取了合适的措施，避免外界因素对试验结果的干扰。

浅谈复合地基承载力的检测

浅谈复合地基承载力的检测目前，复合地基处理技术正得到越来越广泛的应用，复合地基承载力的检测工作既是个老问题也是个新问题。

为确定复合地基的承载力，认真做好复合地基载荷试验是桩基检测单位的重要任务之一。

一、复合地基的明显优势在许多情况下，较之桩基础，采用复合地基的处理形式具有许多明显的优越性。

其一，较为经济。

一般复合地基施工设备简单，技术难度低，置换材料较为便宜，单位工程造价可比桩基础低30%-70%。

其二，适应面广。

复合地基的处理形式很多，如砂石桩法、深层搅拌法、石灰土挤密桩法、高压灌浆法等，对于一般常见的软弱土，如淤泥、杂填土、淤泥质土、粉质粘土、粉细砂及富含有机质的暗沟暗塘等均有良好的加固作用。

其三，具有不可替代的独特性。

有些地基土无法进行换土和桩基施工，只能进行复合地基形式的加固。

目前，我国在建项目采用复合地基形式的约占50%以上，并且有逐年上升的趋势。

建筑物的层次也从多层向高层发展，有些地方20～30层的高层建筑也开始采用复合地基的处理形式。

因此，如何准确合理地确定复合地基承载力成了建筑工程质量检测部门的重要任务。

二、确定复合地基承载力为确定复合地基的承载能力，一般有轻便触探、静力触探、动力触探、标准贯入法、取芯样试块作无侧限抗压强度试验进行推算、静载试验等多种方法，其中最常用的是静载试验法。

静载试验法是在处理过的地基土上设置压板，对压板分级施加一定量的垂直荷载，同时测读地基土的变形，通过分析荷载沉降曲线（Q-S曲线）来确定复合地基承载力的方法，这是一种可靠性很高的传统方法，其准确性和直观性远超过其它几种方法。

因此，对于工程前期试桩或未作试桩的工程桩都应严格按照《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-9l）附录一“复合地基载荷试验要点”的要求进行静载荷试验，以确定复合地基的实际承载力或验收其能否达到设计要求，决不能仅仅根据工程地质勘探报告提供的参数进行估算。

从实际完成的检测工程报告看，估算值与实测值往往存在较大偏差。

复合地基静载荷试验概要

岩土工程勘察规范规定一般宜采用0.25~0.50m2，对均质密实的土，可采用0.1m2，对软土和人工填土，不应小于0.5m2。
建筑地基基础设计规范GBJ5007-2002规定承压板面积不应小于0.25m2，对于软土不应小于 0.5m2。
采用单桩复合地基试验方式时，压板面积为一根桩承担的处理面积。采用多桩复合地基试验方式时，压板面积为相应多根桩承担的处理面积。
试验成果的整理
• （一）原始读数的计算复核
• （二）异常数据处理
•
大量实测结果表明，当地基土的均匀性尚可且测试过程正常时，测试得出的主要曲线
（p-s曲线）是比较光滑的。所谓异常数据是指背离这一规律性的数据。
•
最好的办法是防止发生数据异常
（三）曲线绘制一般地，地基静载试验主要应绘制p-s曲线，但根据需要，还可绘制各级荷载作用下的沉降
•
荷载分级：不应少于8级，最大加载量不应小于设计要求的两倍；
•
数据测读：每级加载后，按间隔10、10、10、15、15min，以后为每隔半小时测读一次
沉降量。
稳定标准：当在连续两小时内，每小时的沉降量小于0.1mm时，认为沉降已趋稳定，可加下一级荷载。
加载终止标准：
1. 承压板周围的土明显地侧向挤出； 2. 沉降s急骤增大，荷载~沉降（p~s）曲线出现陡降段； 3. 在某一级荷载的作用下，24小时内沉降速率不能达到稳定； 4. 沉降量与承压板宽度或直径之比大于或等于0.06。卸载：试验最后要注意卸载。
和时间之间的关系曲线以及地面变形曲线。完整的p-s曲线包含了3个阶段，例如：
荷载 (kPa)
0
100
200
300
4005000来自10 A20位移S ( m m )

复合地基承载力检测方案

1、项目概况 (1)2、检测目的 (1)3、检测依据 (1)4、检测范围 (1)5、检测时间 (1)6、检测方案 (1)6.1测试原理 (2)6.2测试前准备工作 (3)6.3测试步骤 (3)6.4检测频率 (4)6.5注意事项 (4)6.6数据分析 (4)6.7结果评定 (5)6.8出具报告 (5)7、检测工作流程 (5)7.1检测组织原则 (5)7.2职责分工 (6)7.3检测计划 (6)7.4异常与意外应急与补救方法 (6)8、检测安全措施 (6)8.1检测作业领导小组 (7)8.2人身安全措施 (7)8.3仪器设备安全措施 (7)8.4车辆安全措施 (8)8.5试验检测安全措施 (8)8.6安全防护 (8)9、检测结果判定及异常处理要求 (9)10、.................................................... 检测人员及设备9 11、.......................................................... 收费标准10 12、.................................................. 工作质量保证措施1112.1 检测质量保证措施 (11)12.2工期保证措施 (11)13、.............................................................. 附件121、项目概况2、检测目的对**隧道明洞旋喷桩复合地基进行复合地基静载荷试验，以检测该旋喷桩复合地基承载力是否满足设计要求，给施工单位提供检测结果，为工程质量提供依据。

3、检测依据3. 1《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-2012；3.2《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002；3.3《湿陷性黄土地区建筑规范》GB50025-2004；3.4《建筑基桩检测技术规范》JGJ 106-2014;3. 5国家计委、建设部颁《工程勘察设计收费管理规定》；3、6委托单位提供的设计图纸、检测委托单及其它相关资料等。

浅谈关于基坑的支护和地基的处理

浅谈关于基坑的支护和地基的处理摘要：本文通过长期的工作经验介绍了在较高的地下水位、较深的淤泥、较高的抗震设防烈度、地质条件比较复杂情况下的基坑支护和地基处理的设计和分析。

此文比较详细地介绍了它的研究成果和应用。

关键词：地基处理，基坑支护，塌陷，抗震设防，土力学Abstract: in this article, through long-term work experience was introduced in the higher ground water level, deep mud, high seismic fortification intensity, geology condition is more complex cases of foundation pit and the design of ground treatment and analysis. This article is introduced in detail the its research achievements and application.Keywords: foundation treatment, foundation pit bracing, collapse, seismic fortification, soil mechanics引言随着现代经济建设的快速发展，基坑支护和地基处理的工程同时也在不停地发展起来。

对处在复杂地质条件下选择安全的、合理的、经济的结构形式，是岩土工程工程师们所研究的课题。

在地质条件复杂的地区进行基坑支护和地基处理时，有时候单一的结构形式已经不能达到工程的需要，我们必须结合好实际的情况，采用多种施工方法，使其协同工作，以便于得到更好地效果。

常见的一些问题一些地区由于基坑内淤泥比较深，地下水位比较高，较高的抗震设防烈度，附近有很多的建筑物，因此会出现如下几个问题：（1）因为地下水位高，所以压力比较大。

复合地基承载力检测方案

复合地基承载力检测方案方案目标与范围在建筑领域，复合地基真的是一个很不错的选择，能够显著提升土壤的承载能力。

随着城市化发展得越来越快，复合地基的应用越来越普遍，所以确保它的承载力就显得非常重要。

这份方案的目的就是为复合地基的承载力检测提供一个详细且可操作的办法，保证在施工和后期使用中，地基都能满足设计要求，避免因为承载力不足而带来的安全隐患。

组织现状与需求分析在某家建筑公司，复合地基的使用频率逐渐上升，特别是在软土地区。

可是，这家公司在承载力检测方面缺乏系统的方案，导致实际操作中总是碰壁。

项目经理常常表示，传统的检测方法常常不能准确反映地基的真实承载力，结果就是材料浪费和工期延误。

因此，显然需要一个科学合理的检测方案来提高效率，确保工程的安全性。

实施步骤与操作指南1. 地基承载力的初步评估- 在施工前，得先对地基土壤进行钻探和取样，搞清楚土壤的物理和力学性质。

- 用标准贯入试验（SPT）和静力触探试验（CPT）等手段，初步评估地基的承载力。

2. 选择合适的检测方法- 针对复合地基的特点，推荐使用以下几种检测方法：- 载荷试验：在地基上施加已知的荷载，监测沉降情况，从而计算承载力。

- 静载试验：适合小型复合地基，能够提供直接的承载力数据。

- 动载试验：通过施加动态荷载，观察地基的反应，评估承载能力。

3. 具体检测流程- 准备工作：确认检测设备完好，并安排检测人员进行培训，确保他们熟悉流程和设备。

- 现场检测：- 在检测点设置标志，并进行标高测量。

- 进行载荷施加，记录沉降数据，直到达到设计荷载。

- 每个检测点至少要记录三次数据，以确保结果的可靠性。

- 数据分析：根据收集到的沉降数据，采用线性回归分析等方法，计算复合地基的承载力。

4. 结果评估与报告- 整理检测数据，编写检测报告，内容包括检测方法、数据分析、结论与建议。

- 如果承载力不足，提出加固方案，比如增加桩基或采用其他加固措施。

具体数据与标准在实施方案时，得遵循以下标准和数据参考：- 承载力标准：按照《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011），复合地基的设计承载力至少应为150kPa。

理正岩土使用手册-地基处理.

⑴ f spk = mf pk + (1-m f sk
⑵ f spk = [1 + m (n -1] fsk
注意:当选择第一个计算公式时要交互桩体承载力f pk ;第二个公式是第一个公式的变体,常用于小型工程中估算地基承载力,当桩体承载力未知而桩土应力比已知时,可选择此公式估算地基承载力,选择第二个计算公式时要交互桩土应力比n。
3.当地基处理的方法选择复合地基时,复合地基计算公式有两个选项:
⑴ f spk = k 1λ1mf pk + k 2λ2 (1-m f k
⑵ f spk = [ k 1λ1mn +λ2 (1-m ] k 2f k
注意:第一个公式来源于《地基处理手册》(第二版,第二个公式是按桩土应力比来估算复合地基承载力。当选择第一个计算公式时要交互桩体承载力f pk ;第二个公式是第一个公式的变体,常用于小型工程中估算地基承载力,当桩体承载力未知而桩土应力比已知时,可选择此公式估算地基承载力,选择第二个计算公式时要交互桩土应力比n。
图2.2-4计算结果查询界面
第三章操作说明
3.1关于计算例题的编辑
3.1.1增加例题与删除当前例题
1.通过【工程操作】菜单的“增加项目”和“删除当前项目”来增加一个新的例题或删除当前的例
题。
2.“增”或“删”按钮增加一个新的例题或删除当前的例题。点击“算”按钮打开当前模块的交互界
面。
3.1.2数据的读写
偏心荷载作用时:
(5.1.1-4
(5.1.1-5
(5.1.1-6
(5.1.1-7 2010-5-26第四章、5.1
(5.1.1-8
式中:
p k ——相应于荷载效应标准组合时,基础底面的平均压力值(kPa ; N k ——相应于荷载效应标准组合时,作用于基础顶面的竖向力值(kN ; G k ——基础自重和基础上的土重(kN ;

3—(3)地基处理记录

3-(3) 地基处理记录【整理要点】地基处理记录是地基处理意见的落实，是地基处理的真实记录。

一般地基处理记录内容包括：处理过程记录，结果检测。

较复杂地基的处理记录除上述外还要有分包单位的资质证书、主要工作人员的资格证书、原材料出厂合格证、进场复试报告、地基处理验收记录、人工地基承载力检测等内容。

关于地基检测，《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 (GB50202—2002)规定：第4．1.3条地基施工结束，宜在一个间歇期后，进行质量验收，间歇期由设计确定。

第4．1.4条地基加固工程，应在正式施工前进行试验段施工，论证设定的施工参数及加固效果。

为验证加固效果所进行的荷载试验，其施加荷载应不低于设计荷载的2倍。

第4．1.5条对灰土地基、砂和砂石地基、土工合成材料地基、粉煤灰地基、强夯地基、注浆地基、预压地基，其竣工后的结果(地基强度或承载力)必须达到设计要求的标准。

检验数量，每单位工程不应少于3点，1000 m2以上工程，每100m2至少应有1点，3000 m2以上工程，每300 m2至少应有1点。

每一独立基础下至少应有1点，基槽每20延米应有1点。

4. 1．6 对水泥土搅拌桩复合地基、高压喷射注浆桩复合地基、砂桩地基，振冲桩复合地基、土和灰土挤密桩复合地基、水泥粉煤灰碎石桩复合地基及夯实水泥土桩复合地基，其承载力检验,数量为总数的0.5%～1％，但不应少于3处。

有单桩强度检验要求时，数量为总数的0.5%～1％，但不应少于3根地基（施工）处理后按上述规范要求进行地基强度或承载力检验，将结果报设计人员确认后方能进行下道工序的施工。

【审阅要点】1．地基处理记录书写不详细，检测数量、数据不全，不能满足规范要求；2. 单独分包的地基处理工程缺少处理单位资质和个人资格等资料；缺少必要的原材料证明和进场复试等资料3 .对地基处理不重视，未进行验收即进行下道工序的施工。

其参考格式详见附录1 人工地基设计文件附录2 夯实水泥土桩施工记录附录1安阳市新世纪住宅小区6＃住宅楼工程人工地基设计安阳市地质工程勘测设计公司2002年11月8日目录1.工程概况 (3)2.设计依据 (3)3.岩土工程条件 (3)4.夯实水泥土桩设计 (4)5.其它问题 (6)6.质量检验 (6)附地基处理设计布桩图设计：张保平审核：李军技术负责人：张晓琨未经许可，不得复印本材料，违者必究！1．工程概况安阳市新世纪住宅小区6住宅楼工程位于高新技术产业开发区内，殷都路南段，建筑面积12，000平方米，砖混结构与底框结构相结，地上七层5－32轴线间为混凝土条形基础。