转换层支托梁(高支模)模板及支撑系统设计计算与施工方案

转换层支托梁（高支模）模板及支撑系统设计计算

与施工方案

高层建筑转换层是承托上部各层荷载，并将其转移到不同轴位的下层支承结构体系的一种中间结构。华景新城六期二、三区结构转换层位于商住楼第五层。该转换层层高为5.25米。支托梁截面有b×h=1600×2200、1400×2000、1000×1500、800×1500等多种，跨度4000至13200mm，楼板厚度220mm。大梁模板采用马尾松木模，模板底板25厚直边板；底模横楞木b×h=80×80@200，纵楞木b×h=100×120@600；侧模侧板为胶合板18厚，竖楞木b×h=80×80@400，纵向加劲杆2φ48（3.5）双钢管@500。支撑系统由门架式脚手架及单管钢支柱等组成。现以最大截面b×h=1600×2200支托梁模板支撑（支承层）系统进行设计计算。

一、荷载计算

1、模板自重（按每延米计算）

（1）底模（25厚松木）

1.6×0.025×1.0×5=0.2KN/m；

（2）横楞木

0.08×0.08×1.6×6×5=0.31KN/m；

（3）侧板

2.0×0.018×2×5=0.36KN/m；

（4）竖楞木

2.0×0.08×0.08×6×5=0.38KN/m；

（5）纵楞木

0.1×0.12×1.0×5×5=0.3KN/m；

（6）纵向双钢管重

8×2×0.0536=0.858KN/m；

模板合计：0.2+0.31+0.36+0.38+0.3+0.858=2.4KN/m，乘以分项系数得：模板设计荷载：2.4×1.2=2.88KN/m；

2、混凝土自重

乘以分项系数得：砼设计荷载

1.6×

2.2×24×1.2=101.38KN/m；

3、钢筋自重荷载

乘以分项系数得：设计荷载

1.6×

2.2×1.55×1.2=6.55KN/m 1.55为每m3砼含钢量

4、施工人员及设备荷载

乘以分系数得：设计荷载

1.6×1.5×1.4=3.36KN/m 1.5为每m2施工荷载

5、振捣砼时产生的荷载

乘以分项系数得：设计荷载

1.6×2×1.4=4.48KN/m 2为每m2水平荷载

6、新浇筑砼对模板侧面的压力

F1=0.22γc·to·β1·β2·V0.5F2=γcH

式中：F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）；

γc——砼的重力密度（KN/m3）

to——新浇砼的初凝时间（h），采用to=200/（T+15）

计算（T为砼的温度0C）；

V——砼的浇筑速度（m/h）；

H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；

β1——外加剂影响修正系数；

β2——砼坍落度影响修正系数；

F1与F2两者取其最小值。

Γc=24KN/m3，to=200/（T+15），T=300C，V=2m/h，

H=1.18（m），β1=1.2，β2=1.0

代入上式：F1=0.22×24×4.44×1.2×1.0×20.5=39.78KN/m2㎡

F2=ΓC H=24×1.18=28.32KN/m2

取最小值：F=28.32 KN/m2㎡

模板侧面压力乘以分项系数得设计值：

F=28.3×1.2=33.98 KN/m2㎡

化为线荷载,单位KN/m2，改为KN/ m。

7、倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值，当采用容积为0.2~0.8m3的运输器具时，查表取4KN/m2。

4×1.4=5.6KN/m2㎡

合计：

1+2+3+4+5+6+7=2.88+101.38+6.55+3.36+4.48+33.98+5.6=158 .23KN/ m

即q1=158.23KN/m

二、荷载组合

1、荷载类别及编号

表一

2、荷载组合

表二

三、模板结构构件验算（附图4、5）

1、材料及性能

木材（马尾松）强度设计值与弹性模量

fc=10N/mm2（顺纹抗压）

fv=1.4 N/mm2（顺纹抗剪）

fm=11.7 N/mm2（抗弯）

E=9000 N/mm2（弹性模量）

2、底模验算（选用25 mm板厚）

1）、荷载：按表二荷载组合（一）+（二）+（三）+（五）：

底模自重：=0.2KN/ m

砼自重：=101.38 KN/ m

钢筋自重：=6.55 KN/ m

振捣砼荷载：=4.48 KN/ m

合计：q1=112.61 KN/ m

乘以折减系数：0.9，则q=q1×0.9=101.35 KN/ m

2）、抗弯承载力验算

底模下横楞木间距为0.2 m，按四等跨连续梁计算，查“2施工常用结构计算”中结构静力计算表，得：

弯距系数：K m=-0.121;

剪力系数：Kv=-0.62;

挠度系数:Kw=0.967。

则：M= K m·qL2=-0.121×101.35×0.22=-0.49 KN. m=-0.49×106·N·mm

б

6×6/bh2=

б=2.94 N/mm

3)、抗剪强度验算

τ

=0.47 N/mm2

τ=0.47 N/mm(可)

4）、挠度验算

按荷载组合不包括振捣砼荷载（一）+（二）+

（三）：

q=2.88+101.38+6.55=110.81KN/m

乘以折减系数0.9得：

q=110.81×

= =0.08mm

[W]=L/400=200/400=0.5mm>W=0.08mm（可）

3、横楞木验算（按四等跨连续梁计算）

选用截面b×h＝80×80

1）横楞木上荷载按荷载组合（一）＋（二）＋（三）＋（五）计算q1=2.88+101.38+6.55＋4.48=115.29KN/m

折合每根荷载：115.29÷5＝23.05 KN/（根）

2）抗弯承载力验算：q1=23.05 KN/（根）÷1.6=14.4KN/m

乘以折减系数0.9得：

q= q1×0.9=14.4×0.9=12.96 KN/m

按结构静力计算表得：