皮带机预埋件受力计算
预埋件简易计算
承受弯剪荷载的预埋件计算1、锚筋的总截面面积计算：11122(1.5)j s st s st r K V A f A f a ≤+20110.85js st r K M h A f a ≤ 式中：1K ——抗剪强度设计安全系数，取1.55；2K ——抗弯强度设计安全系数，取1.50；j V——作用于预埋件的剪切荷载； j M ——作用于预埋件的弯矩，j M F l =；0h ——沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离；1s A 、2s A ——锚筋截面面积；1st f 、2st f ——分别为锚筋1s A 、2s A 的计算抗拉强度设计值，取215Mpa ；r a ——锚筋层数的影响系数，当等间距配置时，二层取1.0；三层取0.9；四层取0.85.1121.551624.8(1.5215215)0.9j s s K V kN A A =⨯=≤⨯⨯+⨯⨯2112.21.501626.40.850.32150.949342.52j s s K M kN m A A =⨯⨯=⋅≤⨯⨯⨯⨯= 2、钢筋的锚固长度计算：/a y t l f d f α=式中：a l ——受拉钢筋的锚固长度；y f ——普通钢筋的抗拉强度设计值； t f ——混凝土轴心抗拉强度设计值，当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值；d——钢筋的公称直径；——钢筋的外形系数，光明钢筋取0.16，带肋钢筋取0.14。
根据《混凝土结构设计规范》第9.3.1条规定，当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋的直径大于25mm时，其锚固长度应乘以修正系数1.1。
根据《混凝土结构设计规范》第9.3.3条规定，当计算中充分利用纵向钢筋的抗压强度时，其锚固长度不应小于本规范第9.3.1条规定的受拉锚固长度的0.7倍。
根据《混凝土结构设计规范》第10.9.7条规定，受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15d，d为锚筋的直径。
1。
预埋件计算公式
19.1Mpa ft= 1.71Mpa300Mpa20mm120mm12040mm20mm (宜大于12和150.605574最后取为0.60557410.85ar=0.9240mmV N M输入V、N、M 699660004279.135取最大值4279.13496mm24279.135491.2281mm 说明：2. 锚筋应位于构件的外层主筋内侧。
4.当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于6 mm和0.5d（HPB235 级钢筋）或0.6d(非HPB235)6.锚筋中心至锚板边缘的距离不应小于2d和40mm.9.受拉直锚筋和弯折锚筋的锚固长度不应小于受拉钢筋锚固长度；当锚筋采用HPB235级钢尚应符合规范表9.3.1注中关于弯钩的规定。
当无法满足锚固长度的要求时，应采取其他有锚固措施。
受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15d.8.对受剪预埋件，锚筋的间距b,b1不应大于300 mm,且b1不应小于6d和70 mm；锚筋至构件边缘的距离c1不应小于6d和70mm，b,c不应小于3d和45mm。
锚筋层数的影响系数ar:当等间距布置时( 大于3d和45mm,小于300mm)输入锚筋间距b1( 不应小于6d和70mm,小于300mm )注：当没有N时，应取1。
的公式进行计算。
( 当采取防止锚板弯曲变形的措施时，可取1.0）1.预埋件的受力直锚筋不宜少于4根，不宜多于4层；直径大于8mm，小于25mm.3.锚板宜用Q235钢，与锚筋应采用T形焊。
当锚筋直径小于20，用压力埋弧焊；否则用穿孔5.锚板厚度大于0.6d.受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8.7.对受拉和受弯预埋件，锚筋的间距b,b1和 锚筋至构件边缘的距离c，c1，均不应小于3d输入锚板厚度t 2。
当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，取大值。
计算系数av: 计算系数ab:1。
当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，取大值。
皮带机设计自动计算公式
项目参数名称
参数值计算公式皮带机长度(m)18皮带宽度(mm)600皮带厚度(mm)
1.5皮带1%伸长承拉力(N/mm)10皮带抗拉强度(N/mm)300预紧力F 0(N)
6000最大有效圆周力(N)5270.397332皮带速度v(m/s)
0.5皮带单位长重量w(kg/m)3输送量Q(kg/h)25000输送高度H(m)
4托板与皮带摩擦系数u 0.3输送效率η
0.9162P 0=Fv=wlugv(无功功率）375P 1=uQgl/3600（水平功率）277.7777778P 2=QgH/3600（垂直功率）总功率P(KW)
0.905308642有效圆周力(N)3017.695473主轴扭矩(N.M)226.3271605使用系数
1.5电机转速(r/min)1440主动辊直径(mm)150主动辊转速(r/min)63.69426752减速比
22.608电机功率(KW)
1.357962963减速机传递效率0.6电机设计功率
2.263271605选用电机功率(KW) 2.2使用系数
2.1工况系数 1.5安全系数 1.4许用扭矩(N.M)692.6997实际扭矩(N.M)329.857减速机选用型号
皮带机传动设计
需传递功率P(W)电动机选择减速器选择
圆周
备注。
皮带机架载荷
0.262 弧度 780 kN 540 kN
637.5 kN 1275 kN -458 kN 969.4 kN
订货单位
名称 机号
名称
代号
驱动装置中心高 H
埋件数量
n
减速器速比
i
每块水平力 每块垂直力
基础受力计算程序
玖龙纸业 10#
填表 审核
第二部分：驱动架基础计算
输入计算数据
数值
单位
名称
代号
750 mm
支点2每块预 埋件受垂直拉 （压）力
581.669462 kN
计算结果
名称
代号 数值 水平载荷
单位
每块埋件水平力
382.5066277 kN
中间支点每块 预埋件受垂直 拉（压）力
513.8125462
kN 备注：正值表示基础受压力；负值表示基础受拉力。载荷园整为5的倍数。
β s1 s2 H1=H2 H总 v1 v2
基础受力计算程序
订货单位 名称 机号 1#
填表 审核
日期 日期
第一部分：三角形机架基础计算
名称
代号
胶带紧边张力 S1
传动滚筒质量 w1
传动滚筒直径 D1
机架质量
பைடு நூலகம்w3
参数
H
参数
K
参数
L1
启动系数
埋件数量
数值
单位 520 kN
59 kN 1600 mm
35 kN 1300 mm
0 mm 1565 mm
1.5 4
输入计算数据
名称
代号
胶带松边张力 S2
增面滚筒质量 w2
增面滚筒直径 D2
胶带倾角
皮带机计算书
一、设计简图二、原始参数输送物料：煤粒度≤300 mm堆比重ρ=0.8t/m3 动安息角α=30°输送量:Q=1440t/h 带宽B=1200mm 带速V=2.8m/s 输送机倾角δ=0-3°水平机长L n=93.4m 提降高度H=1m 托辊直径D=Φ159 托辊轴承4G305承载分支托辊间距：a o=1.2m回程分支托辊间距：a u=3 m三、驱动圆周力及所需功率计算：所需参数计算：上托辊单辊旋转部分重量：q RO〃=9.64Kg每米旋转部分重量：q RO =3×q RO〃/ a o=24.1Kg下托辊单辊旋转部分重量：q Ru〃=25.82Kg每米旋转部分重量：q Ru =1×q Ru〃/ a u=8.61Kg每米胶带重量：q B =16.1kg/m（型号EP200 上胶厚=4.5 下胶厚=1.5 层数=5 ）每米物料重量：q G=142.8Kg/mI m=Q/3.6=400Kg/s ---------每秒输送物料重I V= I m/ρ=0.5 m3/s ------每秒输送物料容积q G==I m/V =I Vρ/ V V=2.5m/s（一）驱动圆周力：(机长L<80m时圆周力F U计算公式)即: F U =CfLg ［q RO + q Ru + (2 q B + q G )］+ q G Hg+ F S1+F S2 = 17936N(因为L ＞80米)f =0.0275—模拟摩擦系数 (按协议上/下托辊的阻力系数 0.03/0.025取平均值) L = 93.4m ——输送机长度C=1.85F S1—特种主要阻力 F S2—特种附加阻力1、特种主要阻力：F S1==F ε+F gL + F HL =564+1837+1717=4118NF ε —托辊前倾摩擦阻力F gL —物料与导料挡板间摩擦阻力F HL —胶带与缓冲床间摩擦阻力F ε=C εμ0L e (q B+ qG )×gcos δSin ε=564NC ε=0.45---槽角的槽形系数, 槽角35°时（查表36）μ0=0.35--- 承载、回程托辊与输送带间摩擦系数（查表36） L e =93.4m---装有前倾托辊输送机的长δ=-3°---运输机倾斜角 ε---1.3667°托辊前倾角F gL =21222b v gL I WDv ρμ=1837 Nμ2 = 0.6 --- 物料与导料挡板间摩擦系数（查表36）L WD =12m —装有导料挡板的设备长度b 1 =1m —导料挡板内部宽度F HL =n S .μ2(q B + Im/V)gL DC =1717Nn S =2---缓冲床数量 μ2=0.45---摩擦系数 L DC =1.2m---缓冲床长度2、 特种附加阻力：F S2 =F r +F a =2520NF r --清扫器的摩擦阻力 F a --犁式卸料器的摩擦阻力Fr=AP μ3 = n 1A 头P μ3+n 2 A 空P μ3 =2520Nn 1=2---头部清扫器的数量 n 2=2---空段清扫器的数量A 头=0.012m 2 ---头部清扫器与输送带的接触面积A 空= 0.018m 2---空段清扫器与输送带的接触面积P=70000N/m 2---清扫器与输送带间的压力（查表36）μ3=0.6---清扫器的摩擦阻力系数（查表36）Fa= n 3Bk 2=0 Nn 3=0---犁式卸料器的数量(无)3、 倾斜阻力：F St = qG Hg =1428 N（二）、轴功率计算(P A )：1、P A =F U ×V /1000 P A =50.2≈50KW2、电机功率计算(P W )： P W =ηKP A =75.5≈76KW实际选电动机： 采用电机功率为：90KW 满足要求K=1.3----电机备用系数(K 取1.2～1.3)η=0.86----机械效率+电压降系数联轴器+二级传动减速器+电压降系数 ，η取0.894液力偶合器+二级传动减速器+电压降系数 ，η取0.8755联轴器+三级传动减速器+电压降系数 ，η取0.875液力偶合器+三级传动减速器+电压降系数 ，η取0.857四 输送带张力计算1、保证输送带工作时不打滑，回程带上的最小张力F 2minF 2min ≥F umax e 11-μφ=7473N F umax =K A ×F u =1.5×17936N=26904NK A =1.5---启动系数 （1.3～1.7取1.5 P25页）μ=0.35---传动滚筒与胶带之间摩擦系数（查表38）Φ=200°---传动滚筒围包角（查表38）--按头架图纸围包角e μΦ=3.4 （查表38）2、输送带允许最大下垂度（1%）时的最小张力：承载分支：F min ≥()()max 0/8a h g q q a G B +=23850 N a o =1.2m h/a=0.01 回程分支: F min =()max/8a h g q a B u =6038 N a u =3.0m h/a=0.01 由F 2min =7473N 计算输送机各点张力,得F9=13608N ＜23850N,※ 则取张力F9=23850N 重新计算各点张力,得:(为保证承载分支胶带下垂度1%)F 2=16746 N , F 4=17423N , F 5=18120N , F 1max = F 2+ F u =34682N ,3、 张力计算：传动滚筒合张力： 60.4KN 选用传动滚筒许用合力： 110KN传动滚筒扭矩： 8.9KN.m 选用传动滚筒许用扭矩： 20KN.m尾部滚筒合张力： 46.8KN 选用改向滚筒许用合力： 64KN4、 配重计算：F 配= F 4+ F 5=17423+18120=35543 NF 锤= F 配—G 筒 —G 拉=35543—10750—7200=17593N则锤块数量N 锤 = F 锤 / 150=117.3（块），取120块满足要求。
皮带机输送机计算方法全
皮带机输送机计算方法全1.输送能力的计算输送能力是指皮带机单位时间内能够输送的物料量，通常用单位时间内通过的物料重量或体积来表示。
输送能力的计算有两种方法：重量法和体积法。
-重量法计算：输送能力（t/h）=带速（m/s）×带宽（m）×物料密度（t/m³）带速一般根据物料的性质和要求来选择，在选择带速时还需考虑物料的黏附性、孔隙率等因素。
物料密度根据物料的性质来确定，需要考虑物料的堆积角度和粒度分布等因素。
-体积法计算：输送能力（m³/h）=带速（m/s）×带宽（m）×物料容重（t/m³）物料容重一般根据物料的性质来确定，在计算中还需考虑物料的流动性和堆积角度等因素。
2.带载能力的计算带载能力是指皮带机能够承受的物料重量或体积。
带载能力的计算需要考虑带宽、带速、物料密度或容重以及带面张力等因素，并通过专业计算方法得出结果。
3.驱动功率的计算驱动功率是指驱动皮带机的电机所需的功率大小。
驱动功率的计算需要考虑输送能力、物料密度或容重、带速、带宽以及传动效率等因素。
-驱动功率（千瓦）=输送能力（t/h）×承载高度（m）×重力加速度（9.8m/s²）/3600/1000承载高度是指物料从起始点被提升至终点所需的高度。
4.带宽的选择带宽是指带状输送机输送带的有效宽度。
带宽的选择需要综合考虑物料的粒度、湿度、流动性以及工艺要求等因素。
一般可以根据经验公式或流程图来确定带宽。
综上所述，皮带机输送机的计算方法包括输送能力的计算、带载能力的计算、驱动功率的计算和带宽的选择等。
这些计算方法需要根据具体的物料性质、工艺要求和生产条件来确定，可以借助专业的计算软件和标准规范进行计算。
皮带机计算说明
带式输送机选择设计火力发电厂广泛采用DTII 型带式输送机。
1基本参数确定 （1）输送带速度vs m v /15.3;5.2;0.2;6.1=。
带速选为s m /5.2。
（2）三节托滚槽角λ ︒=35λ； （3）倾角α根据任务书取︒=15α （4）输送带宽度BB 由下式计算并圆整到标准值：)/(20h t v KB Q ρ= （2-16）式中：K ——断面系数，查表可得；ρ——煤的堆密度，取3/9.0m t =ρ。
由下表：带宽与适用的最大物料粒度（单位均为mm ）带宽650 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 已筛分全为块料 130 160 200 240 280 320 360 400 未筛分全（10%）为块料200270330400460530600670任务书中给定的原煤粒度最大为300mm ，储煤场到原煤仓有筛分，故可初选带宽为mm B 10000=，则断面系数可查表得530=K所以)(97.09.05.25309000m Kv Q B =⨯⨯==ρ 圆整为标准值，则mm B 1000=，根据相关标准，选定上托辊间距为mm a 12000=，下托辊间距mm a u 3000=。
由《物流系统自动化专业课程设计指导书》中表2-13 DTII 型带式输送机槽型托辊参数可查得选用的带式输送机的槽型托辊参数如下： 带 宽 辊 子槽型托辊D （mm ） L （mm ） 轴 承 重 量（kg ） 旋转部分质量(kg)10001083804G205，4G305，24.3，26.24.07，4.19由《物流系统自动化专业课程设计指导书》中表2-14 DTII 型带式输送机平形托辊参数可查得选用的带式输送机的平形托辊参数如下： 带 宽 辊 子槽型托辊D （mm ） L （mm ） 轴 承 重 量（kg ）旋转部分质量(kg)100010811504G205，4G30519.2，20.88.4，10.56至此，皮带参数已经确定。
皮带机输送机计算方法全
1.运输物料原煤；松散密度 γ=900kg/m 32.运输能力Q=980.00t/h3.水平运输距离L=540.00m4.胶带倾角β=0.9400° =0.01641弧度5.胶带速度ν=2.50m/s6.提升高度H=L×tg β=8.8601m1. 输送机种类2. 胶带宽度B=mm = 1.80m3. 初选胶带尼龙胶带σ=200N/mm ，共有6层上覆盖胶厚度=6mm 下覆盖胶厚度=1.5mm4. 输送机理论运量 Q= 3.6S νk γ式中S=0.458m 2k=1.00Q=3709.800t/h5.每米机长胶带质量 q0=28.476kg/m6.每米机长物料质量 q=Q/3.6ν=108.889kg/m 7.滚筒组D≥Cod 式中绳芯厚度d=0.0072m=0.648m Co=90传动滚筒直径D=1000mm800mm 8.托辊组133mm辊子轴承型号4G305,辊子轴径Φ25mm，10.37kg, n=3 1.20q r0=nq r0'/a 0=25.925kg/m 25.925kg/m133mm辊子轴承型号4G305,辊子轴径Φ25mm，（2）尾部及主要改向滚筒直径 =Φ⑴ 重载段采用35°槽角托辊组， 辊子直径=Φ⑵ 空载段采用普通V型下托辊组辊子直径=Φ每米机长上辊子旋转部分质量 q1=一、 原始参数二、 自定义参数S—输送带上物料最大截面积；k—倾斜输送机面积折减系数；查表单个上辊转动部分质量q r0'=a0--上托辊组间距； a 0 =（1）头部传动滚筒16.09kg, n=2 3.00q r0=nq r0'/a u =10.727kg/m 10.727kg/m=359.00rpm 0.02200.3500190.0000m3.0000mF 1==23599.05NF 2=Hqg =9464.34NF 3==1296.00N 式中A=0.01×B =0.0180m 2P=60000.00N/m 2μ3=0.60F 4=20Bg =353.16NF 5=式中=2637.48NC ε=0.43a 0--上托辊组间距；a u =⒑ 上下胶带模拟阻力系数 ω=⒒ 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数 μ=⒓ 拉紧方式垂直重锤拉紧，拉紧位置至头部距离 L1=⒔ 清扫方式头部布置H型合金橡胶清扫器，尾部布置角型硬质合金清扫器每米机长下辊子旋转部分质量 q2=⑶ 辊子旋转转速 n=30×ν/（3.14×r）查表单个下辊转动部分质量q r0'=μ3—清扫器与胶带之间的摩擦系数；⒌ 托辊前倾阻力L e ⒊ 头部清扫器对胶带阻力L ωg(2q 0+q+q 1+q 2)三、 输送机布置型式 头部为单滚筒单电机驱动四、输送机阻力计算⒋ 尾部清扫器对胶带阻力P—清扫器与胶带之间的压力；⒈ 胶带及物料产生的运行阻力⒉ 物料提升阻力2AP μ3C εL e μ0(q+q 0)gcos βsin ε⒕ 导料板长度 l=A—清扫器与胶带接触面积；C ε—槽形系数；ε=1.38（弧度）=0.0241F 6=式中=1302.19Nμ2＝0.60Iv=Q/3.6γ(=Svk)= 1.145=1.145m 3/sb 1＝1.60mF 7==2576.25NF 8=5400.00NF 9=Bk 1式中=0.00Nk 1＝0.00N/m B=1.80mF u ==46628.48NP 0==116571.19w =116.57KwP e =式中=150.96Kwη1=0.96η2=0.96η3=0.98P 0/η1η2η3η4η5η1--减速器效率；η2--偶合器效率；η3--联轴器效率；F 1+F 2+F 3+F 4+F 5+F 6+F 7+F 8+F 9μ2Iv 2γgl/v 2b 12Iv—物料流量；μ2—物料与导料板之间的摩擦系数；⒍ 导料板阻力10. 驱动滚筒圆周驱动力F u V ⒉ 电动机功率计算五、传动功率计算及驱动设备选型 b 1—导料板内部宽度；Iv γv ⒏ 胶带绕过滚筒附加阻力(按每个滚筒600N计算）k 1—刮板系数；⒎ 给料点处物料附加阻力⒐ 犁式卸料器附加阻力ε—托辊前倾角；⒈ 传动滚筒轴功率计算η4=0.90η5=0.9523599.05N 9464.34N电机功率P=160.000kW1500.00rpm滚筒直径Dr= 1.00m带速V= 2.50m/s 滚筒转速n 2=47.75减速器减速比i=31.42取减速比i=31.500实际带速2.493m/sS 2min ≥a 0(q+q 0)g/8(h/a)max式中a 0=1.20m(h/a)max =0.01S 2min ≥20213.24NS kmin ≥a u q 0g/8(h/a)max式中a u --下托辊组间距；=10475.61Na u =3.00m传动滚筒式中K A =1.50S 1min ≥K A F u /(e μФ2-1)胶带围包角 Ф2=200.00°时=29227.38Ne μФ2=3.39μ=0.35⑵ 减速器(h/a)max --两托辊组间允许的胶带垂度；K A --滚筒起动系数；η5--不平衡系数；减速器型号---B3SH10-31.5，共1台η4--电压降系数；a 0--上托辊组间距；⑵ 空载段允许最小张力⒊ 驱动设备选型六、输送带张力计算⒈ 胶带在允许最大下垂度时输送带张力⑴ 重载段允许最小张力⑴ 电动机YB355S-4，V=6000V，共1台电动机转速 n 1=⒉ 滚筒与胶带在临界打滑状态时输送带张力 输送带运行阻力小于物料下滑力，输送带不会逆转，因此不设逆止器。
预埋件计算原理及算例
混凝土结构设计计算算例第17章预埋件王依群20201212年12月这是《混凝土结构设计计算算例》（建筑工业出版社2012年8月出版）新增加的第17章。
第17.1节配置直锚筋的预埋件计算，第17.2节配置直锚筋和弯折锚筋的预埋件计算。
例题演示了预埋件的计算和结果的准确性。
RCM软件试用版本RCML软件可到下面网站下载。
http//目录 (33)第3章R CM软件的功能和使用方法.................................................................................................................................... (44)第17章预埋件计算原理及算例............................................................................................................................................17.1由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力预埋件 (4)【例17-1】受拉直锚筋预埋件算例 (5)【例17-2】受剪直锚筋预埋件算例 (6)【例17-3】受拉剪直锚筋预埋件算例 (7)【例17-4】受拉弯直锚筋预埋件算例 (8)【例17-5】受压弯直锚筋预埋件算例 (10)【例17-6】受弯剪直锚筋预埋件算例 (11)【例17-7】受拉弯剪直锚筋预埋件算例 (12)【例17-8】受压弯剪直锚筋预埋件算例 (13)17.2由锚板和对称配置的弯折锚筋及直锚筋共同承受剪力的预埋件 (15)【例17-9】受剪弯折锚筋及直锚筋预埋件算例 (15)以后增加17.3构造要求第3章R CM软件的功能和使用方法表3-1RCM软件部分计算功能（二级菜单）项一级菜单梁配筋柱双偏压（拉）梁柱节点受扭构件单筋矩形正截面计算轴心受压（拉）柱承载力计算9度的一级抗震框架矩形截面单筋矩形正截面复核轴心受压柱承载力复核非9度的框架节点T形截面双筋矩形正截面计算螺旋式配筋的圆形轴心受压柱承载力计算双筋矩形正截面复核螺旋式配筋的圆形轴心受压柱承载力复核T形正截面计算对称配筋单偏压短、中长柱承载力计算T形正截面复核短、中长柱配筋斜截面受剪承载力计算细长柱配筋斜截面受剪承载力复核深受弯构件正、斜截面实配钢筋梁及板正截面实配纵筋梁斜截面受剪续表3-1RCM软件部分计算功能（二级菜单）项一级菜单冲切剪力墙配筋变形裂缝牛腿或预埋件板受冲切正、斜截面配筋轴心受拉裂缝宽度牛腿矩形柱阶形基础连梁配筋偏心受拉裂缝宽度直筋预埋件板柱节点受冲切受弯构件裂缝宽度弯筋和直筋预埋件矩形偏压裂缝宽度受弯构件挠度计算第17章预埋件计算原理及算例17.1由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力预埋件由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力预埋件（图17-1），其锚板的总截面面积应符合下列规定：1、当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，并取其中较大值：RCM软件使用时，N输入负值代表是法向拉力。
皮带机输送能力计算
皮带机输送能力计算
1.松散物料
带式输送机的生产能力是由输送带上物料的最大截面积、带速和设备倾斜系数决定的。
按公式（1）计算：
Im=Svkρ,kg/s (1)
S1=[l3+(b-l3)cosλ]2×tgθ/6 θ-堆积角，一般为安息角的50%～70% (2)
S2=[l3+(b-l3)/2×cosλ][(b-l3)/2*sinλ] b-有效带宽，m (3)
S=S1+S2 (4)
符号意义单位数据
S 输送带上物料的最大横截面积，按公式（2）（3）（4）计算，填表1得 m2 0.0214 v 带速 m/s 0.89
k 倾斜系数,按表2查取 1
ρ 物料松散密度 kg/m3 450
处理能力m³/h 68.61
结论： Im （T/h) 30.88
表1
符号意义单位数据
l3 中辊长度 m 0.22
b m 0.35 带宽B（mm） 600
λ 槽型承载托辊侧辊轴线与水平线的夹角度 30
θ 堆积角度 34
S1 m2 0.0124
S2 m2 0.0090
表2
"2.成件物品的输送能力
Im=G*v/T
式中，G-单件物品重量，kg；
T-物品在输送机上的间距，m；
v-带速，m/s"
符号意义单位数据
G 单件物品重量 kg 50
v 带速 m/s 0.89
"T
" 物品在输送机上的间距 m 0.5 结论： Im T/h 320.4。
预埋件计算书
预埋件计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.6计算时间：2014年11月15日11:14:38==================================================================== 一. 预埋件基本资料采用化学锚栓：单螺母膨胀型锚栓库_6.8级-M16排列为(环形布置)：3行；行间距135mm；2列；列间距150mm；锚板选用：SB20_Q235锚板尺寸：L*B= 300mm×350mm，T=20基材混凝土：C30基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：1 化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=10kNX向弯矩值为：Mx=10kN·m锚栓总个数：n=3×2=6个按轴向拉力与X单向弯矩共同作用下计算：由N/n-M x*y1/Σy i2=10×103/6-10×106×135/145800=-7592.593 < 0故最大化学锚栓拉力值为：N h=(M x+N*l)*y1'/Σy i')2=(10×106+10×103×135)×270/145800=18814.815=18814.815×10-3=18.815kN所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=57.967kN这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗拉承载力值为：Nc=57.967/γRE=68.197kN故有：18.815 < 68.197kN，满足2 化学锚栓群抗剪承载力计算X方向剪力：Vx=60kNY方向剪力：Vy=60kN扭矩：T=100kN·mX方向受剪锚栓个数：n x=6个Y方向受剪锚栓个数：n y=6个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix V=V x/n x=60000/6=10000×10-3=10kNV iy V=V y/n y=60000/6=10000×10-3=10kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2)V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V iδ=[(10000+21676.301)2+(10000+12042.389)2]0.5=38.591kN所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=34.467kN这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗剪承载力值为：Vc=34466.992/0.85=40.549kN故有：V iδ=38.591kN < 40.549kN，满足3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=N h/Nc=18.815/68.197=0.2759βV=V iδ/Vc=38.591/40.549=0.9517故有：(βN)2+(βV)2=0.27592+0.95172=0.9818 ≤1 ，满足三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为160，最小限值为160，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2002版》10.9.6规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×16=9.6mm锚筋间距b取为列间距，b=150 mm锚筋的间距：b=150mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=18.75mm, 故取锚板厚度限值：T=150/8=18.75mm锚板厚度为20，最小限值为18.75，满足！行间距为135，最小限值为96，满足！列边距为150，最小限值为48，满足！行边距为40，最小限值为32，满足！列边距为75，最小限值为32，满足！。
皮带机头尾架受力分析及计算方法
皮带机头尾架受力分析及计算方法发表时间：2019-03-29T15:58:47.537Z 来源：《电力设备》2018年第29期作者：李少康[导读] 摘要：皮带机头尾架计算在整个皮带机系统的设计中占有重要的作用，工艺设计人员能否将基础荷载准确合理的提给土建设计人员关系到皮带机栈桥、卸煤沟、转运站等的基础造价。
（华电郑州机械设计研究院有限公司河南郑州 450000）摘要：皮带机头尾架计算在整个皮带机系统的设计中占有重要的作用，工艺设计人员能否将基础荷载准确合理的提给土建设计人员关系到皮带机栈桥、卸煤沟、转运站等的基础造价。
现如今设计人员对基础荷载的算法过于简单，没有切实可靠的理论依据，多数参考类似工程的情况较多。
通过查阅文献与实际工程资料，现将基础荷载的算法作些探讨。
关键词：头部滚筒；基础载荷；计算引言皮带机作为连续输送机械，广泛用于矿山、化工、冶金、电力等工业领域。
与其他类型的输送设备相比，具有生产率高、运行平稳可靠、结构简单、输送连续均匀、运行费用低、使用维护方便、可以多点受料卸料、易于实现自动控制及远程操作等优点。
1.现状及存在的问题皮带机头部滚筒的设计计算主要包括两部分，第一部分是系统出力，即功率计算，这是设计的首要工作，直接决定皮带机的布置，电机的选择等。
关于功率的计算，手册已有较为统一的计算方法，但由于各国标准不同，算法有所差异。
另一部分则是对皮带机载荷分布的计算，包括各种机构间的相互作用力，输送物料载荷的传递，皮带和滚筒、托辊和皮带、皮带和物料间的摩擦计算，动态条件下载荷的变化，支架基础对基础面的载荷等，其中我们最关心的是输送机支架基础对基础面的载荷，因为这直接影响土建结构专业的受力分析和输煤系统栈桥等相关建筑的设计。
2.计算方法现结合万基项目#10带的机架进行讨论，通过DT2可以算出系统出力，电机功率以及各特性点的受力大小，进而确定各种设备的选型规格。
如下图#10带尾架基础。
我们把增面滚筒、尾部支架、改向滚筒看做一个整体对其进行受力分析。
TC6015A-10E埋件受力计算
1.塔吊大臂与标准节成45度角时，塔吊单腿受力最大（如图）1、非工作状况下单腿最大受压力：F 压=M/（L ×2）+Pv/4=5100/（2×1.414）+680/4=1803+170=1973KN单腿最大受拉力：F 拉=M/（L ×2）-Pv/4=5100/（2×1.414）-680/4=1803-170=1633KN单腿最大剪切力：Ph=117/4=29.25KN2、工作状况下单腿最大受压力：F 压=M/（L ×2）+Pv/4=2760/（2×1.414）+760/4=976+190=1166KN单腿最大受拉力：F 拉=M/（L ×2）-Pv/4=2760/（2×1.414）+760/4=976+190=786KN单腿最大剪切力：Ph=31/4=7.75KN Pa Pb Pc 最大拉力最大压力剪力塔吊动载系数4.1=ϕ，则F 压=1166×1.4=1632.4KN,F 拉=786×1.4=1100.4KN ，P h =7.75×1.4=10.85KN2、埋件计算埋件采用锚筋16根直径28均匀分布钢筋间隔200，预埋板厚度t=25,尺寸为800X800 法向力N ：1633KN剪力V ：29.25KN弯矩M ：1.05KNm222s 9847.0416143.14n ][][mmR A A A S S =⨯⨯==≥π进行验算，由公式z f a a M f a a V f a A y b r y v r y b s 3.18.0N ++= 其中：8.0=r a 锚筋层数影响系数；300=y f （HRB400受拉和小偏心受拉时取值300，受压时360）锚筋许用强度；1.19=c f （C40）混凝土轴心抗压强度设计值；71.1f =t （C40）混凝土轴心抗拉强度设计值；()444.008.04=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=y c v f f d a 式中d 为锚筋直径28mm ； 83.025.06.0=+=dt a b 式中t 为锚板厚度为25mm ； 代入数据计算得：As=8198+282=8480<[As]，因此符合设计强度要求。
皮带机计算
3.39 21.54 17 0.035
棉帆布芯带n＝8-9；尼龙、聚酯帆布芯带n＝
棉帆布80，尼龙90，聚酯108
织芯带每层厚度
工 作 条 件
dB1
槽形托辊 阻力系数 ω′ 0.02 0.03 0.04 平形托辊阻 力系数ω ″ 0.018 0.025 0.035 B (mm) 650
清洁干燥 少量尘埃，正常温度 大量尘埃，湿度大
ω′ 0.018 0.02 0.025 0.03 0.035 0.04
500 0.0061 0.0067 0.0084 0.01 0.0117 0.0134
800 0.01 0.011 0.0137 0.0165 0.0192 0.022
1000 0.0138 0.0153 0.0191 0.0229 0.0268 0.0306
203 219 650 430 9 1 102
135 142 800 570 12 1.25 82
144 153 1000 880 18 1.6 64
黄色区域为输入行 绿色区域为 结果
计算结果 传动滚筒轴功率(单位KW) 电动机功率(单位KW) 最大张力(按不打滑条件)(单 位Kg) 最大张力(按垂度条件)(单位 Kg) 重锤重量(垂直拉紧装置)(单 位Kg)
N0= N=KN0/η Smax1= Smax2= G′1= G′2=
4.921625 7.829858 0 0 0 0 Smax按大值取
1 速度2.5为41 大括号值1 0 大括号值2 0 大括号值3 60.7005 大括号值4 60.7005 重锤重量(车式拉紧装置)(单 位Kg) G1= 127.4711 G2= 127.4711
犁式卸料器
导料槽
表中n为犁式卸料器个数，L为导料槽超过3m的长度，即L等于导料槽总长减3m
预埋件计算书(xiao)
（十）预埋件计算1、预埋件大样见下图2、预埋件承载力计算取悬挑梁中的最不利荷载1）L-3支座反力设计值：RBV=42.57 kNRB=RBV/sinθ=42.57/0.766=55.57 kNRAH=cosθRB =0.643x55.57=35.73 kNRAV=10.66 kN2）L-4支座反力设计值：RBV=31.63 kNRB=RBV/sinθ=31.63/0.719=44.0 kNRAH=cosθRB =0.695x44.0=30.58 kNRAV=13.37 kN根据以上计算M-1剪力设计值V=42.57 kN;压力设计值N=35.73 kN;弯矩M=0。
3）M-1锚筋计算As= (V-0.3N)/(a r.a V.f y)a r=1.0；a V=（4-0.08d）x(f c/f y)0.5=(4-0.08x12)x(11.9/210)0.5=0.72>0.7 取a V=0.7取大值a b=0.6+0.25t/d=0.6+0.25x10/12=0.808∴ As1=(42570-0.3x35730)/(1.0x0.7x210) =216.7 mm2选4Ф12锚筋满足！4）M-2锚筋计算M-2剪力设计值V=10.66 kN;拉力设计值N=35.73 kN;弯矩M=0。
As= V/(a r.a V.f y)+N/(0.8a b.f y)式中a r=1.0；a V=0.7；a b=0.808As=10660/(1.0x0.7x210)+35730/(0.8x0.808x210)=335.7 mm2选4Ф12锚筋满足！3、槽钢与预埋件的连接焊缝计算直角角焊缝的强度计算公式如下：正面角焊缝σf=N/h e l w≤βf f t w侧面角焊缝τf=V/h e l w≤ f t w在各种力综合作用下 [（σf/βf）2+τf2]0.5≤ f t w其中：角焊缝计算厚度h e取0.7x6=4.2mm;正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22角焊缝抗拉、抗压或抗剪强度f t w取160N/mm2；1）16a号槽钢钢梁处预埋件承受轴心拉力N max=35.73kN，剪力V=10.66 kN。
预埋件计算
适用范围设计剪力 V=7 KN 设计弯矩 M1=7 KN.m 设计压力 N=7 KN附加弯矩 M2=0 KN.m计算弯矩 M=注：查内力表节点31，N=1.2*98+1.4*831=1281kNV=(117^2+220^2)^(1/2)*1.35=349kN基材厚度 T=5000 mm 基材高度 H=5000 mm 基材宽度 W=5000 mm 基材保护层厚度25 mm强度等级C30轴心抗压 fc=14.3 N/mm2轴心抗拉 ft= 1.43 N/mm2WWW 锚筋参数锚筋直径 d=16 mm 锚筋抗拉 fy=360 N/mm2WWW 锚筋种类HRB400锚筋抗压 fy'=360 N/mm2WWWNO!锚筋外形系数0.14抗震等级二级锚固长度 la=564 mm抗震锚固长度 laE=649 mm 454 mm OK!( 构造要求判断 )80 mm锚筋层数 2 层锚筋排数 2 排锚筋层间距 b1=150 mm OK!( 构造要求判断 )锚筋排间距 b=150 mm OK!( 构造要求判断 )50 mm OK!( 构造要求判断 )2425 mm OK!( 构造要求判断 )150 mm锚板宽度 D=550 mm OK!( 构造要求判断 )锚板高度 h=550 mm OK!( 构造要求判断 )锚板厚度 t=25 mm OK!( 构造要求判断 )锚板材质Q345B0.5420.9911.000计算锚筋总截面面积As0=19.1 mm2锚筋布置总截面面积As1=804.2 mm2OK!** 该判断控制为计算及构造的总体判断指标 **锚筋长度计算锚筋布置锚板规格计算参数取值锚筋层数影响系数 ar=( 预埋件受力是否满足要求判断 )OK!锚筋中心距基材边缘距离 c1=( 受剪预埋件的直锚筋可采用 2根 ) 沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离 Z=( 受力预埋件的锚板宜采用 Q235级钢 ) 锚筋受剪承载力系数 av= 锚板弯曲变形折减系数 ab=构造控制要点 锚筋末端加焊等截面钢筋长度( 锚筋层数不宜超过 4层,锚筋数不宜少于 4根 )( 锚筋直径不宜小于 8mm,且不宜大于 25mm )( 预埋件的锚筋应位于构件的外层主筋内侧 ) 锚筋中心距锚板边缘距离 e=( 受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于 15d )( 表示受限控制输入值 )( 表示构造及受力控制判断 )( 当锚筋直径大于 25mm时,锚固长度应乘以 1.10修正系数( 当锚筋直径不大于 20mm时,宜采用压力埋弧焊采用机械锚固时,锚固长度 LA=( 当锚筋直径大于 20mm时,宜采用穿孔塞焊 )埋板一预埋件受剪力、法向压力和弯矩的共同作用( ** 当基材高度及基材宽度受限时,输入受限值;否则输入默认值 5000mm ** )( 表示要求输入的项次 )( 表示表格自动计算值 )钢梁支座荷载混凝土基材混凝土材料性能。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
LJS
山东山矿机械有限公司
由力的平衡和力矩平衡关系得以下方程式：
Σ FY=0 FAY+ FBY+G1 +G3-F2=0 Σ MA=0 -HF1-L3F2+L2G1+L1G3+LFBY=0 Σ FX=0 FAX+ FBX+F1 =0 ③
绳轮组重量kg 改向滚筒重量kg 车式拉紧装置重量kg 尾架重量kg 拉紧力F1=F2(KN) L(mm) L1(mm) L2(mm) L3(mm) H(mm) G1=改向滚筒+拉紧装置 G3=尾架+滑轮组 FBY=(-HF1-L3F2+L2G1+L1G3)/-L 31 1350 360 600 100 4780 2390 840 4930 1000
① ②
310 13500 3600 6000 100000 4.78 2.39 0.84 4.93 1 17100 6310 117898.5565
N N N N N m m m m N N N
FAY=-( FBY+G1 +G3-F2) FAX= FBX=-F1/2
因为AB两处为两块钢板所以：
-41308.5565 N
FBY FAY FAX= FBX=(-（F3+F4)COSβ )/2 4978.5185 N -11968.52 N -7550
因为AB两处为两块钢板所以：
FAY每块钢板受力(KN) FBY每块钢板受力(KN) FAX= FBX每块钢板受力(KN)
LJS
7.779537037 KN 3.236037037 KN -4.9075 KN
山东山矿机械有限公司
上拔力 下压力 水平力
LJS
山东山矿机械有限公司
LJS
山东山矿机械有限公司
LJS
山东山矿机械有限公司
LJS
山东山矿机械有限公司
C 单位 度 mm kg kg mm mm mm
D 参数值 0 500 580 420 750 340 1130 山东山矿机械有限公司
改向滚筒趋入点力 F2 改向滚筒奔离点力 F1 求解： A点上拉力 A1 A点水平力 A2 B点压力 B1 B点水平力 B2
KN KN KN KN KN KN
3 4.8 4.92619469 5.07 -5.071150442 5.07
D E 参数值 中间值 0 1 630 26413.75 893 37627.95 300 885 185 940 21.5 22 36.52965426 28.275 52.03865426 28.275
矩形尾架架载荷计算书（无改向滚筒） B 已知条件
倾角 改向滚筒直径 D 改向滚筒重量 G 尾架重量 G1 H C1 LJS L
H1 135 C2 330 β 0 滚筒重量 450 螺旋拉紧重量 49 尾架重量 200 滚筒趋入点张力F3 7.5 滚筒奔离点张力F4 7.6 H2 615 H3 615 尾架重心距B点距离C3 810 滚筒与螺旋拉紧重量G1 4990 尾架重量G尾架 2000 由力的平衡和力矩平衡关系得以下方程式：
mm mm ° kg kg kg KN KN mm mm N N
0 弧度
Σ FY=0
FAY+ FBY+G1 +G尾架-(F3+F4)SINβ=0
①
Σ MA=0 (H+D/2)F4*COSβ+(H-D/2)F3*COSβ+G1*(L-C2)-G尾架*（LH3)-LFBY-(H+D/2)F4*SINβ+(H-D/2)F3*SINβ=0 ② Σ FX=0 FAX+ FBX+（F3+F4)COSβ =0 ③
-50000 N
FAY每块钢板受力(KN) FBY每块钢板受力(KN) FAX= FBX每块钢板受力(KN)
LJS
-26.85056172 KN 76.63406172 KN -32.5 KN
下压力 上拔力 水平力
山东山矿机械有限公500 mm 750 mm 1620 mm 山东山矿机械有限公司
c # 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 B 已知条件
倾角 改向滚筒直径 D1 改向滚筒重量 G1 尾架重量 G2 H1 H2 H3 改向滚筒趋入点力 F1 改向滚筒奔离点力 F2 求解： A点上拉力 A1 A点水平力 A2 B点压力 B1 B点水平力 B2
C 单位 mm kg kg mm mm mm KN KN KN KN KN KN