桩基托梁挡墙完整计算书
扶壁式桩基托梁计算书
扶壁式桩基托梁计算书摘要：一、引言二、扶壁式桩基托梁概述1.定义与组成2.设计原则与要求三、计算方法与步骤1.桩基托梁的计算方法2.桩基托梁的设计计算步骤四、工程实例分析1.工程背景与条件2.计算过程与结果分析五、结论与建议正文：一、引言本文主要针对扶壁式桩基托梁的计算方法进行探讨，以期为相关设计人员提供参考和借鉴。
二、扶壁式桩基托梁概述1.定义与组成扶壁式桩基托梁是一种常见的深基础结构，由桩基、扶壁和托梁三部分组成，主要应用于软弱地基处理和深基坑支护工程。
2.设计原则与要求在设计扶壁式桩基托梁时，需要遵循以下原则和要求：确保结构安全、经济合理、施工方便，满足地基承载力、变形和稳定性等要求。
三、计算方法与步骤1.桩基托梁的计算方法扶壁式桩基托梁的计算方法主要包括理论计算、经验公式计算和数值计算等。
2.桩基托梁的设计计算步骤（1）确定设计参数：包括桩基直径、桩间距、扶壁高度等；（2）计算桩基承载力：根据桩基的直径、深度等参数，采用相应的计算公式进行计算；（3）计算扶壁承载力：根据扶壁的高度、厚度等参数，采用相应的计算公式进行计算；（4）计算托梁承载力：根据桩基承载力、扶壁承载力等参数，采用相应的计算公式进行计算；（5）校核与调整：对计算结果进行校核，确保结构安全，如发现不满足要求，需调整设计参数，重新计算。
四、工程实例分析1.工程背景与条件以某深基坑支护工程为例，工程地质条件为软弱黏土，基坑深度为15m，周边环境条件复杂。
2.计算过程与结果分析根据工程实例的地质条件和设计要求，采用上述计算方法与步骤，得到桩基托梁的计算结果。
经分析，计算结果满足设计要求，结构安全可靠。
五、结论与建议1.结论本文详细介绍了扶壁式桩基托梁的计算方法，并以工程实例进行分析，为设计人员提供了有益的参考。
挡墙桩基托梁变更计算书
挡墙桩基托梁变更计算书一、原始资料K26+147路肩设计标高为204.19，K26+159路肩设计标高为204.48。
托梁顶面标高200.16。
C30混凝土：f c =14.3N/mm 2 f t =14.3N/mm 2 HPB235：f y =210N/mm 2 HRB400：f y =360N/mm 2二、挡土墙土压力计算路肩墙土压力计算图式如右：1、 判别衡重式挡土墙的上墙处是否出现第二破碎面，如果出现按第二破裂石法计算土压力用临界倾斜角αcr 来判 别：当ρ＞αcr 墙背倾角认为出现第二破裂面。
αcr =45O-φ/2+β/2-1/2arcsin （sin β/sin φ）填土内摩擦角φ=35 O ；路基面（填土面）坡角β=4.64O临界倾斜角αcr =45O-φ/2+β/2-1/2arcsin （sin β/sin φ）=45 O - 17.5 O +2.32 O -3.05 O =26.77O挡土墙上墙坡度为1：0.37，则有：ρ=arc tan 0.37/1=20.3O<αcr=26.2 O 即不会出现第二破裂面2、 传递到托梁上每延米的水平推力、竖向力和弯矩。
① 水平推力Em=Ex 1+Ex 2式中Ex 1——上墙水平土压力Ex 2——下墙水平土压力由于桩基相对稳定，故按静止土压力计算。
Ex 1=1/2γh2k 0=1/2×19KN/m 3×1.79 m 2×（1-sin35 O ）=13.09KN Ex 2=1/2γh2k 0=1/2×19KN/m 3×2.51 m 2×（1-sin35 O ）=25.74KNEm=Ex 1+Ex 2=13.09+25.74=38.83②水平推力Nm=E y1+E y2+W q +W t式中E y1——上墙竖向土压力E y2——下墙竖向土压力 W q ——挡墙自重W t ——衡重台以上第一破裂面和墙背之间土体的自重路肩墙土压力计算图式挡土墙基底压应力计算按原设计图纸中衡重式路肩挡墙尺寸表中基底压应力计算。
桩基托梁挡墙完整计算书
纳黔高速公路K58+412.3-K58+465左侧桩基托梁路肩墙结构计算书1、衡重式挡土墙土压力计算本次考虑采用本项目提供的《衡重式一般挡墙标准图》中容许承载力500kpa，f=0.4，φ=35，γ=21的13m高挡墙对应尺寸（墙身自身倾覆稳定性不再计算），同时为了便于结构的设计取消原标准图中的基底坡度。
土压力计算式行车荷载按照2004年《公路路基设计规范》规定采用10KN/m2，其他荷载分项系数均按照规范要求取用。
土压力计算采用“理正挡土墙设计程序”完成，其结果如下：=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数= 0.900 √2. 填土重力分项系数= 1.000 √3. 填土侧压力分项系数= 1.400 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.400 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 13.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.050(度)Ea=248.401(kN) Ex=88.634(kN) Ey=232.049(kN) 作用点高度 Zy=1.867(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.501(度) 第1破裂角=27.510(度)Ea1=197.151(kN) Ex1=91.031(kN) Ey1=174.876(kN) 作用点高度Zy1=1.867(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.449(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.780(度)Ea2=246.668(kN) Ex2=246.218(kN) Ey2=14.903(kN) 作用点高度Zy2=3.371(m)墙身截面积 = 41.143(m2) 重量 = 946.289 kN第二破裂面与墙背间填料重= 145.336(kN)由此分析，采用第二破裂面法计算出挡墙所受的水平土压力合力为Eax=91.031+246.67=337.25(kN/m)。
扶壁式桩基托梁计算书
扶壁式桩基托梁计算书
扶壁式桩基托梁计算书是用于设计和施工扶壁式桩基托梁的重要文件。
它包含了扶壁式桩基托梁的结构参数、计算方法和施工要求等内容，为工程的顺利进行提供了准确的技术指导。
首先，扶壁式桩基托梁的结构参数是计算书中的重要部分。
结构参数包括桩基的直径、长度、间距以及托梁的尺寸等。
这些参数的正确确定是保证工程安全和稳定的基础。
通过结构参数的计算，可以得到合理的设计方案，为施工提供准确的依据。
其次，计算书中提供了扶壁式桩基托梁的计算方法。
计算方法包括托梁的受力分析、桩基的承载力计算、托梁的强度计算等。
通过这些计算方法，可以对扶壁式桩基托梁的受力情况进行评估，以确保结构的安全可靠。
此外，计算书还包括了扶壁式桩基托梁的施工要求。
施工要求包括桩基的钻孔、灌注、浇筑、固结等工艺要求，以及托梁的安装、焊
接、检测等工序要求。
这些施工要求的严格执行，可以确保工程的质量和进度。
在编写扶壁式桩基托梁计算书时，需要专业的工程师进行准确的计算和分析。
他们需要具备扎实的理论知识和丰富的实践经验，以保证计算书的准确性和可靠性。
总之，扶壁式桩基托梁计算书是设计和施工扶壁式桩基托梁工程的重要文件。
它为工程的顺利进行提供了准确的技术指导，包括结构参数、计算方法和施工要求等内容。
通过严格按照计算书的要求进行设计和施工，可以保证工程的安全和质量。
桩板式挡土墙结构计算书
附件桩板式挡土墙结构计算书桩板式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：重庆宜化公司边坡桩板式挡土墙计算时间：2007-02-06 00:55:35 星期二------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长: 28.000(m)嵌入深度: 9.000(m)截面形状: 方桩桩宽: 2.000(m)桩高: 3.500(m)桩间距: 5.000(m)挡土板的类型数: 1板类型号板厚(m) 板宽(m) 板块数1 0.400 1.000 20嵌入段土层数: 1柱底支承条件: 铰接计算方法: K法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) K(MN/m3)1 50.000 21.000 400.000物理参数:桩混凝土强度等级: C30桩纵筋合力点到外皮距离: 80(mm)桩纵筋级别: HRB400桩箍筋级别: HRB335桩箍筋间距: 100(mm)板混凝土强度等级: C30板纵筋合力点到外皮距离: 40(mm)板纵筋级别: HRB335挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 22.530(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.500(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 9.500 6.950 02 25.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度6.000(m),高度2.000(m)地面横坡角度: 36.500(度)墙顶标高: 0.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）注意：内力计算时，库仑土压力分项(安全)系数= 1.150===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为19.000(m)处的库仑主动土压力第1破裂角：41.120(度)Ea=2268.009 Ex=2163.038 Ey=682.003(kN) 作用点高度Zy=7.407(m)(一) 桩身内力计算计算方法: K 法背侧--为挡土侧；面侧--为非挡土侧。
桩板式挡土墙结构计算书
附件桩板式挡土墙结构计算书桩板式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：重庆宜化公司边坡桩板式挡土墙计算时间：2007-02-06 00:55:35 星期二------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长: 28.000(m)嵌入深度: 9.000(m)截面形状: 方桩桩宽: 2.000(m)桩高: 3.500(m)桩间距: 5.000(m)挡土板的类型数: 1板类型号板厚(m) 板宽(m) 板块数1 0.400 1.000 20嵌入段土层数: 1柱底支承条件: 铰接计算方法: K法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) K(MN/m3)1 50.000 21.000 400.000物理参数:桩混凝土强度等级: C30桩纵筋合力点到外皮距离: 80(mm)桩纵筋级别: HRB400桩箍筋级别: HRB335桩箍筋间距: 100(mm)板混凝土强度等级: C30板纵筋合力点到外皮距离: 40(mm)板纵筋级别: HRB335挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 22.530(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.500(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 9.500 6.950 02 25.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度6.000(m),高度2.000(m)地面横坡角度: 36.500(度)墙顶标高: 0.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）注意：内力计算时，库仑土压力分项(安全)系数= 1.150===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为19.000(m)处的库仑主动土压力第1破裂角：41.120(度)Ea=2268.009 Ex=2163.038 Ey=682.003(kN) 作用点高度Zy=7.407(m)(一) 桩身内力计算计算方法: K 法背侧--为挡土侧；面侧--为非挡土侧。
(完整版)挡土墙模板计算书
(完整版)挡土墙模板计算书(完整版)挡土墙模板计算书1. 项目概述1.1 项目名称：挡土墙建设项目1.2 项目地点：（填写具体地点）1.3 项目目的：建设稳定可靠的挡土墙，提供土地保护和公共安全。
2. 设计要求2.1 承重能力：挡土墙应能承受预期荷载，并具备抗滑稳定性。
2.2 填土材料：填土材料应具备良好的排水性能和抗冲刷能力。
2.3 墙体结构：挡土墙应采用混凝土墙或者土工合成材料墙。
3. 设计计算3.1 挡土墙高度计算：根据设计要求和实际地形条件，确定挡土墙的高度（填写具体计算公式）。
3.2 挡土墙底宽计算：根据挡土墙高度、填土材料的重度、壁角系数等参数，计算挡土墙底宽（填写具体计算公式）。
3.3 排水系统设计：根据挡土墙高度和填土材料的排水性能要求，设计合适的排水系统，包括排水管道、排水孔等。
4. 施工要求4.1 基础处理：确保挡土墙基础的牢固和稳定。
4.2 墙体建设：按照设计要求，采用合适的墙体结构材料进行施工。
4.3 填土施工：选用良好的填土材料，按照设计要求进行填土施工。
4.4 排水系统安装：按照设计要求合理布置排水系统，并确保排水通畅。
5. 安全注意事项5.1 施工现场安全：施工过程中应注意安全措施，避免发生意外事故。
5.2 填土材料选择：选择具备抗冲刷能力的填土材料，确保挡土墙的稳定性。
6. 风险评估6.1 地质条件评估：根据现场地质勘探结果，评估地质条件对挡土墙的影响程度。
6.2 天气因素评估：考虑气候条件对挡土墙的影响，采取适当的防护措施。
7. 附件（相关附件名称及编号，如设计图纸、土质试验报告等）8. 法律名词及注释（根据实际情况相关法律名词及其注释）---(完整版)挡土墙施工方案1. 施工概述1.1 施工单位：（填写具体施工单位名称）1.2 施工地点：（填写具体地点）1.3 施工：根据设计要求建设稳定可靠的挡土墙。
2. 前期准备2.1 地质勘察：进行现场地质勘察，了解地质情况，为施工提供依据。
扶壁式桩基托梁计算书
扶壁式桩基托梁计算书摘要：一、引言二、扶壁式桩基托梁概述1.定义与组成2.设计原则与要求三、设计计算1.荷载计算1.结构自重2.活荷载3.地震荷载2.桩基托梁的内力计算1.弯矩2.剪力3.轴力3.桩基承载力计算1.桩基的稳定性2.桩基的抗压承载力四、构造与施工要求1.构造要求2.施工要求五、结论正文：一、引言本文主要针对扶壁式桩基托梁进行计算书的编写，以期为相关设计及施工提供参考依据。
二、扶壁式桩基托梁概述1.定义与组成扶壁式桩基托梁是一种常见的深基础形式，主要由桩基、托梁及扶壁组成，承受建筑物上部结构的荷载并将荷载传递至土层深处。
2.设计原则与要求扶壁式桩基托梁的设计应遵循安全、经济、合理、可靠的原则，满足建筑物的使用要求及国家相关设计规范。
三、设计计算1.荷载计算1.结构自重结构自重可根据建筑物的结构类型、尺寸及材料性能进行计算。
2.活荷载活荷载应根据建筑物的使用性质、人数及设备等因素进行计算。
3.地震荷载地震荷载的计算应符合我国现行的《建筑抗震设计规范》。
2.桩基托梁的内力计算1.弯矩桩基托梁的弯矩计算应考虑荷载的作用方向及大小。
2.剪力桩基托梁的剪力计算应考虑桩基与托梁的连接方式及土层对剪力的影响。
3.轴力桩基托梁的轴力计算应考虑桩基的稳定性及土压力的影响。
3.桩基承载力计算1.桩基的稳定性桩基的稳定性应满足我国现行的《建筑地基基础设计规范》。
2.桩基的抗压承载力桩基的抗压承载力应满足建筑物的使用要求及我国现行的《建筑地基基础设计规范》。
四、构造与施工要求1.构造要求扶壁式桩基托梁的构造应满足承载力、稳定性及经济性的要求。
2.施工要求扶壁式桩基托梁的施工应满足设计要求，保证施工质量及施工安全。
桩基托梁挡土墙结构托梁内力的合理计算
桩基托梁挡土墙结构托梁内力的合理计算下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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理正岩土桩基托梁计算书
理正岩土桩基托梁计算书一、工程背景地地质条件复杂，在地工程项目中，需要设计并构造一座托梁，以满足工程的承载要求。
因此，需要进行理正岩土桩基托梁的计算。
二、设计参数设计参数如下：桩径：30 cm桩长：12m桩间距：2m台座面宽：1m荷载情况：上部结构的荷载为1000kN/m，分别均布在托梁的两侧。
岩土层情况：总共有4层岩土，依次为黏土、软黏土、淤泥、软土。
各层岩土的强度及厚度分别为：黏土：抗剪强度c=80kPa，黏聚力ϕ=0kN/m2，厚度5m软黏土：抗剪强度c=30kPa，黏聚力ϕ=10kN/m2，厚度8m淤泥：抗剪强度c=0kPa，黏聚力ϕ=15kN/m2，厚度10m软土：抗剪强度c=0kPa，黏聚力ϕ=20kN/m2，厚度15m三、计算过程1.计算岩土承载力根据相应的强度理论，查表得到各层岩土的相应参数，可以计算出各层岩土的可承载力。
根据综合承载力公式，可计算出托梁的岩土承载力为：黏土层：γd=γw×(1+n)=18.8kN/m3软黏土层：γd=γw×(1+n)=19.6kN/m3淤泥层：γd=γw×(1+n)=20.4kN/m3软土层：γd=γw×(1+n)=21.2kN/m32.计算桩的抗压能力桩的抗压能力与桩的侧面积及黏土层的抗剪强度相关。
计算可得：A = π × r^2 = 706.86 cm23.计算桩的抗拉能力桩的抗拉能力与桩的侧面积相关。
计算可得：A = π × r^2 = 706.86 cm2托梁两侧的总抗拉能力：Qt = At × γtg = 706.86 cm2 × 1.9kN/m3 = 1342.03 kN4.计算托梁的抗弯能力托梁的抗弯能力主要受到淤泥层和软土层的影响。
根据相对各层岩土的抗剪强度及厚度，计算可得：淤泥层的抗弯能力：Mn=c×(b×d^2/6)=20kN/m2×(2m×10m^2/6)=333.33kN·m/m软土层的抗弯能力：Mn=c×(b×d^2/6)=50kN/m2×(2m×15m^2/6)=1250kN·m/m5.检验结果根据以上相关计算得到的结果，可以发现托梁的承载力满足工程的要求，因此设计满足要求。
完整版挡土墙模板计算书
挡土墙模板计算书一、参数信息1. 基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250;穿墙螺栓水平间距(mm):750; 主楞(外龙骨)间距(mm):600;穿墙螺栓竖向间距(mm):600; 对拉螺栓直径(mm):M18;2. 主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：圆钢管48X 3.5 ;钢楞截面惯性矩I(cm 4):12.19 ;钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08 ; 主楞肢数:2；3. 次楞信息龙骨材料: 木楞；次楞肢数:2 ；宽度(mm):50.00 ;高度(mm):100.00 ;4. 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00 ；面板弹性模量(N/mm2):9500.00 ；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00 ；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50 ；5. 木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00 ；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00 ；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50 ；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm2):205.00 ；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算F = 0.22〃倂炖苗 F^YH其中Y - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3; t --新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h ;T -- 混凝土的入模温度，取20.000 C; V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ; H --模板计算高度，取3.000m;卄外加剂影响修正系数，取1.200 ; 炉-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F ;分别计算得 65.833 kN/m 2、72.000 kN/m 2,取较小值 65.833 kN/m 作为本工程计算荷载。
主楞f 回形钢言)啓适主2II堵棧檢LL 別面图计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F i=65.833kN/m2;2倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 3 kN/m。
扶壁式桩基托梁计算书
扶壁式桩基托梁计算书摘要：一、引言二、扶壁式桩基托梁的定义和作用三、扶壁式桩基托梁的设计原则四、扶壁式桩基托梁的计算方法1.荷载计算2.桩基承载力计算3.托梁承载力计算4.扶壁稳定性计算五、实例分析六、结论正文：一、引言本文主要介绍扶壁式桩基托梁的计算方法，包括设计原则、荷载计算、桩基承载力计算、托梁承载力计算以及扶壁稳定性计算等内容，并通过实例分析加深理解。
二、扶壁式桩基托梁的定义和作用扶壁式桩基托梁是一种常用的基础结构，用于承受建筑物的荷载并将荷载传递至桩基。
扶壁式桩基托梁具有结构简单、施工方便等优点，适用于多种地质条件。
三、扶壁式桩基托梁的设计原则扶壁式桩基托梁的设计应满足以下原则：1.满足建筑物的承载力要求；2.保证扶壁的稳定性；3.合理选择材料和施工方法。
四、扶壁式桩基托梁的计算方法1.荷载计算荷载计算主要包括建筑物荷载、风荷载、地震荷载等的计算。
2.桩基承载力计算桩基承载力计算应考虑桩基的类型、直径、长度等因素。
3.托梁承载力计算托梁承载力计算应考虑托梁的材料、截面性能等因素。
4.扶壁稳定性计算扶壁稳定性计算应考虑扶壁的倾斜、位移等因素，以确保扶壁的稳定性。
五、实例分析以下为一个扶壁式桩基托梁实例分析：某建筑物，高度为20m，采用扶壁式桩基托梁基础，桩基直径为800mm，托梁截面尺寸为200mm×400mm，材料为钢筋混凝土。
荷载包括：建筑物自重500kN/m，风荷载20kN/m，地震荷载30kN/m。
地质条件为中等风化岩。
1.荷载计算建筑物荷载：500kN/m × 20m = 10000kN风荷载：20kN/m × 20m = 400kN地震荷载：30kN/m × 20m = 600kN2.桩基承载力计算桩基承载力：10000kN ÷ 4 = 2500kN3.托梁承载力计算托梁承载力：2500kN ÷ 2 = 1250kN4.扶壁稳定性计算扶壁稳定性满足设计要求。
挡墙计算书
原始条件:墙身尺寸：墙身高:6. OOO (m)墙顶宽：1.400 (In)面坡倾斜坡度：1:0.050背坡倾斜坡度：1:0.250 采用I个扩展墙址台阶：墙趾台阶bl: 0. 500(m) 墙趾台阶hl: 0. 700(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率：0.200:1物理参数：与工砌体容重：25.000(kN∕m3)坊工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0∙500墙身砌体容许压应力：2100. 000 (kPa) 墙身砌体容许剪应力：110. 000 (kPa) 墙身砌体容许拉应力：150. 000 (kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力：280. 000 (kPa)场地环境：一般地区墙背与墙后填土摩擦角：20. 000(度) 地基土容重：24.650(kN∕m3) 地基土浮容重：10.000(kN∕m3)修正后地基承教力特征值：990. 000 (kPa) 地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.000墙踵值提高系数：1.000平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.400 地基土类型：岩石地基地基土内摩擦角：35. 000(度) 地基土粘聚力：1635. 000(kPa)墙后填土土层数: 2土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力(m) (kN∕m3)(kN∕m3)(度)(kPa) 调整系数1 4. 300 21.000 —35. 000 3. 000 1.0002 1.300 23.700 —35. 000 0. 000 1.000土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 20.000 0.000 1第1个：距离0. OoO(Jn),宽度20. OOoGn),高度L 500 (m)坡面起始距离：0∙000 (m)地面横坡角度：27. 100(度)填土对横坡面的摩擦角：25. 000(度)墙顶标高:0. 000 (m)计算参数：稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长：1.000(m)搜索时的半径步长：1.000 (m)筋带对稳定的作用：筋带力沿圆弧切线第1种情况：一般情况［土压力计算］计算高度为6. 779 (m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到：第1破裂角：25. 500(度)Ea=244. 836(kN) Ex=202. 891 (kN) Ey= 137. 039(kN)作用点高度Zy=2. 455 (m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=15. 591 (m2)重量=389. 776 (kN)(-*)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0. 400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=11.310 (度)Wn = 382. 207 (kN) En = 174. 168 (kN) Wt = 76. 441 (kN) Et = 172. 076 (kN)滑移力=172. 076 - 76.441= 95. 634 (kN)抗滑力=(382. 207 + 174. 168)*0. 400= 222. 550 (kN)滑移验算满足：Kc = 2.327 > 1.300地基土层水平向：滑移力=202.891= 202. 891 (kN)抗滑力=(526.815 + 37. 391)*0. 500= 282. 103 (kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2 = 1.390 > 1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂ZW= 1.868 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 3. 281 (m)相对于墙趾点，EX的力臂Zy= 1.676 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=340. 139(kN-m)抗倾覆力矩=1177. 652 (kN-m)倾覆验算满足：KO = 3. 462 > 1.600(≡)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=556. 375(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=837. 513(k2m)基础底面宽度B = 3.972 (m)偏心距C = 0. 481 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.505(m)基底压应力：趾部=241. 783踵部=38. 374 (kPa)最大应力与最小应力之比=241.783 / 38. 374 = 6. 301作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.481 <= 0. 250*3. 972=0. 993 (m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=241. 783 <「990. 000 (kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=38. 374 <= 990. 000 (kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=140. 079 <= 990. 000 (kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=14. 150 (m2)重量=353. 750 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.800 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 3.281 (m)相对于验算截面外边缘，EX的力臂Zy = 1.676 (In)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=490. 789(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=746.310(kN-m) 相对于验算截而外边缘，合力作用力臂Zn = 1.521(m)截面宽度 B = 3. 700 (m)偏心距cl = 0. 329 (m)截而上偏心距验算满足：Cl= 0. 329 <= 0. 300*3. 700 = 1. 110(m)截面上压应力：面坡=203. 493背坡=61.799(kPa)压应力验算满足：计算值=203. 493 <= 2100. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=1.777 <= 110.000 (kPa)(六)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为5. 300(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到：第1破裂角：25. 500(度)Ea=156. 102 (kN) Ex= 129. 360 (kN) Ey=87. 373 (kN)作用点高度Zy=L 967 (m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂而不存在 ［强度验算］验算截面以上,墙身截面积=11. 634 (m2)重量=290. 837 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.262 (m)相对于验算截面外边缘，Ey 的力臂Zx = 2. 498 (m)相对于验算截面外边缘，EX 的力臂Zy = 1.967 (m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=378. 211 (kN)作用于墙趾下点的总弯矩=330. 934(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 0. 875(m)截面宽度 B = 2. 990 (m)偏心距el = 0. 620 (m)截面上偏心距验算满足：el= 0. 620 <= 0. 300*2. 990 = 0. 897 (m) 截面上压应力：面坡=283. 867背坡=-30.883(kPa)压应力验算满足：计算值=283. 867 <= 2100. 000 (kPa)拉应力验算满足：计算值=30. 883 <= 280.000 (kPa)切向应力检算:剪应力验算满足：计算值=-7. 333 <= 110.000 (kPa)(七)整体稳定验算 最不利滑动面：圆心:(-0. 54269, 0. 00000)半径 =7. 69897 (m)整体稳定验算满足：最小安全系数=30. 927 >= 1.350各组合最不利结果(-)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=222. 550(kN),滑移力=95.634(kN) o滑移验算满足：Kc = 2. 327 > 1,300安全系数=30. 927 总的下滑力 总的抗滑力 土体部分下滑力土体部分抗滑力 筋带的抗滑力=511. 722 (kN) =15825. 937(kN) =511. 722 (kN) =15825. 937(kN) =0. 000 (kN)安全系数最不利为：组合1（一般情况）抗滑力=282. 103（kN）,滑移力=202. 89滑力）。
xx防护工程抗滑桩计算书
工程设计计算书（桩基托梁挡土墙）工程名称：xx防护工程设计证号：170015-sj设计阶段：施工图专业：结施审订：校对：设计：xx设计研究院xxx年x月1 工程概况本工程位于xx，由于上部土质松软，边坡较高，无法进行放坡开挖后砌筑防洪墙，xx，将原重力式防洪墙改为桩基托梁挡土墙方案。
上部挡墙为仰斜式浆砌石挡墙，顶宽5m，面坡背坡均为1:0.2，墙顶高程312m，墙底高程300m；下部采用桩基+托梁，桩基为1.5×2m的方桩，托梁尺寸为1×2m，平台板厚0.5m。
桩基嵌入岩层不小于6m。
本工程上部挡墙采用理正软件设计研究院编制的《理正挡土墙设计软件》v3.6进行计算；下部桩基采用SAP84进行计算。
2 设计依据及标准2.1 现行有关规X及规程：（1）《防洪标准》（GB50201-94）（2）《城市防洪工程设计规X》（CJJ50-92）（3）《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）（4）《堤防工程设计规X》（GB50286-98）（5）《堤防工程施工规X》（SL260-98）（6）《水工建筑物荷载设计规X》（DL5077-1997）（7）《水工建筑物抗震设计规X》（SL203-97）（8）《水工混凝土结构设计规X》（SL/T191-96）（9）《水工建筑物岩石基础开挖工程施工技术规X》(SL47-94)（10）《砌体结构设计规X》GB50003-2001（11）《建筑结构荷载规X》GB50009-2001（12）《建筑桩基技术规X》JGJ94-94（13）《浆砌石坝设计规X》SL25-91（14）其它有关国家现行规程规X2.2相关文件：（1）《xx》文2.3设计标准：（1）防洪标准采用20年一遇防洪标准；（2）防洪堤顶高程为312.0m，防浪墙顶高程为313.0m；（3）主要建筑物级别为4级；3主要设计参数3.1挡墙基础（1）挡墙基面与混凝土托板摩擦系数f=0.5（2）建基面地基允许承载力500kPa3.2主要材料（1）浆砌石防洪堤：毛石MU40；砂浆M7.5容重γ=23KN/m3；弯曲抗拉强度0.11Mpa；抗剪强度0.19Mpa；抗压强度0.80Mpa（2）堤后回填料：碎石土填料容重γ=19KN/m3；综合内摩擦角φ=33°（3）桩基、托梁、板：混凝土：C30；钢筋：HPB235、HRB335、HRB4004防洪堤结构布置及稳定计算4.1 防洪堤结构型式上部挡墙为仰斜式浆砌石挡墙，顶宽5m，面坡背坡均为1:0.2，墙顶高程312m，墙底高程300m；下部采用桩基+托梁，桩基为1.5×2m的方桩，托梁主梁尺寸为1×2m，次梁尺寸为0.7×1.4m，平台板厚0.5m；桩基间距为5×5m，桩基嵌入岩层不小于6m。
(整理)桩板式挡土墙结构计算书
附件桩板式挡土墙结构计算书桩板式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：重庆宜化公司边坡桩板式挡土墙计算时间：2007-02-06 00:55:35 星期二------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长: 28.000(m)嵌入深度: 9.000(m)截面形状: 方桩桩宽: 2.000(m)桩高: 3.500(m)桩间距: 5.000(m)挡土板的类型数: 1板类型号板厚(m) 板宽(m) 板块数1 0.400 1.000 20嵌入段土层数: 1柱底支承条件: 铰接计算方法: K法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) K(MN/m3)1 50.000 21.000 400.000物理参数:桩混凝土强度等级: C30桩纵筋合力点到外皮距离: 80(mm)桩纵筋级别: HRB400桩箍筋级别: HRB335桩箍筋间距: 100(mm)板混凝土强度等级: C30板纵筋合力点到外皮距离: 40(mm)板纵筋级别: HRB335挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 22.530(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.500(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 9.500 6.950 02 25.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度6.000(m),高度2.000(m)地面横坡角度: 36.500(度)墙顶标高: 0.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）注意：内力计算时，库仑土压力分项(安全)系数= 1.150===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为19.000(m)处的库仑主动土压力第1破裂角：41.120(度)Ea=2268.009 Ex=2163.038 Ey=682.003(kN) 作用点高度Zy=7.407(m)(一) 桩身内力计算计算方法: K 法背侧--为挡土侧；面侧--为非挡土侧。
扶壁式桩基托梁计算书
扶壁式桩基托梁计算书
一、工程概况
工程名称：xxxxxx
工程地点：xxxxxx
工程结构：桥梁为4孔桥，桥面宽度为10.4m，主跨长为54m，交叉口为右向。
二、扶壁桩基设计
1.计算依据
2.桩基形式
桩基形式采用扶壁桩基，桩径、桩长和桩距分别为：800mm、8.0m、3.0m。
根据计算结果，桩基的抗滑承载力只需承受0.044#及以下的力，桩口土层抗滑强度不需超过1.50#，滑动稳定，故不需要使用锚杆。
3.桩基容量说明
（1）桩基承载力满足要求
按照JTG/TB01-2004等相关规范计算，地基条件下，桩基的许用抗滑承载力Pu=195.1kN，较桩基所受荷载为127.9kN，故满足要求。
（2）桩基抗侧向力满足要求
根据JTG3-2000《公路钢筋混凝土桥涵设计规范》。
扶壁式桩基托梁计算书
扶壁式桩基托梁计算书
（最新版）
目录
1.扶壁式桩基托梁的概述
2.计算书的意义和价值
3.扶壁式桩基托梁的设计原理
4.计算书的具体内容
5.扶壁式桩基托梁的应用范围和前景
正文
扶壁式桩基托梁是一种重要的建筑结构，主要用于承受建筑物的重量和风荷载。
它是由桩基和托梁两部分组成，桩基负责承受建筑物的重量，托梁则负责将桩基的荷载传递到地基上。
因此，扶壁式桩基托梁的稳定性和承载能力对于建筑物的安全至关重要。
计算书是对扶壁式桩基托梁进行设计和施工的重要依据。
它详细记录了扶壁式桩基托梁的设计原理、计算方法和数据参数，可以帮助工程师进行科学合理的设计和施工，确保建筑物的安全和稳定。
扶壁式桩基托梁的设计原理主要基于力学原理和结构力学理论。
设计过程中，需要考虑桩基的尺寸、材料、地质条件等因素，以及建筑物的重量、风荷载等荷载因素。
通过科学的计算和分析，可以确定扶壁式桩基托梁的尺寸和材料，以满足承载能力和稳定性的要求。
计算书的具体内容通常包括以下几个部分：首先是工程概况，包括建筑物的基本信息、桩基的类型和数量等；其次是设计原理和方法，包括设计依据、设计参数、计算公式等；然后是计算结果和分析，包括桩基的承载能力、稳定性分析等；最后是施工图和施工说明，包括桩基的施工图、托梁的施工图、施工工艺和注意事项等。
扶壁式桩基托梁在我国建筑行业中应用广泛，有着广阔的发展前景。
随着城市化进程的加速，建筑物的高度和规模不断增大，对扶壁式桩基托梁的设计和施工技术提出了更高的要求。
桩板式挡土墙计算书
桩板式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：桩板式挡土墙 1------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:桩总长: 35.000(m)嵌入深度: 20.000(m)截面形状: 方桩桩宽: 1.500(m)桩高: 2.500(m)桩间距: 5.500(m)挡土板的类型数: 1板类型号板厚(m) 板宽(m) 板块数1 0.350 1.000 15嵌入段土层数: 1柱底支承条件: 铰接计算方法: M法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) M(MN/m4)1 50.000 18.000 20.000初始弹性系数A: 0.000(MN/m3)初始弹性系数A1: 0.000(MN/m3)物理参数:桩混凝土强度等级: C25桩纵筋合力点到外皮距离: 80(mm)桩纵筋级别: 2级桩箍筋级别: 1级桩箍筋间距: 200(mm)板混凝土强度等级: C25板纵筋合力点到外皮距离: 35(mm)板纵筋级别: 2级挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 30.000(度)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 15.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 9.300 0.000 2第1个: 定位距离1.000(m) 汽车-超20级(计算荷载)第2个: 定位距离1.000(m) 挂车-120级(验算荷载)地面横坡角度: 10.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GBJ10-89》注意：内力计算时，库仑土压力分项(安全)系数 = 1.200=====================================================================第 1 种情况: 计算荷载[土压力计算] 计算高度为 15.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 35.670(度)汽车-超20级(计算荷载)路基面总宽= 9.300(m), 路肩宽=1.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 2列布置宽度= 10.767(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 1.500 0.300 15.000 15.00002 3.300 0.300 15.000 15.00003 1.500 0.600 60.000 60.00004 3.300 0.600 60.000 60.00005 1.500 0.600 60.000 60.00006 3.300 0.600 60.000 60.00007 1.500 0.600 70.000 70.00008 3.300 0.600 70.000 70.00009 1.500 0.600 70.000 70.00010 3.300 0.600 70.000 70.000第2列车:.中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 4.600 0.300 15.000 15.00002 6.400 0.300 15.000 15.00003 4.600 0.600 60.000 60.00004 6.400 0.600 60.000 60.00005 4.600 0.600 60.000 60.00006 6.400 0.600 60.000 60.00007 4.600 0.600 70.000 70.00008 6.400 0.600 70.000 70.00009 4.600 0.600 70.000 70.00010 6.400 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=10.767(m) 分布长度L0=20.000(m) 荷载值SG=1100.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.269(m)第1破裂角： 33.220(度)Ea=665.019 Ex=642.359 Ey=172.120(kN) 作用点高度 Zy=5.054(m)(一) 桩身内力计算计算方法: m 法内侧最大弯矩 = 30852.607(kN-m) 距离桩顶 18.500(m)外侧最大弯矩 = 701.068(kN-m) 距离桩顶 32.500(m)最大剪力 = 4237.379(kN) 距离桩顶 15.000(m)桩顶位移 = 113(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m) (kN-m) (kN) (mm) (kPa)1 0.000 -0.000 -0.000 -113 0.0002 0.500 0.761 -4.564 -110 0.0003 1.000 6.085 -18.255 -107 0.0004 1.500 20.537 -41.073 -104 0.0005 2.000 49.088 -75.473 -101 0.0006 2.500 97.940 -121.454 -98 0.0007 3.000 172.064 -176.563 -94 0.0008 3.500 276.024 -240.799 -91 0.0009 4.000 414.384 -314.162 -88 0.00010 4.500 591.707 -396.653 -85 0.00011 5.000 812.557 -488.271 -82 0.00012 5.500 1081.499 -589.016 -79 0.00013 6.000 1403.094 -698.889 -76 0.00014 6.500 1781.909 -817.889 -72 0.00015 7.000 2222.505 -946.016 -69 0.00016 7.500 2729.446 -1083.271 -66 0.00017 8.000 3307.297 -1229.654 -63 0.00018 8.500 3960.621 -1385.163 -60 0.00019 9.000 4693.981 -1549.800 -57 0.00020 9.500 5511.942 -1723.565 -54 0.00021 10.000 6419.067 -1906.456 -51 0.00022 10.500 7419.920 -2098.476 -48 0.00023 11.000 8519.064 -2299.622 -45 0.00024 11.500 9721.063 -2509.896 -42 0.00025 12.000 11030.481 -2729.297 -39 0.00026 12.500 12451.882 -2957.826 -36 0.00027 13.000 13989.828 -3195.482 -33 0.00028 13.500 15648.885 -3442.265 -31 0.00029 14.000 17433.615 -3698.176 -28 0.00030 14.500 19348.582 -3963.214 -26 0.00031 15.000 21398.350 -4237.379 -23 0.00032 15.500 23517.039 -4108.251 -21 -206.60533 16.000 25506.602 -3749.183 -18 -367.90534 16.500 27266.223 -3214.622 -16 -487.39335 17.000 28721.225 -2554.451 -14 -568.88136 17.500 29820.674 -1813.629 -12 -616.43337 18.000 30534.854 -1031.934 -11 -634.27938 18.500 30852.607 -243.804 -9 -626.72939 19.000 30778.656 521.700 -7 -598.07740 19.500 30330.908 1240.820 -6 -552.51641 20.000 29537.838 1894.927 -5 -494.05642 20.500 28435.980 2470.246 -4 -426.45443 21.000 27067.592 2957.500 -3 -353.15344 21.500 25478.480 3351.494 -2 -277.23745 22.000 23716.098 3650.643 -1 -201.40246 22.500 21827.838 3856.478 -1 -127.93547 23.000 19859.619 3973.131 -0 -58.71048 23.500 17854.707 4006.821 0 4.80649 24.000 15852.798 3965.360 0 61.53350 24.500 13889.347 3857.679 1 110.75651 25.000 11995.118 3693.399 1 152.09252 25.500 10195.947 3482.436 1 185.44953 26.000 8512.682 3234.666 1 210.98454 26.500 6961.281 2959.636 1 229.06455 27.000 5553.046 2666.335 1 240.21856 27.500 4294.946 2363.013 1 245.09757 28.000 3190.033 2057.058 1 244.43158 28.500 2237.889 1754.919 1 238.99159 29.000 1435.114 1462.079 1 229.55460 29.500 775.810 1183.059 1 216.87761 30.000 252.055 921.469 1 201.66662 30.500 -145.659 680.081 1 184.55563 31.000 -428.027 460.928 1 166.09164 31.500 -606.587 265.420 0 146.72165 32.000 -693.447 94.481 0 126.78166 32.500 -701.068 -51.316 0 106.49567 33.000 -642.130 -171.609 0 85.97368 33.500 -529.459 -266.099 0 65.21269 34.000 -376.031 -334.424 0 44.108.70 34.500 -195.035 -376.031 0 22.46371 35.000 0.000 -195.035 0 0.000(二) 桩身配筋计算点号距顶距离面侧纵筋背侧纵筋箍筋(m) (mm2) (mm2) (mm2)1 0.000 7500 7500 3572 0.500 7500 7500 3573 1.000 7500 7500 3574 1.500 7500 7500 3575 2.000 7500 7500 3576 2.500 7500 7500 3577 3.000 7500 7500 3578 3.500 7500 7500 3579 4.000 7500 7500 35710 4.500 7500 7500 35711 5.000 7500 7500 35712 5.500 7500 7500 35713 6.000 7500 7500 35714 6.500 7500 7500 35715 7.000 7500 7500 35716 7.500 7500 7500 35717 8.000 7500 7500 35718 8.500 7500 7500 35719 9.000 7500 7500 35720 9.500 7500 7595 35721 10.000 7500 8810 35722 10.500 7500 10161 35723 11.000 7500 11658 35724 11.500 7500 13313 35725 12.000 7500 15136 35726 12.500 7500 17140 35727 13.000 7500 19339 35728 13.500 7500 21750 35729 14.000 7500 24389 35730 14.500 7500 27276 35731 15.000 7500 30435 35732 15.500 7500 33780 35733 16.000 7500 37000 35734 16.500 7500 39917 35735 17.000 7500 42381 35736 17.500 7500 44276 35737 18.000 7500 45523 35738 18.500 7500 46082 35739 19.000 7500 45952 35740 19.500 7500 45166 35741 20.000 7500 43786 35742 20.500 7500 41894 35743 21.000 7500 39584 35744 21.500 7500 36954 35745 22.000 7500 34099 35746 22.500 7500 31107 35747 23.000 7500 28057 35748 23.500 7500 25019 35749 24.000 7500 22049 35750 24.500 7500 19195 35751 25.000 7500 16493 35752 25.500 7500 13971 35753 26.000 7500 11650 35754 26.500 7500 9540 35755 27.000 7500 7650 35756 27.500 7500 7500 35757 28.000 7500 7500 35758 28.500 7500 7500 35759 29.000 7500 7500 35760 29.500 7500 7500 35761 30.000 7500 7500 35762 30.500 7500 7500 35763 31.000 7500 7500 35764 31.500 7500 7500 35765 32.000 7500 7500 35766 32.500 7500 7500 35767 33.000 7500 7500 35768 33.500 7500 7500 35769 34.000 7500 7500 35770 34.500 7500 7500 35771 35.000 7500 7500 357(三) 挡土板内力配筋计算板类型板厚板下缘距顶最大土压力单块板弯矩单块板全部纵筋号 (mm) 距离(m) (kPa) (kN-m) 面积(mm2)1 350 15.000 101.353 383.243 4745=====================================================================第 2 种情况: 验算荷载[土压力计算] 计算高度为 15.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 35.670(度)挂车-120级(验算荷载)路基面总宽= 9.300(m), 路肩宽=1.000(m) 安全距离=1.000(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.400(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 1列布置宽度= 10.767(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:.第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 2.000 0.500 75.000 75.00002 2.900 0.500 75.000 75.00003 3.800 0.500 75.000 75.00004 4.700 0.500 75.000 75.00005 2.000 0.500 75.000 75.00006 2.900 0.500 75.000 75.00007 3.800 0.500 75.000 75.00008 4.700 0.500 75.000 75.00009 2.000 0.500 75.000 75.00010 2.900 0.500 75.000 75.00011 3.800 0.500 75.000 75.00012 4.700 0.500 75.000 75.00013 2.000 0.500 75.000 75.00014 2.900 0.500 75.000 75.00015 3.800 0.500 75.000 75.00016 4.700 0.500 75.000 75.000布置宽度B0=10.767(m) 分布长度L0=15.000(m) 荷载值SG=1200.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.391(m)第1破裂角： 33.240(度)Ea=674.449 Ex=651.468 Ey=174.560(kN) 作用点高度 Zy=5.078(m)(一) 桩身内力计算计算方法: m 法内侧最大弯矩 = 31366.539(kN-m) 距离桩顶 18.500(m)外侧最大弯矩 = 713.669(kN-m) 距离桩顶 32.500(m)最大剪力 = 4296.487(kN) 距离桩顶 15.000(m)桩顶位移 = 115(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m) (kN-m) (kN) (mm) (kPa)1 0.000 0.000 0.000 -115 0.0002 0.500 0.761 -4.564 -112 0.0003 1.000 6.085 -18.255 -109 0.0004 1.500 20.537 -41.073 -106 0.0005 2.000 49.274 -76.588 -103 0.0006 2.500 99.241 -124.800 -99 0.0007 3.000 175.595 -182.139 -96 0.0008 3.500 282.902 -248.606 -93 0.0009 4.000 425.723 -324.200 -90 0.00010 4.500 608.623 -408.921 -86 0.00011 5.000 836.165 -502.770 -83 0.00012 5.500 1112.914 -605.746 -80 0.00013 6.000 1443.433 -717.849 -77 0.00014 6.500 1832.285 -839.080 -74 0.00015 7.000 2284.034 -969.438 -70 0.00016 7.500 2803.244 -1108.924 -67 0.00017 8.000 3394.479 -1257.536 -64 0.00018 8.500 4062.302 -1415.277 -61 0.00019 9.000 4811.277 -1582.144 -58 0.00020 9.500 5645.967 -1758.139 -55 0.00021 10.000 6570.937 -1943.261 -52 0.00022 10.500 7590.750 -2137.510 -49 0.00023 11.000 8709.969 -2340.887 -46 0.00024 11.500 9933.158 -2553.392 -43 0.00025 12.000 11264.881 -2775.023 -40 0.00026 12.500 12709.702 -3005.782 -37 0.00027 13.000 14272.185 -3245.668 -34 0.00028 13.500 15956.892 -3494.682 -31 0.00029 14.000 17768.389 -3752.823 -29 0.00030 14.500 19711.236 -4020.091 -26 0.00031 15.000 21790.000 -4296.487 -23 0.00032 15.500 23938.244 -4165.310 -21 -209.88333 16.000 25955.311 -3800.556 -19 -373.72234 16.500 27738.801 -3257.562 -17 -495.07035 17.000 29212.871 -2587.014 -14 -577.80636 17.500 30325.814 -1834.598 -13 -626.06137 18.000 31047.469 -1040.724 -11 -644.13738 18.500 31366.539 -240.378 -9 -636.41639 19.000 31287.848 536.921 -8 -607.26240 19.500 30829.617 1267.046 -6 -560.93841 20.000 30020.801 1931.080 -5 -501.51742 20.500 28898.537 2515.039 -4 -432.81743 21.000 27505.762 3009.510 -3 -358.33644 21.500 25889.027 3409.224 -2 -281.20745 22.000 24096.537 3712.584 -1 -204.16946 22.500 22176.443 3921.154 -1 -129.54447 23.000 20175.383 4039.141 -0 -59.23448 23.500 18137.303 4072.869 0 5.26949 24.000 16102.514 4030.282 0 62.87150 24.500 14107.020 3920.459 1 112.84751 25.000 12182.055 3753.175 1 154.80752 25.500 10353.845 3538.508 1 188.66053 26.000 8643.547 3286.491 1 214.56654 26.500 7067.353 3006.825 1 232.90055 27.000 5636.722 2708.639 1 244.19956 27.500 4358.714 2400.312 1 249.12457 28.000 3236.410 2089.348 1 248.41958 28.500 2269.367 1782.295 1 242.86559 29.000 1454.115 1484.719 1 233.25660 29.500 784.648 1201.211 1 220.35861 30.000 252.904 935.432 1 204.88862 30.500 -150.784 690.195 1 187.491.63 31.000 -437.291 467.561 1 168.72464 31.500 -618.345 268.959 0 149.03965 32.000 -706.250 95.324 0 128.77866 32.500 -713.669 -52.767 0 108.16867 33.000 -653.483 -174.947 0 87.32068 33.500 -538.722 -270.917 0 66.23269 34.000 -382.566 -340.310 0 44.79770 34.500 -198.412 -382.566 0 22.81371 35.000 -0.000 -198.412 0 0.000(二) 桩身配筋计算点号距顶距离面侧纵筋背侧纵筋箍筋(m) (mm2) (mm2) (mm2)1 0.000 7500 7500 3572 0.500 7500 7500 3573 1.000 7500 7500 3574 1.500 7500 7500 3575 2.000 7500 7500 3576 2.500 7500 7500 3577 3.000 7500 7500 3578 3.500 7500 7500 3579 4.000 7500 7500 35710 4.500 7500 7500 35711 5.000 7500 7500 35712 5.500 7500 7500 35713 6.000 7500 7500 35714 6.500 7500 7500 35715 7.000 7500 7500 35716 7.500 7500 7500 35717 8.000 7500 7500 35718 8.500 7500 7500 35719 9.000 7500 7500 35720 9.500 7500 7774 35721 10.000 7500 9014 35722 10.500 7500 10393 35723 11.000 7500 11920 35724 11.500 7500 13607 35725 12.000 7500 15464 35726 12.500 7500 17506 35727 13.000 7500 19747 35728 13.500 7500 22202 35729 14.000 7500 24889 35730 14.500 7500 27830 35731 15.000 7500 31047 35732 15.500 7500 34455 35733 16.000 7500 37738 35734 16.500 7500 40712 35735 17.000 7500 43225 35736 17.500 7500 45157 35737 18.000 7500 46426 35738 18.500 7500 46992 35739 19.000 7500 46852 35740 19.500 7500 46042 35741 20.000 7500 44624 35742 20.500 7500 42685 35743 21.000 7500 40319 35744 21.500 7500 37629 35745 22.000 7500 34710 35746 22.500 7500 31654 35747 23.000 7500 28542 35748 23.500 7500 25443 35749 24.000 7500 22416 35750 24.500 7500 19508 35751 25.000 7500 16757 35752 25.500 7500 14191 35753 26.000 7500 11829 35754 26.500 7500 9684 35755 27.000 7500 7762 35756 27.500 7500 7500 35757 28.000 7500 7500 35758 28.500 7500 7500 35759 29.000 7500 7500 35760 29.500 7500 7500 35761 30.000 7500 7500 35762 30.500 7500 7500 35763 31.000 7500 7500 35764 31.500 7500 7500 35765 32.000 7500 7500 35766 32.500 7500 7500 35767 33.000 7500 7500 35768 33.500 7500 7500 35769 34.000 7500 7500 35770 34.500 7500 7500 35771 35.000 7500 7500 357(三) 挡土板内力配筋计算板类型板厚板下缘距顶最大土压力单块板弯矩单块板全部纵筋号 (mm) 距离(m) (kPa) (kN-m) 面积(mm2) 1 350 15.000 102.164 386.309 4794。
理正岩土桩基托梁计算书
理正岩土桩基托梁计算书
《理正岩土桩基托梁计算书》是一份关于岩土桩基托梁计算的重要文件。
它提供了基于理正原则的详细计算过程和相关参数，以确保岩土桩基托梁的设计和施工符合工程要求。
在这篇文章中，我们将对《理正岩土桩基托梁计算书》进行简要介绍。
首先，该计算书的目的是为了提供一个全面且规范的设计和施工指南，以确保岩土桩基托梁在承受荷载和保证结构安全方面的可靠性。
它详细说明了计算过程中需要考虑的因素和参数，例如桩基托梁的尺寸、荷载类型、地质条件等。
其次，该计算书采用了理正原则，即通过合理的计算方法和参数，使得基础结构在设计、施工和使用过程中能够稳定可靠。
这种原则是基于多年的工程实践和理论研究，经过验证和验证的。
在计算书中，对于岩土桩基托梁的计算过程进行了详细的说明。
首先，根据实际情况和设计要求，确定了桩基托梁的尺寸和形式。
然后，根据荷载特性和地质条件，选择了适当的计算方法和参数进行
计算。
最后，通过对计算结果进行评估和验证，确定桩基托梁的设计方案。
此外，该计算书还包括了对岩土桩基托梁施工过程的要求和建议。
它详细说明了施工中需要注意的事项，包括土方开挖、桩基托梁浇筑和固结等，以确保施工质量和安全。
总之，《理正岩土桩基托梁计算书》是一份重要的设计和施工文件，它为岩土桩基托梁的设计和施工提供了全面而规范的指导。
通过合理的计算和严格的施工要求，它能够确保岩土桩基托梁在荷载承载和结构安全方面的可靠性。
这对于任何一个工程项目都是至关重要的。
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纳黔高速公路K58+412.3-K58+465左侧
桩基托梁路肩墙结构计算书
1、衡重式挡土墙土压力计算
本次考虑采用本项目提供的《衡重式一般挡墙标准图》中容许承载力500kpa，f=0.4，φ=35，γ=21的13m高挡墙对应尺寸（墙身自身倾覆稳定性不再计算），同时为了便于结构的设计取消原标准图中的基底坡度。
土压力计算式行车荷载按照2004年《公路路基设计规范》规定采用10KN/m2，其他荷载分项系数均按照规范要求取用。
土压力计算采用“理正挡土墙设计程序”完成，其结果如下：
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √
2. 填土重力分项系数 = 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数 = 1.400 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.400 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为 13.000(m)处的库仑主动土压力
计算上墙土压力
无荷载时的破裂角 = 27.500(度)
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 28.050(度)
Ea=248.401(kN) Ex=88.634(kN) Ey=232.049(kN) 作用点高度 Zy=1.867(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.501(度) 第1破裂角=27.510(度)
Ea1=197.151(kN) Ex1=91.031(kN) Ey1=174.876(kN) 作用点高度 Zy1=1.867(m) 计算下墙土压力
无荷载时的破裂角 = 34.449(度)
按力多边形法计算得到:
破裂角： 34.780(度)
Ea2=246.668(kN) Ex2=246.218(kN) Ey2=14.903(kN) 作用点高度 Zy2=3.371(m)
墙身截面积 = 41.143(m2) 重量 = 946.289 kN
第二破裂面与墙背间填料重= 145.336(kN)
由此分析，采用第二破裂面法计算出挡墙所受的水平土压力合力为Eax=91.031+246.67=337.25(kN/m)。
2、托梁外力计算
托梁计算时，考虑将其考虑为跨径为11m=2.5+6+2.5的支端悬出的简支梁结构，其尺寸采用1.5x4.1，桩基设置于托梁形心位置。
其延米荷载情况如下：
（1）竖向荷载计算：
1）第二破裂面与墙背间填料重: Wt=145.336 kN/m
2）衡重式挡墙自重：W1 =946.289 kN/m
3)托梁自重：W2 =154.50 kN/m
4）上墙土压力的竖向分力：Ey1=174.876 kN/m，
5）下墙土压力的竖向分力：Ey2=14.903(kN)
将各力简化到托梁地面中心位置（桩基础轴线位置）：
竖向力：N=145.34+946.29+154.50+174.88+14.90=1435.91 kN/m
（2）水平荷载计算：
1）上墙土压力的水平分力：Ex1=91.031(kN)
2）下墙土压力的水平分力：Ex2=246.218(kN)
将各力简化到托梁底面水平面位置（桩基础轴线位置）
水平力：F=91.03+246.22=337.25 kN/m
（3）弯矩计算：
将以上所有的力向托梁底面中心简化，求的弯矩如下（顺时针为正）
Mn=946.29*0.72+145.34*1.88+174.88*2.83+14.90*2.70-154.50*0.01-91.03*11.17-246 .67*4.87=-729.93Kn.m/m。
3、托梁内力计算
考虑到本项目梁底面覆盖层厚度较大（13m），且自身强度也比较小故在计算中不考虑梁底面土体对梁体的弹性地基梁支撑作用。
模型采用2.5+6.0+2.5跨径分布的支端悬出的简支梁，计算采用“理正结构工具箱”，其计算结果如下;
1). 几何信息: (单位: 除注明外,均为mm)
梁号 1: 跨长 = 2500 B×H = 4105 × 1500
梁号 2: 跨长 = 6000 B×H = 4105 × 1500
梁号 3: 跨长 = 2500 B×H = 4105 × 1500
2). 荷载条件:
均布恒载标准值=1435.91kN/m ；活载准永久值系数=0.50
均布活载标准值=0.00kN/m ；支座弯矩调幅系数=100.0%
梁容重=25.00kN/m3；计算时不考虑梁自重:
恒载分项系数=1.20 ；活载分项系数=1.40
3). 计算结果:
由此进行托梁结构配筋设计。
4、桩顶外力计算
按照托梁计算模型，其支座处的竖向支反力即为桩竖向荷载。
而且两桩对称布置，故两桩外力一致，同时考虑到每根托梁上布置了3跟650KN，20°倾角的锚索，故其外力计算如下：
a)弯矩：M=Mn*L/2=-729.93*11/2=-4014.62（公路横断面方向逆时针）
b)水平力：F=337.25*5.5=1854.89kN
c)竖向力：N=1435.91*5.5=7897.5Kn
d)锚索预应力;Fsx=650*3*Cos20°/2=916.2KN
Fsy=650*3*sin20°/2=333.5Kn
综合考虑计算后1-6号桩；
Mz=4009.65KN.m（公路横断面方向逆时针）
Fz=940kN
Nz=8231kN
5、桩内力计算
根据立面布置情况，本段共有桩8根，穿越地层均为两层，其力学指标如下;
所设置的8跟桩受力及尺寸如下表：
同时考虑到本项目桩顶荷载较大且覆盖层指标较低较深，为了控制桩身变位考虑对1-6号桩基托梁实施预应力锚索，每根托梁单元中按照3m间距，均匀布置3根650KN 级预应力锚索（倾角20°），由此进行桩的计算。
计算考虑采用m法进行，桩端铰支，其内力分析采用“理正岩土”进行计算，其结果如下(计算时考虑1.2的结构安全系数)：
计算后，1、6号桩土反力超过容许值，不能满足要求，故考虑调整为2.2*1.8桩，锚固桩长调整为10m，且由于锚固段加长，桩端考虑为固定，计算结果如下：
6、锚索设计计算
本次考虑在托梁中心设置间距3.0m，650KN级锚索，计算按照《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）要求进行，过程如下：
1）锚索材料设计
锚索考虑采用1X7，，强度标准值1860（设计强度1320Mpa）的钢绞线，
截面面积为：A=2.0*650*1000/1860=698.9mm2
所以考虑采用5φs15.2，钢绞线作为锚索材料。
2）锚固段长度设计
本项目自由端较长，不考虑钢绞线与砂浆间的粘结破坏，仅考虑砂浆于岩体间的破坏情况,锚固段考虑全部设置于强风化泥（中风化）上，采用130锚孔，frb=140kpa（240）：强风化内有7.5m长，其粘结力为428.82KN，考虑规范要求安全系数2.0，应用力为214.4KN
中风化内长度为：L=2.0*（650-214.4）/(1*3.1415*0.13*240)=8.9m,
故，锚固段长度考虑保证7.5+8.9=16.4m。
本段锚索自由段长度约为20m，故单根锚索长36.4m，设计考虑采用40m。
7、结论
通过计算，本段挡墙确定采用桩基托梁结构，托梁采用4.1*1.5的2.5+6.0+2.5的两端自由的简支梁结构；桩基础采用人工挖孔方桩，间距6m，其中1-6号桩采用2.2*1.8尺寸，7、8号采用1.5*2.0尺寸。
并在1-6号桩对应的每根托梁上对称布置3跟650KN级预应力锚索，锚索采用130孔，5φs15.2，1860MPa钢绞线，单根全长40m。