(完整版)新规范双孔箱涵结构设计

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新规范双孔箱涵结构设计

1、孔径及净空净跨径L 0 =4m 净高h 0 = 2.5m孔数m=22、设计安全等级一级结构重要性系数r 0 = 1.13、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H =0.55m 土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =18kN/m 3地基容许承载力[σ0] =150kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径20mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa涵身混凝土强度等级C 25涵身混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.23MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.35m C 1 =0.25m 侧墙厚度t =0.35m C 2 =0.25m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 4.35m L = 2L 0+3t =9.05m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 2.85m h = h 0+2δ =3.2m 基础襟边 c =0.1m 基础高度 d =0.1m 基础宽度 B =9.25m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =18.65kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) = 3.30kN/m 2图 L-01底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/3) =22.50kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m ，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。

一个汽车后轮横向分布宽<1.3/2 m <1.8/2m故横向分布宽度a = (0.6/2+Htan30°)×2+1.3 =2.535m 同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°=0.418 m <1.4/2m 故b = (0.2/2+Htan30°)×2 =0.835m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b) =66.13kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =22.04kN/m2(三)内力计算1、构件刚度比K = (I 1/I 2)×(h P /L P ) =0.66钢筋混凝土双孔箱涵结构设计0.62 m0.6/2+Htan30°=一、设计资料二、设计计算2、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aC = M aE = M aF =-1/u·pL P2/12M BA = M BE = M DC = M DF =-(3K+1)/u·pL P2/12M BD = M DB =0横梁内法向力N a1 = N a2 = Na1' = Na2'=0侧墙内法向力N a3 = N a4 =(M BA-M aA+pL p2/2)/Lp图 L-02Na5=-(N a3+N a4)恒载p = p恒 =18.65kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-12.73kN·mM BA = M BE = M DC = M DF =-37.75kN·mN a3 = N a4 =34.81kNNa5=-69.62kN车辆荷载p = q车 =66.13kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-45.14kN·mM BA = M BE = M DC = M DF =-133.85kN·mN a3 = N a4 =123.44kNNa5=-246.88kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bC = M bE = M bF =-K·ph P2/6uM BA = M BE = M DC = M DF =K·ph P2/12uM BD = M DB =0N b1 = N b2 = Nb1' = Nb2'=ph P/2N b3 = N b4 =(M BA-M bA)/L pN b5=-(N b3+N b4)恒载p = e P1 = 3.30kN/m2M bA = M bC = M bE = M bF =-1.27kN·mM BA = M BE = M DC = M DF =0.63kN·m图 L-03N b1 = N b2 = N b1' = N b2'= 4.70kNN b3 = N b4 =-0.44kNN b5=0.87kN(3)c种荷载作用下 (图L-04)Φ=20u(K+6)/K=469.36M cA = M cE =-(8K+59)·ph P2/6ΦM cC = M cF =-(12K+61)·ph P2/6ΦM BA = M BE =(7K+31)·ph P2/6ΦM DC = M DF =(3K+29)·ph P2/6ΦM BD = M DB =0N c1 = N c1'=ph P/6+(M cC-M cA)/h PN c2 = N c2'=ph P/3-(M cC-M cA)/h PN c3 = N c4 =(M BA-M cA)/L pN c5 =-(N c3+N c4)恒载p = e P2-e P1 =19.20kN/m2M cA = M cE =-3.56kN·mM cC = M cF =-3.81kN·mM BA = M BE = 1.97kN·m图 L-04M DC = M DF = 1.71kN·mN c1 = N c1'=9.03kNN c2 = N c2'=18.33kNN c3 = N c4 = 1.27kNN c5 =-2.54kN(4)d种荷载作用下 (图L-05)Φ1=20(K+2)(6K2+6K+1)=398.62Φ2=u/K= 3.53Φ3=120K3+278K2+335K+63=435.56Φ4=120K3+529K2+382K+63=574.10Φ5=360K3+742K2+285K+27=633.47Φ6=120K3+611K2+558K+87=748.61M dA =(-2/Φ2+Φ3/Φ1)·ph P2/4M dE =(-2/Φ2-Φ3/Φ1)·ph P2/4M dC =-(2/Φ2+Φ5/Φ1)·ph P2/24M dF =-(2/Φ2-Φ5/Φ1)·ph P2/24M BE =-(-2/Φ2-Φ4/Φ1)·ph P 2/24M DC =(1/Φ2+Φ6/Φ1)·ph P 2/24M DF =(1/Φ2-Φ6/Φ1)·ph P 2/24M BD =-Φ4·ph P 2/12Φ1M DB =Φ6·ph P 2/12Φ1N d1 =(M dC +ph P 2/2-M dA )/h P 图 L-05N d2 =ph p -N d1N d1' =(M dF -M dE )/h P N d2' =ph p -N d1'N d3 =(M BA +M BD -M dA )/L P N d4 =(M BE +M BD -M dE )/L P N d5 =-(N d3+N d4)车辆荷载p = e 车 =22.04kN/m 2M dA =23.52kN ·m M dE =-74.30kN ·m M dC =-16.09kN ·m M dF =7.62kN ·m M BA =-14.98kN ·m M BE = 6.51kN ·m M DC =16.13kN ·m M DF =-11.89kN ·m M BD =-21.49kN ·m M DB =28.02kN ·m N d1 =-45.31kN N d2 =108.13kN N d1' =0.39kN N d2' =62.43kN N d3 =-13.79kN N d4 =13.64kN N d5 =0.15kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合3、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板1 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =114.96kN N x = N 1 =-44.21kNV x = Px-N 3 =53.59kN 顶板1'x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =114.96kN N x = N 1' =19.77kN M x = M E +N 4x-Px 2/2 =49.64kN ·m V x = Px-N 4 =15.19kN(2)底板2 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车+3e 车H P 2/4L P 2)=124.90kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4q 车=114.96kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =183.63kNM x =M C +N 3x-ω2·x 2/2-5x 3(ω1-ω2)/12L P =37.47kN ·m V x =ω2x+3x 2(ω1-ω2)/2L P -N 3=69.80kN底板2'ω1 =1.2p 恒+1.4q 车=114.96kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车-3e 车H P 2/4L P 2)=105.03kN/m 2x =L P /2N x = N 2' =119.65kNM x =M F +N 4x-ω2·x 2/2-x 3(ω1-ω2)/6L P=183.56kN ·m V x =ω2x+x 2(ω1-ω2)/2L P -N 4=4.39kN(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=35.48kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车62.36kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =196.45kNM x =M A +N 1x-ω1·x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P =-155.86kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=104.35kN(4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 = 4.62kN/m 2ω2 = 1.4e P2 =31.50kN/m 2x =h P /2N x = N 4=234.85kNM x =M E +N 1'x-ω1·x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P =-170.30kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1'=-3.61kN(5)中间墙 (图L-10)x =h P /2N x = N 5=-431.30kNM x =M BD +(N1+N 1')x =-64.91kN ·m V x =-(N 1+N 1')=24.44kN(5)构件内力汇总表图 L-09图 L-10图 L-06图 L-07图L-08(四)截面设计1、顶板(A-B\B-E)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。

新规范双孔箱涵结构设计

裂缝宽度验算:按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第1.0.7条规定：该箱涵所处环境类别为：Ⅰ类按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.2条规定：钢筋砼构件其计算裂缝宽度不应超过：0.20 mm1、顶板(1)跨中l0 = 4.35 m ，h =0.34 m ， a =0.04 m ，A S=805.54mm2 y s=0.12 m ，h0 =0.30 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =74.16 kN·m ，N d =9.95 kN， V d =45.18 kNe0 = M d/N d =7.453mN l=46.90 kN，N S=36.95 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=7.57r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.26σss=1.29Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.63C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0014mm满足(2)角点l0 = 4.35 m ，h =0.44 m ， a =0.04 m ，A S=1570.80mm2 y s=0.17 m ，h0 =0.40 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =206.56 kN·m ，N d =9.95 kN， V d =365.26 kNe0 = M d/N d =20.758mN l=99.25 kN·m ，N S=107.31 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=20.93r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.35σss=4.04Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.46C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0039mm满足2、底板(1)跨中l0 = 4.35 m ，h =0.34 m ， a =0.04 m ，A S=1365.91mm2 y s=0.12 m ，h0 =0.30 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =132.18 kN·m ，N d =116.83 kN， V d =10.62 kNe0 = M d/N d = 1.131mN l=65.50 kN，N S=51.33 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=1.25r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.26σss=0.14Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.64C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0002mm满足(2)角点l0 = 4.35 m ，h =0.44 m ， a =0.04 m ，A S=1570.80mm2 y s=0.17 m ，h0 =0.40 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =203.76 kN·m ，N d =116.83 kN， V d =365.26 kNe0 = M d/N d = 1.744mN l=99.92 kN·m ，N S=103.84 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=1.91r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.35σss=0.30Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.48C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0003mm满足3、侧板(1)板中l0 = 3.44 m ，h =0.35 m ， a =0.04 m ，A S=908.82mm2 y s=0.13 m ，h0 =0.31 m ， b =1.00 m ，d=18mm M d =107.58 kN·m ，N d =196.07 kN， V d =4.81 kNe0 = M d/N d =0.549mN l=98.77 kN，N S=97.29 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.67r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.26σss=0.17Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.51C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0002mm满足(2)角点l0 = 3.44 m ，h =0.45 m ， a =0.04 m ，A S=981.75mm2y s=0.18 m ，h0 =0.41 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =156.36 kN·m ，N d =196.07 kN， V d =47.36 kNe0 = M d/N d =0.797mN l=53.10 kN·m ，N S=103.25 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.97r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.35σss=0.19Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.26C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0002mm满足4、中间板(1)板中l0 = 3.44 m ，h =0.35 m ， a =0.04 m ，A S=628.32mm2 y s=0.13 m ，h0 =0.31 m ， b =1.00 m ，d=16mm M d =77.31 kN·m ，N d =365.26 kN， V d =57.31 kNe0 = M d/N d =0.212mN l=197.55 kN，N S=167.71 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.34r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.24σss=0.11Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.59C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0001mm满足(2)角点l0 = 3.44 m ，h =0.55 m ， a =0.04 m ，A S=1058.22mm2 y s=0.23 m ，h0 =0.51 m ， b =1.00 m ，d=16mm M d =27.50 kN·m ，N d =365.26 kN， V d =271.07 kNe0 = M d/N d =0.075mN l=0.00 kN·m ，N S=27.50 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.30r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.27σss=0.003Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.00C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0000mm满足。

新规范箱涵结构设计(2021年7月).

新规范箱涵结构设计(2021年7月).1、孔径及净空商定:净跨径L 0 = 3.0m 1、轴向力以杆件受压为正。

净高h 0 = 2.5m2、弯矩以使箱涵内框一侧受拉为正。

2、设计平安等级三级3、截面剪力:使计算截面逆时针转动为正。

结构重要性系数r 0 = 0.9前提条件:1支座在杆件下方;3、汽车荷载2x为计算截面距左端支座之距离。

荷载等级大路—Ⅰ级4、支座反力以受压为正。

4、填土状况5、以梁为隔离体,固端梁简化为简支梁时,涵顶填土高度H =0.8m 图中所加的杆端力(轴力、弯矩及支反力均为正值,土的内摩擦角Φ =30°若计算得到的值为负值,则表示实际方向与图中所示填土容重γ1 =18kN/m 3 的方向相反。

地基容许承载力[σ0] =200kPa6、本表格默认箱涵内水深为满水,也可以修改表格,5、建筑材料先不考虑水压力得到涵洞基底应力σmax,一般钢筋种类HRB335最终要求的基底应力为:σmax+h 水*10KPa。

主钢筋直径12mm 钢筋弹性模量Es =200000MPa 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa7、本表格未考虑砼收缩、温度变化的影响。

涵身混凝土强度等级C 208、本表格已考虑涵洞设计细则中竖向土压力系数的影响。

涵身混凝土抗压强度设计值f cd =9.2MPa 9、本表格已考虑偏心受压构件裂缝宽度验算。

涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.06MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25.0kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24.0kN/m 3(一截面尺寸拟定 (见图L-01顶板、底板厚度δ =0.3m C 1 =0.3m 侧墙厚度t =0.28m C 2 =0.5m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 3.28m L = L 0+2t = 3.56m 侧墙计算高度h P =h 0+δ = 2.8m h = h 0+2δ =3.1m 基础襟边 c =0.2m 基础高度 d =0.4m 基础宽度B = 3.96m[JTG/T D65-04--2007表9.2.2]h/D =0.22竖向土压力系数Ks =1.09图 L-01(二荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒= Ks γ1H+γ2δ =23.19kN/m 2恒载水平压力钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料二、设计计算顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2 = 4.80kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+htan 2(45°-φ/2 =23.40kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m,由《大路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004第4.3.4条规定,按30°角向下分布。

新规范箱涵结构设计(2010年7月)

1、孔径及净空约定：净跨径L 0 = 3.0m 1、轴向力以杆件受压为正。

净高h 0 = 2.5m2、弯矩以使箱涵内框一侧受拉为正。

2、设计安全等级三级3、截面剪力：使计算截面逆时针转动为正。

结构重要性系数r 0 =0.9前提条件：1）支座在杆件下方；3、汽车荷载2）x为计算截面距左端支座之距离。

荷载等级公路 —Ⅰ级4、支座反力以受压为正。

4、填土情况5、以梁为隔离体，固端梁简化为简支梁时，涵顶填土高度H =0.8m 图中所加的杆端力（轴力、弯矩）及支反力均为正值，土的内摩擦角Φ =30°若计算得到的值为负值，则表示实际方向与图中所示填土容重γ1 =18kN/m 3的方向相反。

地基容许承载力[σ0] =200kPa6、本表格默认箱涵内水深为满水，也可以修改表格，5、建筑材料先不考虑水压力得到涵洞基底应力σmax，普通钢筋种类HRB335最后要求的基底应力为：σmax+h 水*10KPa。

主钢筋直径12mm 钢筋弹性模量Es =200000MPa 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa7、本表格未考虑砼收缩、温度变化的影响。

涵身混凝土强度等级C 208、本表格已考虑涵洞设计细则中竖向土压力系数的影响。

涵身混凝土抗压强度设计值f cd =9.2MPa 9、本表格已考虑偏心受压构件裂缝宽度验算。

涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.06MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25.0kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24.0kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.3m C 1 =0.3m 侧墙厚度t =0.28m C 2 =0.5m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 3.28m L = L 0+2t = 3.56m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 2.8m h = h 0+2δ =3.1m 基础襟边 c =0.2m 基础高度 d =0.4m 基础宽度B = 3.96m[JTG/T D65-04--2007表9.2.2]h/D =0.22竖向土压力系数Ks =1.09图 L-01(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = Ks γ1H+γ2δ =23.19kN/m 2恒载水平压力钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料二、设计计算顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) = 4.80kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/2) =23.40kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。

JKO+217.5双孔盖板涵施工组织设计

3、优选施工配合比，各种砼、砂浆的配合比，一定要按设计文件的要求进行，在施工过程中，严格按配合比的重量进行材料的配合。
4、建立完善质量自我保证体系，指派专业技术人员进入现场组织施工及质检，明确各人的职责，做到每道工序必须通过自检和监理工程师抽检合格后，方可进行下一道工序的施工，其质量检查程序附后。
六、工期保证措施：
1、主要工程数量：
a．基础开挖土方：470m3。
b.基础C20砼：99.6m3。
C．台身C20砼：69.6m3。
d.盖板C30砼：33.46m3。
e.盖板钢筋：3.6t。
二、施工前准备：
1、场地准备：
该盖板涵位于潭邵路主线与亭新线交汇处，各种材料均能运至施工现场,水源能供应施工用水。该段场地已平整完毕,能达到施工要求，砂石、水泥、钢材及施工机械设备堆放平面示意图如下(见下页)：
陈震
试验员
制作砼砂浆试块及一些施工记录
陶合林
现场施工员
指挥现场放线及具体操作
十一、工程质量保证体系：
1．工程质量保证体系框图
2．质量检查验收程序
3．安全保证体系框图
1、精心组织，合理安排，保证材料能满足施工进度的要求，确保工程能正常施工。
2、严格控制工程质量，消灭质量事故的隐患，不出现质量事故。
3、施工采用新技术、新材料、新方法，提高劳动效率，缩短工期。
4、坚决控制不合格的材料进入现场，不因材料问题影响施工。
七、安全保证措施：
1、对现场所有人员都要进行安全教育，组织学习，提高施工人员的安全施工的觉悟性。
安全保证体系框图组织机构安全领导小组安全防护劳组保用品组安全教发放育检查劳保事监督用品故抢救安全保证体系安全制度安全教育制度安全生产责任制度安全生产检查监督制度工伤事故处理及报告制度防护及食品安全管理思想教育安全与效益挂钩施工各环节检查监督追究责任定期发放操作规程教育奖惩写出调查报告定期检查送有关部门审查备案实现目标

双孔钢筋混凝土箱涵设计

２设计参数的确定
如图１、２所示，路面至顶板的填土高度Ｈｄ＝２．０ｍ，填土内摩擦角（ｐ＝３０。，洞身每孔净宽Ｂ＝４．０ｍ，净高Ｈ＝３．５ｍ，顶板及底
板厚度ｄ，＝ｄｚ＝０．４ｍ，侧墙厚度ｄ３＝ｄ４＝０．３ｍ，加腋尺寸０．２５×
查取；为洞顶以上填土高度ｍ）。
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作者简介：程扬（１９８２一），女，安徽安庆人，工程师。
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２０１３年第３期（总１９１期Ｊ
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２０１３年第３期（总１９１期）
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双孔钢筋混凝土箱涵设计
Ｂｏｘ－ＣｕｌｖｅｒｔＤｅｓｉｇｎｏｆＤｉｐｌｏｐｏｒｅＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＣｏｎｃｒｅｔｅ
程扬（安徽省安庆市城乡规划设计院，安徽安庆２４６０００）
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１工程概况
本工程还建点位于『不宁新县城沪蓉高速公路南侧，经一路
和经二路之间，占地面积约２２ｈｍ。小区内有一条河道由南自北穿过小区内道路景观节点，河道水面宽为８ｍ，为保证此处河

涵洞跨度规范标准最新

涵洞跨度规范标准最新涵洞作为道路工程中的重要组成部分，其设计和施工必须遵循严格的规范标准以确保安全和功能性。

以下是涵洞跨度规范标准的最新概述：涵洞设计应遵循的基本原则包括安全性、经济性、耐久性和适应性。

涵洞的跨度选择应根据地形、地质条件、水流特性以及交通需求来确定。

1. 涵洞类型：涵洞可分为圆管涵、箱涵、拱涵等类型，每种类型的涵洞适用于不同的工程条件。

2. 设计荷载：涵洞设计应考虑车辆荷载、水荷载、土压力等多种荷载的组合。

3. 跨度确定：涵洞的跨度应根据实际地形和排水需求来确定，一般圆管涵的跨度不超过6米，箱涵的跨度不超过20米，拱涵的跨度则可以更大。

4. 材料选择：涵洞的材料应根据耐久性、经济性以及施工条件来选择，常用的材料包括钢筋混凝土、预应力混凝土、钢等。

5. 基础处理：涵洞的基础应根据地质条件进行适当的处理，以确保结构的稳定性。

6. 水流设计：涵洞的水流设计应保证排水顺畅，避免水流对涵洞造成冲刷和侵蚀。

7. 施工技术：涵洞施工应采用先进的施工技术，确保施工质量和工程进度。

8. 安全措施：涵洞施工过程中应采取必要的安全措施，包括施工人员的安全防护、施工现场的安全警示等。

9. 环境保护：涵洞设计和施工过程中应考虑对周围环境的影响，采取相应的环保措施。

10. 维护管理：涵洞建成后，应建立完善的维护管理制度，定期检查和维护，确保涵洞的长期稳定运行。

涵洞跨度规范标准的制定是一个综合考虑多方面因素的复杂过程，需要结合具体的工程实践和地方实际情况来不断优化和更新。

随着工程技术的发展和新材料的应用，涵洞设计和施工的标准也在不断进步，以满足更高的安全和功能要求。

双孔箱涵设计计算书新规范

园中路双孔箱涵计算书一、设计资料箱涵净跨径L。

=2×4m，净高H。

=3.6m，箱涵顶面铺装沥青砼0.05m+C40细石砼层0.2m （平均），两端填土r=18KN/m3,Φ=30°，箱涵主体结构砼强度等级为C30，箱涵基础垫层采用C10砼，受力钢筋采用HRB335钢筋，地基为粉质粘土，汽车荷载为城-B。

二、设计依据《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》（JTG D62-2004）三、内力计算1、荷载计算1）恒载恒载竖向压力p1=r1·H+r2·δ=24×(0.05+0.2)+25×0.4=16KN/m2恒载水平压力：顶板处：p2=)245(tan21ψγ-⋅⋅H=1.5KN/m2底板处：p3=)245(tan)(21ψγ-⋅+⋅hH=27.87KN/m22）活载a1=a2+2H=0.25+2×0.25×tan30°=0.54mb1=b2+2H=0.6+2×0.25×tan30°=0.89m车辆荷载垂直压力q车=11baG⨯∑=89.054.060⨯=124.84KN/m2车辆荷载水平压力e车=q车·tan2(45°-Ψ/2)=124.84×0.333=41.61KN/m2 3)作用于底板垂直均布荷载总和q1=1.2q恒1+1.4q车1q恒1=p1++BddHr)2(43+⨯⨯=16+9.8)3.03.02(6.325+⨯⨯⨯=25KN/mq 车1=124.84 KN/mq 1=1.2q 恒1+1.4q 车1=1.2×25+1.4×124.84=204.78 KN/m4)作用于顶板垂直均布荷载总和q 2=1.2q 恒2+1.4q 车2q 恒2= 16KN/m q 车2=124.84 KN/m q 2=1.2q 恒2+1.4q 车2=193.98 KN/m 5)作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q 3=1.2q 恒3+1.4q 车3q 恒3= 1.5KN/m q 车3=41.61 KN/m q 3=1.2q 恒3+1.4q 车3=60.05 KN/m 6)作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q 4=1.2q 恒4+1.4q 车4q 恒4= 27.87KN/m q 车4=41.61 KN/m q 4=1.2q 恒4+1.4q 车4=91.7KN/m 2、恒载固端弯矩计算m KN L q MFAC ⋅-=⨯-=⨯-=65.24123.416122212恒恒m KN M M F AC F CA ⋅=-=65.24恒恒m KN L q MFBD ⋅=⨯=⨯-=52.38123.425122211恒恒m KN M M F BD F DB ⋅-=-=52.38恒恒m KN L q q L q M F AB ⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=06.16304)5.187.27(1245.130)(12222234223恒恒恒恒mKN L q q L q MFBA ⋅-=⨯--⨯-=⨯--⨯-=10.23204)5.187.27(1245.120)(12222234223恒恒恒恒3、活载固端弯矩计算m KN L q MF AC ⋅-=⨯-=⨯-=36.192123.484.124122212车车m KN M M F AC F CA ⋅=-=36.192车车mKN L q MFBD ⋅=⨯=⨯=36.192123.484.124122211车车m KN M M F BD F DB ⋅-=-=36.192车车mKN L q q L q MFAB ⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=48.55304)61.4161.41(12461.4130)(12222234223车车车车m KN L q q L q MF BA ⋅-=⨯--⨯-=48.5520)(122234223车车车车3、抗弯劲度计算005.03.4124.04124313=⨯⨯=⨯=L d K AC顶 005.03.4124.04124313=⨯⨯=⨯=L d K BD底 00225.04123.04124323=⨯⨯=⨯==L d K K BA AB侧4、杆端弯矩的分配系数计算69.000225.0005.0005.0=+=+=AB AC AC AC K K K μ31.000225.0005.000225.0=+=+=AB AC AB AB K K K μ31.0005.000225.000225.0=+=+=BD BA BA BA K K K μ69.0005.000225.0005.0=+=+=BD BA BD BD K K K μ5、杆端弯矩的传递系数各杆件向远端的传递系数均为0.56、结点弯矩分配计算恒载弯矩分配计算表注：弯矩符号以绕杆端顺时针旋转为正。

自己编制的表格-两孔箱涵（结构、配筋、裂缝、基底应力）箱涵结构计算（恒载+活载）

⾃⼰编制的表格-两孔箱涵（结构、配筋、裂缝、基底应⼒）箱涵结构计算（恒载+活载）钢筋混凝⼟箱涵结构设计⼀、设计资料1、孔径及净空净跨径L0 =9.1m净⾼h0 = 5.4m孔数m=22、设计安全等级⼀级结构重要性系数r0 = 1.13、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级4、填⼟情况涵顶填⼟⾼度H = 2.1m⼟的内摩擦⾓Φ =30°填⼟容重γ1 =18kN/m3地基容许承载⼒[σ0] =200kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB400主钢筋直径22mm钢筋抗拉强度设计值f y =360MPa涵⾝混凝⼟强度等级C30涵⾝混凝⼟抗压强度设计值f cd =14.3MPa涵⾝混凝⼟抗拉强度设计值f td = 1.43MPa钢筋混凝⼟重⼒密度γ2 =25kN/m3基础混凝⼟强度等级C20混凝⼟重⼒密度γC =23.5kN/m3⼆、设计计算(⼀)截⾯尺⼨拟定 (见图L-01)顶板厚度δ1 =0.8m底板厚度δ1 =1mC1 =0.4m侧墙厚度t =1mC2 =0.4m中墙厚度t' =0.8m横梁计算跨径L P = L0+(t+t'）/2 =10mL = 2L0+2t+t' =21mL1=10m侧墙计算⾼度h P = h0+δ = 6.2mh = h0+（δ1+δ2） =7.2m基础襟边 c =0.1m基础⾼度 d =0.3m基础宽度 B =21.2m⼟压⼒分项系数γ3= 1.1⾃重分项系数γ4= 1.05(⼆)荷载计算1、恒载恒载竖向⼟压⼒q恒⼟ =γ 3 γ1H =41.58kN/m2顶板⾃重q恒⾃ =γ 4 γ2δ1 =21.00kN/m2恒载⽔平压⼒顶板（顶板底⾯）处e P1 =γ 3 γ1（H+δ1）tan2(45°-φ/2) =19.14kN/m2图 L-01底板（底板顶⾯）处e P2 =γ 3γ1(H+h0+δ1)tan2(45°-φ/3) =54.78kN/m22、活载汽车后轮着地宽度0.6x0.2m,后轮分布间距1.4x1.8m,由《公路桥涵设计通⽤规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°⾓向下分布。

箱涵施工方案(双孔)

目录箱涵施工专项方案 (2)第一章、工程概况 (2)第一节、工程概括 (2)第二节、水文地质及抗震烈度 (2)第二章、施工组织机构和劳动力 (3)第一节、组织机构 (3)第二节、人员配置及任务划分 (5)第三节、机械设备配置 (5)第四节、测量试验及检测设备的配置 (6)第三章、施工进度、工料机及资金计划 (7)第一节、施工进度计划 (7)第四章、箱涵施工方法 (9)第一节、箱涵施工方法 (9)第二节、箱涵质量保证措施 (14)第五章、工程质量保证措施 (18)第一节、工程质量目标 (18)第二节、质量管理组织机构 (18)第三节、质量保证体系 (19)第四节、组织管理 (19)第六章、安全施工保证措施 (22)第一节、安全生产方针、目标 (22)第二节、安全保证体系 (22)第三节、建立安全生产责任制............................ 错误!未定义书签。

第四节、安全生产技术管理 (23)第七章、文明施工及环境保护措施 (28)第一节、文明施工目标 (28)第二节、文明施工的保证措施 (28)第三节、环境保护体系及控制措施 (29)第四节、环境保护体系的建立和运作 (29)箱涵施工专项方案第一章、工程概况第一节、工程概括新建主截污箱涵长1320.569m，桩号为ZHA0+000～ZHA1+320.569,为C25钢筋混凝土矩形箱涵。

断面尺寸（长×宽）：4.5×3.4～5×3m，其中ZHA0+000～ZHA0+071.728接一期主箱涵末端控制闸，布置于河道右岸，箱涵尺寸为5×3m，ZHA0+231.728～ZHA1+320.569段布置于河道左岸，箱涵尺寸为4.5×3.4m，主箱涵穿龙岗河干处为减少对防洪的影响，ZHA0+091.728～ZHA0+211.728局部压扁为2孔4×2m，ZHA0+071.728～ZHA0+091.728、ZHA0+211.728～ZHA0+231.728分设20m渐变段过渡。

双孔箱涵设计计算书新规范

双孔箱涵设计计算书新规范园中路双孔箱涵计算书一、设计资料箱涵净跨径L。

=2×4m，净高H。

=3.6m，箱涵顶面铺装沥青砼0.05m+C40细石砼层0.2m3(平均)，两端填土r=18KN/m,Φ=30?，箱涵主体结构砼强度等级为C30，箱涵基础垫层采用C10砼，受力钢筋采用HRB335钢筋，地基为粉质粘土，汽车荷载为城-B。

二、设计依据《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》(JTG D62-2004) 三、内力计算1、荷载计算1)恒载2 恒载竖向压力p=r?H+r?δ=24×(0.05+0.2)+25×0.4=16KN/m211恒载水平压力:,2,2顶板处:p= =1.5KN/m ,H,tan(45,),212,2,2底板处:p= =27.87KN/m ,(H，h),tan(45,),3122)活载a=a+2H=0.25+2×0.25×tan30?=0.54m 12b=b+2H=0.6+2×0.25×tan30?=0.89m 12G60,2 车辆荷载垂直压力q===124.84KN/m车0.54，0.89a，b1122 车辆荷载水平压力e=q?tan(45?-Ψ/2)=124.84×0.333=41.61KN/m车车3)作用于底板垂直均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车111rH(2dd)25，3.6，(2，0.3，0.3)，，，34q=p++=16+=25KN/m 恒11B8.9q=124.84 KN/m 车1q=1.2q+1.4q=1.2×25+1.4×124.84=204.78 KN/m 恒车11194)作用于顶板垂直均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车222 q= 16KN/m 恒2q=124.84 KN/m 车2q=1.2q+1.4q=193.98 KN/m 恒车2225)作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车333 q= 1.5KN/m 恒3q=41.61 KN/m 车3q=1.2q+1.4q=60.05 KN/m 恒车3336)作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车444 q= 27.87KN/m 恒4q=41.61 KN/m 车4q=1.2q+1.4q=91.7KN/m 恒车4442、恒载固端弯矩计算22q，L16，4.31恒2F M,,,,,,24.65KN,mAC恒1212FF M,,M,24.65KN,m恒恒CAAC22q，L25，4.31恒1F M,,,,38.52KN,mBD恒1212FF M,,M,,38.52KN,m恒恒DBBD2222q，L(q,q)，L1.5，4(27.87,1.5)，42恒3F2恒4恒3M,，,，,16.06KN,mAB恒123012302222q，L(q,q)，L1.5，4(27.87,1.5)，42恒3F2恒4恒3M,,,,,,,,23.10KN,mBA恒122012203、活载固端弯矩计算22q，L124.84，4.31车2F M,,,,,,192.36KN,mAC车1212FF M,,M,192.36KN,m车车CAAC22q，L124.84，4.31车1FM,,,192.36KN,m BD车1212FF M,,M,,192.36KN,m车车DBBD2222q，L(q,q)，L41.61，4(41.61,41.61)，42车3F2车4车3M,，,，,55.48KN,mAB车123012301022q，L(q,q)，L2车3F2车4车3 M,,,,,55.48KN,mBA车12203、抗弯劲度计算334，d4，0.4顶 K,,,0.005AC12L12，4.31334，d4，0.4底 K,,,0.005BD12L12，4.31334，d4，0.3侧 K,K,,,0.00225ABBA12L12，424、杆端弯矩的分配系数计算K0.005AC ,,,,0.69ACKK，0.005，0.00225ACABK0.00225AB ,,,,0.31ABKK，0.005，0.00225ACABK0.00225BA ,,,,0.31BAKK，0.00225，0.005BABDK0.005BD ,,,,0.69BDKK，0.00225，0.005BABD5、杆端弯矩的传递系数各杆件向远端的传递系数均为0.5 6、结点弯矩分配计算11恒载弯矩分配计算表结点 D B A C杆端 DB BD BA AB AC CA劲度K 0.005 0.00225 0.00225 0.005 分配系数 , 0.69 0.31 0.31 0.69F 固端弯矩M-38.52 38.52 -23.10 16.06 -24.65 24.652.66 5.93 1.33 ,,2.96-11.56 -5.19 -5.78 ,,-2.60.81 1.79 0.4 ,,0.9-0.28 -0.12 -0.14 ,,-0.060.02 0.41 0.01 ,,0.21 恒载弯矩合计M1 -44.44 26.68 -26.68 16.89 -16.89 28.53活载弯矩分配计算表结点 D B A C杆端 DB BD BA AB AC CA劲度K 0.005 0.00225 0.00225 0.005 分配系数 , 0.69 0.31 0.31 0.69F 固端弯矩M-192.36 192.36 -55.48 55.48 -192.36 192.3642.43 94.45 ,, 21.22 47.22-109.09 -49.01 ,, -54.54 -24.517.60 16.91 ,, 3.80 8.46-2.62 -1.18 ,, -1.31 -0.590.18 0.41 ,, 0.09 0.21-0.06 -0.03 ,, -0.03 -0.0150.01 0.01 活载弯矩合计M2 -248.24 80.59 -80.59 80.58 -80.58 248.251.2M1+1.4M2 -400.86 144.84 -144.84 133.08 -133.08 381.79 注:弯矩符号以绕杆端顺时针旋转为正。

(整理)双孔箱涵设计计算书新规范

园中路双孔箱涵计算书一、设计资料箱涵净跨径L。

=2×4m，净高H。

二、设计依据《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》（JTG D62-2004）三、内力计算1、荷载计算1）恒载恒载竖向压力p1=r1·H+r2·δ=24×(0.05+0.2)+25×0.4=16KN/m2恒载水平压力：顶板处：p2=)245(tan21ψγ-⋅⋅H=1.5KN/m2底板处：p3=)245(tan)(21ψγ-⋅+⋅hH=27.87KN/m22）活载a1=a2+2H=0.25+2×0.25×tan30°=0.54mb1=b2+2H=0.6+2×0.25×tan30°=0.89m车辆荷载垂直压力q车=11baG⨯∑=89.054.060⨯=124.84KN/m2车辆荷载水平压力e车=q车·tan2(45°-Ψ/2)=124.84×0.333=41.61KN/m2 3)作用于底板垂直均布荷载总和q1=1.2q恒1+1.4q车1q恒1=p1++BddHr)2(43+⨯⨯=16+9.8)3.03.02(6.325+⨯⨯⨯=25KN/m q车1=124.84 KN/mq1=1.2q恒1+1.4q车1=1.2×25+1.4×124.84=204.78 KN/m4)作用于顶板垂直均布荷载总和q 2=1.2q 恒2+1.4q 车2 q 恒2= 16KN/m q 车2=124.84 KN/mq 2=1.2q 恒2+1.4q 车2=193.98 KN/m5)作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q 3=1.2q 恒3+1.4q 车3 q 恒3= 1.5KN/m q 车3=41.61 KN/mq 3=1.2q 恒3+1.4q 车3=60.05 KN/m6)作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q 4=1.2q 恒4+1.4q 车4 q 恒4= 27.87KN/m q 车4=41.61 KN/mq 4=1.2q 恒4+1.4q 车4=91.7KN/m 2、恒载固端弯矩计算m KN L q MF AC ⋅-=⨯-=⨯-=65.24123.416122212恒恒m KN M M F AC F CA ⋅=-=65.24恒恒m KN L q MFBD ⋅=⨯=⨯-=52.38123.425122211恒恒m KN M M F BD F DB ⋅-=-=52.38恒恒m KN L q q L q MFAB ⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=06.16304)5.187.27(1245.130)(12222234223恒恒恒恒mKN L q q L q MFBA ⋅-=⨯--⨯-=⨯--⨯-=10.23204)5.187.27(1245.120)(12222234223恒恒恒恒3、活载固端弯矩计算m KN L q MF AC ⋅-=⨯-=⨯-=36.192123.484.124122212车车m KN M M F AC F CA ⋅=-=36.192车车mKN L q MFBD ⋅=⨯=⨯=36.192123.484.124122211车车m KN M M F BD F DB ⋅-=-=36.192车车mKN L q q L q MFAB ⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=48.55304)61.4161.41(12461.4130)(12222234223车车车车m KN L q q L q MF BA ⋅-=⨯--⨯-=48.5520)(122234223车车车车3、抗弯劲度计算005.03.4124.04124313=⨯⨯=⨯=L d K AC顶 005.03.4124.04124313=⨯⨯=⨯=L d K BD底 00225.04123.04124323=⨯⨯=⨯==L d K K BA AB侧4、杆端弯矩的分配系数计算69.000225.0005.0005.0=+=+=AB AC AC AC K K K μ31.000225.0005.000225.0=+=+=AB AC AB AB K K K μ31.0005.000225.000225.0=+=+=BD BA BA BA K K K μ69.0005.000225.0005.0=+=+=BD BA BD BD K K K μ5、杆端弯矩的传递系数各杆件向远端的传递系数均为0.5 6、结点弯矩分配计算恒载弯矩分配计算表注：弯矩符号以绕杆端顺时针旋转为正。

双孔箱涵结构计算书

双孔箱涵结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《公路工程技术标准》JTG B01-2014，以下简称《公路标准》《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-2004，以下简称《通规》《涵洞》（中国水利水电出版社出版，熊启钧编著）中国建筑工业出版社《高层建筑基础分析与设计》（宰金珉、宰金璋）2．几何信息：单层箱涵孔数n = 2从左往右第1孔净宽B1 = 3.500 m从左往右第2孔净宽B2 = 3.500 m孔净高H = 3.000 m底板厚d1 = 0.350 m顶板厚d2 = 0.300 m侧墙厚d3 = 0.300 m加腋尺寸t = 0.250 m中间隔墙厚d4 = 0.400 m3．荷载信息：埋管方式：上埋式填土高Hd = 3.200 m填土种类：密实砂类土、硬塑粘性土内摩擦角φ = 36.0 度水下内摩擦角φ = 32.0 度填土容重γ = 22.000 kN/m3填土浮容重γs = 18.000 kN/m3汽车荷载等级：公路-Ⅱ级4．荷载系数：可变荷载的分项系数γQ1k＝1.20可变荷载的分项系数γQ2k＝1.10永久荷载的分项系数γG1k＝1.05永久荷载的分项系数γG2k＝1.205．材料信息：混凝土强度等级：C15纵向受力钢筋种类：HRB335纵筋合力点至近边距离as = 0.040 m最大裂缝宽度允许值ωmax = 0.250 mm6．荷载组合：7．荷载组合下附加荷载信息：8．约束信息：第1跨左侧支座约束：铰支第2跨左侧支座约束：铰支第2跨右侧支座约束：铰支9．地基土参数：按弹性地基上的框架进行箱涵内力计算。

箱涵施工的方案设计(双孔)

目录箱涵施工专项方案2第一章、工程概况2第一节、工程概括2第二节、水文地质与抗震烈度2第二章、施工组织机构和劳动力3第一节、组织机构3第二节、人员配置与任务划分5第三节、机械设备配置5第四节、测量试验与检测设备的配置6 第三章、施工进度、工料机与资金计划7第一节、施工进度计划7第四章、箱涵施工方法9第一节、箱涵施工方法9第二节、箱涵质量保证措施14第五章、工程质量保证措施18第一节、工程质量目标18第二节、质量管理组织机构18第三节、质量保证体系19第四节、组织管理19第六章、安全施工保证措施22第一节、安全生产方针、目标22第二节、安全保证体系22第三节、建立安全生产责任制错误!未定义书签。

第四节、安全生产技术管理23第七章、文明施工与环境保护措施28第一节、文明施工目标28第二节、文明施工的保证措施28第三节、环境保护体系与控制措施29第四节、环境保护体系的建立和运作29箱涵施工专项方案第一章、工程概况第一节、工程概括新建主截污箱涵长1320.569m，桩号为ZHA0+000～ZHA1+320.569,为C25钢筋混凝土矩形箱涵。

断面尺寸〔长××3.4～5×3m，其中ZHA0+000～ZHA0+071.728接一期主箱涵末端控制闸，布置于河道右岸，箱涵尺寸为5×××2m，ZHA0+071.728～ZHA0+091.728、ZHA0+211.728～ZHA0+231.728分设20m渐变段过渡。

箱涵设计纵坡0.00038～0.0005，标准分缝长度20cm，采用651型橡胶止水，缝间采用闭孔泡沫板和双组分聚硫密封胶填塞。

顶板与立壁厚450mm，底板厚500mm，。

第二节、水文地质与抗震烈度1、水文资料情况龙岗河干流按100年一遇洪水设防，干流一期工程河段100年一遇洪峰流量1386～1894m3/s。

施工枯水期3年遇的洪峰流量为409.9～650.41m3 /s，本标段为409.9m3 /s。

【完整版】箱涵施工组织设计

混凝土箱涵(K00+000)施工组织设计一、编制依据国颁《工程建设标准强制性条文》（公路工程）2002 《桥涵通用图》G205 SQQT-04《公路工程技术标准》（JTGB01—2003）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）二、工程概况1、工程简况本工程结构类型为钢筋砼箱涵。

桩号为K00+000，孔径为+++++,基础砂砾垫层，垫层上为C20砼基础,箱身及翼墙为C30砼,与路面的正交角为90º。

2、地质情况土质情况主要为粘土、亚粘土。

3、此工程的主要工程数量(以通道单幅计算)砂砾垫层：C20砼基础:C30砼涵身：C30翼墙：Ⅱ级钢筋:洞口隔水墙浆砌片石：锥坡护坡浆砌片石：锥坡勾缝7.5#水泥砂浆：老桥拆除混凝土：老桥拆除沥青：三、施工中应注意的事项箱涵施工采用就地浇筑工艺,全箱分两次浇筑,第一次浇筑至底板内壁以上30cm,;待砼强度达到设计值的90％以上后继续进行第二次剩下部分浇筑,两次浇筑的接缝处应保证有良好的结合面.各类钢筋搭接处一律用铁丝绑扎,有条件时进行焊接，钢筋搭接应严格按照通用设计图要求进行。

拆除翼墙模板时要避免产生大的震动，翼墙及箱身两侧墙背后填土,应在箱身砼强度达到设计强度的100%后方可进行。

要求分层对称夯实,每层压实厚度不超过15cm,密实度不小于96%。

在夯实质量不易保证的范围内,应以砂砾回填侧墙以外各自2米的范围,该处通道施工完成后采用4%+2%的石灰水泥土填筑。

施工过程中，对填土高度大于0.5米的箱涵，在箱顶覆土厚度小于0.5米时，严禁任何重型机械和车辆通过。

用于软土地段时，每座箱涵均需在箱身中部(中央分隔带下)连同基础设置变形缝一道,再向两边隔6-8m设一道，接长箱涵在洞身中部可不设变形缝，新老通道连接处应设置，其防水措施按QT-4-3图中所示方法处理。

通道基础的砂砾垫层,出入口2m范围内应比洞身部分增加30cm,其余区段的设置深度可根据使用要求结合地基土情况确定。

双孔钢筋混凝土箱涵设计_程扬(精)

１工程概况
本工程还建点位于怀宁新县城沪蓉高速公路南侧，经一路和经二路之间，占地面积约２２ｈｍ２。小区内有一条河道由南自北穿过小区内道路景观节点，河道水面宽为８ｍ，为保证此处河道的通畅，需设置一过水涵洞。综合考虑河道宽度、地质情况及工程结构的安全性，确定采用双孔钢筋混凝土箱涵。根据河道规划资料和防洪标准，确定本箱涵单孔截面尺寸为B ×H＝４．０×３．５ｍ，长度为８５ｍ。
２０１３年第３期（总１９１期）安徽建筑
安徽建
筑
图３双孔箱涵计算简图
０．２５×０．２５
ｄ３＝０．３
ｄ４＝０．３
ｄ３＝０．３
Ｂ＝４．０Ｂ＝４．０Ｌ１＝４．３
Ｌ１＝４．３
ｂ１＝ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ．９ｄ１＝０．４
ｄ２＝０．４
Ｈ＝３．５
Ｌ２＝３．９
图２
ｑ２
ｑ３
ｑ３
ｑ４
ｑ４
ｑ１
ｑ２Ｄ
Ｃ
ＢＡ
ＤＣ
Ｂ
Ａ
Ｌ２＝３．９
Ｌ２＝３．９
ｑ１
Ｌ１＝４．３
qｔ２＝K s γH d＝１．０４×１８×２＝３７．４４ｋＮ／ｍ
（１）
式中：qｔ２为洞顶垂直土压力强度标准值（ｋＮ／ｍ）；K s为垂直土压力系数，根据地基刚度及比值H d／B１（B１为洞身总宽）由表１查取；
H d为洞顶以上填土高度（ｍ）。Box-Culvert Design of Diplopore Reinforced Concrete
２设计参数的确定
如图１、２所示，路面至顶板的填土高度H d＝２．０ｍ，填土内摩擦角φ＝３０°，洞身每孔净宽B＝４．０ｍ，净高H＝３．５ｍ，顶板及底板厚度d１＝d２＝０．４ｍ，侧墙厚度ｄ３＝ｄ４＝０．３ｍ，加腋尺寸０．２５×０．２５ｍ，洞身混凝土采用Ｃ３０，填土重度γ＝１８ｋＮ／ｍ３