型角焊缝超声波探伤方法的探讨
浅谈T型接头焊缝超声波检测
浅谈T型接头焊缝超声波检测摘要：近年来，T型接头得到了广泛的应用。
当前T型接头焊缝超声波检测，在锅炉、压力容器制造行业，多处采用T型焊接接头形式，由于结构原因，其它无损检测检测方法很难检测到焊缝内部缺陷，该类型T型焊接接头最佳的无损检测方法就是超声波检测，它能够最大限度的检测出焊缝中危害性的缺陷。
关键词：T型接头；焊缝；超声波检测引言超声波检测是在不破坏或损坏被检对象前提下，以物理方法为手段，借助相应的设备器材，按照标准规定的技术要求，对检测对象的内部及表面进行检查，并对结果进行分析和评价。
本人从事无损检测现场超声波检查工作十余年，在工作实践中，积累了一些无损检测方面的工作经验，下面就我在对T型接头焊缝超声检测作一总结。
1.仪器系统调校前的检查在超声波检测系统调校前，应检查超声波仪器和探头外观、线缆连接和开机信号显示等是否有异常情况。
检查时，应注意以下两个问题。
1.1仪器杂波仪器杂波在屏幕上的位置基本固定，检测时也不随探头移动而变化。
其主要原因是仪器性能不良，抗干扰能力差，杂波信号未能得到充分抑制。
如果超声波检测仪开机后，未连接探头时，在仪器屏幕上已经显示有回波，可适当降低灵敏度，观察回波是否消失。
如果灵敏度降低后，回波仍然存在，则可判断为仪器杂波或者设备故障，应调换检测仪器。
1.2探头杂波探头杂波产生的原因主要有探头吸收块的作用降低或失灵、探头卡子位置装配不合适、有机玻璃斜楔设计不合理、探头磨损过大等。
在仪器连接探头后，如果探头未与试件接触，在显示屏上就出现回波或者是跳动的杂波。
如可以排除仪器杂波，则可判断为探头杂波或者探头已经损坏，应更换探头。
1.3探头零点和前沿测量时由于超声波声束具有一定的宽度，为了利用主声束轴线上的回波，在找底面回波和目标孔反射回波时，一定要用最高回波来判断。
探头零点和前沿测量时，若使用ＣＳＫ－ＩＡ试块。
应确保找到的回波是最高回波，并且是试块R100圆弧面的回波，应注意避开侧面顶点反射波。
浅谈超声波焊缝探伤
浅谈焊缝超声波探伤之现状及提高检测可靠性的措施关键词：焊缝超声波探伤缺陷目前超声波探伤技术已发展成为无损检测的主要方法之一。
但迄今为止，国内外焊缝探伤的工艺、方法及质量标准的制定，往往注重超声波与缺陷的相互作用，而对评定缺陷的信号参数同缺陷实际危害程度的关系重视不够，所以只要求测比较容易测量的缺陷参数而对难以测量的缺陷参数(如壁厚方向的尺寸)则不作要求。
如从检验标准JBll52—8l、GBll345—89到JB4730—94，只对缺陷的当量、缺陷的指标长度、缺陷的定位有要求，而对缺陷的定性，及缺陷壁厚方向尺寸不作强制要求。
验收标准如蒸规、容规及电锅规、焊规只简单提出了验收内容如裂纹、未熔不允许、条渣气孔按尺大小来计，而不对验收标谁的来由及校据作陈述，探伤人员往往缺乏缺陷危害程度的概念，在实际检验中只是流于常规、机械性的操作及僵化的执行标准，不能对缺陷的三性（定量、定位)很好的加以分析判断，准确确定缺陷的危害程度。
本文将针对目前焊缝探伤中易疏忽的几个问题做一些探讨，以提高焊缝探伤的可靠性。
1.表面和近表面缺陷的漏检问题1.1检出率及危害性Ω取值范围在1.01～1.13，而F的取值一般不小于Ω。
由式（1）和（2）对比可知，对同一条裂纹，表面裂纹的等效尺寸至少是深埋时的两倍。
CVDA还明确规定，当缺陷到自由表面的最短表面的最短距离P1＜0.4H（H为缺陷最大高度）时，则该缺陷简化为αH+P1的表面缺陷。
由上面CVDA对表面近表面、裂纹的等效尺寸计算可知，表面、近表面缺陷危害程度大，探伤人员应倍加关注。
1.2提高表面、近表面缺陷检出率的措施。
1.2.1焊缝表面的加工近年来制订的一些焊缝超声波探伤新标准采用划检验级别的方法。
作为解决焊缝检出概率的重要措施之一。
如我国的GB11345-89中的C级检验，也规定了焊缝余高要磨平。
但磨平的程度未明确规定：JB4730-94标准（压力容器无损检测标准）也提到了对于要求高的焊缝，根据实际需要可将缝余高磨平以利检测。
角焊缝探伤检测方法
角焊缝探伤检测方法
角焊缝是指两个或多个金属材料在角部焊接而成的焊缝，常见于钢结构、船舶、压力容器等行业。
为保障角焊缝的质量，需采用有效的探伤方法进行检测。
以下是常用的角焊缝探伤检测方法：
1.视觉检测法：通过肉眼观察焊缝和熔合区是否存在缺陷和裂纹等。
2.磁粉检测法：将铁磁性粉末撒在焊缝表面，利用电磁铁产生磁场，检测缺陷。
3.超声波检测法：利用超声波的声波穿透力和反射能力探测缺陷。
4.射线检测法：利用X射线或伽马射线穿透能力探测缺陷。
5.感应热像检测法：利用感应热像仪检测焊缝热量分布和温度分布，判断熔合区、热影响区和母材是否存在异常。
综上所述，以上五种方法均可用于角焊缝的探伤检测。
根据不同的具体情况，选取适宜的探伤方法进行检测，可以保障焊接质量和工程安全。
T型角焊缝超声波探伤
2 单直探头脉冲反射法 为探测腹板和翼板间未焊透或翼板侧焊缝下
面层状撕裂等缺陷 , 采用单直探头脉冲反射法 。探 头放在翼板上面 , 纵波也易于发现位于焊缝中部的 夹渣 、气孔等缺陷 。
2. 1 探测频率[1 ] 直探头探测要尽量避开近场 ( N ) , 所以选用探
头的直径和频率应注意下列关系 :
N
固体氰化钠的生产工艺是成 熟的 ,随着新技术的开发应用 ,提 出对生产装置设计的几点建议与 同行专家们切磋 。 1 静态混合器代替立式圆筒反 应器
反射波在 b 之前 , 也说明此处有一个较大的平面存 在 ,一般为层状撕裂 ,见图 2 (g) 。为确认其不是钢板 夹层 ,可用直探头对焊缝两侧板材进行扫查 。
在实际探伤中 ,由于缺陷的多样性和方向性 ,还 可能出现一些较为特殊和复杂的波形 , 这就要根据 具体情况进行具体分析 。 3 单斜探头直接接触法
Yu Baohon g
( Mechanical Power Depart ment of Daqi ng Pet rochemical Co mplex , Daqing 163714)
Abstract Two met hods for ult raso nic flaw detectio n of T - fillet welds wit h co mplete f usio n are p resented , i . e . Single st raight p robe and single tilting p robe techniques. Detectio n f requency of st raight p ro be and selectio n of K value fo r tilting p ro be are discussed . Wave pat ter n appeared during flaw detectio n and deter minatio n of defective place in welds based o n characteristics of wave pat ter n are analyzed in particular . A nalysis met ho d of deter ming t he nat ure of defect s is p ropo sed as a basis of act ual detectio n. Key Words T - fillet welds Probe Wave pat ter n Defect
T型接头焊缝的超声波检测要点
毕业论文毕业设计论文设计（论文）题目：T型焊缝的超声波检测下达日期：2011 年12 月 5 日开始日期：2011 年12 月 5 日完成日期：2011 年 1 月 5 日指导教师：李红莉学生专业：检测技术及应用班级：检测0901学生姓名：安克珍教研室主任：张博材料工程系陕西工业职业技术学院毕业设计（论文）任务书毕业设计题目：T型焊缝的超声波检测进程计划表（安克珍）序号起止日期计划完成内容实际完成情况检查签名1 2011.12.5～12.7查资料、分组完成2 2011.12.8～12.9课外查资料为撰写论文做准备完成3 2011.12.12～12.15模拟机仪器性能的测试完成4 2011.12.16～2011.12.18距离-波幅曲线的绘制完成5 2011.12.19～2011.12.20探伤工艺的选择和确定完成6 2011.12.21～2011.12.23对工件进行超声波检测完成7 2011.12.24～2011.12.28整理各类资料,将论文撰写完毕,进行初稿修正完成8 2011.12.29～2012.1.5修改论文准备答辩完成T型焊缝的超声波检测摘要：介绍了T型角焊缝超声波探伤的两种方法:单直探头法和单斜探头法。
对直探头探测频率和斜探头K值选择及模拟机的基本性能测试进行了简单论述; 着重分析了探伤中出现的波形及依据波形特征确定缺陷位置, 并对缺陷性质作出判断的分析方法,为实际检测提供依据，并通过检验实例来证明检测效果。
关键词：超声波检测，T型角焊缝，探头，波形，缺陷T TYPE ULTRASONIC TESTING OF WELDS ABSTRACT：Introduced T ultrasonic flaw detection of two kinds of methods: single straight probe method and monoclinic probe method. On straight beam probe detection frequency and K value of angle probe selection and simulation machine basic performance test is simply discussed; analyzes the flaw in the waveform and based on the waveform characteristics determine the defect position, and on the nature of defect judgement analysis method, provide the basis for the actual testing, and through the test example to demonstrate the detection effect.KEY WORDS:Ultrasonic testing, T type fillet weld, probe, wave,前言：T 型角焊缝是一种常见的焊接结构,在金属结构件中应用非常广泛。
焊缝超声波探伤
焊缝脚动超声波探伤之阳早格格创做锅炉压力容器战百般钢结构主要采与焊交要领治制.射线探伤战超声波探伤是对付焊缝举止无益检测的主要要领.对付于焊缝中的裂纹、已熔合等里状妨害性缺陷，超声波比射线有更下的检出率.随着新颖科技赶快死少，技能先进.超声仪器数字化，探头品种典型减少，使得超声波检测工艺不妨越收完备，检测技能更为老练.但是寡所周知：超声波探伤经纪为果素对付检测截止效用甚大；工艺性强；故此对付超声波检测人员的素量央供下.检测人员不但是要具备流利的超声波探伤技能，还应相识有闭的焊交基础知识；如焊交交头形式、坡心形式、焊交要领战大概爆收的缺陷目标、本量等.针对付分歧的检测对付象制定相映的探伤工艺，采用符合的探伤要领，进而赢得透彻的检测截止.射线检测限制性：1.辐射效用，正在检测场合附近，防备不当会对付人体制成伤害.2.受脱透力等限制效用，对付薄截里及薄度变更大的被检物检测效验短好.3.里状缺陷受目标效用检出率矮.4.不克不迭提供缺陷的深度疑息.5.需交近被检物体的二里.6.检测周期少，截止反馈缓.设备较超声笨重.成本下.惯例超声波检测不存留对付人体的妨害，它能提供缺陷的深度疑息战检出射线照相简单疏漏的笔直于射线进射目标的里积型缺陷.能立即出截止；与射线检测互补.超声检测限制性：1.由于支配者支配缺面引导检测截止的好别.2.对付支配者的主瞅果素（本领、体味、状态）央供很下.3.定性艰易.4.无直交睹证记录（有些自动化扫查拆置可做永暂性记录）.5.对付小的（但是有大概超目标缺陷）不连绝性沉复检测截止的大概性小.6.对付细糙、形状不准则、小而薄及不均量的整件易以查看.7.需使用耦合剂使波能量正在换能器战被检工件之间灵验传播.超声波的普遍个性：超声波是板滞波（光战X射线是电磁波）.超声波基础上具备与可听见波相共的本量.它们能正在固态、液态大概气态的弹性介量中传播.但是不克不迭正在真空中传播.正在很多圆里，一束超声波类似一束光.背光束一般，超声波不妨从表面被反射；当其脱过二种声速分歧物量的鸿沟时可被合射（真施横波检测基理）；正在边沿处大概正在障碍物周围可被衍射（裂纹测下；端面衍射法基理）.第一节焊交加工及罕睹缺陷一、焊交加工1、焊交要领：有脚工电弧焊、埋弧自动焊、气体呵护焊、电渣焊、气焊（氧气+乙炔）.焊交历程本量上是一个冶炼战铸制历程.利用电能大概其余能量爆收下温熔化金属，产死熔池，熔融金属正在熔池中经冶金反应后热却，将二母材坚韧的分离正在所有，产死焊交交头.焊交历程中，其焊弧温度下达6000℃，相称于太阳表面温度.熔池温度也正在1200℃以上.果局部下温戴去以下问题：易氧化；爆收夹渣；渗进气体（气氛中氧、氮）；爆收应力.为预防有害气体渗进，脚工电弧焊是利用中层药皮下温时领会爆收的气体产死呵护.埋弧焊战电渣焊是利用固体大概液体焊剂动做呵护层.气体呵护焊是利用氩气大概二氧化碳气（惰性气体）做呵护层.2、交头形式：有对付交交头、角交交头、T型交头战拆交（拆交交头正在锅炉压力容器中不允许采与）.对付交交头角交交头T型交头拆交交头3、坡心形式：I型、V型、U型、X型、K型为包管二母材焊交时能真足熔合，焊前将母材加工成一定的坡心形状，使其有好处焊交真施.其形状战各部称呼如下：坡心角度坡心里钝边根部间隙坡心脚段————包管齐熔透，缩小补充量.钝边脚段————包管齐熔透，预防咬边.间隙脚段————包管齐熔透，统制内凸、已焊透.二、焊缝中罕睹缺陷及爆收本果1、焊缝罕睹缺陷：气孔、夹渣、夹钨、内凸、焊瘤、烧脱、已焊透、已熔合、裂纹等.2、缺陷产死及爆收本果：a. 气孔——熔池热却凝固之前去不迭劳出残留气体（一氧化碳、氢气）而产死的空穴.果焊条焊剂烘搞不敷；坡心油污不搞洁；防风不利引导电弧偏偏吹；呵护气体效用做兴等本果所至.b. 夹渣——残留正在焊缝内的溶渣大概非金属夹杂物（氮化物、硅酸盐）.果坡心不搞洁；层间浑渣不洁；焊交电流过小；焊交速度过快；熔池热却过快，熔渣及夹杂物去不迭浮起等本果引导.c. 已焊透——交头部分金属已真足熔透.果焊交电流小；焊速过快；坡心角度小；间隙小；坡心加工不典型；焊偏偏；钝边过大等本果所至.d. 已熔合——补充金属与母材大概补充金属之间已熔合正在所有.果坡心不搞洁；电流小；运条速度快；焊条角度不当（焊偏偏）等本果所至.e. 夹钨——钨熔面下，已熔化并凝固正在焊缝中.果不熔化极氩弧焊极脱降引导.f. 内凸——表面补充不良.果焊条拔出不到位.g. 裂纹——焊交中大概焊交后，正在焊缝大概母材的热效用区局部的漏洞破裂.热裂纹——焊缝金属从液态凝固到固体时爆收的裂纹（晶间裂纹）；果交头中存留矮熔面共晶体，偏偏析；由于焊交工艺不当所至.热裂纹——焊交成形后，几小时以至几天后爆收（延缓裂纹）.爆收本果：相变应力（碳钢热却过快时，爆收马氏体背珠光体、铁素体过度时爆收）；结构应力（热胀热缩的应力、拘束力越下应力越大，那是矮碳钢爆收热裂纹的主要本果.忌强力拆置）战氢坚（氢气效用使资料变坚，壁薄较大时易出现）所至.再热裂纹——再次加热爆收.3、缺陷正在设备服役中的妨害：普遍妨害——气孔；夹渣；内凸（焊缝截里强度降矮，腐蚀后制成脱孔、揭收）宽沉妨害——裂纹；已熔合；已焊透已熔合：里状缺陷，应力集结，易爆收裂纹.已焊透：笔直于焊缝，根部已焊透易腐蚀；有死少裂纹趋势.裂纹：尖钝的里状缺陷，达临界深度即断裂做兴.第二节仄板对付交焊缝超声波探伤焊缝的超声波检测———可用直射声束法大概斜射声束法（无需磨仄余下）举止检测.本量探伤中，超声波正在匀称物量中传播，逢缺陷存留时，产死反射.此时缺陷即可瞅动做新的波源，它收出的波被探头交支，正在荧光屏上被解读.JB/T4730-2005尺度确定缺陷少度的测定是以缺陷波端面正在某一敏捷度（定量线）下，移动探头，该波降至50%时为缺陷指示少度，以此动做判决依据.而此时正是探头核心对付准缺陷边沿时的位子.缺陷越小，缺陷回波越不扰治探头的声场；由扫查法（此时用移动探头测定缺陷少度）测定缺陷尺寸不透彻（适用当量法）.此法测定的不是缺陷尺寸，而是声束宽度.惠更斯本理称：动摇是振荡状态的传播，如果介量是连绝的（匀称介量可连绝传播动摇），那么介量中所有量面的振荡皆将引起相近量面的振荡，相近量面的振荡又会引起较近量面的振荡.果此动摇中所有量面皆不妨瞅做是新的波源.（当探测小于探头晶片尺寸的缺陷时，其指示少度与探头直径相近）一、探伤条件采用1. 根据图纸、合共央供采用典型、尺度（JB/T4730-2005）.决定检测技能等第（A级；B级；C级）2. 频次采用：普遍焊缝的晶粒较细，可采用较下频次；2.5~5.0MHz对付板薄较薄焊缝，采与下频次，普及辨别力.对付薄板焊缝战材量衰减明隐的焊缝，应采与较矮频次探伤，以包管探伤敏捷度.3. K值采用：①使主声束能扫到所有焊缝截里；a. 果素②使声束核心线尽管与主要妨害性缺陷笔直；③包管有脚够的探伤敏捷度.aL0bb. 公式：a+b+L0K≥T（不克不迭谦脚此条件，中间有一主声束扫查不到的菱形天区.那一天区内缺陷大概漏检）；副声速也大概扫到，但是找不到最下波，无法定量.焊缝宽度对付K值采用灵验率.正在条件允许（探伤敏捷度脚够）的情况下，应尽管采与大K值探头.c. 根据工件薄度采用K值：薄工件采与大K值探头，预防近场探伤，普及定位、定量细度.薄工件采与小K值探头，以支缩声程，减小衰减，普及探伤敏捷度.共时还可缩小挨磨宽度.JB/T4730-2005推荐K值d. K值会果工件声速变更（斯涅我定律）战探伤中探头的磨益而爆收变更.所以要时常K值举止校验.变更顺序：声速快，K值变大；探头后里磨益大，K值变大.4. 试块采用：JB/T4730-2005尺度中确定的尺度试块有；CSK-ⅠA；CSKⅡA；CSKⅢA；CSKⅣ.CSK-ⅠA试块用于超声波仪器、探头系统本能校准战检测校准.CSKⅡA；CSKⅢA；CSKⅣ试块用于超声波检测校准.CSKⅡA；CSKⅣ试块的人为反射体为少横孔.少横孔反射波正在表里上与焊缝的光润的直线熔渣相似.共时，利用横孔对付分歧的声束合射角也能得到相等的反射里；但是需要分歧深度对付比孔，切合分歧板薄的焊缝检测.少横孔近场变更顺序，果距离变更，其变更顺序更类似于已焊透.正在少横孔试块上画制直线，测定敏捷度，适用已焊透类缺陷的统制.少横孔变更顺序：（不切合近场）Df1 X23△dB = 10lgDf2 X13CSKⅢA试块的人为反射体为短横孔.短横孔近场变更顺序，果距离变更，其变更顺序似球孔.以此画制直线，敏捷度可灵验的统制面状缺陷.但是此敏捷度对付条状缺陷偏偏宽.对付中薄板检测敏捷度偏偏下.短横孔变更顺序：（不切合近场）Df1 X24△dB = 10lgDf2 X14二种反射体试块果反射体典型分歧，二者敏捷度不相共.反射顺序分歧，直线顺序亦分歧.所统制检测对付象分歧.故二者不得混用.5. 耦合剂：正在超声波直交交触法探伤中，探头战被检物之间不加进符合的耦合剂，探伤是无法完成的.耦合剂不妨是液体、半液体大概粘体.并应具备下列本能：a. 正在本量检测中能提供稳当的声耦合；b. 使被检物表面与探头表面之间潮干，与消二者之间的气氛；c. 使用便当；d. 不会很快天从表面流溢；e. 提供符合的润滑，使探头正在被检物表面易于移动；f. 耦合剂应是匀称的，且不含有固体粒子大概气泡；g. 预防传染，而且不腐蚀、毒性大概妨害，阻挡易焚；h. 正在检测条件下，阻挡易冻结大概汽化；i. 检测后易于扫除.时常使用耦合剂有机油；糨糊；苦油；润滑脂（黄油）；火.机油不利于扫除，还给焊缝返建戴去不利.糨糊更有好处笔直、顶里探伤.耦合剂的另一要害个性是其声阻抗值应介于探头晶片与被检资料声阻抗值之间（Z2=√Z•Z3，薄层介量声阻抗为1二侧介量阻抗几许仄衡值时，声强透射率等于1，超声齐透射）.支配者的技能对付优良的耦合是要害果素，所有历程对付探头施加匀称、牢固压力，有帮于排除气氛泡战赢得匀称的耦合层薄度.6. 探伤里：扫除焊交飞溅、氧化皮、锈蚀、油漆、凸坑（用板滞、化教要领均可）检测表面应仄坦，便于探头扫查移动.表面细糙度≯μm.普遍应挨磨.a. 检测区宽度——焊缝自己加上焊缝二侧各相称于母材薄度30%的一段天区（5~10mm）.b. 探头移动区宽度：（P=2KT）一次反射法检测，应大于大概等于1.25P；直射法检测，应大于大概等于0.75P.c. 母材检测：C级检测有央供（较要害工件大概图纸有央供时）应举止母材检测.仅做记录，不属于母材查支.瞅其是可灵验率斜探头检测截止的分层类缺陷.母材检测央供：①. 2~5MHz直探头，晶片直径10~25mm；②. 检测敏捷度：无缺陷处第二次底波调为屏幕谦刻度的100%；③. 缺陷旗号幅度超出20%时，应标记表记标帜记录.7. 探测目标采用根据工件结构；坡心角度、形式；焊交中大概出现缺陷的目标性以及妨害性缺陷.采用主声束尽管与其笔直的进射目标.B级考验：a.纵背缺陷检测：①.T=8~46mm时，单里单侧（一种K值探头，直射波战一次反射波法）检测；②.T>46~120mm时，单里单侧（一种K值，直射波法）检测.如受几许条件节制，也可正在单里单侧大概单里单侧采与二种K值探头检测.③.T>120~400mm时，单里单侧（二种K值，直射波法）检测.二探头合射角出进≮100 .b. 横背缺陷检测：①.正在焊缝二侧，声束轴线与焊缝核心线夹角10~200做斜仄止探测（正反二个目标）；②.若焊缝磨仄，可正在焊缝及热效用区上做二个目标的扫查；③. 电渣焊易出现人字形横裂纹，可用K1探头以450夹角正在焊缝二侧，做正反二个目标的斜仄止扫查.C级考验：a. 应将焊缝余下磨仄；焊缝二侧的斜探头扫查天区之母材用直探头举止检测；b. T=8~46mm时，单里单侧（二种K值，探头合射角出进≮100，其中一个为450；一次反射法）检测；c. T>46~400mm时，单里单侧（二种K值，探头合射角出进≮100，一次反射波）检测；对付于单侧坡心小于50的窄间隙焊缝，如有大概应减少对付与坡心表面仄止缺陷的灵验检测要领（如串列扫查）；d. 应举止横背缺陷检测.8. 前沿、K值测定a.前沿测定：可正在CSK-IA试块上，利用R50；R100圆弧测定.将探头搁置正在IA试块上，前后移动探头，找到最下波，量出探头前端至试块R100端距离X；此探头前沿尺寸L0=100-X.b. K值测定：①.利用CSK-IA试块上Φ50反射体；前后移动探头，找到最下波，量出探头前沿距试块端部火仄距离L；L+ L0-35K=30②.利用CSK-ⅢA试块上Φ1×6孔，深20mm较好（躲启近场）.找到最下波；量火仄距离L.L+ L0-40K=209. 扫描速度（时基线）安排声程法：屏幕时基线隐现为超声波传播距离（非K值探头用此法）.火仄法：屏幕时基线隐现为探头进射面至反射体投影到检测里的火仄距离.（δ≤20mm时采与此法）深度法：屏幕时基线隐现为反射体距检测里深度距离.（δ>20mm时采与此法）a. 利用CSK-IA试块上，R50、R100共心圆弧安排.正在IA试块上，安排移动探头；屏幕上共时隐现出R50、R100二反射波，找到最下波，波下80%（探头做前后移动，使二反射波下度相共）.按住探头不动，安排脉冲移位战深度旋钮，使R50；R100反射波前沿分别对付准h1；h2（估计得出）.扫描速度即安排完成.. 火仄法： h1= sinβ*50mm ；h2= sinβ*100mm供 h1；h2深度法：h1=cosβ*50mm ；h2=cosβ*100mmb. 利用CSK-ⅢA试块上，Φ1×6孔安排.①.正在ⅢA试块上，选定二倍闭系分歧深度A、B二孔；（A孔深度20mm；B孔深40mm）；移动探头，找到A孔最下波（波下80%）；调脉冲移位旋钮，使A波前沿对付准h1；②.挪动探头，找到B孔最下波，波下80%；B 孔读数为Y；若Y不等于2h1，供二者之间的好X. X=︱2h1-Y ︴③.探头不动.调深度（微调）旋钮，移动B孔至Y±2X.再调脉冲移位旋钮，使B波回至2h1.④. 挪动探头，找到A孔最下波，若正对付h1，即安排完成.可则需沉复上述步调.注：此法受反射体形状、尺寸效用，透彻探伤时需举止建正.A孔B孔X10. 距离——波幅直线的画制a.距离——dB直线：（表格形式数字标注）.b.距离——波幅直线：将反射波幅用毫米（大概%）画正在纸上大概里板上.依据正在对付比试块上一组分歧深度的人为反射体的反射波幅，真测得到一条基准线画制而成.普遍由评比线；定量线；判兴线三条线组成；分三个天区.各线敏捷度依分歧尺度而定.c.距离——波幅直线创制：①. 距离——dB直线创制测定探头进射面、K值；调好扫描速度.将探头置于考验尺度确定试块上，测距表面迩去人为反射体，找到最下波；调删益使波下至80%，记下衰减器读数与孔深度；而后依次测分歧深度孔（深度达将检测最大深度），调删益使得各孔波下达80%，记下此时衰减器dB数，挖进表中即可.②.距离——波幅直线画制测定探头进射面、K值；调好扫描速度.将探头置于考验尺度确定试块上，测距表面迩去人为反射体，找到最下波；调删益使波下至80%，按住探头不动，记下衰减器读数；并将波峰标正在屏幕里板上.删益不动.依次测其余深度孔，并将各孔波峰标正在屏幕里板上；连交各面，即成为该反射体距离—波幅基准线.根据尺度确定各条线敏捷度，调删益（衰减器），屏幕上那条基准线即可变换成所需的三条线中任性一条线.d.距离——波幅直线真用若探伤中创制一缺陷波.找到最下波，按住探头不动.安排删益（衰减器），使该波峰至距离—波幅直线上（此时屏幕上隐现应是定量线SL），读衰减器读数f；估计f与定量线SL好值为△dB.该缺陷波幅应记录为SL±△dB.若时基线按深度法安排，正在时基线上可直交读出缺陷深度H，并估计出火仄距离L.若时基线按火仄法安排，则正在时基线上可直交读出缺陷火仄距离L，并估计出深度H.深度法： L = K HL火仄法： H= Ke.分段画制直线（适用模拟仪器）若被检工件薄度较大，屏幕上正在最大检测距离处距离—波幅直线位子会很矮.扫查历程中的回动摇态变更阻挡易瞅察到，简单引导缺陷漏检.（直线应画制正在屏幕20%下度以上天区）.可采与分段画制办法办理.要领、步调：正在本直线上某一面（中间大概2/3；大概二次波中），调删益，将敏捷度普及10dB（记录此读数）.再按惯例要领依次将后里深度反射体波下标正在屏幕上.本量探伤时，此面之前深度内用删益之前敏捷度探伤；此面之后深度范畴，用删益后普及10dB以去的敏捷度.其余各条线敏捷度亦随之.11. 声能传输耗费好的测定a.声能益坏制成本果：①. 材量衰减耦合情景②. 表面益坏工件表面细糙度直率（工件形状）工件自己效用反射波幅的二个主要果素是：材量衰减战工件表面细糙度及耦合情景制成的表面声能益坏.JB/T4730-2005尺度确定：碳钢战矮合金钢板材的材量衰减，正在频次矮于3MHz、声程不超出200mm时，大概者衰减系数小于0.01dB/mm时，不妨不计.超出上述范畴，正在决定反射波幅时，应试虑材量衰减建正.b.横波材量衰减的测定：①. 创制与受检工件材量相共（近），薄40mm，表面细糙度与对付比试块相共的仄里试块.A 1P 2P40mm②.斜探头按深度1：1安排仪器时基扫描线.③.另采用一只与该探头尺寸、频次、K值相共的斜探头，置于试块上，二探头进射面间距为1P，仪器调为一支一收状态，找到最大反射波，记录其波幅值H1（dB）.④.将二探头推启到距离为2P的位子，找到最大反射波幅，记录其波幅值H2（dB）.⑤.衰减系数α可用下式供出：α=（H1-H2-△）/（S2-S1）S1=40/cosβ+L1S2=80/cosβ+L1L1=L0tanα/tanβ式中：L0——晶片到进射面的距离，简化处理亦可与L1=L0，mm；△——不思量材量衰减时，声程S2、S1大仄里的反射波幅好.（约为6dB）.如与对付比试块的探测里测得波幅出进不超出1dB，则可不思量工件的材量衰减.c. 传输益坏好的测定：①. 斜探头按深度安排时基扫描线.②. 采用另一只与该探头尺寸、频次、K值相共的斜探头，置于对付比试块上，二探头进射面间距为1P，仪器调为一支一收状态，找到最大反射波，记录其波幅值H1（dB）.40mm对付比试块T工件母材③.正在受检工件上（短亨过焊交交头）共样测出交支波最大反射波幅，记录其波幅值H2（dB）.④.传输益坏好△V按下式估计：△V=H1-H2-△1-△2式中：△1——不思量材量衰减时，声程S1 、S2大仄里的反射波幅dB好，可用式20lg（S2/S1）估计得出（dB）.S1——正在对付比试块中的声程，mm.S2——正在工件母材中的声程，mm.△2——试块中声程S1与工件中声程S2的超声材量衰减好值，dB.如试块材量衰减系数小于0.01dB/mm，此项可不予思量.d. 由工件直率制成的表面声能益坏：采与戴直率的对付比试块，试块直率半径为工件半径0.9~1.5倍.通过对付比考查，举止直里补偿.综上所述：工件表面耦合好探伤敏捷度删益总量材量衰减量（最大检测声程）（dB）敏捷度央供（根据真止尺度决定）12. 扫查办法①.锯齿形扫查——细扫查.沿W轨迹前后移动探头，（移动齿距≯晶片直径）并做10~15º安排转化.脚段是创制倾斜缺陷.②.安排、前后扫查——安排扫查可测得缺陷少度；前后扫查可测定缺陷自己下度战深度.③.转角扫查——估计缺陷目标.④.环绕扫查——估计缺陷形状.环绕扫查时，波下稳定，可定为面状缺陷.⑤.仄止、斜仄止扫查——用于查看焊缝及热效用区横背缺陷.（与焊缝轴线成10~45º夹角，）敏捷度普及6dB.⑥.串列扫查——用于薄板窄间隙焊缝大概笔直于表面缺陷检测.多采与K1二个探头串列式扫查.串列扫查回波位子稳定；存留扫查死区.串列扫查锯齿形扫查前后扫查安排扫查转角扫查环绕扫查13. 探伤敏捷度采用a.距离波幅——直线敏捷度按真止尺度确定采用.b.检测横背缺陷时，应将各线敏捷度均普及6dB.c.检测里直率半径R≤W2/4时，距离—波幅直线的画制应正在与检测里直率相共的对付比试块上举止.d.正在一跨距声程内最大传输益坏好大于2dB时应举止补偿.e.扫查敏捷度不矮于最大声程处的评比线敏捷度.14. 缺陷最大波幅测定将探头移至缺陷出现最大反射旗号的位子，测定波幅大小，并决定天区.15. 缺陷位子测定a. 火仄定位法：例：时基线安排为火仄1：n.本量探伤中创制一缺陷，屏幕读数40，该缺陷火仄距离即为n*40mm；埋躲深度为n*40/K.b. 深度定位法：例：时基线安排为深度1：n.本量探伤中创制一缺陷，屏幕读数40，该缺陷埋躲深度为n*40；火仄距离为n*40*K.16. 缺陷指示少度测定a. 当缺陷波惟有一个下面，且位于Ⅱ区及以上时，使波幅降到谦刻度的80%后，用6dB法测少.b. 当缺陷波有多个下面，且位于Ⅱ区及以上时，使波幅降到谦刻度的80%后，用端面6dB法测少.c. 当缺陷波位于Ⅰ区，认为有需要记录时，将探头安排移动，使波幅降到评比线，以此测定少度（千万于敏捷度法）.6dBⅡ区6dB左端面Ο6dB法端面6dB法17. 缺陷评比与记录报告资格人员按尺度评比、出具.18. 缺陷典型辨别战本量估判缺陷本量测定：缺陷本量不但是可利用缺陷反射波幅变更测定（固态波形），还可瞅察其动背波形的变更推定.探头移动时，球状大概细糙表面缺陷的反射波变更缓缓.为考证此类缺陷不但是要使探头沿直线疏通，，而且还需使探头回转改变声束瞄准目标.光润而仄坦的缺陷比裂纹缺陷明隐的爆收前沿陡而宽度窄的反射波.a. 缺陷典型识别的普遍要领：采与多种声束目标做多种扫查，如前后、安排、环绕、转化扫查；通过对付百般超声疑息概括评比举止辨别.①. 面状缺陷回波个性：（气孔、小夹渣等体积性缺陷）回波幅度较小，探头前后、安排，转化扫查时波幅仄滑，由整降下到最大值，又仄滑的低沉至整.环绕扫查时回波下度基本相共.A隐现波幅固态波形最大反射幅度变更（包络线）面反射体回动摇态波形②. 线性缺陷回波个性：（线性条状夹渣、已焊透、已熔合等）有明隐的指示少度，但是阻挡易测出其断里尺寸.探头前后移动.类似面状波形变更.安排移动时，启初波幅仄滑的由整降下到峰值，探头继承移动，波幅基础稳定，大概正在±4dB的范畴内变更，末尾又稳固的低沉到整.波 A隐现幅固态波形最大反射幅度变更（包络线）交近笔直进射时光润大仄里反射体的回动摇态波形③. 体积状缺陷回波个性：（不准则大夹渣）有可测少度战明隐断里尺寸.安排扫查类似线性条状波形变更，固态波形不圆滑；探头前后、安排移动时，回波幅度起伏不准则.那种缺陷正在多目标大概多种声束角度探。
焊缝内部缺陷的超声波探伤和射线探伤剖析
二.超声波探伤
➢ 直探头及斜探头示意图
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二.超声波探伤
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2.超声波探伤仪选择
❖ 探伤仪针对不同的检测对象、目的、方法、 速度等需要，其设计制造也不尽相同。按信 号的显示方式不同，可分为A、B、C型三种 探伤仪，即人们通常所说的A超、B超、C超。
二.超声波探伤
未熔合——坡口未熔合在底片上呈直线状的黑色条纹，位置偏离焊缝中心， 靠近坡口边缘一边的密度较大且直；层间未熔合在底片上呈黑色条纹， 但不很长，有时与非金属夹渣相似。
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三.射线探伤
3.射线探伤的质量评定 按《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》
（GB3323）的规定进行。根据缺陷性质和数量、 射线探伤焊缝质量分为四个等级： ①Ⅰ级焊缝内应无裂纹、未焊透、未熔合和条状夹渣； ②Ⅱ级焊缝应无裂纹、未熔合、未焊透； ③Ⅲ级焊缝内应无裂纹、未熔合及双面焊和加垫板的单
一.焊件内常见缺陷
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❖4.未熔合：焊接时在焊缝金属与母材之间
或焊道金属和焊道金属之间未完全熔化结合 的部分,其主要类型是按其所在部位可分为坡 口未熔合（侧壁未熔合），层间未熔合（焊 道之间未熔合）和单面焊根部未熔合三种
一.焊件内常见缺陷
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❖5.裂纹：主要是在熔焊冷却时因热力盈 利和相变应力而产生的，也有在校正或 疲劳过程中产生的。是危险性最大的一 种缺陷。
面焊中的未焊透； ④Ⅳ级焊缝是缺陷超过Ⅲ级的。
参考文献
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➢ 大连理工大学,李孟喜主编.无损检测.机械工业出版 社,2001
二.超声波探伤
➢ 直探头探测钢材缺陷
焊接接头超声检测讲稿5-管座角焊缝的超声检测
五 管座角焊缝超声检测管座角焊缝的结构形式有插入式和安放式两种。
1 检测条件的选择：（1）探头 采用直探头检测时，由于筒体或接管表面为曲面，二者接触面小，为保证耦合，探头的尺寸不宜过大。
（2）试块 直探头检测用试块与锻件检测的平底孔试块相似。
试块材质、曲率半径、表面粗糙度与被检工件相同。
斜探头检测用试块与平板对接接头检测用试块相同。
2 检测原则在选择检测面和探头时应考虑到各种类型缺陷的可能性，并使声束尽可能垂直于该焊接接头结构的主要缺陷。
3 检测方式根据结构形式，管座角焊缝的检测有如下五种检测方式，可选择其中一种或几种方式组合实施检测。
检测方式的选择应由合同双方商定，并应考虑主要检测对象和几何条件的限制。
1） 在接管内壁采用直探头检测，见图1位置1。
2） 在容器内壁采用直探头检测，见图2位置1。
在容器内壁采用斜探头检测，见图1位置4。
3） 在接管外壁采用斜探头检测，见图2位置2。
4） 在接管内壁采用斜探头检测，见图1位置3和图2位置3。
5） 在容器外壁采用斜探头检测，见图1位置2。
图1 插入式管座角焊缝图2 安放式管座角焊缝3 管座角焊缝以直探头检测为主，必要时应增加斜探头检测的内容。
探头频率、尺寸应按标准5.1.4的规定执行，管座角焊缝斜探头的距离—波幅曲线灵敏度按表19的规定，直探头的距离—波幅曲线灵敏度按表1的规定。
表1 管座角焊缝直探头距离—波幅曲线的灵敏度评定线定量线判废线φ2mm平底孔φ3mm平底孔φ6mm平底孔4 几个问题：①标准规定检测方式的选择应由合同双方商定，执行起来是有困难的，有一定的随意性，因此应予以规定。
② 没有检测技术等级的要求，即应该针对不同技术等级有不同的检测方式组合。
③ 没有横向缺陷扫查的要求，这在考试时要注意，很重要。
④ 没有明确规定检测灵敏度所依据的工件厚度，同样也没有明确检测质量等级所依据的工件厚度。
因此这里规定或建议，对插入式接管角焊缝，工件厚度为筒体或封头厚度，对安放式接管角焊缝，工件厚度为接管厚度。
P91、P92高压管道T型角焊缝的超声波检测
P91、P92高压管道T型角焊缝的超声波检测对于火电机组高压配管的安装，其卡块承受荷载极大而且焊接时P91、P92等高合金T型角焊缝极易产生裂纹等危害性缺陷。
本文针对管道角焊缝的超声波检测提出了合适的方法。
利用斜探头及直探头相结合，在不同位置进行检测，提高缺陷的检出率。
标签：角焊缝；超声波检测；卡块目前P91、P92的材料主要用于主蒸汽管道及再热热段管道上，这些部件的安全性要求极高。
但这种材料的性能还不能完全肯定，对于这两种材料的焊接也难以控制。
对角焊缝的焊接要时刻注意。
1 缺陷类型P91、P92材料的卡块角焊缝较其他材料易产生裂纹、层状撕裂及夹渣等缺陷。
并且由于坡口形式及尺寸的影响，焊条难以完全放到卡块与母材的接触面，经常出现接触面的材料没有融化融合，双面成型后在中间形成一条未融合线，即卡块坡口钝边未焊透；P91、P92材料的管座易产生气孔、夹渣、焊口裂纹及边缘未融合等。
2 检测方法2.1 对于卡块的检测可归纳为三结合法：即使用横波检测与纵波检测相结合，使用直探头在卡块上表面与母管下表面相结合进行扫查，使用斜探头在卡块两侧及母管上下表面相结合进行扫查。
2.2 当能进入管内检测时，就直接用直探头从内壁进行检测，如不可行，可在管外其他位置检测。
而热段与主蒸汽管道的卡块的厚度大多大于20mm高度大多小于150mm，因此可以利用频率5MHZ直径14mm的直探头在卡块上表面进行钝边未焊透的检测。
例如：已知P92中纵波声速约为6010m/s，可得半扩散角θ0=70入/Ds=70×6010×103/（5×106×14）=6.01，近场区长度N= Ds2f/4CL=14×14×5×106/4×6010×103=40.77；未扩散区长度b=1.64N = 1.64×40.77=66.86mm。
主声束扩散至侧壁时声束达到的扫描深度计算公式如下：h=b+0.5t/tanθ0=66.86+94.98=161.84mm>150mm（卡块高度）。
角焊缝探伤检测方法
角焊缝探伤检测方法？一、角焊缝探伤检测方法？步骤/方式1射线探伤方法(RT)目前应用较广泛的射线探伤方法是利用(X、γ)射线源发出的贯穿辐射线穿透焊缝后使胶片感光，焊缝中的缺陷影像便显示在经过处理后的射线照相底片上，能发现焊缝内部气孔、夹渣、裂纹及未焊透等缺陷。
步骤/方式2超声波探伤(UT)超声波比射线探伤灵敏度高，灵活方便，周期短、成本低、效率高、对人体无害，但显示缺陷不直观，对缺陷判断不精确，受探伤人员经验和技术熟练程度影响较大。
步骤/方式3磁性探伤(MT)磁性探伤主要用于检查表面及近表面缺陷。
该方法与渗透探伤方法比较，不但探伤灵敏度高、速度快，而且能探查表面一定深度下缺陷。
步骤/方式4渗透探伤(PT)液体渗透探伤主要用于检查坡口表面、碳弧气刨清根后或焊缝缺陷清除后的刨槽表面、工卡具铲除的表面二、超声波探伤仪探头的介绍超声波探伤仪探头目前最多常见的是德国KK的产品，由于德国KK被美国GE收购以后，所以现在这类探头也叫美国GE德国KK探头。
主要应用于一般焊缝检测，大尺寸，厚部件的检测。
三、什么情况下使用超声波探伤？它与射线探伤有何区别？在不能破坏加工表面的要求下可以使用超声波仪器或设备来进行检测。
一、方式不同1、超声波探伤：是利用超声能透入金属材料的深处，并由一截面进入另一截面时，在界面边缘发生反射的特点来检查零件缺陷的一种方法。
2、射线探伤：是利用某种射线来检查焊缝内部缺陷的一种方法。
二、原理不同1、超声波探伤：波束自零件表面由探头通至金属内部，遇到缺陷与零件底面时就分别发生反射波，在荧光屏上形成脉冲波形，根据这些脉冲波形来判断缺陷位置和大小。
2、射线探伤：射线通过被检查的焊缝时，因焊缝缺陷对射线的吸收能力不同，使射线落在胶片上的强度不一样，胶片感光程度也不一样，这样就能准确、可靠、非破坏性地显示缺陷的形状、位置和大小。
三、优缺点不同1、超声波探伤：穿透能力强，探测深度可达数米，要由有经验的人员谨慎操作。
钢结构T形接头对接焊缝超声波检测
钢结构T形接头对接焊缝超声波检测摘要针对T型角焊缝各种不同的探伤方法，对钢结构太板梁T型角焊缝超声波探伤方法进行了比较选择，确定T既符合铜结构标准器方便检测的探伤方法，说明T探伤I艺对保证产品质量的重要性。
关键词角焊缝翼板腹板1 前言目前现代化钢结构厂房的应用越来越多,它涉横梁、吊车梁和焊接工字梁的制造及安装,按照图样技术条件及规范要求,钢结构件的翼板和腹板采用角焊接的焊缝形式,重要部位焊缝必须焊透。
对需要焊透的焊缝按技术条件及规范要求进行检测,以确保角焊缝内不存在未焊透缺陷。
GB 50205 —1995 《钢结构工程施工及验收规范》明确要求用超声波检测方法对角焊缝整个截面进行检测。
执行GB11345—89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》中B级检验等级并达到Ⅱ级评定等级要求，针对这些角焊缝的超声波检测，各种教材和标准中叙述了不同的探伤方法，倒如，用直探头在翼板上进行探测，用钭探头在翼板的内外侧进行探铡，或用钭探头在腹板上进行探测。
那么哪一种方法在实际生产上较方便实用，而又能达到检测要求和目的呢?笔者在角焊缝实际探伤过程中，对各种探伤方法进行了摸索，总结出了针对这些T型角焊缝较好的探伤方法。
2 钢结构中角焊缝检测的目的钢结构构件的制作安装，相对于受国家安全监察的特殊设备锅炉、压力容器，其无损检测的要求及方法、标准、规范是滞后的。
在较早的技术条件中，对于大板梁构件要求焊透的T型角焊缝，仅要求在角焊缝中不得存在未焊透缺陷．对于应达到几级标准及怎样检测未作出规定。
近年来，由于工程监理制度的实施，对钢结构件焊缝的无损检测越来越被重视，超声波检测不但要求对角焊缝中未焊透缺陷进行检测，而且必须对整个焊接截面上的缺陷进行检测，同时要求达到的一级焊缝质量。
设计者的目的是通过提高对钢构件制作质量的要求来降低钢构件的安全系数取值，达到钢构件的轻型化，同时节约材料。
为此，无损检测在钢结构制作安装中得到越来越广泛的应用，而钢结构中的角焊缝检测是钢结构中检测的重中之重。
角焊缝超声波检测的一点体会
口的锅炉和压力容器由于使用了平状封头而出现了 � � � � 探伤时， 究竟是选用 + 的探法， + 的探法， � 承受压力的角焊缝 这就对角焊缝的检测提出了新 + 综合探法， � 还是 + 应根据板厚� 探测的方便 的要求� 由于锅炉和压力容器角焊缝位置和形状的 特殊性， 使用 X 射线探伤有很多限制， 最好 采用超 声波探伤 �因为超声波探伤对危害性很大的裂缝 � 未焊透等缺陷的检出具有较高的灵敏度， 而射线探 伤容易对某些裂纹� 未焊透造成漏检� 性和有效性决定( 见图 1) �
表1 特性参数 参数比较 14 m m / 5 MH 14 m m / 2.5 M H
是从缺陷特征来考虑的， 一般与焊接表面垂直�
超声波探伤技术条件的确定
超声波技术条件的确定， 对探伤的完全性也是 至关重要的 � . 探头的选择
0 6
2.36 m m 1.18 m m � 根据锅炉和压力容器的板厚 ， 直探头尽量选 11.87 5.9 用小直径探头， 或选用双晶直探头， 这样可减少近场 6 .77 3.38 区的长度 �斜探头选用 K2 和 K1 两种探头， 由于使 2 0 .76 m m 41.53 m m
锅炉和压力容器的安全性直接关系到人们的生 命和财产 的安全��锅炉和 压力 容器安 全监察 规 格� 规定， 其主要受压焊缝中不允许出现角焊缝， 随 着科学技术的发展和根据角焊缝的特点 ， 目前较适宜的探伤方法应 选用横波 � 纵波相结合的方法对其进行探伤 �实际
20 10 年 6 月
7 卷 第2
第 6 期( 下)
河南化工 H E NA N C H E M I C A LI ND U S TR Y
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率� 型式影响到可探伤的深度范围 �在对薄板角焊 缝探伤时 ， 因杂波的缘故宜选用 5 M H 的探头 � 以 14 m m ， 2.5 M H / 5 M H 探头的声特性参数比较可 见表 1， 5 M H 探头 短，0 小， 分辨率高 �
焊缝超声波探伤标准
焊缝超声波探伤标准焊缝超声波探伤是一种常用的无损检测方法，通过超声波的传播和反射来检测焊缝中的缺陷和问题。
在工业生产中，焊接是一项重要的工艺，而焊缝的质量直接影响到整个产品的质量和安全性。
因此，对焊缝进行超声波探伤是非常必要的。
一、焊缝超声波探伤的原理。
焊缝超声波探伤是利用超声波在材料中的传播特性来检测焊缝中的缺陷。
当超声波遇到材料的界面或者缺陷时，会发生反射或者衍射，通过检测这些反射或者衍射信号，就可以判断焊缝中是否存在缺陷，以及缺陷的位置和大小。
二、焊缝超声波探伤的标准。
1. 超声波探伤设备的选择。
在进行焊缝超声波探伤时，需要选择适当的超声波设备。
设备的频率、探头的尺寸和材质等都会影响到探测的效果，因此需要根据具体的焊缝情况来选择合适的设备。
2. 探测方法和参数的设定。
在进行焊缝超声波探伤时，需要根据焊缝的类型和要求来设定合适的探测方法和参数。
包括超声波的频率、探头的角度、扫描方式等，这些参数的设定直接影响到探测的准确性和可靠性。
3. 缺陷的判定标准。
针对不同类型的焊缝，需要制定相应的缺陷判定标准。
比如对于焊接接头的缺陷，需要根据相关标准来判断缺陷的大小、形状和位置，以及对产品质量的影响程度。
4. 数据分析和报告。
在进行焊缝超声波探伤后，需要对探测到的数据进行分析，并生成相应的检测报告。
报告中需要包括焊缝的情况描述、探测到的缺陷情况、以及针对缺陷的处理建议等内容。
三、焊缝超声波探伤的应用。
焊缝超声波探伤广泛应用于航空航天、汽车制造、船舶建造、管道工程等领域。
通过超声波探伤，可以及时发现焊缝中的缺陷和问题，保障产品的质量和安全性。
总之，焊缝超声波探伤是一项非常重要的无损检测方法，对于焊接工艺的质量控制和产品质量的保障起着至关重要的作用。
因此，在进行焊缝超声波探伤时，需要严格按照相关标准和要求进行操作，确保探测的准确性和可靠性。
型角焊缝超声波探伤方法的探讨概要
目录1 绪论 (1)1.1 超声波在无损检测中的应用 (1)1.2 T 型角焊缝缺陷特点 (2)2 本文的主要研究内容及实验方案 (3)2.1 本文主要的研究内容 (3)2.2 实验方案 (5)3 编写工艺 (6)3.1 直探头的选择 (6)3.2 斜探头K值的选择 (6)3.3 探头前沿L允许的最大值的计算 (6)3.4 在腹板侧用二次波侧检测时扫查范围L'的确定 (9)3.5 耦合剂的选择 (10)3.6 探头的选择 (10)3.7 灵敏度补偿 (11)3.8 距离－波幅曲线 (11)3.9 扫查方式 (11)3.10缺陷位置测定及缺陷最大反射波幅的测定 (12)3.11 缺陷定量 (12)3.12 缺陷评定 (12)4 实验过程、检测数据及分析 (13)4.1 缺陷L1的检测步骤图及分析 (16)4.2 缺陷L2的检测步骤图及分析 (18)4.3 缺陷L3的检测波形图及分析 (20)4.4 实验的缺陷数据 (22)5 结论 (23)参考文献 (24)致谢 (25)绪论1.1超声波在无损检测中的应用随着社会的发展和科学的进步，压力容器、桥_门式起重机和水工钢闸门、大型桥梁架设设备和大型空间结构的运用，钢结构焊缝越来越多，工程上对焊缝的要求也越来越高，T型贴角焊缝就是一种常见的典型焊缝。
这种结构一般要求有较大的承载能力，所以必须保证其焊接质量，对焊缝要进行探伤检查。
无损检测技术(Nondestructive，NDT)是新兴的综合性应用学科，它是在不破坏被检测对象的前提下，利用材料内部结构异常或缺陷存在所引起的对热、声、光、电、磁等反应的变化，来探测各种工程材料、零部件、结构件等内部和表面缺陷，并对缺陷的类型、性质、数量、形状、位置、尺寸、分布及其变化做出判断和评价，它是产品质量控制中不可缺少的基础技术，随着产品复杂程度增加和对安全性的严格要求，无损检测技术在产品质量控制中发挥着越来越重要的作用。
超声波角焊缝探伤指导书
超声波角焊缝探伤利用超声波在材料中的传播特性进行检测。当超声波通过焊缝时，会发生折射、散射、吸收等现象，根据这些现象来识别焊缝中的缺陷。
3. 仪器设备
进行超声波角焊缝探伤需要准备以下仪器设备：
- 超声波角焊缝探伤仪：用于产生超声波并接收回波信号。
- 探头：将超声波引导到被测焊缝上，并接收回波信号。
4.5 缺陷评定：根据数据分析结果判断焊缝的质量和缺陷情况。
5. 常见问题及解决方法
5.1 信号干扰：当周围环境存在噪音时，可能会对超声波角焊缝探伤的信号产生干扰。此时可以采取增加探头的发射功率、调整滤波器参数等方法来降低干扰。
5.2 焊缝边界不清晰：在焊缝边界不清晰的情况下，可能会导致探测结果不准确。此时可以通过调整超声波角焊缝探伤仪的参数，或者重新调整探头位置来改善焊缝边界的清晰度。
超声波角焊缝探伤指导书
摘要：
超声波角焊缝探伤是一种常用的无损检测方法，用于检测焊缝的质量和缺陷。本指导书将详细介绍超声波角焊缝探伤的原理、仪器设备、操作步骤以及常见问题的解决方法，旨在提供一份全面而实用的指导书，帮助操作人员更好地进行超声波角焊缝探伤工作。
1. 引言
超声波角焊缝探伤是一种通过超声波探测焊缝质量和缺陷的非破坏性检测方法。相比于传统的目视检测方法，超声波角焊缝探伤具有快速、准确、非接触等优点，被广泛应用于焊接行业。
结论：
超声波角焊缝探伤是一种快速、准确、非接触的焊缝检测方法。本指导书详细介绍了超声波角焊缝探伤的原理、仪器设备、操作步骤以及常见问题的解决方法，希望能够帮助操作人员有效开展超声波角焊缝探伤工作，提升焊接质量和安全性。
- 计算机：用于数据分析和结果处理。
4. 操作步骤
进行超声波角焊缝探伤需要按照以下步骤进行：
小径管座角焊缝超声波检测方法的探讨
关键词 ：焦座角焊缝 超声检测 中图分类号 ：Ｇ ４ ． 文献标识码 ： 文章编号 ：０ ２ ３ ０ （０ １ ７ ０ ４ － ３ Ｔ４１７ Ｂ １０ － ６ ７ ２ １ ）０ － ０ ９ ０
１． 莉 昌
面 耦合 良好 。尽 量选 用 晶片尺
寸较 小的探头 。由于非全焊透管座角焊缝需使用一 次反射波法检测 ，声束经过小 口径管 内壁界面反射 后会 产 生发散，为 了保 证声束有 良好 的指 向性 ，宜选 用较
验积 累，并根据对 比试验 ，总结 出一些 非全焊透 小 口径
垒焊透角焊缝 非垒焊透角焊缝
图１全焊透和非 全焊透管座 角焊缝 比较
管座角焊缝超声波检测 的方法 。通过 了解角焊缝 的结构 尺寸 、选择合适 的探头 ，能检 出内部缺 陷，消 除管座角 焊缝质量 隐患，减 少爆管 等事故的发生 。 对于非全焊透管座 角焊缝 ，如果按照现行标准 ，选 用较大折射角度 的探头 ，则只 能检测到较小的焊缝截面积， 且小 口径管插入集箱 的 管端端角反射信号会掩盖根部反射信号或缺 陷反射信号， 无法达到检测管座角焊缝质量的目的 （ 见图 ２ 。 ） 如果选用
屏上探头入射 点到反射信 号的水 平距离 、反射信 号的深
ｉ
ｌ
＼
度 ，综合 判定该信号是否为焊缝根部反射信号或缺陷反 射信号 。根部反射信号的判定：先使探头靠近焊缝， 再向 后拖动探头， 示波屏上如果出现反射信号显示， 先根据反射 信号的水平距离显示， 依据焊缝的尺寸， 在工件上通过实际
定该信 号为根 部反射信 号显示。
检测 ，可 以有效 的检测 出管座角焊缝 内部缺 陷，达 到检
测 的 目的 ，为 目前非全焊透小 口径管座 角焊缝 内部缺 陷 检测 的有效方法 。
角焊缝相控阵超声波检测分析
角焊缝相控阵超声波检测分析摘要：本文介绍了一种利用相控阵超声波探伤和成像技术进行角焊缝检测的方法，相对于传统的超声波探伤技术，相控阵超声波探伤技术对传统探伤技术难以实现的零件如角焊缝等有独特的优势。
相控阵超声波探伤技术是一种很有前途的技术，值得大力推广。
关键词：相控阵；超声；检测技术；角焊缝。
目前，对角焊缝的检测主要是利用普通的超声波脉冲反射方法。
但是，传统的超声波法需要从多个角度、多个探针和多个方位来进行探测，探测效率低下；另外，传统的超声波检测方法不能直接检测到与探针声束不正交的面形缺陷。
相控阵超声波是利用聚焦定律对每一块芯片的时延进行控制，从而实现对它的激励与接收，很容易得到多角度的超声聚焦声束，而且在近场的聚焦效果也比常规超声要好，因此，与传统超声波相比，该方法具有更高的分辨能力、更高的探测效率和更广的声束覆盖范围等优点。
1检测方法分析1.1角焊缝及常规检测方法联箱与管子交叉结点的相交线为一条鞍形空间曲线，相贯焊规范规定，主、支管道的管结点焊缝必须在周向连续焊，并保持光滑过渡。
由于受实际工程的限制，很难实现整个周向的连续，因此，就会出现焊接不连续，焊接不完全等的问题。
对于角部焊缝， ASME和国内标准 NB/T47013均未作详细规定。
在实际应用中，常用的是传统的超声波探伤方法。
DL/T 11068.1-19 《电厂锅炉集箱小直径管道转角处无损探伤技术指南》总则及超声波探伤，采用45°，60°，70°三个不同角度的测针来检测焊缝。
但是，这种方法的检验效率很低，就算是有经验的检验人员，也要花费很长的时间来检验一根角管的焊缝。
1.2超声相控阵检测相控阵超声检测设备本身所具备的强大的数据储存和处理能力，使其在检测效率、灵敏度和检出率等方面均优于传统的超声波检测方法。
相控阵列探测系统是一种可以将探测过程中的所有信号都记录下来的高性能数字仪器。
经过处理后，可在多个方位上产生高品质的投影影像，并将其显示出来。
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目录1 绪论 (1)1.1 超声波在无损检测中的应用 (1)1.2 T 型角焊缝缺陷特点 (2)2 本文的主要研究内容及实验方案 (3)2.1 本文主要的研究内容 (3)2.2 实验方案 (5)3 编写工艺 (6)3.1 直探头的选择 (6)3.2 斜探头K值的选择 (6)3.3 探头前沿L允许的最大值的计算 (6)3.4 在腹板侧用二次波侧检测时扫查范围L'的确定 (9)3.5 耦合剂的选择 (10)3.6 探头的选择 (10)3.7 灵敏度补偿 (11)3.8 距离－波幅曲线 (11)3.9 扫查方式 (11)3.10缺陷位置测定及缺陷最大反射波幅的测定 (12)3.11 缺陷定量 (12)3.12 缺陷评定 (12)4 实验过程、检测数据及分析 (13)4.1 缺陷L1的检测步骤图及分析 (16)4.2 缺陷L2的检测步骤图及分析 (18)4.3 缺陷L3的检测波形图及分析 (20)4.4 实验的缺陷数据 (22)5 结论 (23)参考文献 (24)致谢 (25)绪论1.1超声波在无损检测中的应用随着社会的发展和科学的进步，压力容器、桥_门式起重机和水工钢闸门、大型桥梁架设设备和大型空间结构的运用，钢结构焊缝越来越多，工程上对焊缝的要求也越来越高，T型贴角焊缝就是一种常见的典型焊缝。
这种结构一般要求有较大的承载能力，所以必须保证其焊接质量，对焊缝要进行探伤检查。
无损检测技术(Nondestructive，NDT)是新兴的综合性应用学科，它是在不破坏被检测对象的前提下，利用材料内部结构异常或缺陷存在所引起的对热、声、光、电、磁等反应的变化，来探测各种工程材料、零部件、结构件等内部和表面缺陷，并对缺陷的类型、性质、数量、形状、位置、尺寸、分布及其变化做出判断和评价，它是产品质量控制中不可缺少的基础技术，随着产品复杂程度增加和对安全性的严格要求，无损检测技术在产品质量控制中发挥着越来越重要的作用。
无损检测技术经历一个世纪的发展，尽管它本身并非一种生产技术，但其技术水平能反映该部门、该行业、该地区甚至该国家的工业水平。
无损检测技术所能带来的经济效益十分明显。
无损检测技术在现代工业的各个方面都有着广泛的应用，体现在改进产品质量、产品设计、加工制造、成品检测以及设备服役的各个阶段，体现在新材料和新技术的研究中，也体现在保证机器零件、最终产品的可靠性和安全性上。
超声波检测技术是工业无损检测技术中应用最为广泛的检测技术之一，也是无损检测领域中应用和研究最为活跃的技术之一。
如用声速法评价灰铸铁的强度和石墨含量，超声衰减法和阻抗法确定材料的性能，超声衍射和临界角反射法来检测材料的力学性能和表层深度，超声显像法和超声频谱分析法的进展与应用，以及激光等新型声源的研究和超声波的接收，及其新型超声检测仪器的研究等，都是比较典型和集中的研究方向。
超声检测的基本应用范围大致为：（1）大型锻件超声检测；（2）铸件缺陷的超声检测；（3）小型压力容器壳体超声检测；（4）复合材料超声检测；（5）各类构件焊缝的超声检测等等。
T型角焊缝的检测应用在我国水利、水电工程方面、水工机械设备上，如启闭机、平面闸门、弧形闸门、航道船闸用人字闸门等,除了主梁、腹板及翼板上的对接焊缝和其它重要部位的对接焊缝以外,有很多T型焊缝或十字形焊缝允许有一定未焊透的特殊检测方法凸显出来，但是总体来说，而对其内部质量缺乏有效的检测手段，不同行业对T型焊缝的研究也有不同的成果。
国内外对于全熔透的对接接头有较为成熟的探伤标准, 探伤方法也经过大量的实践验证, 其内部缺陷无论是采用射线探伤还是超声波探伤都较容易检出。
而全熔透的T型接头和角焊缝接头, 采用射线的方法, 实施困难, 透照厚度也不一致, 底片黑度也不均匀, 检测效果欠佳, 采用超声波探伤, 将是对这类焊缝较为合适的检测方法。
对这类接头的检测方法, 特别是超声波检测方法的研究远不及对接焊缝成熟。
T型角焊缝超声波探伤主要有两种方法：直探头法和斜探头法。
但是，由于缺陷的形状综乱复杂及受到热影响区的影响，检测时会出现较多的杂波，对缺陷的定位比较困难，容易误判，特别是当条形缺陷与直探头的激发波传播方向平行时，条形缺陷很容易判为点状缺陷。
用斜探头在腹板侧进行二次波探伤时，由于扫查面的对面还有焊缝，超声波的反射点很可能出现在扫扫查面的对立面的焊缝内，这样会出现干扰波或检测到对立面的焊缝缺陷，给扫查面所在的焊缝缺陷判断带来困难。
但是，这种焊缝最佳的无损检测方式仍是超声波探伤，此方法能最大限度地检测出焊缝中的危害性缺陷，所以在实际检测中，一般采用超声波探伤法，充分利用超声波的特点和优点，可以既经济又迅速地检测出焊缝中存在地缺陷。
1.2 T型角焊缝的特点T型接头焊缝由翼板和腹板焊接而成,坡口开在腹板上。
T型角焊缝一般可分为不开坡口、双U形坡口、单边V形坡口等如下图：（1）不开坡口（2）双U坡口（3）单边V形坡口T型角焊缝常见的缺陷：热影响区裂纹、焊口裂纹、条状夹渣、层状撕裂、钝边未焊透、根部未焊透、焊跟裂纹、边壁未熔合、焊趾裂纹等，如图1所示。
图 1 T型角焊缝常见缺陷的分布模式T型贴角焊缝常见危险性的缺陷是未焊透。
未焊透常出现在单面焊的根部和双面焊的中部。
它不仅使焊接接头的力学性能降低，而且在未焊透处的缺口和端部形成应力集中点，承载后会引起裂纹。
未焊透产生的原因是焊接电流太小；运条速度太快；焊接角度不当或电弧发生偏吹；坡口角度或根部隙太小；焊件散热太快；氧化物和熔渣等阻碍了金属间充分熔合等。
凡是造成焊条金属和母材金属不能充分熔合的因素都会引起未焊透的产生。
2 本文的主要研究内容及实验方案2.1本文的主要研究内容本文主要研究内容：T型角焊缝超声波探伤方法的探讨。
T型接头焊缝中的缺陷主要有裂纹、未焊透、未熔合、夹杂和气孔等。
焊缝中裂纹位于焊缝中心,约与腹板呈45度；翼板侧裂纹位于翼板的熔合线附近, 呈层状撕裂焊角裂纹位于焊缝近表面的腹板及翼板侧的熔合线附近翼板侧未熔合缺陷位于翼板的熔合线附近腹板侧未熔合缺陷位于腹板的坡口熔合线附近缺陷缺陷位于焊缝坡口的钝边附近夹杂、气孔在焊缝任何部位都有可能产生。
鉴于焊缝的结构特点，不便于射线检测，目前国内对于T型角焊缝一般仅进行外观检查或表面磁粉探伤，而对其内部质量缺乏有效的检测手段。
因此，在这里展开对T型角焊缝超声波检测方法的探讨具有重要的意义。
在实际检测中，一般采用超声波探伤法，充分利用超声波的特点和优点，能经济又迅速地检测出焊缝中存在的缺陷。
长期以来，T型贴角焊缝一直被视为超声检测的难点。
究其原因，主要有形状复杂、声束宽而检测区域小、影响因素多、近场干涉严重、波形不易识辨及缺陷定量困难等。
其难点主要体现在：（1）用斜探头对T型角焊缝进行检测时，有一部分焊缝扫查不到。
如图2 所示：图2 不同角度探头在焊缝中的扫查区域（2）从图3可以看出无论从翼缘板还是腹缘板侧进行直射法探伤，对探伤过程中发现的缺陷进行准确定位都比较困难，故应尽可能采用一次反射法进行探伤即二次波检测。
图3 一次波和二次波检测的检测示意图（3）探头移动范围和声程范围的确定比较困难。
由于T型角焊缝的自身特点，导致腹板与翼板连接出存在一个天然的“缺陷”，若探伤前不确定探头的移动范围，避开这个然的“缺陷”，就容易在仪器上产生干扰波，影响探伤人员对真实缺陷的判断。
探伤人员必须根据板材的厚度和焊脚尺寸计算出探头移动范围和检测焊缝全截面声程范围。
（4）用斜探头在腹板侧进行二次波探伤时，由于扫擦面的对面还有焊缝，超声波的反射点很可能出现在扫擦面的对立面的焊缝内，这样会出现干扰波或检测到对立面的焊缝缺陷，给扫擦面所在的焊缝缺陷判断带来困难，同样的，也必须据板材的厚度和焊脚尺寸计算出探头移动范围。
针对上述问题，笔者在此对T型贴角焊缝探伤所选用的探头K值及探头移动范围与板厚、焊脚尺寸的关系进行了探讨，并编写检测工艺。
2.2实验内容及方案2.2.1实验内容：(1)设计与加工相关T型角焊缝；；(2)相关探头的选择；(3)选择T型角焊缝超声检测方法，确定检测范围；(4)编写工艺；2.2.2实验方案：(1) 准备好T型角焊缝试块；(2) 根据检测焊缝，确定探头和检测范围；(3) 调整好仪器，开始在试块上进行扫查，注意仔细观察当探头扫查到缺陷，无缺陷的各部位时的波形；(4) 采用实验分析法，对不同探头扫查在不同缺陷位置，时的波形进行观察、记录、分析和对照、比较，总结出T型角焊缝不同检测方法的规律。
3 编写工艺3.1 直探头的选择根据JB/T4730--2005对于频率为2.5MHz的探头，宽度不大于15mm；对于频率为5MHz的探头，宽度不大于10mm；3.2 斜探头K值的选择根据JB/T4730--2005在翼板侧进行超声波探伤时，使用K1的探头在腹板一侧检测时根据表1进行选择。
板厚T，mm K值6～25 3.0 ～2.0（72°～60°）25～46 2.5 ～1.5（68°～56°）46～120 2.0 ～1.0（60°～45°）120～400 2.0 ～1.0（60°～45°）表13.3探头前沿L允许的最大值的计算图4 焊缝未能完全被扫查根据图 4，探头顶到焊缝时，焊缝仍未能完全被扫查，所以必须对探头的最大值进行计算。
3.3.1在翼板外侧进行一次波检测时探头前沿不作严格要求图5 斜探头在翼板外侧进行一次波检测示意图根据图5，由于探头在扫查过程中没受到焊缝的阻碍，焊缝都能被扫查到，所以斜探头在翼板外侧进行一次波检测时，对探头前沿不作严格要求。
3.3.2 在翼板内侧进行二次波检测时探头最大前沿L的确定图6 在翼板内侧进行二次波检测示意图根据图6 ，得L+ H f ≤2KT翼，即L ≤2KT翼－H f（1）3.3.3在腹板侧进行一次波检测时探头最大前沿L的确定图7在腹板侧进行一次波检测示意图根据图7，得KT腹-L-H f≥0，即L≤KT腹－H f（2）3.3.4在腹板侧进行二次波检测时探头最大前沿L的确定图8 在腹板侧进行二次波检测示意图根据图8 ，得2KT腹-L-H f≥0，即L≤2KT腹－H f（3）3.4在腹板侧用二次波侧检测时扫查范围L'的确定图9 在腹板侧用二次波检测时一次波反射点受对立面焊缝的影响根据图9，斜探头在腹板侧进行二次波探伤时，由于扫查面的对面还有焊缝，超声波的反射点很可能出现在扫查面的对立面的焊缝内，这样会出现干扰波或检测到对立面的焊缝缺陷，给扫查所在的焊缝缺陷判断带来困难，所以必须进行扫查范围的计算。
图10 腹板二次波检测时一次波反射点的极限图为了保证探头的二次波检测时一次波反射点不在扫查面的对立面的焊缝内，根据图10得：当 KT腹-L≤ L' （4）时，是二次波检测；同样的，当KT腹-L≥ L' （5）时，是一次波检测。