锅炉定排连排计算书

锅炉房计算书

某锅炉房计算书锅炉房300㎡，需给二期1＃、2＃、3＃、4＃楼的采暖和空调供热水，住宅部分采暖供回水温度为80℃、60℃，底商部分空调供回水温度为60℃、50℃，锅炉出水和回水温度为95℃、70℃。

一．锅炉及辅机设备选型计算1．锅炉的选型系统住宅部分热负荷为4355KW×1.1＝4790.5KW，底商空调部分热负荷为900KW×1.1＝990KW，总的热负荷为5780.5KW，选择5台布德鲁斯GE615－1200型锅炉，单台供热量为1200KW，锅炉外形尺寸为3116×1281×1595（长×宽×高）。

2．循环水泵的选型（1）一次循环水泵选择水泵的总流量为：G＝0.86×5830/（95－70）=201t/h水泵扬程H1＝1.1×（9＋6）＝16.5m一次循环水泵选择SPG160-20A三台，流量G＝150m3/h，扬程H＝17.5M，两用一备。

外形尺寸为800×520×1006，底座290×360，基础400×500×250（长×宽×高）（2）二次循环水泵选择a . 底商空调：底商空调部分热负荷为900KW，底商水泵流量为G3＝1.1×0.86×900/10=85t/h，扬程为H＝1.1×（H1＋H2＋H3＋H4），H1＝8m，H2＝2m，H3＝（157+6.9）×2×200pa=65.56Kpa 约为7m，H4＝5＋3＝8m，则H＝（8＋2＋7＋8）×1.1＝27.5m选择三台SPG50-32，两用一备，流量为60m3/h，扬程为29.3m，外形尺寸：650×520×958，底座250×300，基础400×500×250（长×宽×高）b．高区热负荷为Q1＝2155KW，流量为G1＝1.1×0.86×2155/20=103t/h扬程H＝1.1×（H1+H2+H3+H4），其中H1＝8m，H2＝2mH3为锅炉房至最不利用户供回水管的压力损失，本工程中锅炉房至四号楼高区为最不利环路，锅炉房至四号楼入户口的核心筒处的管井的距离为157m，入户口到29层的距离为6.9＋2.7×28＝82.5m，则环路总长为240m，H3＝240×200×2pa＝96Kpa＝9.6m，H4为最不利用户内部系统的压力损失。

锅炉课程设计计算书

一确定锅炉型号，容量及台数，《供暖通风设计手册》，民用建筑供暖设计热指标q （2mw ）值，住宅46～702m w，教室58～812mw，图书馆46～752mw，本设计中南一区为教师宿舍楼，取热指标q =602m w,中一区为教室，取热指标q =652mw 北一区为学生宿舍楼，取热指标q =652m w，食堂的热指标q =116～140 2m w，北一区为学生宿舍楼，食堂，而食堂的热指标比较大，所以综合考虑北一区的q =702mw ，北二区为实验楼和A 区学生教室，取平均热指标q =702m w，南一区的热负荷1Q =11F q ⨯=60×3.8×310=2.28×610=2.28MW 中一区的热负荷2Q =22F q ⨯=60×3.2×310=2.08×610=2.08MW 北一区的热负荷=3Q 33F q ⨯=70×2.5×310=1.75×610=1.75MW 北二区的热负荷4Q =44F q ⨯=70×1.0×310=0.7×610=0.7MW 总的热负荷Q =1Q +2Q +3Q +4Q =2.28+2.08+1.75+0.7=6.81MW参看《锅炉及锅炉房设备》（第四版）吴味隆等编著，热水锅炉额定参数系列，选择额定功率为4.2MW 的锅炉两台，它的额定出水温度为95／70℃额定出水压力为0.7a MP ，锅炉型号为SHL —2.8—0.7/70/95—A Ⅱ循环水泵及补水泵的型号，流量扬程热负荷Q =6.81MW h t t t t Q G hg 2301023.0251081.686.086.066=⨯=⨯⨯=-⨯=循环水泵的总流量按向热用户提供的热水总流量的110﹪选择，故循环水泵的流量G=1.10×230=253ht ，循环水泵的扬程，应不小于设计流量条件下热源，热网和最不利热用户环路的压力损失之和，y w t H H H H ++= a P H ——循环水泵的扬程a Pt H ——网路循环水通过热源内部的压力损失，a P （或m O H 2），它包括热源加热设备（热水锅炉或换热器）和管路系统等的压力损失表示，一般可取t H =(10～15)m O H 2，本设计中取15米水柱，w H ——网路主干线供，回水管的压力损失，a P （或m O H 2）根据网路水力计算结果确定， y H ——主干线末端的用户系统的压力损失，a P （或m O H 2）用户系统的压力损失与用户的连接方式及用户入口设备有关，对于管路直接连接的供暖系统，约为（1～2)m O H 2，在本设计中最不利用户的损失取2m O H 2，在热水网路水压图里，可清楚的表示出循环水泵的扬程和上述各部分的压力损失的值，应重点指出；循环水泵是在闭合回路中工作的，它所需的扬程仅取决于闭合环路中的总压力损失，与建筑物的高度和地形无关。

锅炉除氧器定排连排技术协议

XXXXXXXXX公司除氧器、连排、定排技术协议卖方：2022-04-26xxxxxxxxx公司(以下简称买方)、xxxxxxx锅炉辅机有限公司(以下简称卖方)，双方就xxxxxxxxx工程旋膜除氧器及水箱、连排、定排产品的设计、制造等有关事宜，经充分协商达成如下技术协议：1 总则本技术规范的适用范围仅限于除氧器及水箱、连续排污扩容器、定期排污扩容器的设备订货、设计、制造和验收等方面的技术要求。

设备的供货及服务范围内的所有项目必须根据最新的有关规范、标准、事故防护规定和法定规程的要求执行。

所有供货的材料和配套设备，设计、图纸、设备及部件的质量和等级，检验方法，设备及部件的施工特点以及验收，必须符合中华人民共和国的有效法律、技术规范以及安全规程中各项条款的规定。

如果卖方的供货在制造监督、检验、验收过程中以及在质量保证期内不能满足合同的各种要求，卖方应在质量保证期内无条件地自费改进和制造更好的设备直到满足合同所规定的这些要求和规定为止。

通用件应按标准规格制作，并在可能时互相互换。

2 设备范围及技术要求：2.1 旋膜除氧器及水箱型式：旋膜式额定出力：60t/h台数：2台工作压力：0.02MPa(表压)工作温度：104℃设计压力：0.03MPa（表压）设计温度：250 ℃水箱有效容积：25m3水箱壁厚：10 mm除氧塔壁厚：8 mm主要受压元件材质：除氧器主要受压元件材质：Q235B水箱主要受压元件材质：Q235B腐蚀裕度：水箱1.6/塔2.5 mm除氧器填料：1Cr18Ni9Ti出水含氧量：≤15μg/L支座间距：4600mm设备净重：8500 kg运行重量：~35000kg满水重量：~48000 kg其他相关设计参数：化学补充水参数：正常60t/h，最大可达70 t/h，常温加热蒸汽参数：180~250℃、0.3~0.5MPa(a)除氧器及水箱上接管口管径及定位需按照买方要求并确认后方可生产。

2.2 连续排污扩容器直径：DN1000台数：1台容积：2.2m3工作压力：0.6MPa设计压力：0.7MPa工作温度：170℃设计温度：300℃筒体材质：Q345R设备净重：2241 kg满水重量：6300 kg2.3 定期排污扩容器直径：DN2000台数：1台容积：5 m3工作压力：0.15MPa设计压力：0.2MPa工作温度：250℃设计温度：298℃筒体材质：Q235-B设备净重：2578 kg满水重量：14580 kg3 . 设备功能除氧器排汽量≤1‰其用于从给水中除去溶解氧和其它不凝结的气体，其方法是用蒸汽直接与给水混和，从而加热给水至除氧器运行压力所对应的饱和温度,经处理后的给水，其出水含氧量不超过0.015mg/l。

锅炉连排及定排总量软测量的方法

锅炉连排及定排总量软测量的方法发表时间：2017-11-29T11:00:45.463Z 来源：《电力设备》2017年第21期作者：杨光生吴贵昌孙单辉[导读] 摘要：连排和定排量的准确把握，是锅炉汽水操作管理的关键所在。

而连排量为汽液两相，难于实现测量。

本文试图基于汽水平衡关系（红塔集团楚雄烟厂动力车间；云南阳光基业能源管控技术股份有限公司云南昆明 650000）关键词：连排及定排总量、软测量、在线标定、水汽平衡方程摘要：连排和定排量的准确把握，是锅炉汽水操作管理的关键所在。

而连排量为汽液两相，难于实现测量。

本文试图基于汽水平衡关系，将连排量和定排量合为一个总量，通过工艺操作和计量检测相结合的方式，借助DCS/PLC强大的信号采集及运算功能，提出连排和定排总量软测量的方法，为工艺操作提供一种实时的关键的操作参数。

0引言锅炉水汽系统操作中一个重要环节为通过对定期排污和连续排污的控制，保证炉水低盐、少渣、锅筒及列管不结垢，最终实现少耗软水、多产蒸汽。

为实现此目标，必须对连排和定排量准确把握。

而目前对连排量的直接测量的方法，由于两相混合物特点，往往难于实现；定排的在线计量也不现实。

通过对实际工艺操作分析，我们认为从对炉水盐碱指标控制来说，没有必要区分出连排和定排量各自大小，完全可以把两者归结为一个排污总量来考虑，并试图通过工艺操作和计量检测相结合的方式，提出连排和定排总量软测量的方法。

1连排和定排总量的软测量目前，10t/h以上锅炉普遍采用了DCS/PLC控制系统，给水、蒸汽也配备流量检测装置，通过控制系统强大的数据采集及计算功能，可间接计算出连排和定排总量，我们称之为连排及定排总量的软测量。

为能说明连排及定排总量的软测量的可行性，需要对锅炉汽水系统进行分析2工艺说明锅炉水汽系统以上图燃煤锅炉工艺为例叙述如下：通常原水经水处理装置脱除重离子后变成软水，再经除氧器除去水中的溶解氧，由给水泵加压后，一路作为主给水，一路经过面式减温器后，在省煤器前和主给水混合一起打入锅筒。

发电厂锅炉连排定排相关知识

连排定排：一、排污的形式和作用锅炉排污可分为：定期排污和连续排污。

1、定期排污定期排污：定期排污又叫间断排污或底部排污，其作用是排除积聚在锅炉下部的水渣和磷酸盐处理后所形成的软质沉淀物。

定期徘污持续时间很短，但排出锅内沉淀物的能力很强。

2、连续排污连续排污：连续也叫表面排污，这种排污方式是连续不断地从汽包锅水表面层将浓度最大的锅水排出。

它的作用是降低锅水中的含盐量和碱度，防止锅水浓度过高而影响蒸汽品质。

二、排污的位置连续排污管口一般装在汽包正常水位(即“0”位)下200一300mm处。

锅水由于连续不断地蒸发而逐渐浓缩，使水表面附近含盐浓度最高。

所以，连续排污管口应安装在锅水浓度最大的区域，以连续排出高浓度锅水,补充以清洁的给水，从而改善锅水品质。

排污率一般为蒸发量的1％左右。

连续排污的位置定期排污位置定期排污口一般设在汽包的底部、蒸发器的下联箱或集中下降管的下部。

定期排污的位置三、排污的方法操作人员应正确穿戴好劳保用品，携带并正确使用工具，操作前加强安全操作意识，做好安全防范措施，确保人身安全。

操作准备：（1）联系中控，准备定期排污；（2）中控确认锅炉负荷为较低负荷方可通知现场排污，防止高负荷下过高热应力对受热面产生损伤；（3）中控调整汽包水位至较高液位。

操作要领：（1）遵循勤排、少排、均衡排的原则；（2）操作顺序：先打开高温闸阀，再缓慢打开闸阀，关闭则先关闭闸阀，再关闭高温闸阀；（3）排污时间：一般规定为5分钟左右，也可根据炉水电导率的高低来决定阀门的开度与排污的次数与时间。

四、注意事项操作过程中发现排污管道法兰、阀门本体出现蒸汽泄漏等异常状况，应立即停止排污并及时通知中控、工段，严禁带压紧固和擅自处理；禁止在锅炉高负荷下进行排污操作；禁止在汽包低液位状况下进行排污操作。

锅炉启动时也要定期排污，这时排出的是循环回路底部的部分水，不仅使杂质得以排出，保证锅水品质，而且使受热较弱部分的循环回路换热加强，防止了局部水循环停滞，使水循环系统各部件金属受热面膨胀均匀，减小了汽包上下壁的温差。

锅炉设计计算书

燃气锅炉计算书一、设计资料：1. 热负荷资料：供暖热负荷为12Mw ，由热水锅炉房供给的95/70℃的热水供暖，系统工作压力为0.7Mpa 。

2.应用基低位发热量：kg kJ Q ydw /9.35078=；3/7694.0m kg =ρ3. 水质资料：原水水质指标如下：总硬度：5.3mmol/L ；碳酸盐硬度：5.0mmol/L ；非碳酸盐硬度：0.3mmol/L 总碱度：2.1mmol/L ；溶解氧：5.8mg/L ；PH 值：7.0；含盐量：259mg/L4. 气象资料：供暖室外计算温度：－5℃；供暖室外平均温度：1.1℃；供暖天数：120天冬季室外平均风速：1.9m/s ；主导风向：东北风；大气压力：97.86kPa二、设计计算：1. 最大计算热负荷：010max Q K K Q =＝1.08×1×12 ＝12.96 (MW)式中：K 0－热水管网的热损失系数，取1.08；K 1－供暖热负荷同期使用系数，取1； Q 0－供暖最大热负荷，kW 。

2.供暖平均热负荷：0'Q t t t t Q wn pjn pj --=＝12)5(181.118⨯---＝8.817 (MW)式中：t w －室外供暖计算温度；t pj －供暖期室外平均温度； t n －供暖室内计算温度。

3. 供暖全年耗热量：120360024⨯⨯⨯=pj a Q Q＝8.817×24×3600×120 =91414656 (MJ)三、锅炉类型及台数的选择确定：根据计算结果，选定“北京金象特高锅炉制造有限公司”生产的WNS5.6-95/70-Q 型燃气热水锅炉3台（不设备用），技术参数如下： 1. 额定热功率5.6MW ； 2. 额定工作压力0.7MPa ；3. 额定出水/回水温度95/70℃；4. 设计效率89.6%；5. 锅炉水容积9.35m 3；6. 锅炉本体重量12.6吨。

锅炉计算手册例热力计算书

B

D
H

i

i

B
Dp ikH

i

B
DBT iBT
iBT
QOT 80922041.62
B
kg/h
QK a Q PPK a
100%
Bр
kg/h
B 1

q4 100

8870.071 8737.019
四、部件计算参数
四川锅炉有限公司
序号
名称
Vт m3
《标准》5.1.1条
Hл m2
《标准》公式5-8
αт
《标准》附表5
△α т
《标准》附表4
M
《标准》6-13条
Ψ cp
《标准》6-20条设计取定
tг .в ℃
先假定，后校核。
I°г .в kcal/kg 查焓温表
362.84 387
183.7 1.1
0.05 0.492 0.506 196.407 682.486

I

I
0 PC
)
t＇ ℃
《标准》表ⅩⅩⅤ
i＇ kcal/kg 《标准》表ⅩⅩⅤ
i″ kcal/kg 《标准》表ⅩⅩⅤ
t″ ℃
《标准》表ⅩⅩⅤ
772.561
357.117 743.976 795.898
450
四川锅炉有限公司
序号
名称
23 蒸汽平均比容
24 蒸汽流速
25 工质侧对流放热系数 26 烟气中水蒸汽容积份额 27 三原子气体容积份额 28 烟气黑度
kcal/kg 3600x q yq B H / B p

锅炉定排操作票

7
8
那路定排）缓慢开启二次阀（离定排总阀最远的那路定排）对联箱和排污管道进行暖管，如发现水冲击或异常变化时，立即关闭二次门查明原因，处理后重新进行。暖管结束后，对讲机联系集控室监盘人员注意汽包水位后，迅速开启二次门排污时间控制
16 17 18
做好记录以下空白
操作人：监护人：经检查此票为票，发现问题：提出整改。检查人：年月日操作注意事项：1、排污前，应做好联系工作，应注意监视给水压力和汽包水位的变化，并维持水位正常。2、使用专用定排专用阀门钩，从远到近依次排污，不宜超过30S，不准同时开启两组或更多的排污门，当排污门打不开时，不允许强行开启。3、排污应缓慢进行，防止水冲击。如管道发生严重振动，应停止排污，待故障消除后，再进行排污。4、排污应尽可能在低负荷时进
汇报值长连续排污已投运
操作任编号：务：锅炉定排操作
发令人：受令人：时间操作开始操作结束年时间：月时年日时分序号操作内容
1
2
3
45Βιβλιοθήκη 6接令锅炉定排一次开启定排扩容器前隔离门开启定排扩容器一次总阀开启定排扩容器二次总阀关闭定排集箱疏水阀（定排排地沟阀）开启一次阀（离定排总阀最远的
9
10
11
12
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15
在30秒内。再迅速关闭二次门，然后关闭一次门。开启一次阀（单路由远到近依次排污） …（电厂完善）排污工作结束后，全面检查一遍排污门是否关严关闭定排二次、一次总阀定排扩容器前隔离门恢复到定排前状态操作完毕，汇报值长，并

锅炉定排连排计算书

t
取定两台50t/h共用一台定期排污膨胀器 4.2MPa下饱和水取定 0.02MPa下饱和水 0.02MPa下饱和蒸汽取定
6 膨胀器二次蒸汽的焓 7 二次蒸汽干度
1 上部汽包数量 2 汽包内径 8 二次蒸汽量 9 膨胀器富裕系数 10 二次蒸汽比容 11 分离强度 12 膨胀器容积三、连续排污计算 1 2 3 4 5 连续排污率锅炉蒸发量锅炉饱和水的焓排污管热损失系数膨胀器出水的焓
lpD(iη
6 膨胀器二次蒸汽的焓 7 二次蒸汽干度 8 二次蒸汽量 9 膨胀器富裕系数 10 二次蒸汽比容 11 分离强度 12 膨胀器容积
取定 0.2MPa下饱和蒸汽取定 KD2ν 2/W
1 上部汽包数量 2 汽包内径
n d
2 1.4
单位 / m m m m3 / t/h m3/t h m3 / kg/h KJ/Kg / KJ/Kg KJ/Kg /
/ m kg/h / m3/Kg m3/（m3h） m3 / kg/h KJ/Kg / KJ/Kg KJ/Kg / kg/h / m3/Kg m3/（m3h） m3
/ m
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序号一、 1 2 3 4
名称定期排污计算方法一上部汽包数量汽包内径汽包长度水位计中水位高度变化
注：本计算按照《工业锅炉房设计手册》P252～254进行符号公式或来源数值 n d l h Ddp 2 1.4 7 0.1 1.96 0.01 100 1.26 8 10.08 0.02 100000 1108.5 0.98 439 2684.7 0.97

锅炉房计算书

锅炉房计算书一．采暖热负荷采暖建筑面积约F=200000m2采暖热指标q=50w/m2计算热负荷Q’=50X200000=10Mw燃气热水锅炉热效率0.92选型热负荷Q=1.15Q’/0.92=11.5/0.92=12.5Mw二．锅炉选型选用3台4.2Mw燃气热水锅炉.工作压力1.0Mpa。

循环水量144 m3/h 三. 一次水泵选型水泵台数与锅炉台数对应.选4台水泵,其中一台备用.1.管路阻力: 管线总长L=1200m 干管比摩阻取80Pa/m沿程阻力H’=80x1200=96KPa局部阻力按沿程阻力的0.7计算,即H’’=96x0.7=67.2KPa H1=96+67.2=163.2KPa建筑内部阻力50KPa2.锅炉房内部阻力锅炉阻力50KPa锅炉房内管道阻力100KPa3．管道系统总阻力H3=1.2x(163.2+50+100)=1.2x313.2KPa=1.2x31.32M=37.59m 4．水泵选型选IRG125-200型热水泵L=160 m3/h H=50m N=37kw四．换热机组二次水泵选型1．选型热负荷高区采暖面积约50000m2计算热负荷Q=1.2x50 w/m2x50000 m2=3000000w=3000kw2. 循环水量L=3000x860/25=103.2 m3/h3．水泵选型选IRG100-200型热水泵L=100 m3/h H=50m N=22kw五. 定压水泵选型1.一次水定压选ISG40-170型热水泵L=5.3 m3/h H=36m N=2.2kw2.二次水定压选ISG40-220型热水泵L=5.5 m3/h H=60m N=4kw六．泄爆面积计算锅炉间F=14.55X13.1-1.8X5.7=190.6-10.26=180.34m2锅炉间V=AxBxH=180.34X4=721.4m3泄爆面积比值K=f/V>0.05 f>0.05V=0.05x721.4=36.1 m2实际泄爆面积f’=14.55x2.5=36.4 m2满足要求.七．通风1．锅炉间送风：单台锅炉燃烧空气量L1=1000X6=6000 m3/h总送风量：L=6000X3=18000 m3/h选SWF-1-NO8#混流式风机L=20883 m3/h H-353Pa N=4.0kw2．水泵间送风：按6次/h换气计算总送风量：L=7.8x2x7.1x5x6=3323 m3/h选BFT35-11NO3.15#轴流式风机L=3726 m3/h H-201Pa N=0.37kw八．事故排烟事故排风量按12次/时换气计算。

锅炉设计计算书

锅炉设计计算书长春博信诚科技有限公司2016-11-22锅炉设计计算书设计题目：220t/h燃煤锅炉一、锅炉热力计算1.1锅炉校核计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。

2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。

3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。

1.2、整体校核热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。

2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。

3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。

4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。

5、绘制烟气温焓表。

6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。

7、锅炉炉膛热力计算。

8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。

9、锅炉整体计算误差的校验。

10、编制主要计算误差的校验。

11、设计分析及结论。

1.3、热力校核计算基本资参数1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h2)给水温度：t GS=215℃3）过热蒸汽温度：t GR=540℃4）过热蒸汽压力（表压）P GR=9.8MPa5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）6）燃烧方式：四角切圆燃烧7）排渣方式：固态8）环境温度：20℃9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温10）烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器1.4、燃料特性：（1）燃料名称：平顶山烟煤（2）煤的收到基成分漏风系数和过量空气系数（3）确定锅炉的基本结构采用单锅筒∏型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。

水平烟道布置两级悬挂对流过热器。

布置两级省煤器及两级管式空气预热器。

整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸而成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更好的充满炉膛。

采用光管水冷壁。

锅炉课程设计计算书

锅炉课程设计一．设计任务书1.额定蒸发量 D = 35 t/h2. 蒸汽压力 p= 2.5 M a p (表压)3. 蒸汽温度 gr t = 350℃4.给水温度 gs t = 105℃ 5．冷空气温度 lk t = 30℃ 6.空气预热温度 yr t = 165℃ 7.排烟温度 py θ = 185℃ 8.排污率 pw p = 5％ 9.燃料特性：⑴ 燃料种类： Ⅲ类烟煤； ⑵燃料应用基成分：（见下表）一：锅炉燃料与燃烧计算㈠：理论空气量、理论烟气容积的计算 1.理论空气量：0k V =0.0889（y C +0.375y S ）+0.265y H -0.0333y O=0.0889（57.42+0.375×0.46）+0.265×3.81-0.0333×7.16=5.891 3N m /㎏2.三原子气体容积：2RO V =0.01866×（y C +0.375y S ）=0.01866×（57.42+0.375×0.46）=1.075 3N m /㎏3.理论氮气容积：02N V =0.790kV +0.8×100yN =0.79×5.891+0.8×10093.0 =4.661 3N m /㎏4.理论水蒸气容积：02O H V =0.111y H +0.0124y W +0.01610k V =0.111×3.81+0.0124×8.85+0.0161×5.891=0.627 3N m /㎏5.理论烟气量：0y V =2RO V +02N V +02O H V =1.075+4.669+0.627=6.371 3N m /㎏㈣：1N3m气体空气及1㎏灰焓（表-5）㈤：烟气温焓表（表-6）二锅炉热平衡及燃料消耗量计算㈠：锅炉热平衡及燃料消耗量计算 1.燃料低位发热量：dw Q =4.187[81C+246H-26(O-S)-6W]=4.187[81×57.42+246×3.81-26(7.16-0.46)-6×8.85] =22446.4 kJ/㎏ 2.冷空气理论焓：0lk h =0k V ()k c ϑ =5.891×39.6=233.3 kJ/㎏3.排烟温度 py θ= 185℃ （设计给定）4.排烟焓：根据py a =1.85 查（表-6）有1t =100 ℃ 1h =1544.4 kJ/㎏ 2t =200 ℃ 2h =3118.3 kJ/㎏用内插法有 t =185℃ 时py h =12112))((t t t t h h ---+1h =100200)100185)(4.15443.3118(---+1544.4=2882.2 kJ/㎏5.固体不完全燃烧热损失：查注（二）表3-2有 4q = 10 (％)6.气体不完全燃烧热损失：查注（二）表3-2有 3q = 1.5 (％)7.排烟热损失： 2q =dwpy py Q a h )(-（100-4q ） =4.224463.23385.12.2882⨯-（100-10）=9.83 (％)8.散热损失：查注（二）表3-4有 5q = 1.0 (％)9.灰渣物理热损失：查李加护《锅炉课程设计》表2-4取hz α=0.1，取pz t =600℃，和式2-12，查叶江明《电厂锅炉原理及设备》表2-10 有hz c ϑ=561 kJ/㎏6Q =hzα100Ahz c ϑ=0.1×21.37×561/100=119.89 kJ/㎏ 6q =6Q /dw Q =119.89/22446.4= 0.54 (％)10.锅炉总热损失：∑q =2q +3q +4q +5q +6q =9.83+1.5+10+1.0+0.54 =22.87 (％)11. 锅炉热效率：η=100-∑q =100-22.87=77.13 (％) 12. 过热蒸汽焓：取P=2.5M a P gr t = 350℃ 查附表3有1t =340 ℃ 1h =3105.3 kJ/㎏ 2t =360 ℃ 2h =3151.0kJ/㎏用内插法有 t =350℃ 时gr h =12112))((t t t t h h ---+1h =340360)100185)(3.31050.3151(---+3105.3=3126.45 kJ/㎏13. 饱和水焓：取P=2.5+0.1=2.6M a P 查附表2有 bh h =971.2 kJ/㎏14.给水焓 gs t = 105℃ 查李加护《锅炉课程设计》表B-7有1P = 2 M a P11t =100 ℃ 11h =420.5 kJ/㎏ 12t =120 ℃ 12h =505.0 kJ/㎏用内插法有gs t = 105℃ 时1h =1112111112))((t t t t h h ---+1h =100120)100105)(5.4200.505(---+420.5=441.63 kJ/㎏2P =3M a P21t =100 ℃ 21h =421.2 kJ/㎏ 22t =120 ℃ 22h =505.7 kJ/㎏用内插法有gs t = 105℃ 时2h =2122212122))((t t t t h h ---+21h =100120)100105)(2.4217.505(---+421.2=442.33 kJ/㎏用内插法有P = 2.5M a P 时gs h =12112))((P P P P h h ---+1h =23)25.2)(63.44133.442(---+441.63=442.0 kJ/㎏15．锅炉有效利用热：gl Q =D ×)(10)(1033gr pw pw gs gr h h D P h h -⨯+-=35×310（3126.45-442.0）+5%×35×310 (971.2-441.98)=94860360 kJ/h16.燃料消耗量： B =100⨯ηdw gl Q Q =10013.774.2244694860360⨯⨯=5479.9 kJ/h17.计算燃料消耗量：j B =B （1-1004q ）=5479.9×（1-10010）=4931.9 kJ/h 18.保热系数：ϕ=1-.113.770.1155+-=+q q η=0.987 ㈡：锅炉热平衡及燃料消耗量计算汇总表（表-7）三炉膛热力计算㈠：炉膛结构设计计算1. 燃料低位发热量：dw Q =22446.4 kJ/㎏2. 燃料消耗量： 'B =36009.54793600=B =1.522 ㎏/s3. 计算燃料消耗量 36009.49313600'==jj B B =1.370 ㎏/s4. 查《工业锅炉手册》表3.1-3有炉排热负荷： R q =700～1050 kw/㎡取R q =950 kw/㎡炉膛容积热负荷：v q =232.6～348 kw/3m 取v q =280 kw/3m5. 炉膛容积：V=v dw q Q B '=2804.22446522.1⨯=122.0 3m6. 炉排面积：R=Rdw q Q B '=9504.22446522.1⨯=36.0 ㎡7. 查《工业锅炉手册》表3.1-12可选炉排为8500×4520 mm （横梁式）取有效宽度为b=4420 mm.则有效长度l=42.40.36=8145mm 8. 炉膛结构尺寸计算：⑴ 查《工业锅炉手册》表3.1-11⑵ 取上炉排为0势面，A ，I 标高为同高 500 mm ⑶ 后拱长：取2a （MN ）=0.5L=0.5×8145=4070 mm⑷ 取后拱倾角为12°，则B 点标高为B=MN tan 12°=1365 mm ⑸ 取C ，F 同标高为2800 mm⑹ 取BC 倾角55°，DE 倾角15°，GF 倾角25°⑺ 前拱遮盖炉排长度为：1a (JK)=0.3L=0.3×8145=2445 mm⑻ 取JK ︰KL=1︰2 则Jk=244531⨯=815 mm ，kL=244532⨯=1630 mm⑼ LM=L-（JL+MN ）=8145-（2445+4070）=1630 mm⑽ CO=︒-55tan B C =︒-55tan 13652800=1005 mm 8. 炉膛结构计算⑴. V=122.0 3m 由炉排型号综合考虑，取炉膛宽为5000 mm⑵.侧墙 cq S =5V =5122=24.4 ㎡ ⑶. 1S =（0.5+1.365）×4.07×21=3.8㎡ ⑷. 2S =1005)3665.18.2(21⨯+=0.72㎡⑸. 3S =2.8×（8.145-4.07-2.445）=4.56㎡⑹. 4S =（0.5+0.88）×0.815×21=0.56㎡ ⑺. 5S =（1.859+2.8）×1.63×21=3.80㎡⑻. 6S =21×2.635×2.635︒15tan = 0.93㎡⑼7S =cq S -（1S +2S +3S +4S +5S +6S ）=24.4-(3.8+0.72+4.56+0.56+3.8+0.93) =10.03㎡⑽. 求出第7区的高度为：h =635.27s =635.203.10=3.806 ∴ E 点标高为：2800+3806=6606 mmD 点标高为：6606+2635︒15tan =7132 mm⑾．后墙：AB=︒12cos 07.4=4.161 mBC=︒55cos 005.1 1.752 mCD=7.312-2.800=4.512 mhq F =(0.5+4.161+1.752+4.512) ×5=54.63 ㎡ ⑿. 前顶墙： IH=︒25cos 815=0.899 mHG=1.859-0.88=0.979 mGF=︒30cos 630.1=1.882 mFE=6.606-2.800=3.806 mED=︒15cos 635.2=2.728 mqq F =(0.5+0.899+0.979+1.882+3.806+2.728) ×5=53.97 ㎡ ⒀. 炉壁总面积：lb F =2×cq S +hq F +qq F =2×24.4+54.63+53.97=157.4 ㎡⒁. 炉膛有效辐射受热面：① 前墙覆盖耐火涂料标高取为3.300 m,则水冷壁曝光面长度为：1L =DE-EF-(3.3-2.8)=2.728-3.806-(3.3-2.8 )=6.034 m ② 耐火涂料覆盖长度为：2L =（ED+DF+FG+GH+HI ）-1L =（2.728+3.806+1.882+0.979+0.899）-6.034 =4.26 m③ 取水冷壁：s=170mm d=51mm e=25.5mm n=28根则 d s =3.33 d e =0.5 查教图7-2有1x =0.59 2x =11q H =（28-1）×0.17×6.034×0.59=16.34㎡ 2q H =（28-1）×0.17×4.26×1=19.55㎡查教表7-1 1ξ=0.6 2ξ=0.2q H ξ=1ξ1qH +2ξ2q H =0.6×16.34+0.2×19.55=13.71㎡ ④ 后墙：烟窗高取1.5mDC+CB-1.5=4.512+1.752-1.5=4.76 m AB=4.161 mS=170mm d=51mm n=28根 e=25.5 d s =3.33 d e =0.5查教图7-2有 1x =0.59 2x =11h H =（28-1）×0.17×4.76×0.59=12.89㎡ 2h H =（28-1）×0.17×4.161×1=19.10㎡查教表7-1 1ξ=0.6 2ξ=0.2h H ξ=1ξ1hH +2ξ2h H =0.6×12.89+0.2×19.10=11.55㎡ ⑤ 烟窗:S=340mm d=51mm h=1.5 x=1 n=14根 ξ=0.6ch H =（n-0.5）×s ×h ×x=(14-0.5) ×0.34×1.5×1=6.63 ㎡ c H ξ=ξch H =0.6×6.63=3.98 ㎡⑥ 侧墙：于后拱处设观火孔讲水冷壁分左右两部分，如图左侧下集箱标高为0.5m ，右侧下集箱与后拱同高1.365m 观火孔取一砖（230mm ）有RS=2635-1005=1400 mm=1.4 mP 点标高为6.606+1.4︒15tan =6.981 m Q 点标高为6.606+1.63︒15tan =7.043 mA S =(EL+JM) ×LM ×21=(6.606-0.5+6.981-0.5) ×1.4× 21=8.81 ㎡B S =(7.043-1.365+7.312-2.8)×1.005×21=5.12 ㎡C S =1.4×0.5=0.7 ㎡水冷壁布置为：S=105mm d=51mm e=65mm 则 d s =2.06 de =1.375查教图7-2有 1x =0.87 2x =11cH =（A S +B S ）×1x =（8.81+5.12）×0.87=12.1 2c H =C S ×2x =0.7×1=0.7 查教表7-1 1ξ=0.6 2ξ=0.2c H ξ=1ξ1cH +2ξ2c H =0.6×12.1+0.2×0.7=7.4㎡ ∑H ξ=qHξ+h H ξ+c H ξ+2c H ξ=13.71+11.55+3.89+2×7.08=43.95 ㎡⒂．炉膛平均热有效系数：L ψ=lbF H ∑ξ=7.15495.43=0.284⒃．炉膛有效辐射层厚度： s=R F V lb +6.3=1.364.1571226.3+⨯=2.27 m ⒄. 燃烧面与炉墙面积之比： 4.1570.36==lb F R ρ=0.229 ⒅. 辐射受热面面积：f H =1q H +2q H +1h H +1h H +ch H +2（1c H +2c H ）=16.34+19.55+12.89+19.10+6.63+2×（12.1+0.7） =100.11 ㎡㈡. 炉膛热力计算1. 燃料低位发热量：dw Q =22446.4 kJ/㎏2. 燃料消耗量： 'B =36009.54793600=B =1.522 ㎏/s 3. 计算燃料消耗量： 36009.49313600'==jj B B =1.370 ㎏/s4. 保热系数： ϕ=0.9875. 炉膛出口过量空气系数："a =1.56. 炉膛漏风系数l a ∆=0.107. 冷空气焓：0lk h =233.3 kJ/㎏8. 热空气温度：rk t =160 ℃ 9. 热空气焓：查表6有1t =100 ℃ 1h = 777.6 kJ/㎏ 2t =200℃ 2h =1567.0 kJ/㎏内插 t =160 ℃ 时=+-=--1121120))((h t t t t h h h rk =+---6.777100200)100160)(6.7770.1567(1251.2 kJ/㎏ 10. 空气带入炉内的热量：k Q =（"a -l a ∆）0rkh +l a ∆0lk h =（1.5-0.1）×1251.2+0.1×233.3=1775.0 kJ/㎏11. 炉膛有效放热量：l Q =k dw Q q q q q Q +----4643100100=22446.60.177********.0105.1100+----=23712.6 kJ/㎏12.理论燃烧温度：取50.1=α 查表61t =1500℃ 1h =22198.8 kJ/㎏ 2t =1600℃ 2h =23848.9 kJ/㎏内插l Q =23712.6 kJ/㎏时ll t =112112))((t h h h Q t t l +---=15008.221989.23848)8.221986.23712)(15001600(+--- =1591.7 ℃13. 理论燃烧绝对温度：ll T =ll t +273=1591.7+273=1864.7 K14. 炉膛出口烟温：先假后校 "lj t =1000 ℃15. 炉膛出口绝对烟温："lj T =1000+273=1273 K 16. 炉膛出口烟焓：按="a 1.50 查表6有lj h "=14170.4 kJ/㎏ 17. 烟气平均热容：pj vc )(=""lj lj ljl T T h Q --=12737.18644.141706.23712--=16.1 kJ/㎏℃18. 三原子气体容积份额：q r =O H RO r r 22+=0.1149+0.0720=0.1869 19. 三原子气体总分压力：q p =q r ×P=0.1917×0.1=0.01869 a MP 20. 三原子气体辐射能力：q p s =0.01869×2.27=0.0424a MP .m 21. 三原子气体辐射减弱系数：q q r k =10)100037.01)(1.0106.178.0("2⨯--⨯+q lj q OH r T s p r =101869.0)1000127337.01)(1.0100424.00720.06.178.0(⨯⨯--⨯⨯+ =1.26 （1/a MP .m ）22. 烟气密度：y ρ=yy V G =356.925.13=1.42㎏/3m 23. 烟气灰粒平均直径：h d =20m μ 查注（三）274P 表7-3 24. 烟气中灰粒无因次浓度：h μ=yfh G Aa 100=25.131002.037.21⨯⨯=0.0032 （fh a =0.15～0.3）25.灰粒的减弱系数：h K =322")(43000hlj ydT ρ=32220127342.143000⨯⨯=70.55 （1/a MP .m ）26. 焦炭粒的减弱系数：c K =10.2 （1/a MP .m ）查注（三）275P 27. 无因次数：1x =0.5 查注（三）275P 28. 无因次数：2x =0.03 查注（三）275P 29. 气体介质吸收力：ps k =ps x x k k r k c h h q q )(21++μ=27.21.0)03.05.02.100032.055.7026.1(⨯⨯⨯⨯+++ =0.37230. 火焰黑度：hy a =1-kps e -=1-372.0-e =0.311 31. 炉膛黑度：l a =)1)(1)(1(1)1(ρψρ-----+l hy hy hy a a a =)229.01)(284.01)(311.01(1229.0)311.01(311.0----⨯-+=0.75732. 系数：M=0.59 （厚煤层）查注（三）273P 表7-2 33．炉膛出口烟气温："l t =1))(1067.5(6.0'311+⨯⨯-pjj ll l lb l llvc B T a F M T ϕψ-273 =1)1.1637.1987.06.1864757.04.157284.01067.5(59.06.18646.0311+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯--273 =1038.5 ℃34. 校核：∆=""lj l t t -=10005.1038-=38.5＜100 故假设炉膛出口温度1000℃正确故炉膛出口温度为1038.5℃ 35．炉膛出口烟焓：按="a 1.50 查表61t =1000℃ 1h =14170.4kJ/㎏ 2t =1100℃ 2h =15744.1kJ/㎏内插"lj t =1038.5℃ 时=+--=-1121"12"))((h t t t t h h h lj l 4.1417010001100)10005.1038)(4.141701.15744(+---=14776.3 kJ/㎏36. 炉膛辐射放热量：f Q =)("l l h Q -ϕ=0.987（23712.8-14776.3）=8820.3 kJ/㎏ 37. 辐射受热面热强度：f q =∑ffj HQ B ξ'=11.1002.874137.1⨯=119.6 kw/㎡㈢：炉膛热力计算汇总表四.凝渣管结构设计及热力计算㈠凝渣管结构设计计算1. 第1 、第2排错列'1s =340mm d=51mm n=14根/排，则ds '1=51340=6.67查教图7-2有 '1x =0.2⑴．受热面积'H =n dl 2⨯π=3.14×0.051×1.5×2×14=6.73 ㎡ ⑵．烟气通流截面积'F =4.98×1.5-14×1.5×0.051=6.40 ㎡ 2. 第3 、第4排顺列"1s =170mm d=51mm n=28根/排则ds "1=170/51=3.33查教图7-2有 "1x =0.41⑴．受热面积"H =n dl 2⨯π=3.14×0.051×1.5×2×28=13.46 ㎡ ⑵．烟气通流截面积"F =4.98×1.5-28×1.5×0.051=5.33㎡ 3. 凝渣管⑴．总受热面积H ='H +"H =6.73+13.46=20.19 ㎡⑵. 烟气通流截面积:pj F =""''"'F H FH H H ++= 33.546.1340.673.619.20+=5.46 ㎡⑶. 凝渣管受炉膛辐射面积：fz H =4.59×1.5=6.89㎡⑷. 凝渣管角系数：nz x =1-2"12'1)1()1(x x --=1-22)41.01()2.01(-- =0.78⑸. 凝渣管有效辐射面积：f nz H =nz x pj F =0.78×6.89=5.37 ㎡⑹. 横向平均节距：1s =（'1s 'H +"1s "H ）/（'H +"H ）=(0.34×6.73+0.17×13.46)/（6.73+13.46） =0.227 m⑺. 纵向节距： 2s =0.18 m 如图 SHL35-8-03⑻．烟气有效辐射层厚度:S=0.9)14(221-⨯πds s d =0.9×)14051.018.0227.0(051.02-⨯⨯⨯π =0.873⑼. 比值：1σ=d s 1=051.0227.0=4.45 2σ=ds 2=051.018.0=3.53㈡ . 凝渣管热力计算1. 进口温度：1t =1038.5 ℃ 炉膛出口温度 2．进口烟焓：1h =14776.3 kJ/㎏炉膛出口烟焓 3. 出口温度：2t 先假设后校核 1000 ℃4. 出口烟焓：2h 按"a =1.50 查表6有 2h =14170.4 kJ/㎏5. 烟气侧对流放热量：rq Q =)(21h h -ϕ=0.987（14776.3-14170.4） =605.9 kJ/㎏6. 平均烟温：pj t =)(2121t t +=)10005.1038(21+=1019.3 ℃7. 管内工质温度：取P=2.5+0.1a MP 查附表2有 t =226℃ 8. 最大温压：d t ∆=1t -t =1038.5-226=812.5 ℃ 9. 最小温压：x t ∆=2t -t =1000-226=774 ℃10.平均温压：pj t ∆=21（d t ∆+x t ∆）=21（812.5+774）=793.3 ℃ 11．烟气流速：ω=pj pj y j F t V B 273)273('+=64.5273)2733.1019(356.937.1⨯+⨯⨯=10.76 m/s12.水蒸气容积份额：O H r 2=0.0720 烟气特性表 4 13.三原子气体容积份额：2RO r =0.1869 烟气特性表 4 14.凝渣管错列部分：⑴．条件对流放热系数：查教线图7-11 0a =0.080kw/㎡℃ ⑵．修正系数：查教线图7-11 c c =0.81 ⑶．修正系数：查教线图7-11 w c =0.91 ⑷．修正系数查教线图7-11 s c =0.95⑸．错列部分对流放热系数：cl a =0a c c w c s c =0.080×0.81×0.91×0.95 =0.0560 kw/㎡℃15.凝渣管顺列部分：⑴．条件对流放热系数：查教线图7-12 0a =0.070 kw/㎡℃ ⑵．修正系数：查教线图7-12 c c =0.903 ⑶．修正系数：查教线图7-12 w c =0.90 ⑷．修正系数查教线图7-12 s c =1⑸．顺列部分对流放热系数：sl a =0a c c w c s c =0.070×0.903×0.90×1 =0.0569 kw/㎡℃16. 对流放热系数：d a ="'"'H H H a H a sl cl ++=45.1373.645.130569.073.60560.0+⨯+⨯=0.0566 kw/㎡℃17.管壁积灰表面温度：查教式7-15 b t =t t ∆+=226+80=306 ℃ 18.条件辐射放热系数：0a =0.202 kw/㎡℃ 查教线图7-18 19.不含灰辐射修正系数：y c =0.93 查教线图7-1820.三原子气体总分压：q p =q r p=0.01869 见表421.三原子气体辐射能力：s p q =0.01869×0.873=0.0163 kw/㎡℃ 22.三原子气体辐射减弱系数：q q r k =10)100037.01)(1.0106.178.0("2⨯--⨯+q lj q OH r T s p r =101869.0)10002738.102137.01)(1.0100163.00720.06.178.0(⨯⨯+--⨯⨯+=2.061 （1/a MP .m ）23.气体介质吸收率：kps =q q r k ps =2.061×0.1×0.873=0.1799 24.烟气黑度：a =kps e --1=1799.01--e =0.164625辐射放热系数：f a =0a a y c =0.202+0.1646+0.93=0.0309 kw/㎡℃ 26.冲刷系数：ξ=1 横向冲刷27.烟气对管壁对流冲刷系数：l a =ξ（d a +f a ）=1×（0.0566+0.0309） =0.0875 kw/㎡℃28.烟窗处炉膛辐射热负荷分布系数：ch y =0.8 注（二）158P 式 7-36d 29.凝渣管吸收炉膛辐射热.'f Q ='jfnzf ch B H q y =37.137.56.1198.0⨯⨯=375.0 kJ/㎏30.有效系数：ψ=0.6 注（二）159P 31.传热系数：K =)1(1''ψψ-+rp fQ Q a =)6.01(10875.06.09.6050.375-+⨯=0.042 kw/㎡℃ 32.传热量：cr Q ='jpjB t KH ∆=37.13.101918.20042.0⨯⨯=630.6 kJ/㎏33.误差∆=rprpcr Q Q Q -×100%=9.6059.6056.630-×100%=4.07%＜5% 故假设温度正确，校核通过。

香河锅炉房设备设计计算书

设计计算书一、概况1、根据大厂潮白河工业区北区热源厂热负荷情况调查，共建设4台29MW锅炉，近期将建设2台29MW锅炉，随着热负荷增长远期考虑再建设2台29MW锅炉。

采用分布式变频系统。

二、锅炉1、热负荷2、锅炉选型单锅筒纵向链条炉排单台锅炉参数表：DZL29-1.6/130/70-AII数量 2台型号 DZL29-1.6/130/70-AII热功率 29MW压力 1.6MPa额定供水温度 130℃额定回水温度 70℃锅炉循环水量 412.7t/h锅炉热效率 82.05％锅炉容水量 29m³设计排烟温度 150℃三、热力系统A、厂区循环水泵选取：热网一次1#循环泵数量 2台（一用一备）型号 SLOW150-280（I）流量 443m3/h扬程 21m转速 1480 rpm功率 37KW热网一次2#循环泵数量 1台型号 SLOW300-330流量 940m3/h扬程 23m转速 1480 rpm功率 90KWB、全自动软化水设备数量 1台型号 YTH-3150B 进出口管径DN100规格出水量35t/h，双阀双罐系统（连续出水）C、水箱30m³（4.8×3.4×2.0）D、海绵铁除氧器JCY-35,出水量35t/h （一用一备）进水口 DN80 出水口DN80 反洗口DN80E、一次热网补水采用补水泵变频补水定压方式，定压点设在热网循环水泵入口母管上。

供热范围内最高点为热源厂内最高点供热管道，距地面16m，供水管道的汽化压力为17.24m，富裕压力5m，确定定压点压力控制在0.3824 MPa左右。

外网最不利环路管线长度约5400米，取平均比摩阻55pa/m，外网总阻力为 5400×55=297000Pa 0.297×1.3=0.386Mpa确定静水压线为：38.6＋17.2＋5（换热站阻力）=60.8米确定定压线为：静水压线＋（3-5米富裕量）=64.8米确定补水泵扬程：定压线＋5（富裕量）=69.8米一次热网补水量按热网循环水总量2%计，选用2台一次热网补给水泵，两台运行时用一台泵，四台同时运行时启用2台泵，并设置备用泵。

锅炉设计计算书

燃气锅炉计算书一、设计资料：1. 热负荷资料：供暖热负荷为12Mw ，由热水锅炉房供给的95/70℃的热水供暖，系统工作压力为0.7Mpa 。

2.应用基低位发热量：kg kJ Q ydw /9.35078=；3/7694.0m kg =ρ3. 水质资料：原水水质指标如下：总硬度：5.3mmol/L ；碳酸盐硬度：5.0mmol/L ；非碳酸盐硬度：0.3mmol/L 总碱度：2.1mmol/L ；溶解氧：5.8mg/L ；PH 值：7.0；含盐量：259mg/L4. 气象资料：供暖室外计算温度：－5℃；供暖室外平均温度：1.1℃；供暖天数：120天冬季室外平均风速：1.9m/s ；主导风向：东北风；大气压力：97.86kPa二、设计计算：1. 最大计算热负荷：010max Q K K Q =＝1.08×1×12 ＝12.96 (MW)式中：K 0－热水管网的热损失系数，取1.08；K 1－供暖热负荷同期使用系数，取1； Q 0－供暖最大热负荷，kW 。

2.供暖平均热负荷：0'Q t t t t Q wn pjn pj --=＝12)5(181.118⨯---＝8.817 (MW)式中：t w －室外供暖计算温度；t pj －供暖期室外平均温度； t n －供暖室内计算温度。

3. 供暖全年耗热量：120360024⨯⨯⨯=pj a Q Q＝8.817×24×3600×120 =91414656 (MJ)三、锅炉类型及台数的选择确定：根据计算结果，选定“北京金象特高锅炉制造有限公司”生产的WNS5.6-95/70-Q 型燃气热水锅炉3台（不设备用），技术参数如下： 1. 额定热功率5.6MW ； 2. 额定工作压力0.7MPa ；3. 额定出水/回水温度95/70℃；4. 设计效率89.6%；5. 锅炉水容积9.35m 3；6. 锅炉本体重量12.6吨。

常压热水锅炉计算书模式

17
18
3.3 后管板壁厚计算
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
3
名
称
符号
计算公式数据来源
单位
数值
14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
3.4 前管板壁厚计算
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 名称符号计算公式或数据来源单位数值
常压热水锅炉
受压元件强度ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ算书
型号：CWNS-0.7-95/70-Y(Q) 图号：XH014-00
计算：
校核：
合肥星火锅炉有限公司
二○○六年八月
1．锅炉规范
序号 1 2 名额定热功率额定压力称符号 D Pe 计算公式或数据来源设计给定值设计常压单位 MW MPa 数值 0.7 0
2．计算依据
GB/T16508—1996《锅壳锅炉受压元件强度计算》 JB/T7985-2002 小型锅炉和常压热水锅炉技术条件
3.1
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 35 36 37
锅壳壁厚计算名称符号 Dn P ΔPz ΔP ΔPsz tbj [σ]j η [σ] φh φmin tl ΔPsz<3%( Pe+ΔP+ΔPz)时可取ΔPsz=0 标准表 4 标准表 1 标准表 3 取材质 Q235A 设计给定值 (式 4)P=Pe+ΔP+ΔPz+ΔPsz =0+0.02+0+0.01 设计给定值计算公式或数据来源单位 mm MPa MPa MPa MPa ℃ MPa 0.03 0 0.02 0.01 250 数值

10吨锅炉计算书

某工业锅炉房工艺设计原始资料1.地区：哈尔滨2.热负荷资料3.煤质资料⑴煤种：烟煤⑵煤元素元素分析C y=55.5％H y=3％O y=3.8％N y=0.9％S y=0.5％A y=26.3％W y=10％4.水质资料水源：深水井水压0.3MPa总硬度：H=4.84mge/L pH=7.8溶解氧含量：3.5mge/L5.气象资料⑴采暖室外计算温度：-26°⑵采暖期室外平均温度：-9.5°⑶采暖天数：179天⑷最大冻土层深度：2米⑸海拔高度：127.95米、⑹大气压力：冬：745.9mmHg夏：735.9mmHg一、热负荷计算1.小时最大计算热负荷D max=k0（k1D1+k2D2+k3D3+k4D4)k5D5k0——室外管网散热损失和漏损系数，取1.10k1——采暖热负荷同时使用系数，取1.0k2——通风热负荷同时使用系数，取0.8~1.0k3——生产热负荷同时使用系数，取0.7~0.9k4——生活热负荷同时使用系数，取0.5D1——采暖设计热负荷，为5.88t/hD2——通风设计热负荷，为6.2t/hD3——生产最大热负荷，为0.88t/hD4——生活最大热负荷，为0.6t/h所以；=maxD 1.15（0.8⨯5.88+1.0⨯6.2+1.1⨯0.88+0.5⨯0.6）1=14 t/h2.小时平均热负荷D pj=k0（D pj1+D pj2+D pj3+D pj4）+D pj5D pj1——采暖小时平均热负荷D pj1=1D t t t t wn pj n --由原始气象资料查得：t n =18℃ t pj =-9.5℃ t w =-26℃∴D pj1=)26(18)5.9(18----*1.7=1.063t/hD pj2——通风小时平均热负荷由采暖小时平均热负荷得 D pj2=0.875t/h D pj3——生产用热平均热负荷 D pj3=3.5t/h D pj4——生活平均热负荷D pj4=81D 4=81*0.9=0.1125D pj5——锅炉房用热平均热负荷 D pj5=0.4∴D pj =1.063+0.875+3.5+0.1125+0.4=5.9505t/h 二、锅炉型号及台数的确定本设计锅炉最大计算热负荷14t/h 及生产、采暖和生活用均不大于0.6MP ，本设计选用锅炉型号为：QXL10-1.25/95/70-A Ⅱ型锅炉三台，两用一备，负荷率约在80％左右。

锅炉连排、定排规范书

中煤能源黑龙江煤化工有限公司220吨/小时煤矸石循环流化床锅炉扩能改造项目连续排污、定期排污扩容器及疏水扩容器技术规范书编制：会签：校核：审核:审定:项目负责人:中煤西安设计工程有限责任公司2011年8月目录1.0 工程概况及总则2.0 设备运行环境条件3。

0 主要技术规范4。

0 技术要求5.0 性能保证、试验及监造6。

0 供货范围7.0 设备包装、标志、运输8。

0 设备验收及贮存9.0 投标文件及图纸资料10.0 资格及业绩要求1.0 工程概况及总则1.1 本工程为中煤能源黑龙江煤化工有限公司的扩能改造项目，厂址位于依兰县达连河镇以北1公里处,距哈尔滨市东北方向约250公里,距依兰县城23公里。

本工程装机为1台220吨/小时煤矸石循环流化床锅炉，同时增加一套制备能力200m3/h除盐水装置。

1。

2 招投标总则1。

2。

1 本规范书用于中煤能源黑龙江煤化工有限公司220吨/小时煤矸石循环流化床锅炉扩能改造项目的连续排污、定期排污扩容器及疏水扩容器，它包括了连续排污、定期排污扩容器及其辅助装置的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。

1。

2。

2 本技术规范书提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节明确规定，也未充分引述有关标准和规范的条文,投标方应保证提供符合本技术规范书和工业标准的优质产品.投标方提供的设备必须是全新的和先进的，并经过运行实践已证明是完全成熟可靠的产品。

1。

2.3 如投标方没有以书面形式对本技术规范书的所有条文提出异议，招标方可以认为投标方提供的产品完全满足技术规范书的要求。

1.2。

4 签订合同后,因技术规范书标准和规程发生变化，招标方有权以书面形式提出补充要求，具体项目由双方共同商定。

1。

2.5 本技术规范书所使用的标准如与投标方所执行的标准发生矛盾时,应按高标准执行。

所列标准如有更新版本，应以最新版本为准.2.0 设备运行环境条件2.1、环境条件设备安装地点黑龙江省依兰县达连河镇厂房零米海拔高度（黄海高程） 110 m年平均气温3。

变负荷机组锅炉经济连续排污流量的确定

变负荷机组锅炉经济连续排污流量的确定禹金龙;仲根贵;戴国伟;刘涛【摘要】Through thermo-chemical experiment of the load-varying generating unit to monitor the steam and water quality under different loads, the economical flowrate of contin-uous waste water drainage was determined. Benefit resulted was also analyzed and calculated.%通过开展变负荷机组的热化学实验，监督不同负荷工况下的汽水品质，确定较为经济的锅炉连续排污流量，对产生的效益进行了分析和计算。

【期刊名称】《冶金动力》【年(卷),期】2014(000)009【总页数】3页(P50-52)【关键词】变负荷;连排;效益【作者】禹金龙;仲根贵;戴国伟;刘涛【作者单位】宁波钢铁有限公司，浙江宁波 315807;宁波钢铁有限公司，浙江宁波 315807;宁波钢铁有限公司，浙江宁波 315807;宁波钢铁有限公司，浙江宁波315807【正文语种】中文【中图分类】TK229宁波钢铁有限公司是一家钢铁联合企业，炼焦、炼铁、炼钢生产过程中产生大量副产煤气。

为充分利用富余的煤气，余能发电厂建成一套135 MW汽轮发电机组。

作为公司煤气系统的缓冲用户，负荷受全公司煤气平衡影响，大幅度频繁波动，增大了汽水品质的控制难度。

通过开展热化学试验，确定机组变负荷工况下较为经济的锅炉连续排污流量，具有一定的经济效益。

(1)在连续排污阀开度一定的情况下，通过化学实验，掌握不同负荷情况下水质的变换情况。

(2)在保证水质的前提下，确定经济的连排流量。

逐渐关小连排调节阀的开度，同时观察该连排流量及汽水品质随机组负荷变化情况。