热力发电厂课程设计计算书详解
热电厂原则性热力系统课程设计说明书讲解
《热力发电厂》课程设计说明书《热力发电厂》课程设计说明书班 级：0 8热能（3）班 小组成员： 易维涛 虞循东 赵显顺吴文江 高雨婷 王颖 张盈文 王靖宇 白杨指导老师： 孙公钢2011-12-05---2011-12-181、引言1.1设计目的1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1.2原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括：某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷；）工业生产用汽负荷；2）冬季厂房采暖用汽负荷。
）冬季厂房采暖用汽负荷。
西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa 、230℃。
通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示：负荷如下表所示：热负荷汇总表热负荷汇总表项目项目 单位单位采 暖 期非 采 暖 期最大最大平均平均 最小最小 最大最大 平均平均 最小最小 用 户 热负荷热负荷工业工业 t/h 175 142 108 126 92 75 采暖采暖t/h17772431.3计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值： 锅炉类别锅炉类别 链条炉链条炉 煤粉炉煤粉炉 沸腾炉沸腾炉 旋风炉旋风炉 循环流化床锅炉循环流化床锅炉 锅炉效率锅炉效率0.72～0.850.85～0.900.65～0.700.850.85～0.90（2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率汽轮机额定功率 750～6000 12000～25000 5000 汽轮机相对内效率汽轮机相对内效率 0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87 汽轮机机械效率汽轮机机械效率 0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99 发电机效率发电机效率0.93～0.960.96～0.970.98～0.985（3）热电厂内管道效率，取为0.96。
热力发电厂课程设计计算书
热力发电厂课程设计****:****:**班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。
1.假设给水泵加压过程为等熵过程；2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。
2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。
则计算结果如下表：（表5）3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3063788.0)3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--⨯==ητααq 09067.06.9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h-212fw 221=--⨯--⨯=-=q dw dw ）（αηταα154458.009067.0063788.0212=+=+=αααs045924.02.7825.3375)2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--⨯--=-=q ddw w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs（2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’；176404.0587.43187.6)587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--⨯--=-=q w w d）（’αηταα 进小汽机的份额为αt根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt1.31)(4t =-pu mx t h h ηηα即056938.09.099.0)8.25716.3187(1.31=⨯⨯-=t α0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442表6 小汽机参数表（3）低压加热器H5，H6，H7的计算048127.01)3.4508.2972()7.4264.587(755442.0554c 5=⨯--⨯==ητααq 024228.04.3692.2731)4.3693.450(048127.0/1)8.3457.426(755442.0h h -66556c46=--⨯--⨯=-=q dd w w ）（αηταα072355.0024228.0048127.0656s =+=+=ααα035755.01.2438.2651)1.2434.369(072355.0/1)7.2198.345(755442.0h h -776s67c47=--⨯--⨯=-=q ddw w ）（αηταα108110.0035755.0072355.07s6s7=+=+=ααα（4）低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算为了便于计算将H8与SG 作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。
(完整word版)热力发电厂课程设计说明书
《热力发电厂》课程设计说明书xx 学院 xx 年xx 月1 绪 论 (4)2 热力系统与机组资料 ............2。
1。
热力系统简介 ............2.2.原始资料 ....................3 热力系统计算 ........................3.1.汽水平衡计算 ............3。
2. 汽轮机进汽参数计算 ............................................................................................................ 14 3。
3。
辅助计算 .. (15)设计题目660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算设 计 人同组成员指导教师3.4. 各加热器进、出水参数计算 (16)3。
5。
高压加热器组抽汽系数计算 (25)3.6. 除氧器抽汽系数计算 (28)3。
7。
低压加热器组抽汽系数计算 (29)3.8. 凝汽系数c 计算 (31)3。
9. 汽轮机内功计算 (32)3。
10.汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (34)3.11.全厂性热经济指标计算 (36)4 反平衡校核 (38)5 辅助系统设计、选型 (41)5.1. 主蒸汽系统 (41)5。
2. 给水系统 (41)5.3. 凝结水系统 (42)5。
4. 抽空气系统 (42)5。
5. 旁路系统 (42)5。
6. 补充水系统 (43)5.7. 阀门 (43)6 结论 (46)致谢 (48)参考文献 (49)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。
其能量转换过程是：燃料的化学能→热能→机械能→电能。
最早的火力发电是1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。
随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20 世纪30 年代以后,火力发电进入大发展的时期.火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到300～600 兆瓦级(50 年代中期），到1973 年，最大的火电机组达1300兆瓦。
热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
热力发电厂课设
热力发电厂课程设计说明书设计题目：C150-13.24/0.245/535/535型机组的发电厂原则性热力系统计算姓名：李楠学号：u200711823专业班级：能源 0709完成日期：11月24日指导教师：张燕平李建兰能源与动力工程学院2010年11月一、 整理原始资料，得计算总汽水焓值，如表一，表二所示表二 新蒸汽、再热蒸汽及排污扩容器计算点汽水参数二、 全厂物质平衡计算汽轮机总耗汽量 '00101724sg D D D D =+=+ 锅炉蒸发量 '0017240.01b l b D D D D D =+=++得到 01.01011741.41414b D D =+ 锅炉给水量 01.01100001.0202018241.17172f w b b l d ebD D D DD D =+-=-=-锅炉连续排污量 00.010.01010117.41414b l b D D D ==+ 由排污扩容器的热平衡计算求f D ，'bl D扩容蒸汽回收量 '''''bl f f f bl ffh h D D h hη-=-=0.003972960D +6.85671未回收排污水量'bl bl f D D D =-=0.006128040D +10.564751补充水量'm a l bl D D D =+=0.016229040D +27.980173三、 计算汽轮机各段抽汽量jD 和c D（1） 由高压加热器H1热平衡计算1D11112()()dw h fw w w D h h D h h η-=-得到12111()()fw w w d w hD h h D h h η-==-0.0511731020D -413.3734190（2） 由高压加热器H2热平衡计算2D22211223[()()]()dddpuw w w h fw w w D h h D h h D h h η-+-=-得到 23112222()/()puddfw w w h w w d w D h h D h h D h hη---=- =0.104110320D -840.9989273由物质平衡得H2的疏水量212dr D D D =+=0.1552834220D -1254.372346再热蒸汽量rh D 计算，由于高压缸轴封漏出蒸汽2sg D ，故从高压缸物质平衡可得0212rh sg D D D D D =---=0.8447165780D -622.627654（3） 由除氧器H3热平衡计算3D 除氧器出口水量（给水泵出口水量）'01.020*******.82828fw fw de D D D D =+=+''3342244114''224434[()()()()()()]()d w dr w w f f w sg sg w sg sg w h hw h fww w D h h D h h D h h D h h D h h D h h Dh h η-+-+-+-+-+-=-得到 '''334224434'114224401[()/()()()()()]0.0290563827508.897021dfw w w h dr w w f f w w sg sg w sg sg w h h w D D h h D h h D h h h h D h h D h h D h h D η=------------=+除氧器进水量'32312c fw dr f h sg sg D D D D D D D D =------=0.83184211090D -208103.5114（4） 由低压加热器H4热平衡计算4D444345()()dw h c w w D h h D h h η-=-345444()()c w w dw hD h h D h h η-==-0.029*******D -7257.068由物质平衡得H4的疏水量44dr D D ==0.029*******D -7257.068（5） 由于低压加热器H5进口水焓6mw h 未知，可将疏水泵混合点M 包括在H5的热平衡范围内，分别列出H5和H6两个热平衡方程式，然后联立求解得5D 和6D 。
热力发电厂设计计算
目录第一章课程设计任务书........................................................ 错误！未定义书签。
1.1设计题目.................................................................... 错误！未定义书签。
1.2计算任务.................................................................... 错误！未定义书签。
1.3热力系统简介............................................................ 错误！未定义书签。
第二章计算原始资料............................................................ 错误！未定义书签。
2.1汽轮机型式及参数.................................................... 错误！未定义书签。
2.2回热加热器系统参数................................................ 错误！未定义书签。
2.3锅炉型式及参数：.................................................... 错误！未定义书签。
2.4其他数据.................................................................... 错误！未定义书签。
第三章全厂原则性热力系统的计算. (5)3.1各加热器进、出水参数计算 (5)3.2绘制汽轮机蒸汽膨胀过程线 (8)3.3锅炉连续排污利用系数及其有关流量的计算 (9)3.4回热抽汽系数计算.................................................... 错误！未定义书签。
热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
热力发电厂课程设计计算书详解
热⼒发电⼚课程设计计算书详解热⼒发电⼚课程设计指导⽼师:连佳姓名:陈阔班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热⼒系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽⽔焓值已知⾼压缸汽轮机⾼压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃，冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽⽔参数（如表4所⽰）表4 600MW 凝汽式机组回热系统计算点汽⽔参数项⽬符号单位回热加热器加热器编号- - H1 H2 H3 H4（HD ） H5 H6 H7 H8 SG 排汽C 加热蒸汽抽汽压⼒p j MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 - 0.006 抽汽温度t j ℃ 351.2 301.9 457 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 - x=0.95 抽汽⽐焓h j kJ/kg 3051.8 2967.4 3375.5 3187.6 2972.8 2731.2 2651.8 2548.3 - 2439.1 抽汽压损Δp j ％ 3 3 3 5 5 5 5 5 - - 加热器压⼒p'j MPa 5.72203 3.88194 1.75473 0.893475 0.367745 0.111815 0.054692 0.014668 0.098 0.006 p ’压⼒下饱和⽔温 t s ℃ 272.5 248.6 205.9 175140.6 102.8 83.6 53.5 99 36.2 p'下饱和⽔焓 h'j kJ/kg 1197.9 1078.8 878.9 741.3591.8 430.8 350 224 415.1 151.5 被加热⽔（蒸汽）上端差θ℃ - 0 0 01 1 1 1 - - 加热器出⼝⽔温 - ℃ 273.5 248.6 205.9 175139.6 101.8 82.6 52.5 - - ⽔侧压⼒ - MPa 29.21 0.8934751.724 - 出⼝⽔焓 h wj kJ/kg 1203.1 1079 879.1 741.3587.4 426.7 345.8 219.7 - - 进⼝⽔焓 h wj+1 kJ/kg 1079 879.1 741.1 587.4426.7 345.8 219.7 - - - 疏⽔下端差φ℃ 5.6 5.6 5.6 -5.6 5.6 5.6 - - - 疏⽔出⼝⽔温 T''I ℃ 254.2 211.5 184.3 -107.4 88.2 58.1 - 99 - 疏⽔出⼝⽔焓 h wj d kJ/kg 1106.3 904.6 782.27 - 450.3 369.4 2431 224 415.4-1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所⽰。
(完整word版)热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(word文档良心出品)
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
《热力发电厂》课程设计指导书(2).doc
《热力发电厂》课程设计指导书（2）设计题目：超临界600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务木课稈设计是《热力发电厂》课稈的具体应用和实践，是热能工程专业的备项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。
完成课稈设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算,可以应用热经济性分析的基木理论和方法对乞种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。
二、计算任务1•根据给定的热力系统数据，在h - S图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2.计算额定功率下的汽轮机进汽量Do ,热力系统各汽水流量比；3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗最、机组热耗最、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4・按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流景标在图屮（手绘图A2 ）。
汽水流量标注：D X X X ,以t/h为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。
为便于计算，凡对冋热系统有影响的外部系统，如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等，应先进行计算。
因此全厂热力系统计算应按照“先外后内，由高到低”的顺序进行。
计算的基木公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方稈式，具体步骤如下：1、整理原始资料根据给定的原始资料，報理、完善及选择有关的数据，以满足计算的需要。
⑴将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焙值，如新蒸汽、抽汽、凝气比焙。
加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焙，再热热量等。
桀理汽水参数大致原则如下：1）若已知参数只有汽轮机的新汽、再热蒸汽、冋热抽汽的压力、温度、排气压力时，需根据所给定的汽轮机相对内效率，通过水和水熬气热力性质图表或画出汽轮机熬汽膨胀过程的h—s图，并整理成冋热系统汽水参数表；2）加热器汽侧压力等于抽汽压力减去抽汽管道压损；3）不带疏水冷却器的加热器疏水温度和疏水比焙分别为汽侧压力下对应的饱和水温度和饱和水比焙；4）高压加热器水侧压力取为给水泵出口压力，低压加热器水侧压力取为凝结水泵出口压力；5）加热器出口水温由汽侧压力下的饱和温度和加热器出口端差决泄；6）加热器出口水比焙由加热器出口水温和水侧压力查水蒸气h—s表得出；7）疏水冷却器出口水温由加热器进口水温和加热器入口（下）端差决定；8）疏水冷却器出口水比焙由加热器汽侧压力和疏水冷却器岀口水温杳h-s表得岀;（2）合理选择及假定某些为给出的数据，他们有：1）新熬汽压损；2）回热抽汽压损;3）加热器出口端弟及入口端差，可参考下表1选取。
热能12级《热力发电厂》课程设计指导书
热能12级《热力发电厂》课程设计指导书一、课程设计题目火力发电厂原则性热力系统拟定和计算二、课程设计目的进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。
三、课程设计要求1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤；2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力；3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。
4、全部工作必须独立完成。
四、课程设计内容热能1204班课程设计内容国产300MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况）（1）、原始资料A、制造厂提供的原始资料a、汽轮机型式和参数国产N300-16.18/550/550机组p0=16.18MPa, t0=550℃, pr1=3.58MPa, tr1=336.8℃,pr2=3.23MPa, tr2=550℃, pc=0.0051Mpab、回热系统参数各加热器效率取0.98;下端差取8℃各轴封漏汽量(kg/h)：Dsg1=5854（去H1）Dsg2=262.5（去H3）Dsg3=4509（去H4）Dsg4=2931.5（去H7）Dsg5=452（去C）Dsg6=508（去SG）各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5hsg5=2716.8 hsg6=2749.9c、锅炉型式和参数国产DG1000/16.67/555型亚临界中间再热自然循环汽包炉额定蒸发量1000t/h过热蒸汽参数psu=16.67MPa,tsu=555℃汽包压力pb=18.63Mpa给水温度tfw=260℃锅炉效率ηb=0.9127管道效率ηp=0.985B、其他已知数据汽机进汽节流损失0.02Po中压汽门节流损失0.02Pr2锅炉排污量Dpw=0.01Db全厂汽水损失DL=0.01Db化学补充水压力0.39 Mpa，温度20℃机电效率ηmg=0.9924*0.987排污扩容器效率ηf=0.98排污扩容器压力Pf=0.8（2）任务A、拟定发电厂原则性热力系统B、绘制发电厂原则性热力系统图C、发电厂原则性热力系统计算（额定工况）a、作汽轮机热力过程线b、作汽水参数表c、锅炉连续排污利用系统计算d、高加组计算e、除氧器计算f、低加组计算g、汽轮机汽耗量及各项汽水流量计算i、汽轮机功率校核j、热经济指标计算热能1205班课程设计内容引进300MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况）（1）、原始资料A、制造厂提供的原始资料a、汽轮机型式和参数国产N300-16.7/538/538机组p0=16.7MPa, t0=538℃, pr1=3.588MPa, tr1=336.8℃,pr2=3.229MPa, tr2=538℃, pc=0.00595Mpa hc=2494.5kJ/kgb、回热系统参数注：H1，H2取3%,其它各抽汽管压降取5%P；各加热器效率取0.98;下端差取5.6℃各轴封漏汽量(kg/h)：Dsg1=5854（去H1）Dsg2=262.5（去H3）Dsg3=4509（去H4）Dsg4=2931.5（去H7）Dsg5=452（去C）Dsg6=508（去SG）各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5hsg5=2716.8 hsg6=2749.9各轴封漏汽量(kg/h)：高压缸排汽端Dsg1=10386（去除氧器）,高压缸排汽端Dsg2=727（去轴封母管），中压缸排汽端Dsg3=701（去轴封母管），高压缸排汽端Dsg4=109（去轴加）,中压缸排汽端Dsg5=105（去轴加），低压缸排汽端Dsg6=860（去轴加）各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3029 hsg2=3029 hsg3=3113.3 hsg4=3029hsg5=3113.3 hsg6=2716.2c、锅炉型式和参数国产HG1021/17.2-541/541-WM10亚临界中间再热自然循环汽包炉额定蒸发量1021t/h过热蒸汽参数psu=17.2MPa,tsu=541℃汽包压力pb=19.83Mpa给水温度tfw=275℃锅炉效率ηb=0.913管道效率ηp=0.985B、其他已知数据汽机进汽节流损失0.02P0中压汽门节流损失0.02Pr2锅炉排污量Dpw=0.01Db全厂汽水损失DL=0.01Db化学补充水压力0.39 Mpa，温度20℃机电效率ηmg=0.9924*0.987排污扩容器效率ηf=0.98排污扩容器压力Pf=0.8（2）任务A、拟定发电厂原则性热力系统B、绘制发电厂原则性热力系统图C、发电厂原则性热力系统计算（额定工况）a、作汽轮机热力过程线b、作汽水参数表c、锅炉连续排污利用系统计算d、高加组计算e、除氧器计算f、低加组计算g、汽轮机汽耗量及各项汽水流量计算i、汽轮机功率校核j、热经济指标计算热能1206班课程设计内容引进350MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况）（1）、原始资料A、制造厂提供的原始资料a、汽轮机型式和参数引进350 MW TC2F-38.6型机组p0=16.66MPa, t0=538℃, pr1=3.769MPa, tr1=324.3℃,pr2=3.468MPa, tr2=538℃, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kgb、回热系统参数注：各抽汽管压降取3%P；各加热器效率取0.98;下端差取5.6℃各轴封漏汽量(kg/h)：高压缸Dsg1=11978（去除氧器）,高压缸Dsg2=1036（去低压轴封母管），中压缸Dsg3=978.6（去低压轴封母管），高压缸Dsg4=109.3（去轴加）,中压缸Dsg5=103.7（去轴加），低压缸Dsg6=1039（去轴加），另有二抽Dsgs＝345.1（去低压轴封母管）各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3032.1 hsg2=3032.1 hsg3=3165.7 hsg4=3032.1hsg5=3165.7 hsg6=2716.2 hsgs=3035.5c、锅炉型式和参数武汉锅炉厂ＷＧＺ1246/18.15-1型亚临界，一次中间再热，自然循环汽包锅炉额定蒸发量1064t/h过热蒸汽参数psu=17.1MPa,tsu=541℃汽包压力pb=18.2Mpa给水温度tfw=281℃锅炉效率ηb=0.9285管道效率ηp=0.985B、其他已知数据汽机进汽节流损失0.02Po中压汽门节流损失0.02Pr2锅炉排污量Dpw=0.01Db全厂汽水损失DL=0.01Db化学补充水压力0.39 Mpa，温度20℃机电效率ηmg=0.9925*0.987排污扩容器效率ηf=0.98排污扩容器压力Pf=0.69（2）任务A、拟定发电厂原则性热力系统B、绘制发电厂原则性热力系统图C、发电厂原则性热力系统计算（额定工况）a、作汽轮机热力过程线b、作汽水参数表c、锅炉连续排污利用系统计算d、高加组计算e、除氧器计算f、低加组计算g、汽轮机汽耗量及各项汽水流量计算i、汽轮机功率校核j、热经济指标计算五、参考资料1、《热力发电厂》（1986），中国电力出版社，郑体宽主编2、《热力发电厂》（1995），中国电力出版社，郑体宽主编3、《热力发电厂》（2001），中国电力出版社，郑体宽主编4、《热力发电厂》（2004），中国电力出版社，叶涛主编5、《热力发电厂例题、习题、思考题部分》，西交大，武学素主编6、《热力发电厂课程设计》，中国电力出版社，黄新元主编7、水和水蒸汽表或者查表程序六、课程设计时间、地点、要求1、时间：教务处安排的课程设计周，共一周时间。
热力发电厂课程设计说明书
《热力发电厂》课程设计说明书设计题目660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算设计人同组成员指导教师xx学院xx年xx月1 绪论 (3)2 热力系统与机组资料 (5)2.1. 热力系统简介 (5)2.2. 原始资料 (6)3 热力系统计算 (9)3.1. 汽水平衡计算 (9)3.2. 汽轮机进汽参数计算 (10)3.3. 辅助计算 (11)3.4. 各加热器进、出水参数计算 (12)3.5. 高压加热器组抽汽系数计算 (20)3.6. 除氧器抽汽系数计算 (23)3.7. 低压加热器组抽汽系数计算 (24)计算 (25)3.8. 凝汽系数c3.9. 汽轮机内功计算 (26)3.10.汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (28)3.11.全厂性热经济指标计算 (30)4 反平衡校核 (32)5 辅助系统设计、选型 (34)5.1. 主蒸汽系统 (34)5.2. 给水系统 (34)5.3. 凝结水系统 (34)5.4. 抽空气系统 (34)5.5. 旁路系统 (35)5.6. 补充水系统 (35)5.7. 阀门 (35)6 结论 (37)致谢 (39)参考文献 (40)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。
其能量转换过程是：燃料的化学能→热能→机械能→电能。
最早的火力发电是1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。
随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20 世纪30 年代以后，火力发电进入大发展的时期。
火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到300～600 兆瓦级（50 年代中期），到1973 年，最大的火电机组达1300兆瓦。
大机组、大电厂使火力发电的热效率大为提高，每千瓦的建设投资和发电成本也不断降低。
到80 年代后期，世界最大火电厂是日本的鹿儿岛火电厂，容量为4400 兆瓦但机组过大又带来可靠性、可用率的降低，因而到90 年代初，火力发电单机容量稳定在300～700 兆瓦。
热电厂热力计算课程设计说明书
热力发电厂课程设计说明书一．设计题目：C150-13.24/0.245/535/535型机组的发电厂原则性热力系统计算二．设计任务：根据给定机组的原则性热力系统图及已知参数，进行给定工况下的全厂原则性热力系统计算，求出机组主要的热经济性指标。
注：采用热量法进行热耗分配。
三．整理原始数据：机组的原则性热力系统图见附图，计算额定抽汽工况的发电功率为125573.891 kw，采暖抽汽量为200t/h。
1.汽轮机型式和参数：该机组的汽轮机由武汉汽轮机厂设计生产。
汽轮机形式：超高压、双缸双排汽单抽机组。
七级回热抽汽。
采暖抽汽来自第五段抽汽。
参数整理后如表-1 所示：2.锅炉型式和参数：锅炉采用一次中间再热单汽包，自然循环锅炉，锅炉型号：DG490/13.8II2型循环流化床锅炉。
参数整理后如表-2 所示：表-1：汽轮机型式和参数表-2：锅炉型式和参数20o ma t C =,83.7/w ma h kJ kg =3.额定工况下其他参数：（整理后如 表-3 所示：）4.轴封及门杆漏汽汽量及参数： （整理后如 表-4 所示：）5.机组额定抽汽工况机组回热系统计算点汽水参数：',,j j j t p h ——汽侧参数； d j t ——蒸汽凝结段疏水出口温度；,wj wj t h ——给水出口参数； 11,wj wj t h ++—给水进口参数；,d dwj wjt h —加热器疏水出口参数； θ—上端差; ϑ—下端差对于高压加热器H1：由抽汽参数1 3.6368p MPa =，1352t =°C ；可知抽汽焓 不计管道压损，可知加热器处饱和水温t=244.76，故加热器出口水温11244.76 1.7246.46o w t t C θ=-=+= 由114.6246.46pufw ow p MPat C==查蒸汽表，出口水焓11069.41/w h kJ kg =；而加热器进口水焓可由上一级加热器出口水焓确定。
热力发电厂第四版课程设计 (2)
热力发电厂第四版课程设计一、课程简介本课程是针对燃煤电厂或其他热力发电厂工作人员的一门专业课程，旨在帮助学员掌握热力发电厂的基本工作原理、设备组成、常见故障及解决方法，以及安全生产等相关知识。
课程难度适中，包含理论学习与实践操作部分。
二、课程目标通过本课程的学习，学员将能够：1.了解热力发电厂的基本工作原理；2.掌握热力发电厂的设备组成及其作用；3.总结热力发电厂常见故障及其解决方法；4.熟悉热力发电厂的安全生产、环保和现代化发展趋势；5.掌握一些实用技巧，以提高自身的工作能力和专业素质。
三、课程大纲3.1 热力发电厂基本原理1.热力发电厂概述；2.热力发电厂的基本工作流程；3.各工序的设备组成和作用及其原理；4.煤的物理化学性质及其对燃烧的影响；5.烟气中污染物和排放标准。
3.2 热力发电厂设备组成1.煤炭处理系统；2.锅炉系统；3.蒸汽轮机和发电机系统；4.辅助系统。
3.3 热力发电厂常见故障及其解决方法1.锅炉故障：爆管、漏水等；2.发电机故障：励磁故障、转子断裂等；3.辅机故障：鼓风机、冷却泵故障等；4.其他故障及解决方法。
3.4 热力发电厂安全与环保1.安全生产及其标准；2.热力发电厂的环保要求；3.热力发电厂节能降耗基本方法。
3.5 热力发电厂现代化发展趋势与技术进展1.热力发电厂的新技术和设备；2.热力发电厂的现代化管理。
3.6 实践操作1.热力发电厂现场参观；2.热力发电厂实验；3.热力发电厂常见设备操作。
四、教学方式本课程采用传统教学与实践相结合的方式进行教学，其中理论部分采用主讲教师进行授课，配合PPT展示，实践部分学员将参观热力发电厂现场，进行设备操作实验，深入了解热力发电厂的运行。
五、考核方式本课程采用笔试和实践考核相结合的方式进行考核，其中考试占60%的总成绩，实践操作考核占40%的总成绩。
考核内容包括课程理论知识、热力发电厂设备操作和故障排除等方面。
六、总结热力发电厂在我国能源工业中起着重要作用，其发展与管理都十分重要。
热电厂热力计算课程设计---发电厂原则性热力系统计算
热力发电厂课程设计说明书一．设计题目：C150-13.24/0.245/535/535型机组的发电厂原则性热力系统计算二．设计任务：根据给定机组的原则性热力系统图及已知参数，进行给定工况下的全厂原则性热力系统计算，求出机组主要的热经济性指标。
注：采用热量法进行热耗分配。
三．整理原始数据：机组的原则性热力系统图见附图，计算额定抽汽工况的发电功率为125573.891 kw，采暖抽汽量为200t/h。
1.汽轮机型式和参数：该机组的汽轮机由武汉汽轮机厂设计生产。
汽轮机形式：超高压、双缸双排汽单抽机组。
七级回热抽汽。
采暖抽汽来自第五段抽汽。
参数整理后如表-1 所示：2.锅炉型式和参数：锅炉采用一次中间再热单汽包，自然循环锅炉，锅炉型号：DG490/13.8II2型循环流化床锅炉。
参数整理后如表-2 所示：表-1：汽轮机型式和参数表-2：锅炉型式和参数20o ma t C =,83.7/w ma h kJ kg =3.额定工况下其他参数：（整理后如 表-3 所示：）4.轴封及门杆漏汽汽量及参数： （整理后如 表-4 所示：）5.机组额定抽汽工况机组回热系统计算点汽水参数：',,j j j t p h ——汽侧参数； d j t ——蒸汽凝结段疏水出口温度；,wj wj t h ——给水出口参数； 11,wj wj t h ++—给水进口参数；,d dwj wjt h —加热器疏水出口参数； θ—上端差; ϑ—下端差对于高压加热器H1：由抽汽参数1 3.6368p MPa =，1352t =°C ；可知抽汽焓 不计管道压损，可知加热器处饱和水温t=244.76，故加热器出口水温11244.76 1.7246.46o w t t C θ=-=+= 由114.6246.46pufw ow p MPat C==查蒸汽表，出口水焓11069.41/w h kJ kg =；而加热器进口水焓可由上一级加热器出口水焓确定。
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执八、、力发电厂课程设计指导老师:连佳姓名:陈阔班级:12-1 600MW凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2, C11•整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：S P1=4%，中低压连通管压损淞=2%,贝U p'0 (1 0.04) 24.2 23.232(MPa); p' 4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p0=24.2MPa t°=566 C,可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段：P rh=3.602MPa t rh=556 C,冷段：p'rh=4.002MPa t'rh=301.9 C,可知h rh=3577.6kJ/kg, h'rh=2966.9kJ/kg, cr=610.7kJ/kg。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数(如表4所示)表4 600MW凝汽式机组回热系统计算点汽水参数1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示1.3计算给水泵焓升：1•假设给水泵加压过程为等熵过程；2 .给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3 .给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。
2全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D i=0.015D b （锅炉蒸发量）则计算结果如下表：（表5），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。
3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率n =14根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额(1) 高压加热器组的计算 由H1, H2, H3的热平衡求a,a,a0.063788…■ d dfw 2/ - i (h wi h w2)1 (1079 879.1)/1 0.063788 (1106.3 904.6) Q 09Q67q 22967.4 904.61 20.063788 0.09067 0.154458.■«ddfw 3/- S2(h w2 h w3) (879.1 741.1)/1 0.154458 (904.6 782.2) 0 045924q 33375.5 782.2s3 3 s20.045924 0.154458 0.200382(2) 除氧器H4的计算进小汽机的份额为as2进除氧器的份额为a';fW 4ds 3 hw3q 4(741.3 587.4)/10.200382 (782.2 587.4)3187.6 587.40.044176(3) 低压加热器H5 , H6, H7的计算0.755442(587.4 426.7) 0.04^27 (2972.8 450.3) 1 ddc4 6- 5 h w5 h w6)0.755442 (426.7 345.8)/1 0.048127 (450.3 369.4)6q 62731.2 369.40.024228s6 56 0.048127 0.024228 0.072355ddc4 7- S6(h w6 h w7)0.755442 (345.8 219.7)/1 0.072355 (369.4 243.1)7q 72651.8 243.10.035755s6 70.072355 0.035755 0.108110(4) 低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算t 4 t mx pu31.1_________ 31.1 _________(3187.6 2571.8) 0.99 0.90.0569384 t0.044173 0.056938 0.101114根据除氧器的物质平衡，求 a 4a 4+ a' 4+ a 3= a则 a 4=1-a'4-$3=0.755442c4 5q 5s7表6小汽机参数表为了便于计算将H8与SG作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。
由热井的物质平衡式，可得c4 c t ma s7 8 BNRT由工吸热量=工放热量写出热平衡式c4h w8 (c tma)h'C s7(h w d 7 h'C )8(h 8 h'C ) B(h B h'C ) N (h N h'C ) R (h R h'C )T(h T h'C )(其中h T =h s ，而h s 可通过轴封供汽母管的能量平衡求解，即a h s = a h H + a h M + a h p可得 h s =3045.6kJ/kg )联立上面两个平衡式，解得a =0.016261 ,a =0.558231(5) 凝气系数a 的校核由汽轮机通流部分物质平衡来计算a,以校核计算的准确性8C1-0.015(-j B N RT) 1 0.015-(0.063788 0.090670 0.045924140.101114 0.048127 0.024228 0.035755 0.016261 (0.88 0.62 0.56 6.97) 104) 0.558231两者计算结果相同，表明以上计算准确。
4. 汽轮机汽耗量计算根据抽汽做功不足多耗新汽的公式来计算 D 0D 0D C0凝汽的比内功 Wic 为Wic h 0 q rh h C 3367.6 608.6 2439.1 1537.1(kJ / kg)1 ) 计算 DC03600 600 1031433776kg/h)1537.1 0.99 0.99⑵计算D o各级抽汽做功不足系数Yj 如下:h 1 q rh h C 3051.8 608.6 2439.1__Wic1537.1h 2 q rh h e 2967.4 608.6 2439.1Wic 1537.1 0.609119丫1丫0.794548 0.739640D 3600Pe ID cOWiC m g于是，抽汽做功不足汽耗增加系数B为11/(1- j Y ) 1.287263 / J J1 0.223158则汽轮机新汽耗量D o为D o D e。
1433776 1.287263 1845646.595( kg/h)(3)校核若采用功率校核，则方法如下：功率校核：1kg新蒸汽比内功Wi为Wi °h°rh q rh j h j 0.985 3367.6 0.814312 608.6 2653.562048 1159.114144(kJ / kg)据此可得汽轮发电机的功率 p'e 为P'e D °Wi m g /3600 1845646.595 1159.114144 0.99 0.99/3600 582.4285285计算误差若采用流量校核，则方法如下流量校核：计算新汽的做功，如表8所示:Pe-P'ePe100%600 582.42852856002.928579%由功率平衡式求汽耗DO1902761 1845646595100%1845646595以D °=1845646.595kg/h 为基准，计算各项汽水流量如表 9所示D O3600Peij hij3600 600 103190276(kg/h )1158.241 0.99 0.99 误差D。
3.09455899%5.计算各热经济性指标1）机热经济性指标2）机组热耗量：由补水温度tma=20°C ,大气压为O.IMPa, 求出补水的焓值hw,ma=84kJ/kg 。
Q o D o (h ° h fw ) D rh q rh -D m a h m a 1845646.595 ( 3367.6-1203.1) 1525819.179 608.6 - 28106.29332 84 492115467( kJ/h )机组热耗率：qQq 。
Pe4921154678 6 1058201.924464kJ /(kWh)绝对电效率：36003600 0.438921 eq 。
8201.9244643）锅炉热负荷: 1873752888 (3398.4-1203.1 1525819.179 608.65042063268(kJ/h)计算结果相差不大，说明热力计算正确4）全厂热经济性指标0.92 0.976020 0.438921 0.394124 全厂热耗率： q cp 3600 3600 9134.17259kJ /(kW h) p cp 0.394124 全厂热效率: cp b p e 全厂发电标准煤耗率：b )Sp 01230123 0.312084kg /(kW h) p cp 0.394124 0.1230.123全厂供电标准煤耗率：b ；c p (1)0.394124 (1 0.045)0.32679 kg /(kW h)Q b D b (l% h fw )D r h q r h 3）管道效率:Q o 4921154678 Q b 50420632680.976020 正平衡D 0 (h b h °)D l (h b h w ,ma ) 1845646.595 (3398.4-3367.6) 28106.29332 (3398.4-84)150001413.71500014137 50420632680.970250 反平衡116.计算抽汽效率各级抽汽效率H8 h8 h e 2548.3- -2439.1 109.208H8 109.200.046982q8 2324.3H7 h7 h8 H8 211.80 H7 211.800.0879328 8 7q7 2408.7H e h e h7 H7 280.10 H e 280.100.1185957 7 eq e 2361.8H5 h5 h e H e 512.10 H5 512.100.203014e e 5q5 2522.5H4 h4 h e 7 7 8 8 691.99 H4 691.990.2661295 5 e e 4q4 2600.2H3 h3 h4 H4 868.95 H3 868.950.3350754 4 3q3 2593.3H2 h2 h3 H3 915.43 H2 915.430.4437793 3 2q2 2062.8H i h i h2 H2 910.32 H1 910.32 0.4679092 2 1q 1945.57.局部热力系统的说明及绘制&阖方£ A-f《热力发电厂》专业课程设计计算书（2015 - 2016学年度第一学期）名称：《热力发电厂》专业课程设计题目：600MW凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算院系：电力工程学院热能与动力工程系班级：热能12-1班姓名：闫少敏学号: 1 7 1 2 5 6 8 0设计周数：第18周-19周共2周起止日期：2016年1月4日一2016年1月14日。