某超限高层的结构分析设计
武汉某超限高层住宅结构抗震分析设计
第50卷增刊建筑结构Vol.50 S2武汉某超限高层住宅结构抗震分析设计曹源，李智明（中信建筑设计研究总院有限公司，武汉430000）[摘要] 武汉某住宅超限高层项目结构高度138.3m，采用框架-剪力墙结构形式，剪力墙为钢筋混凝土剪力墙，框架柱为钢管混凝土柱，属于B级高度建筑，存在扭转不规则、凹凸不规则、穿层柱等多项不规则项。
利用YJK、MIDAS Builiding、SAUSAGE等计算软件对结构进行小震弹性分析、小震弹性时程分析、中大震等效弹性分析、大震弹塑性时程分析，并补充了弱连接处楼板抗震性能化设计以及穿层柱屈曲分析。
计算结果满足规范要求，可供同类工程设计参考。
[关键词] 框架-剪力墙结构；钢管混凝土柱；性能化设计；楼板损伤分析；穿层柱屈曲分析中图分类号：TU355 文献标识码：A 文章编号：1002-848X(2020)S2-0234-05Seismic analysis and design of a high-rise residential structure in WuhanCAO Yuan, LI Zhiming(CITIC General Institute of Architecture Design and Research Co., Ltd., Wuhan 430000, China)Abstract: The structural height of a high-rise residential project in Wuhan is 138.3m. It is a frame-shear wall structure, the shear wall is a reinforced concrete shear wall and the column is a steel tube concrete column, which belongs to the B-level height building.There are a number of irregularities such as torsion irregularities, uneven irregularities, and through-layer pillars.This article uses YJK, MIDAS Builiding, SAUSAGE and other calculation software to perform small earthquake elastic analysis, small earthquake elastic time history analysis, medium and large earthquake equivalent elastic analysis, large earthquake elastoplastic time history analysis, and supplements for weak earthquakes.This article uses YJK, MIDAS Builiding, SAUSAGE and other calculation software to perform small earthquake elastic analysis, small earthquake elastic time history analysis, medium and large earthquake equivalent elastic analysis, large earthquake elastoplastic time history analysis. It also supplements the seismic performance design of the floor slab at the weak connection and the buckling analysis of the through-story column. The calculation result meets the requirements of the specification and can be used as a reference for similar engineering design.Keywords:frame-shear wall structure; concrete-filled steel tube column; performance-based design; floor damage analysis; buckling analysis of stratified column1工程概况本项目总建筑面积13.59万m2，包含10栋办公楼、1栋商业建筑及1栋住宅。
广西南宁某超限高层建筑结构设计
S山HANXI西ARC建HITEC筑TURE
JVuonl..
4
3 No.18
2017
•3 5 •
文 章 编 号 ：1009-6825 (2 0 1 7 )18-0035-02
广西南宁某超限高层建筑结构设计
黄剑飞荆向晓
( 华 蓝 设 计 （集 团 ）有 限 公 司 ，广 西 南 宁 530012)
3 抗震性能目标
弯 ）、非底部加强区剪力墙（抗 弯 ）及 耗 能 构 件 在 中 震 下 按 不 屈 服 的 要 求 进 行 验 算 ;对 于 关 键 构 件 （框 支 框 架 及 底 部 加 强 区 墙 体 ) ( 抗 弯 和 抗 剪 )在 罕 遇 地 震 下 按 不 屈 服 的 要 求 进 行 验 算 ，并 对 转 换
下 ，所以考虑将与下部商铺隔墙位置对应的上部剪力墙和楼电梯
间 的 剪 力 墙 以 及 商 铺 以 外 的 剪 力 墙 落 地 ，而 将 商 铺 开 门 处 对 应 的
上部剪力墙及投影位于商铺内的上部剪力墙用转换梁来转换,具
体 需 要 转 换 的 上 部 剪 力 墙 见 图 1 中所圈出部分。在对应需 转 换 的 上 部 剪 力 墙 下 正 交 布 置 转 换 主 次 梁 ，并 在 转 换 主 梁 的 两 端 设 置 框 支 柱 ，使得转换层下部结构在两个抗侧主轴方向都能形成具有 较大抗侧刚度的框支框架，转换梁的具体布置如图1 所 示 。
关 键 词:超限高层，转换结构,抗震性能设计
中 图 分 类 号 : TU318
文献标识码:A
1 工程概况
该项目位于广西南宁市青秀区凤岭北佛子岭路与金菊路交
m 汇处东南侧。该栋超高层商住楼建筑高度 132.5 ,3 层 地 下 室 ，
广州某超限高层工程结构设计
状态没有 出现塑性铰 。计算结果见表２（ 图３ 、图４）。
表 ２ 性 能点 的 确定
大震性能点
４ ８ １ ４ ０ ｋ Ｎ，７ ４ ０ｍ ｍ
中震性能点
３ ２ １ ８ ０ｋ Ｎ，３ ６ ７ｍ ｉ ｌ ｌ
４ ． １ 荷 载 和 地 震 作 用
曲线计 算所得 的地震作用 基底剪 力与按规 范的地震 反应谱 曲线计 算所得 的数值 比较结果表 明 ，小震 作用下 ，按规范 反应谱 计算 的基 底剪力 均大于按 安评报告 的结果 ，因此均 按照规范 的地震反应谱 曲线进行小震作用 的计算 。
４ ． ２ 风荷 载和小震 作用下的计算结果 本 工程 采 用 Ｓ Ａ Ｔ ＷＥ、Ｐ ＭＳ Ａ Ｐ 、ＭＩ ＤＡＳ ／ Ｇ ｅ ｎ 及Ｅ Ｔ Ａ ＢＳ
小震性能点
位移系数法
５ ３ ０ １ ０ｋ Ｎ，６ ９ ５ ｍｍ
４ ７ ６１ ０ｋ Ｎ，７ ３ ４ｍｍ
Ｆ Ｅ Ｍ Ａ． ４ ４ ０ ５ ２ ３ ０ ０ｋ Ｎ，６ ６ ３ｍ ｍ ３ ３ ５ ６ ０ｋ Ｎ，３ ２ ４ ｍｍ
１ ／ １ １ １ ９ （ ４ ０ ） １ ／ １ ２ ７ ５ （ ３ ９ ）
１ ／ １ ２ ５ ０（ ２ ６ ） １ ／ １ ４ ２ ９（ ２ ６ ）
１ ／ １ １ ５ ６ （ ３ １ ） １ ／ １ ４ １ ０ （ ３ ５ ）
以上考虑 小震组合 的弹性计算 分析结 果表 明 ，结构完 全 能达到小震 作用下 “ 结构处 于弹性状 态 ，各构 件完好 、
无损伤 ”的第一 阶段 的抗震性能 目标 。
４ ． ３ 中震 作 用 下 结 构 构 件 的 屈 服 判 别 分 析
德阳某超限建筑结构分析
德阳某超限建筑结构分析中图分类号：g267 文献标识码：a 文章编号：摘要：本文简要介绍了德阳某超限建筑的工程概况，并用satwe 和midasbuilding进行结构分析，最后提出针对性的设计措施和抗震加强措施。
工程概况该项目为德阳市旌阳区，采用框架-核心筒结构，嵌固端以上高161.0m。
嵌固端以下共两层地下室，总高度12.100m。
本工程场地地震基本烈度为7度（0.1g），设计地震分组为第二组，拟建场地类别为ⅱ类。
地面粗糙度类别为b类，50年一遇基本风压为0.30kn/ 依据地勘报告及本工程上部结构特点，裙房框架柱基础釆用柱下独立基础；主楼范围釆用筏板基础，筏板厚度3m，选用中密或密实卵石层作基础持力层。
其基础抗浮设计水位髙度482.00m，地下室室内地坪474.2m。
地下室底板釆用抗水板以及抗浮锚杆，板面标高与建筑标高齐平，排水沟、集水坑等与底板、筏板整体浇筑。
地下室抗水底板厚度300mm (抗浮锚杆由专业公司设计施工）。
该工程地下室开挖后形成约13m高土质边坡。
地下室基坑支护由专业岩土公司设计施工（已通过专项审查)，整个施工期间不考虑地下水的作用。
结构超限判定及抗震性能目标2.1 超限判定本工程为平面及竖向规则性不超限、高度超限的b级高度的超限高层建筑。
本工程虽然规则性不超限，但存在如下不规则情况：1）最大水平位移与平均位移比值1.31大于1.2，属于扭转一般不规则。
2）底层右侧入口大堂楼板局部上抬，形成局部错层柱；由于建筑立面需要，入口处两轴线上框架柱为跃层柱。
2.2结构抗震性能目标按建设部颁布的超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点精神，根据《高规》3.11.1条的条文说明，房屋高度超过a级高度或者规则性超过适用范围较少时，可考虑选用c级或d级性能目标；本项目为平面一般扭转不规则和竖向较规则且超过a级高度限值较小的b级高度高层建筑，故选用《高规》中d级性能目标即多遇地震时满足性能水准1，设防烈度地震时满足性能水准4，预估的罕遇地震时满足性能水准5。
某超限高层结构性能设计与分析
表 １ 计 算 控 制 指 标
建筑周边场地为坡 地 ， 地 面最低点 标高 平负二 层楼 面 ， 自此 标 高处算 至结 构大屋面共 ５ ７层 。塔 楼结 构高度 ２ ０ ８ ． ８ ｍ， 为 Ｂ级高度 。负二层至地上二层层高分别为 ４ ． ８ ｍ、 ５ ． ７ ｍ、 ５ ． ６
某超限高层结构性能设计与分析
胡 恩 ， 施法科
（ １ ． 中铁二 局集 团勘测 设计 院有 限责任 公 司 ， 四川 成都 ６ １ ０ ０ ３ １ ； ２ ． 成 都博 城建 筑师事 务所 有 限公 司 ， 四川 成都 ６ １ ０ ０ ０ ０ ）
【 摘 要】 本工程为 Ｂ级高度的框 架 一 核 心 筒结构 ， 介 绍 了工程的特 点和结构 体 系的选择 ， 并针对 结
筑工程抗 震设 防分类标 准》 第６ ． ０ ． １ １ 条款 ， 抗 震设 防类别 应 为重点设 防类 （ 即乙类 ） ， 应按 高于本地 区抗震设 防烈度提 高
１ 度 的要求加强其抗震措施 ， 因此本工程 的框架及 核心筒 的 抗震 等级均为一级。
范为 ０ ． ４（ ０ ５ ０年重现期 ） 和０ ． ３ ５ 。通过安评报告和规范 的反
某超限复杂高层办公楼结构设计
结构超限的类型：包括高度超限、体型超限、抗震超限等
判定标准：根据国家相关规范和标准，如《高层建筑混凝土结构技术规程》、《建筑抗震设计规范》等
超限高层办公楼的特点：结构复杂、荷载大、抗震要求高、施工难度大等
设计要点：加强结构整体性、提高抗震性能、优化结构布置、采用先进施工技术等
04
构件设计：根据结构布置、荷载等因素进行构件截面设计、材料选择等
结构分析：对设计好的结构体系进行计算分析，验证其安全性和可靠性
06
结构分析和优化
结构类型：框架-剪力墙结构
抗震设计：采用抗震设计规范，提高结构抗震性能
荷载分析：考虑重力、风、地震等荷载
结构分析软件：采用有限元分析软件进行结构分析和优化
汇报人：
某超限复杂高层办公楼结构设计
目录
01
添加目录标题
02
高层办公楼结构设计概述
03
超限复杂高层办公楼的特点
04
某超限复杂高层办公楼结构设计案例分析
05
超限复杂高层办公楼结构设计的关键技术
06
超限复杂高层办公楼结构设计的审查与评估
添加章节标题
高层办公楼结构设计概述
结构设计的重要性
保证建筑安全：合理的结构设计可以确保建筑物在使用过程中的安全，防止倒塌、断裂等事故发生。
安全性：保证建筑物在使用过程中的安全性，防止倒塌、破坏等事故发生。
01
02
经济性：在满足安全性的前提下，尽量降低工程造价，提高经济效益。
可行性：根据施工现场的条件和施工技术水平，选择合适的结构形式和施工方法。
03
04
美观性：在满足安全性和经济性的前提下，尽量使建筑物的外观美观，符合城市规划的要求。
某超限高层住宅结构设计
某超限高层住宅结构设计一、项目概况本项目位于城市中心繁华地段，总建筑面积约为_____平方米，地上_____层，地下_____层。
建筑高度为_____米，属于超限高层住宅。
该建筑主要功能为住宅，同时配备有商业、物业管理等附属设施。
二、结构选型1、结构体系综合考虑建筑的使用功能、高度、抗震设防要求等因素，本项目采用了钢筋混凝土剪力墙结构体系。
剪力墙作为主要的抗侧力构件，能够提供较大的侧向刚度，有效地抵抗水平地震作用和风荷载。
2、基础形式根据地质勘察报告，采用桩筏基础。
桩型选择为钻孔灌注桩，以确保基础具有足够的承载能力和稳定性。
三、计算分析1、地震作用分析按照现行的抗震设计规范，采用反应谱法进行地震作用分析。
考虑了多遇地震和罕遇地震两种工况，计算结构在地震作用下的内力和变形。
2、风荷载作用分析根据当地的气象资料，确定基本风压值。
采用风洞试验和数值模拟相结合的方法，分析结构在风荷载作用下的响应。
3、结构整体性能分析通过计算分析，评估结构的自振周期、振型、位移比、剪重比等整体性能指标，确保结构满足规范要求。
四、超限情况及应对措施1、高度超限本项目建筑高度超过了规范规定的限值。
为解决这一问题，采取了以下措施：提高剪力墙的抗震等级，增加剪力墙的配筋。
加强底部加强区的设计，增大墙厚和配筋率。
2、扭转不规则由于建筑平面布置的不规则性，导致结构存在扭转不规则的情况。
采取的措施包括：调整剪力墙的布置，使结构的质心和刚心尽量重合，减小扭转效应。
对周边构件进行加强，提高其抗扭能力。
3、楼板不连续在建筑的某些部位，楼板存在大开洞或局部缺失的情况，造成楼板不连续。
针对这一问题，采取了以下处理方法：对开洞周边的楼板进行加厚，并提高配筋率。
采用弹性楼板假定进行计算分析，准确考虑楼板变形对结构内力的影响。
五、构造加强措施1、剪力墙边缘构件按照规范要求，严格控制剪力墙边缘构件的配筋，确保其具有足够的延性和承载能力。
2、连梁设计合理设计连梁的截面尺寸和配筋，使其在地震作用下能够有效地耗能，同时保证连梁的承载能力。
某超限高层结构的抗震性能分析与设计
均 不满 足 《 限 高 层 建 筑 工 程 抗 震 设 防 专 项 审 查 技 术 要 点 》 超 的
相 关 规 定 ， 于 平 面 不 规 则超 限Ｉ 户 位 置 。工 程 场 地 大 部 分 地 段 基 岩 出 Ｂ ］ 露 ， 地 类 别 为Ｉ 计 特 征 周 期 为０２ ｓ抗 震 设 防 烈度 为６ ， 场 设 ． ， ５ 度
由于 建 筑 需 要 ， 央 大厅 ２￣ 层 （ ） 中 ４ 图３ 局部 开洞 ， 板 不 连 楼
１工 程 概 况
重庆 银 行 大 厦 工 程 位 于 重庆 江 北 城 片 区Ａ ４ １ ３ 块 ． ０ ．／ 地 ０ 处
续 ， 致Ｙ向楼 板 基 本 断 开 ， 开 洞面 积大 于楼 层 面 积 的 ３％ ， 导 且 ５
ａ ｄ ｅ ａ ｔｃ ｐ ａ ｔ ａ ｙ ｉ， ｎ ｏ ｄ ｃ ｓ ａｓ ｅ ｉ ｌａ ａｙ ｉ ｆ ｒｔ ａ ｏ ｒ Ｔ ｅ ｕｌ ｈ ｗ ｔ ｅｍ ａｎ ｐ ｒ ｍ ｅｅ ｓ ｏ ｅ ｓ ｕ ｔ ｒ ａ ｅ ｈ ｎ ｌｓ ｉ ． ｌ ｓｉ ａ ｌ ｓｓ ａ ｄ ｃ ｎ ｕ ｔ ｐ ｃａ ｎ ｌ ｓ ｓ ｏ ｗｅ ｋ ｆ ｏ ． ｈｅｒ ｓ ｔ ｓ ｏ ｔ ｉ ａ ａ ｔ ｒ ｆｔ ｔ ｃ ｕ ｅ ｃ ｎ ｍｅ ｔｔ ｅ ｃｎ ｈｅ ｌ ｓ ｈａ ｔ ｈ ｈ ｒ
为建筑抗震有利地段。本工程地上３ 层 ， ３ 地下４ ， 层 房屋总高度
１７４ ， 下 室 深 度 １． ， 构形 式 为 框 架 一 核 心 筒 结 构 ， ４． 地 ｍ ９４ 结 ｍ 其
中 基 顶 至２ 层 塔 楼 范 围 内 的 框 架 柱 采 用 型 钢 混 凝 土 柱 ．裙 房 １
部 分 、 楼 ２ 层 及 以 上 采 用普 通 混 凝 土 柱 。建 筑平 面 以双 框 筒 塔 １
某超限高层工业框架结构弹塑性分析及性能抗震加固设计
四川建筑科学研究Sichuan B uilding Sc ience 第33卷 增刊2007年12月收稿日期:2007207230作者简介莫 庸(3),男,青海西宁人,教授级高级工程师,一级注册结构工程师,注册监理工程师,主要从事抗震设计研究工作。
q 8@某超限高层工业框架结构弹塑性分析及性能抗震加固设计莫 庸1,钱 铭2,宋东伟3,安 炳2,滕文川2(1.甘肃省建设科技专家委员会,甘肃兰州 730000;2.甘肃土木工程科学研究院,甘肃兰州 730020;3.中国铝业河南分公司装备能源部,河南郑州 450041)摘 要:通过对某超限高层钢筋混凝土工业框架结构进行小震、中震、大震下的弹性及弹塑性分析研究,得出了既有建筑物现阶段的实际抗震性能,并在此基础上尝试采用了目前国际上较先进的基于抗震性能目标的性能抗震设计理论,对既有建筑物抗震加固设计提供了不同性能目标下的不同加固方案,并且对各个方案逐一进行分析对比,最终确定一种安全、适度、适用、可实施性强、经济合理的加固方案进行抗震加固设计。
关键词:抗震加固;弹塑性分析;性能抗震设计中图分类号:T U35211 文献标识码:A 文章编号:1008-1933(2007)增刊-0082-07El a sti c and pla sti c ana lysis and capa b ility a seis m a ti c desi gn of over li m it ta ll i n dustr i a l fram e str uctur eMO Yong 1,Q I A N M ing 2,S ONG Dong wei 3,AN B ing 2,TE N G Wenchuan2(1.Gansu Con structi on Science and Technol ogy Co mm ittee ,Lanzhou 730000,China;2.Gansu Civil Enginee ri ng Sc ience R esearch Academe,Lanzhou 730020,China;3.Henan B ranch Chi na Alu m iniu m ,Zhengzhou 450041,China)Ab stra ct:Through the e l a sti c and e lastic and p lastic analysis and research for the over li m it t a ll industri a l fra m e structure under the moderate ea rthquake and intense ea rthquake functi on,we ge t a conc l usi on in the p ractical aseis m atic capabilit y of old frame,and regard this as the foundati on,we try t o ado p t the most advanced theory of the capability of the aseis m atic de sign based on object of the a s e is ma tic capabilit y,and p r ovide different re inforce m ethods for s o m e diffe rent object of the a s e is ma tic capability,and analyse and contrast in the se di ffe rent me th ods,a t la st ,selec t a secure and modera te and app r op ri a te and i mplementary and econo m ical m ethod of the ase is ma tic reinf o rce .Key wor ds:ase is ma tic reinf o rce;e lastic and pla sti c analysis;capability a s e is ma tic de sign0 前 言本文就某超限高层钢筋混凝土工业框架结构的具体情况,对原结构进行弹性及弹塑性分析,进而用规范简化算法(S AT WE 软件计算)、弹塑性动力分析(EP DA 软件计算)、弹塑性静力分析(EPS A 软件计算)3种方法进行了多遇地震、中震及罕遇地震下的结构的弹性及弹塑性分析,并对其结果进行了对比分析。
某超限高层结构与设计
文章编号：1009-6825（2012）22-0051-03某超限高层结构分析与设计收稿日期：2012-06-04作者简介：李志刚（1973-），男，高级工程师李志刚林元庆章少华（中国核电工程有限公司郑州分公司，河南郑州450052）摘要：介绍了某超限高层结构的抗震分析与设计方法，针对该超限结构，在分析与设计中采取了抗震性能设计方法和比现行规范更为严格的抗震措施；同时重点介绍了双向密肋空腔楼盖分析与设计的重点和难点；对本工程关键部位如型钢混凝土梁柱节点采取精细化空间设计方法，制定严格的施工控制措施，以确保该结构达到预期的抗震性能设计目标和规范要求。
关键词：超限高层，抗震性能设计，框架—核心筒结构，双向密肋空腔楼盖，节点三维空间精细设计中图分类号：TU972文献标识码：A1工程概况郑州新东站升龙站前广场位于郑州市商鼎路与东风东路交叉口，其中B-14地块由两栋超高层5A 甲级写字楼及附属商业组成，本文主要介绍两栋超高层建筑中较复杂的B 塔，该结构主体高度147．950m ，地下3层，地上36层，结构顶设停机坪，其顶标高为155．0m ，地下3层为停车库，1层 5层为商业，6层以上为办公，其中6层及22层为避难层；该结构建筑标准层平面图见图1。
图1标准层建筑平面布置图3-538507375×29600×47375×243507175038507375×29600×47375×243507175027001550127506950×21265015502700424004250127506950×2126504250393003-73-83-93-113-133-143-153-163-53-73-83-93-113-133-143-153-163-E 3-D 3-C 3-B 3-A3-E 3-D 3-C 3-B 3-A建筑结构的安全等级为二级，结构设计使用年限为50年。
某超限高层结构设计措施及计算分析
架上 、 下 弦 的轴 向力 ； ③恒、 活 荷 载计 算 时考 虑 模 拟施 工 加 载 ； ④ 地 震 力调 整
图１ Ｌ 形 单元 间 结构缝
２ ． ２ 相 邻 层加 强措 施
质量突变的楼层及其相邻楼层 ， 拟采用对剪力墙 ， 框架梁、 柱采取配筋构造加 强 措施 （ 如适 当增 加框 架 柱纵 筋 和 箍筋 ， 剪力 墙 墙身 竖 向 和水 平分 布 筋 、 边 缘 构件纵筋和箍筋， 框架梁的箍筋等） 。 ２ ） 由于 建筑 结 构 的 特殊 性 ， 结 构计 算 结 果存 在 以 下 问题 ： ① 两 向平 动 周 期（ ｘ 、 ｙ 向第 一 平 动 周 期 ） 相差约２ ０ ％， 表 明结 构两 个 主轴 方 向刚 度 有 一 定 差 异， 其原 因是 由于建 筑户 型需 要 ： 框 架 柱采 用长 方形 柱 截 面 ， 且柱 截 面较 长 方 向沿建 筑较 长 方 向布置 ， 增加 了建 筑 较长 方 向的 刚度 。＠Ｓ Ａ Ｔ ＷＥ 计算结 果 显 示： １ ７ 计算 层 与 １ ８ 计算 层 （ 转 换桁 架 下 弦层 ） 的 侧 向刚 度 比＜７ ０ ％， 最 不利 仅 为 ２ ９ ． １ ％。经 分 析 ， 其 原 因是 Ｓ Ａ Ｔ ＷＥ 程序 将 １ ８ 层 抗侧 刚 度分 别 与 １ ７ 层 两个 塔 块 的侧 刚度 相 比引起 的 ， 如将 ｌ ８ 层 抗侧 刚度 与 １ ７ 层 两个 塔 块 的抗 侧 刚度 之 和划 分
系数１ ， 构件内力调整系数根据抗震等级按相关规范的要求取值 ； ⑤结构构件 抗震 等级 ：除支 撑转 换桁 架 的带 钢管 混凝 土 端柱 的Ｌ 形、 Ｔ 形剪 力 墙采 用 一级 外， 其余 框 架 、 剪 力墙 均采 用 二级 。 ３ ． ２整 体 结构 计算 结 果分析 １ ） 对于整体结构计算结果表明： 通过调整抗侧力构件的平面布置及截 面 尺寸， 各结 构单 元 的结 构特 性 、 大 部分 计算 指 标 和构 件配 筋 、 应 力 验算 结果 基
某超限高层住宅剪力墙结构设计与抗震分析
某超限高层住宅剪力墙结构设计与抗震分析摘要：在超高层住宅建筑中,剪力墙结构为其主要的结构形式。
合理布置剪力墙，能够使超高层建筑具有更强的抗震性、舒适性和安全可靠性。
一般对于建筑高度100m以内的建筑，剪力墙布置较为简单，主要是根据建筑所需的内外墙布置，适当将这些砌体墙在合适的位置改成剪力墙，既满足建筑功能又满足结构安全需要即可。
但对于超高层建筑，尤其超限高层，由于建设方追求户型的品质，结构高宽比远大于规范值，又要求户内剪力墙尽量的薄，这就给我们结构设计带来很大的挑战。
下面就以武汉绿城·黄浦湾项目1#楼为实例介绍一下超高层住宅结构剪力墙设计及抗震分析的一些经验。
关键词：超限高层、性能目标、剪力墙、弹塑性时程1、工程概况武汉绿城·黄浦湾项目坐落武汉江岸区二七滨江商务区。
项目总占地面积47954平方米，拟建建筑面积384674平米，其中地上建筑面积279997㎡，地下建筑面积88997㎡；综合容积率5.84。
拟建建筑含6栋169.9米的超高层；3栋140米超高层；2栋100米以下高层。
本工程 1#楼地下二层，地上层数为 51 层，房屋高度为 169.90m，建筑面积24914m2，为钢筋混凝土剪力墙结构，属于 B 级高度建筑，按《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》（2015 版）要求须进行结构抗震专项审查。
1#楼超限情况见下表：2、结构布置及设计理念1#楼结构标准层布置根据上图及结构超限统计表格可以看出，本工程建筑高度169.9m，接近《高层建筑混凝土结构技术规程》 (JGJ3-2010)中对6度区B级剪力墙结构高度限值（170m）,结构等效高宽比8.6，超规范限值（规范限值）约45%，且该建筑位于长江边，按规范地面粗糙度取B类，风荷载较大，结构层间位移角受风荷载控制。
本工程属于江景豪宅，建筑开间较大，且要求户内剪力墙不能做的太厚（厚度不大于300mm为宜）。
为了满足建筑功能又能满足结构计算指标的要求，本工程设计时，在剪力墙布置方面采取以下措施：（1），建筑四周剪力墙加厚，按400~500mm控制，增强结构整体抗扭及抗侧能力，以满足规范位移比、位移角及刚重比等要求；（2），建筑图中A轴与M轴面需要大开间，不能设置较长的横向墙肢，为解决结构抗侧刚度不足问题，跟建筑专业协商，在阳台部位将剪力墙加厚，形成一个大端柱带一段墙肢的结构型式，既增加结构抗侧刚度，又能减小户内剪力墙厚度。
某超限高层的抗震设计分析
的平均法是采用 单元形心处 的应力 。
Ｏｎ ｓ ｒ ｅ ｆｆｎ ｔ ｌ ｍｅ ｔｍｅ ｈｏ ｎ ｎ ｌ ｓｓｏ ｔ ｓｃ ｃ ｎ ｅ ｔ ｕ ｖ ｙ ｏ ｉｅ ｅｅ ｎ ｔ ｄ ａ ｄ ａ ａ ｙ ｉ ｆｉｓｂａ ｉ ｏ ｃ ｐ ｉ ｓ
ＳＵＮ ｏ Ｈ ｎｇ—ｉ ｔｅ
业 主要求 ， 以及通过征询专家 意见 ， 并结合 相关规 范要求 ， 确定 本 工程抗 震性能 目标为 Ｃ级 ， 相应 的性 能水 准 ： 多遇地震 下为 １ 设 ， 防烈度 地震 为 ３ 预估的罕遇地震为 ４ 并据此对 结构进 行 了相应 ， ； 的计算 和设 计分析。
图 ３ 规范谱与平均谱 比较图
后浇带 调节沉降差 。本 工程 长 １ １ ６ｍ， 用设 一道 温度后 浇 带 不 同力学模 型的结 构分析 软件 进行 整体计 算 。本工 程 的结构 整 ０ ． 采 及一些其他 措施调 节温 度 收缩 。图 １为 该工 程 主、 裙楼 平 面图 ， 体计算采用 中国建 筑科 学研 究院 Ｐ Ｐ Ａ Ｋ ＭＣ Ｄ工程部 的多层及 高层 图 ２为 主楼平 面图 。
． 《 山西省抗震 设防超 限高层 建筑工程界定规定》中的条文 ， 工程 ３ １ 抗 震性 能 目标 的确 定 本
然 后根据局部 编码和整体编码 的对应关 系 ， 行单元 刚度矩 阵 的 ３ 结 语 进 叠加， 节点 荷载也 采用 同样 的方式 进行 叠加 。在有 限元 法 中， 通 有限单元法现今 已成为工程 师进 行结构 分析 的有 效工具 ， 并 常在 整体刚度矩 阵［ 形成后 ， ］ 引入 已知 的边界 条件 ， 而后形成 可 可广泛的应用于各 个领 域 ， 而有 限单元 的分 析过 程 ， 本 都是 然 基 求解 的有限元系统方 程组 ： Ｆ｝－［ 占 ， 中， Ｋ］ 整体 刚度 通过计算 机编程来 完成 的 ， 文力 求通过 对有 限单 元 的概 述 ， ｛ ］｛ ｝ 其 ［ 为 本 使 矩 阵 ； Ｆ｝ ｛ 为结构 的节点力 ； 为结构节点位移 。 ｛ ｝ 工程 设计人员对其基本概念有个宏 观 的认识 ， 以便使 工程设 计人
某超限高层结构分析设计
３ 超限情况分析
根 据 《 限高层 建筑 工程 抗震 设 防专 项 审查 技术 要 超 点》（ 建质 ［０ ３４ ２ ０］ ６号）（ 以下 简称 《 点》 ， 本 工程 超 要 ）对 限 的类 型和 程度 分析 如 下 ：
３ 结构高度 ． １
没有超过 《 高层 建 筑 混 凝 土 结 构技 术 规 程》 Ｇ ３ ２０ Ｊ Ｊ— ０２
设计 基准 期 为 ５ ０年 ，结 构设 计使 用 年 限为 ５ ０年 。
本工 程是 大底 盘 多塔楼 建筑 ， 塔 为钢 筋混 凝 土部 南 分框 支剪 力墙 结构 ， 于 《 属 高规》 中所 列 的复 杂 高层 建筑 结 构类 型 ； 由于 转 换层 设在 ７层 ， 于 高 位 转 换 ， 合 属 符 点》 中结构 布置 明显 不规 则 的复杂 结 构的 定义 。
３ 体型规则性判定 ． ３
（ 扭 转不 规则 判 定 ： 构扭 转 为主 的第 一 自振 周期 １ ） 结
结 构安全 等 级二 级 ， 结构重 要性 系数 Ｙห้องสมุดไป่ตู้１０ 抗震 设 防 ．。 ＝
Ｔ扭／ ＝０ ４ ， Ｔ平 ． ７ 满足 类 别 丙类 ， 震 设 防烈 度 ７度 ， 算 采 用 的抗 震 设 防 烈 与平 动 为主 的第 一 自振 周 期之 比： 抗 计 高 第 ．． 考 度 ７度 ， 抗震 措施 按 ７度采 取 。 设计 地震 分组 第一 组 ， 设 《 规》 ４ ３５条 要求 。 虑不 利偶 然偏 心 的地震 作用
板 的实 际 刚度采 用弹 性楼 板计 算 并分析 楼板 的应力 。
（） 向刚度 不 规 则 判 定 ： 构转 换 层 设 在七 层 （ ４侧 结 计 算 层 号 为 １ ） 为 高位 转 换 ， 换 层 上 部与 下 部 结 构 ２层 ， 转 的等效侧 向刚度 比， 足 《 满 高规》 附录 Ｅ的要 求 。 （） 向抗侧 力构 件连 续性 判 定 ： 塔 均采 用梁 式 转 ５竖 南 换 层 ， 向抗 侧 力构 件连 续性类 别 属于 Ｉ类 。 竖 Ｉ （） 层 承 载 力突 变 判 定 ： 据计 算 结果 ， 楼 层 的 ６楼 根 各 层 间抗侧 力 结 构 的 受剪 承 载 力均 不 小 于 其 上一 层 受 剪 （） 限情 况 总 结 ： ６项 （ ７超 共 多塔 、 面 凹 凸不 规 则 、 平
某超限高层建筑抗震设防可行性分析
某超限高层建筑抗震设防可行性分析摘要：本文介绍了某超限高层建筑的抗震设防可行性设计过程，通过计算和分析，验证该结构在正常使用和极端地震作用下的安全性和可靠性。
关键词：高层；超限；抗震1工程概况本项目建筑总建筑面积约16.8万平方米，本单体B6B7-2面积约1万平方米。
本单体地上6层，功能为办公或会议，首层层高7.95米，二层层高6.55米，三层层高6.0米，四层及以上层高4.5米，屋顶标高为36.70m，属超限高层建筑。
此单体为钢筋混凝土框架结构，采用现浇钢筋混凝土梁板楼盖，楼板厚度一般为120m，部分板跨度或荷载较大者相应加厚。
框架梁截面尺寸为400×800、400×1000、400×1200，次梁截面一般为200x500、250×600、300x600、300x700、300x1200、300x1500等。
结构整体模型如图1所示。
典型平面如图2所示。
图1 结构整体模型设计条件：本工程的结构设计使用年限为50年，安全等级为一级，结构重要性系数为γ0=1.1。
计算结构整体指标时采用50年一遇的基本风压w0=0.45kN/m2；地面粗糙度类别为B类，体型系数取1.4。
根据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010 2015年版)【1】，本项目属于乙类建筑，应按高于本地区设防烈度一度的要求加强其抗震措施（即抗震措施按8度），且应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用（即地震作用按7度（0.10g））。
二层平面四层平面图2 结构平面根据地质报告及基础受力情况，采用天然地基上的柱、梁下扩展基础，基底置于较完整中风化石灰岩③，要求地基承载力特征值fak≥700kPa。
本工程地基基础的设计等级为乙级。
根据地质勘察报告，场地内勘探深度内未见第四系孔隙潜水及岩溶裂隙水，根据以往工程经验，可不考虑抗浮稳定问题。
地下室底板厚500mm，上部结构嵌固于地下室顶板，嵌固层采用普通钢筋混凝土梁板楼盖，板厚400mm（顶板覆土2m，人防等级为5级）。
深圳某装配式超限高层结构设计与分析
广东土木与建筑GUANGDONG ARCHITECTURE CIVIL ENGINEERING2018年7月第25卷第7期JUL 2018Vol 25No.71工程概况及基本参数本项目位于深圳市南山区，拟建4栋商品房和1栋人才安居房、1所初级中学及1所幼儿园（见图1），总用地面积42788.51m 2。
项目中人才安居房部分与商品房4栋塔楼裙房设缝脱开，本文对人才房安居建筑结构进行基于性能的抗震设计和分析，并根据结构超限情况及抗震计算结果，介绍设计过程中所采取的加强措施。
结构设计基准期为50年，丙类建筑，抗震设防烈度为7度。
场地类别为Ⅱ类，场地特征周期T g 为0.35s ，设计地震分组为第一组，设计基本加速度值为0.1g 。
修正后的基本风压为0.75kN m 2，地面粗糙度为C 类，风荷载体型系数为1.40。
计算位移时，风荷载取基本风压值。
计算承载力时，塔楼风荷载按照基本风压的1.1倍进行取值。
进行风振舒适度验算时，风荷载按照10年一遇的基本风压0.45kN m 2进行取值。
2结构体系与特点2.1结构体系塔楼结构体系为剪力墙结构，结构总高度为148m ，包括1层地下室（层高6.505m ），2层裙房（层高为5.100m 和4.800m ），2层避难层（层高2.800m ），其他层为标准层（层高2.800m ）。
结构平面为“凹”字型，平面突出部位剪力墙分布均匀，单层建筑面积582.69m 2，剪力墙面积约为建筑面积6%。
核心筒与周边剪力墙由长条形内走廊连接，因建筑功能及层高限制，内回廊设宽扁梁拉结周边剪力墙与核心筒，同时加厚此处楼板。
本结构为装配式建筑，叠合楼板、空调凸窗、内隔墙条板等构件为装配式构件，其中叠合楼板为双向楼板，设计板厚130mm 。
装配式标准层构件拆分及平面布置图如图2所示。
根据《装配式混凝土结构技术规程：JGJ 1-2014》[1]规定，本工程装配式结构采用与现混凝土结构相同的深圳某装配式超限高层结构设计与分析郭明，方映平，徐希（深圳市市政设计研究院有限公司深圳518029）摘要：项目结构高148m ，采用剪力墙结构体系，为高度超A 级与平面不规则的超限高层建筑。
广州市某超限高层住宅结构设计
广州市某超限高层住宅结构设计摘要：本文介绍广州市一超限高层住宅的结构选型、静力分析以及对结构分析的结果进行归纳和比较，同时对结构在大震作用下进行静力弹塑性推覆分析，根据推覆分析结果对关键构件采取加强措施，保证结构安全。
关键字：超限高层静力弹塑性分析 pushover一、工程概况本工程位于广州市海珠区，总用地面积为9629平方米，地面基本平整，设计为高档住宅小区，该栋为61层的超高层住宅（a1栋）、地下3层，地上61层，建筑总高度199.70米，十四层、三十一层、四十七层为避难层，建筑物高宽比为5.7 。
二、结构选型本工程根据标准层为高档住宅，采用全剪力墙结构，剪力墙作双向布置。
局部剪力墙在地下室转换，这样既满足地下车库、首层架空的需要，同时满足上部住宅房间内墙柱不突出墙面的要求。
基础选型:根据工程地质勘察报告及本工程三层地下室的结构特点，基础采用基岩上的天然地基，持力层为中风化泥岩，土层承载力特征值fak≥2200kpa。
抗浮问题:本工程地下三层底板面标高为-12.5m，局部地下室局部柱仅靠自重及覆土重无法平衡丰水期地下水浮力，采用抗拔锚杆满足抗浮要求及减少底板跨度。
竖向构件尺寸:剪力墙（核心筒除外）从地下室至首层厚度为500～600mm，二层以上厚度为600～200mm。
核心筒从地下室至八层厚度为 800mm。
九层以上厚度为600～300mm。
地下室外壁：500～300mm。
楼盖结构体系:地下室底板采用平板式布置，板厚h=1000mm；地下一、二层楼盖结构采用平板式布置，h=400mm；地下室顶板（首层）结构采用梁板式布置，板厚h=200mm；二～六十一层楼盖结构采用梁板体系，板厚h=100mm～240 mm；天面层楼盖结构采用梁板体系，板厚h=120mm~240mm。
三、超限类型及采取措施超限类型：本工程高度超过《高层建筑混凝土结构技术规程>（jgj3-2002）》表4.2.2-2中关于全部落地剪力墙结构体系b级高度的要求，也超过《广东省实施（jgj3-2002）补充规定》附件的表1中关于全部落地剪力墙结构最大适用高度的要求。
某超限高层框架抗震墙结构优化设计与分析
如 表 ４所 示
江苏盐城某框 架抗震墙建 筑 ， ３ 共 ２层 ， Ｂ级 高度 。 超
总 高 度 约 为 １６Ｉ． 框 架 分 别 为 ４ ４ Ｉ外 Ｔ ５ｉ ｎ和 ３ 抗 震 墙 内 ５ ｍ． 简 分 别 为 ２ 和 １ 。 抗 震 设 防烈 度 为 ７度 。 防类 别 ６ｍ ０Ｉ 其 ｎ 设
为 标 准 设 防 类 立 面 图如 图 １所 示 ．８层 和 ２ Ｏ层 的结 构 布
结 构 抗 震 性 能 水 准 １ ５结 构 预 期 的 震 后 性 能状 况 如 ～
表 ５所 示
３ 结 构 分 析 优 化 首先采用 ２０ ０ ９年 版 的 Ｓ Ｔ Ａ ＷＥ进 行 建 模 计 算 ． 算 结 计
Ｏ ｐ ｉ ｉ ａ ｉ ｎ Ｄｅ ｉ ｎ ａ ａ ｙ ｉ ｆａ Ｈ ｉ ｈ－ ｉｅ Ｆｒ ｍ ｅ Ｓｈ ａ ａ ｌＳｔ ｕ ｔ ｒ ｔｍ ｚ ｔｏ ｓｇ ｎｄ Ａｎ ｌ ｓｓ ｏ ｇ ｒ ｓ ａ ｅ ｒ Ｗ ｌ ｒ ｃ ｕ ｅ
ＢＡ０ Ｂ ｎ Ｊ ＡＮＧ Ｘｉ ＸＵ Ｈａ－ ｕ ｉｇ Ｉ ｎ ｉｈ ａ
（ ａｊ ｇ ｒｈｔｃ ｒｌ ｅｉ Ｎ ｎｉ ｃ ｉ ｔ ａ Ｄ ｓ ｎ＆ Ｒ ｓａｃ ｓｔｔ Ｃ ． ｔ， ａｊ ｇＪ ｎ ｓ １０ ５Ｃ ｉａ ｎＡ ｅｕ ｇ ｅｅｒｈＩ ｔｕｅ ｏ， ｄ Ｎ ｎ ｎ ｉ ｇｕ２ ０ ０ ｈｎ ） ｎｉ Ｌ ｉ ａ
Ａｂｓ ｒ ｃ ： ｎ ｔ ｓ ｐａ ｅ ，ｔ ｅ ｔｕ ｔ ｒ ｆ ｔ ｅ ｐ ｏ ｒ ｍ，ｐ ｒｏ ｍａ ｃ ，ｄｅ ｉ ｎ ａ ｄ ｔ ｒ ａ ｐｅ ｔ ｆ ａ ｈ ｇ ｔ ａ ｔ Ｉ ｈｉ ｐ ｒ ｈ ｓｒ ｃ ｕ ｅ ｏ ｈ ｒ ｇ ａ ｅ ｒ ｎｅ ｆ ｓｇ ｎ ｏｈｅ ｓ ｃ ｓ ｏ ｉｈ—ｒｓ ｉｅ
某高位转换超限高层结构设计
某高位转换超限高层结构设计发布时间：2021-01-13T15:01:42.157Z 来源：《建筑实践》2020年29期作者：陈庆福[导读] 重庆某需跨越地铁隧道的建筑，陈庆福（中煤科工重庆设计研究院(集团)有限公司，重庆，400000）摘要：重庆某需跨越地铁隧道的建筑，结构高度136米，为高位转换部分框支剪力墙结构且。
综合考虑结构体系特点和超限程度，主楼结构抗震性能目标为C级。
对该超限高层建筑进行了整体结构弹性计算、弹性动力时程分析和弹塑性动力时程分析，重点阐述了跨越地铁隧道和高位转换落地剪力墙不足的技术难点，介绍了采用屈曲约束支撑和采用转换结构跨越地铁隧道的技术措施。
关键词：超限结构；屈曲约束支撑；高位转换1工程概况项目位于重庆市渝中区，由四栋超高层塔楼及地下车库组成，塔楼结构高度分别为219m，187m，170m和136m，地下结构9层。
其中高度136m的3号塔楼上部2~33F为住宅，下部为-5~1F为商业，-9~-6F为地下车库。
塔楼下部有地铁隧道通过，地铁隧道顶距离地下室顶板约5~7m。
该工程抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类，场地特征周期0.35s，基本风压为0.4KN/m2，地面粗糙类别为C类，考虑风荷载相互扰动系数1.1. 2地基基础及跨越隧道结构设计场地中风化岩石出露，建筑正下方有地铁隧道通过，地铁隧道顶距离地下室顶板约5~7m，采用扩展基础将上部荷载直接传递给隧道上方的围岩的方式无法满足隧道的要求，因此采用桩基础加转换梁，将上部荷载通过转换梁和桩传递给隧道下方的稳定基岩上。
为有效地传递水平力并保护地铁隧道在施工期间不受影响，设置300厚的楼板，转换梁和隧道间采用轻质材料隔离，以防上部荷载影响下部隧道结构。
转换桩和转换梁按大震弹性设计。
3上部结构选型3.1嵌固部位选择本项目周边地形高差较大，标高276.6~289m，选择276.5m层作为结构嵌固层，为保证嵌固效果，嵌固层以下一层地下室侧墙和基坑边坡之间采用素混凝土回填。
探究某超高层建筑结构设计
图２ 酒 店结 构ｘ 向能 力谱 比 需求谱
图３ 酒店 结构ｙ 向能 力谱 比 需求谱
根据推覆分析塑性铰 的出删 顷序， 酒店最先出现弹塑性铰的构件为中部
随 着荷 载 的逐 渐增 加 ， 进 入 弹 塑性 铰 的框架 梁 慢慢 增 多 。 直 至能 力 曲 图１酒店结构平面图 为第一组 ， 设计基本地震加速度取值 框 架 梁 ， 线穿越需求曲线 ， 柱、 墙均未进入塑性。表明结构在ｘ、 Ｙ 向的整体抗震性能均 为０ ． ０ ５ ｇ 。建 筑场 地 类别 为 Ｉ Ｉ 类 。结 构平 面 图 如 图１ 所示。 能满 足性 能 目标 的要 求 。
构顶 点 位移 为０ ． ４ ４ ７ ｍ， 远小 于 规范 限值 。
３ ．结构超 限分析
３１静 力 弹 塑性 分析
（ ２ ） 在多遇地震之下 ， 结构仍处于完全弹性状态 ， 满足规范提 出的小震不 坏的设防要求。在ｙ 向罕遇地震作用下， 虽然出现一些塑性铰 ， 但整体结构的
承 载力 并 未显 著 降低 。 （ ３ ） 在 罕 遇 地震 作 用 下 （ ５ ０ 年超 越 概 率２ ％） ， 结 构 整体 的抗震 性 能 满足 防 倒 塌 的抗震 设计 目标 。 结构 整体 和 大部 分构 件 的最 大 弹塑 性变 形 都远 小 于相
本工程为Ｂ 级超 限高层建筑 ， 按照高规要求进行了静力弹塑性分析 ， 使用 韩 国的ＭＩ Ｄ Ａ Ｓ Ｇ ｅ ｎ 程序 ，采用美 国Ｆ Ｅ Ｍ Ａ一 ２ ７ ３ 和Ａ Ｔ Ｃ 一 ４ ０ 所建议 的方法给 出构 件弹 塑性 骨 架 曲线 ， 按 照计 算结 果评 价结 构 在罕 遇地 震作 用下 的 弹塑 性状 态 。
Ｘ向 Ｙ向
性艟 点处 顶点 位移 （ ｍ） 性能 点处底 部 剪力 （ ｋ Ｎ ） 性 能 点处层 闯曩 丈弹 塑性 位 移 比 结构等 效周 期 结构 等效 阻尼
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1、工程概况
该高层为广西医科大学图书馆二期工程，建设地点位于南宁市双拥路广西医科大学中央教学区内。
最高层数11层，地下1层，总用地面积19889.8m2，建筑总面积35585.7m2。
抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，设计特征周期为0.35s，水平地震影响系数最大值为0.04，场地类别为II 类。
本工程主楼主体高度为47.7m，在A级设计限值以内，故抗震设防类别为A级高度丙类。
结构设计使用年限为50年，结构安全等级为二级，地面粗糙度为B类，基本
风压按50年一遇取值。
地基基础设计等级为乙级，地下室防水等级
为二级。
根据建筑物的平面形状及功能要求，本工程采用了二道抗震缝将建筑物从地下室顶板面起分为三幢单体，缝宽均满足规范要求。
地下室作为三幢单体的嵌固层，这样三幢单体可以独立计算地震作用而不需作为复杂高层大底盘多塔楼模型考虑。
一幢单体为3层多功能演讲厅，一幢为6层楼图书馆，总高度小于22.5米，该两幢单体均不属于高层范畴，故在此不予以分析。
2、规则性分析
中间1幢单体为11层47.7m高的主体，其结构体系为框架—剪力墙结构。
天面构架出屋面7.65m。
剪力墙与框架部分的抗震等级分别为三级和四级。
下面分析该主体结构的规则性。
1）平面规则性分析
该主体平面布置为T型，突出部分长度t与总宽度之比
大于《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）第4.3.3条规定的0.35。
，，高宽比为。
该平面布置的突出部分太多，大于0.35，属于平面不规则。
平面形状尺寸见右图1。
图1 平面形状简图
二、三、四层有中庭及楼梯开洞，开洞面积比率为15%，小于《高规》4.3.6条规定的35%，楼板在开洞处的净宽度为9.2m>5m，且开洞后的最小楼板净宽为4. 3m>2m。
均满足《高规》4.3.6条规定，但在设计中予以弹性楼板补充计算及采取构造措施加强开洞处附近梁板。
2）竖向规则性分析
在4~6层平面逐层收进，收进后的，大于《高规》4.4.5条的75%，收进后的面积比收进前的为75.3%，满足《高规》4.4.2条，综合判断为竖向规则。
3）结构布置
根据《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》，本工程属于高度不超过规定，但建筑结构布置属于《抗震规范》、《高规》规定的高层建筑工程。
为一项平面不规则，竖向规则结构体系。
该超限单体采用电梯间，楼梯间等垂直交通通道形成的相对集中的剪力墙筒作为结构体系的主要抗侧力构件，通过加设抗震剪力墙来调整整个结构的抗侧刚度，使用周期，位移满足规范要求。
3、结构分析及主要结果
结构整体计算采用中国建筑科学研究院开发的多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件SATWE（墙元模型）及PMSAP（广义墙元模型）两个相互独立的可资相互对比的高层结构分析软件进行，计算时均考虑偶然偏心，地震作用下的扭转影响，用SATWE进行结构的弹性动力时程分析。
图书库的活荷载较大，故考虑活荷载不利布置影响。
周期折减系数为0.75，结构的阻尼比为0.05。
主要计算结果如下。
1）周期
⑴SATWE计算
以扭转为主的第一自振周期Tt（T3）与以平动为主的第一周期之比为：
X向：，Y向：，满足《高规》
4.3.5条。
说明结构已经具有足够的抗扭刚度。
⑵PMSAP计算
X向：，Y向：，与SATWE
计算结果相近。
2）基底剪力
⑴SATWE计算
活荷载产生的总质量（t）：7411.915t，恒荷载产生的总质量（t）：46104.063 t，结构的总质量（t）：53515.977t。
其他结果见表1。
表1 主要计算结果表
X向Y向
剪重比 1.20%(>0.8
0%)
1.04%(>0.8 0%)
振型有效质量系数93.20%(>9
0%)
92.82%(>9 0%)
基底剪力(kN) 4435.73 3826.15
均满足《高规》3.3.13及5.1.13条。
说明振型数已经选够。
该结构体系可以保证整体稳定性，且重力二阶效应的影响可不计。
⑵PMSAP计算结果与SATWE相近。
3）位移
⑴SATWE计算
位移比计算结果满足《高规》4.3.5条，在考虑偶然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移不大于该楼层平均值的1.5倍。
在Y方向的地震及风荷载作用下的⑥轴处的位移比偏大，但小于1.5。
说明该侧的抗扭刚度略显不足，在施工图设计中将加大该侧的柱、梁配筋等构造措施。
楼层层间最大位移与层高之比满足
《高规》4.6.3条的限值。
⑵PMSAP计算结果与SATWE相近，均满足《高规》4.3.5及4.6.3条。
4）楼层刚度比SATWE计算及PMSAP计算结果满足《高规》4.4.2条，说明结构体系竖向布置比较规则，无结构薄弱层。
4、弹性时程分析
用SATWE进行了结构的弹性动力时程分析，根据场地周期Tg相近原则选用地震波为TAF-2、LAN4-2及LAN6-2，三条地震加速度时程曲线的最大值为18cm/s2，其中LAN4-2及LAN6-2的地震力放大系数为1.3，则每条时程曲线计算所得的结构
底部剪力不小于振型分解反应谱法（CQC）求得的底部剪力的65%，多条时程曲线计算所得的结构底部剪力的平均值不小于振型分解反应得谱法求得的底部剪力的80%，见表2。
表2 弹性时程分析底部剪力表（单位：kN）
TAF-2LAN4-2LAN6-2平均值CQC比值X向4132.33105.23342.13526.54435.70.80 Y向3612.62589.22995.03065.63826.20.80时程分析结果曲线见图2（仅给出各层最大位移，最大反应弯矩曲线，其他略）。
由曲线可知，动力时程反应值（各层最大位移，最大层间位移角，最大反应力，最大反应剪力，最大反应弯矩）这五项指标均小于规范反应谱法（CQC）的计算值，说明SA TWE的整体计算设计是安全的。
该结构体系无薄弱层。
图2 弹性时程分析曲线图
5、结论
本工程为竖向规则，平面有一项超限不规则的超限高层。
依据《高规》要求进行了两个不同程序软件计算对比，计算结果无异常，周期、位移、剪重比、刚重比等重要参数结果均满足高规及抗震有关要求。
并依据高规进行了弹性时程分析，时程分析结果该结构体系无薄弱层，五个动力时程反应值的曲线均在CQC包络线之内，说明用反应谱法（SATWE的CQC法）设计是安全的[3]。
为体现抗震设防目标三水准（小震不坏，中震可修，大震不倒）的要求，高层建筑抗震设计是通过“两阶段设计”来实现的，即除在第一阶段多遇地震（超越概率63%）下采用弹性反应谱法进行结构承载力及弹性侧移验算外，对超高层及特殊高层尚宜进行第二阶段抗倒塌的结构弹塑性变形验算。
因本工程仅为平面有一项超限的普通高层，所以仅进行了第一阶段设计，（可以满足第一、第二水准的抗震要求）。
对于第三水准设计目标则通过概念设计等构造措施来达到此要求。
本工程采用了框剪结构，由延性较好
的框架，抗侧力刚度较大的剪力墙和有良好耗能性能的连梁所组成，具有多道抗震防线，从国内经受地震后震害调查表明，框剪结构确为一种抗震性能很好的结构体系[4]。
SAT WE及PMSAP软件的计算结果也证实了本工程采用框剪结构体系，结构布置，截面尺寸等是合理的，当然由于本工程有一项不满足平面不规性，所以对于边缘的剪力墙、框架梁、柱需进一步加强构造措施，严格控制轴压比，加大配筋。
对于楼板开洞处，平面转角（阴角）处，顶层大开间等结构薄弱处均需加强构造措施。
以保证结构体系的设计三水准目标及其经济、合理性。