反力计算

强度校核：
f F Aa Mh Wxa
2 2
f 145.29 N mm
< fb_a 205 N mm
立柱强度可以满足!
6 、幕墙立柱的刚度计算
校核依据： Umax≤L/250 (JGJ102-2003 6.3.10)
Umax ： 立柱最大挠度 Umax 5qwk L
2
fv_a 120N mm
2
5 、幕墙立柱的强度计算
校核依据： F/A+M/g/W≤ｆa=215N/mm2(拉弯构件)
: 塑性发展系数 rG： 结构自重分项系数 F： 立柱轴向受力设计值（N） F G Gk F 1.267 10 N
4
1.05 G 1.2
2
log( A) 1.4
s1 （A） 1.186
s1 1.386
z 1 gz 1.7
w： 风荷载作用效应的分项系数 qwk ： 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qwk Wk ( a1 a2) qw： 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) qw w qwk
4
384 Ea Ixa < L 250 26 mm
Umax 25.573 mm
立柱刚度可以满足!
s1 （1 ） 1.4 s1 （25） 0.8 s1 （1 ）
s1(25)：从属面积大于或等于25m2时的体型系数 s1(A)：从属面积大于1m2小于25m2时的体型系数 s1 （A） s1 （1 ） s1 （25） s1 （1 ） s1 s1 （1 ） 0.2 if A 1 s1 （A） 0.2 if 1 A 25 s1 （25） 0.2 if A 25 μz： 风压高度变化系数 gz：高度z处的阵风系数 Wk ： 风荷载标准值(KN/m2) Wk gz z s1 W0 Wk 1.0KPa if Wk 1.0KPa Wk if Wk 1.0KPa Wk 1.885 KN m
qEAK： 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEK： 垂直于玻璃平ห้องสมุดไป่ตู้的分布水平地震作用线荷载标准值(kN/m)
E ： 地震作用分项系数
qE： 地震荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) qE E qEK
（4 ）荷载组合
q ： 玻璃所受组合线荷载设计值:(kN/m)
w 1.4 qwk 3.394 N mm qw 4.751 N mm g 25.6KN m t 20mm a 78.5KN m Aa 6600mm
2 3 1
1
（2 ）幕墙自重荷载
g：玻璃重度（KN/m2） t：玻璃厚度（mm） g：立柱型材重度（KN/m2） Aa：立柱总截面面积（包括副框或扣盖）
采用SW+0.5SE组合：
q qw 0.5qE 3 、结构分析
(JGJ102-2003 5.4.2) q 5.174 KN m
1
最大弯矩：
Mh qL 8
2
Mh 2.732 10 N mm
7
最大剪力：
Q 0.5q L Q 1.681 10 N R 1.681 10 N
4 4
立柱两端支座反力：
R Q 4 、选用立柱型材的截面特性
钢型材截面性质：40x165 实心钢
Wxa 181.5cm Aa 6600mm
2 3
Ixa 1497.37cm
4 2
Ea 206000N mm
2
许用应力：
fb_a 205N mm fc_a 205N mm
3
Gk ：幕墙自重（包括玻璃和框料）产生的轴向荷载（N） Gk g ( t a) ( 1 20%) L a Aa L Gk 10556.1 N GAK：幕墙构件（包括玻璃和框料）的平均自重（KN/m2） GAK Gk aL GAK 0.902 KN m
2 、荷载线分布最大荷载集度设计算(矩形分布)
（1 ）垂直于玻璃平面的风荷载作用 计算标高(m) 基本风压： 地面粗糙度类别：
z 6.5 m W0 0.8KN m B类 A 11.7 m2
2
A为围护构件的从属面积 s1 ：风荷载局部体型系数 s1(1)：从属面积不大于1m2时的体型系数,取
一、幕墙立柱的设计计算（反力提取）
幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：
W G
1 、结构尺寸
跨度（高度） 左右面板宽度： 荷载有效宽度：
L 6500mm B1 1800mm a1 B1 2 B2 1800mm a2 B2 2
a a1 a2
a 1800 mm
2
（3 ）垂直于幕墙平面的分布水平地震作用
E：动力放大系数 E 5 max 0.08 qEAK 0.361 KN m qEK 0.65 KN m E 1.3 qE 0.844 KN m
1 1 2
αmax： 水平地震影响系数最大值
qEAK E max GAK qEK qEAK a