非底部加强区剪力墙构造边缘构件箍筋改拉筋的优化建议(定版)
剪力墙技术标准
剪力墙结构设计技术标准目录一、总则 (1)二．荷载 (1)1、楼面恒载 (1)2、楼面活荷载 (1)3、建筑墙体荷载 (1)4、风荷载 (2)三．地基与基础 (2)1、基础选型及技术要求 (2)四．主体结构 (3)1、地上部分 (3)1.1结构布置 (3)1。
2剪力墙、边缘构件、连梁 (3)1.3楼板 (8)1。
4楼梯 (9)1.5雨蓬、阳台、挑檐 (10)2、地下室部分 (10)五．结构计算 (11)1、结构设计计算书内容的要求 (11)2、结构计算若干原则 (12)3、结构整体分析结果的指标控制 (13)六．结构材料 (13)1、混凝土： (13)2、钢筋选用和代换..................................................................................错误!未定义书签。
一、总则1、本标准适用于住宅产品线中的结构体系为钢筋混凝土剪力墙结构的项目。
2、本标准是在国家相应标准及规范的基础上，结合公司对住宅产品的要求及以往住宅设计经验对结构设计中的技术要求和常用做法进行必要的明确，补充和完善后编制而成。
二．荷载1、楼面恒载1。
1 楼面：板自重（25×板厚)+ 1.0(50mm细石混凝土垫层)屋面：板自重（25×板厚）+3.331。
2 装修荷载的取值可以根据《建筑装修标准》相关文件中的楼面建筑装修做法确定.1.3 楼面恒载计算时要注意降板房间的荷载增加。
（按轻集料混凝土考虑)2、楼面活荷载2。
1 住宅的楼面活荷载按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001执行。
3、建筑墙体荷载3。
1 结构洞处的填充墙、室内隔墙等非结构承重的墙体材料，在单项工程设计之前结构专业必须提请建筑专业向甲方落实墙体材料。
若有明确文字确认时，按实际材料计算.若无法确定则按陶粒混凝土空心砌块考虑。
3。
2 荷载计算时考虑灰缝、灌孔等因素影响,所有墙体均考虑每面20厚砂浆双面粉刷荷载。
改进剪力墙结构设计的几点建议
改进剪力墙结构设计的几点建议摘要：本文通过对剪力墙机构缺点的深入分析，提出了改进剪力墙结构设计的几点建议。
关键词：剪力墙；结构设计；建议Abstract: Through in-depth analysis of the shear walls institutions shortcomings, put forward several suggestions to improve the design of shear wall structure.Key words: shear wall; structural design; recommendations中图分类号：TB482.2 文献标识码：A文章编号：2095-2104（2012）在剪力墙结构设计中,怎样既能让这种体系刚度大,外观简洁等优点发挥出来,又能克服其工程费高等缺点是设计的关键。
本文就其优化设计作了一点简单探讨,在以后的设计工作中应不断总结,以期更好地掌握这种结构体系的设计方法。
剪力墙结构有一些缺点:a.剪力墙结构抗侧刚度大,会引起较大的地震反应,使得上部结构和基础费用增加；b.由于混凝土墙体较多,使得建筑物重量增加,这也同样引起较大的地震反应,造成浪费；c.剪力墙结构中各墙肢轴压比往往较低,使得各墙肢的承载能力得不到充分发挥；d.剪力墙结构中墙体多为构造配筋,配筋率较低,使得结构延性较差。
在高层剪力墙结构设计中,怎样既发挥它具有足够的抗侧能力等优点,又改进其工程费用较高的缺点成为一个关键问题。
因此,近年来工程界对高层剪力墙结构的优化布置给予了更多的关注,而且也取得了一定的进展。
目前,《高规》对高层建筑的结构选型,尤其是合理布置,尚未做出一个明确的具体的规定。
因此,结合实际的工程背景,对高层剪力墙结构的优化布置进行研究很有必要。
1 剪力墙结构设计的优化1.1 剪力墙结构构件的经济含钢量随着我国建筑结构的高度越来越高,高层建筑结构采用剪力墙形式已经不是新鲜事务。
碧桂园产品成本优化建议落实手册(精品)
集团产品成本优化建议落实手册（一）产品联合评估专项工作小组集团各中心、区域、子公司：2017年，产品联合评估专项工作小组搜集总部各职能部门、各综合分院、各区域设计管理部1561条建议。
经多轮筛选，多方认证，并征求相关部门意见，经领导批准后，有33条建议需要相关部门在今后的工作中贯彻落实。
现将其整理成册，方便大家落实及监督，今后还陆续会有建议制作成册推出。
产品联合评估专项工作小组1、综合楼主入口只写案名，去掉“销售中心”四个字建议部门：产品标准研究部成本测算：字体单价：1000元/㎡（采用发光机片工艺）以字高1.5米，宽1.5米计算，单个项目可节省9000元。
（注：以上测算不含后期维护与运营成本，仅供参考。
）2、毛坯交楼挂石别墅增加中央空调版设计，取消空调板建议部门：设计研究院、河南区域建议：毛坯交楼挂石别墅增加中央空调版图纸供选择，预留中央空调位置，取消空调板，简化立面，节约造价。
节约成本约48~50 元/㎡(空调飘板土建成本、石材铺贴人工成本)；以BJ240N（3S）石材版为例，节约约为12010.53元/套以BJ480N（3S）石材版为例，节约约为23472.36元/套分体空调板中央空调室外机BJ240N（3S）南立面（分体空调版）BJ240N（3S）南立面（中央空调版）••现状：YJ115-9 前室C7窗（900x2350，全开启）位于凹位，且上部有防火挑檐板，非台风地区基本无雨水。
•建议：取消此窗，保留栏杆，可节省成本。
建筑局部平面图 C7窗大样图取消该窗，保留栏杆有防火挑檐，无雨水隐患成本测算：1025.9元/樘1栋18层YJ115-9可节约18466.2元（数据来源：成本中心）3、YJ115-9 前室C7窗取消，保留栏杆（南方且非台风地区适用）建议部门：综合五分院•4、YJ260-1 南入口首层工作阳台门调整建议部门：综合五分院•建议：取消YJ260-1 南入口首层工作阳台门的固定玻璃部份，适当增加门扇宽度。
1_剪力墙边缘构件的设置要求
1. 1 剪力墙边缘构件的设置要求高规的7.2.15条规定：抗震设计时，一、二级剪力墙结构底部加强部位及以上一层的墙肢设置约束边缘构件，一、二级剪力墙的其它部位以及三、四级和非抗震设计的剪力墙墙肢均应设置构造边缘构件。
对于这两类边缘构件，程序都可以通过自动搜索确定。
边缘构件的一些特征尺寸、主筋面积、箍筋面积或者配箍率，用户都可以在边缘构件简图中看到。
新规范程序对于剪力墙配筋结果的表示提供两张图，一张是配筋简图中对于各个直线剪力墙段的配筋结果，另一张是边缘构件配筋结果。
值得注意的是：直线剪力墙段的暗柱主筋给出的是计算值，如果计算值小于零则取零，并不考虑构造要求；而边缘构件简图中的配筋结果则同时考虑了钢筋计算值和构造值，也即二者当中取大。
简言之，剪力墙的配筋结果以边缘构件简图为准，直线剪力墙段的配筋图仅供校核之用。
2 程序计算中存在的问题>>剪力墙配筋存在的问题由于一般采取直线段配筋模式，所以产生以下问题:对超长直线段墙，采用平截面假定配筋，截面刚度估计偏大，配筋偏小。
尤其是地下室外墙的配筋问题。
而把长墙分段配筋也是没有依据的。
对有面外墙相连的直线段墙，没有考虑面外墙的翼缘作用，如果考虑翼缘作用，则配筋将减少。
对弧墙的配筋，目前没有好的办法。
当有边框柱与墙相连时，没有考虑边框柱与墙的共同工作，使得边框柱和与之相连的剪力墙配筋都偏大。
>>边缘构件配筋存在的问题L形边缘构件的配筋，是两个墙肢配筋的叠加，这样L形边缘构件的配筋将偏大。
带边框柱的边缘构件配筋，是柱配筋与墙配筋的叠加，则这样的边缘构件配筋也偏大。
弧墙的边缘构件配筋，有时生成得不对，要注意察看、复核。
超长墙产生的边缘构件，由于受到配筋合理性的影响，也需要复核。
对于多肢斜交墙肢的端部，是多个墙肢配筋的叠加，造成这个边缘构件配筋很大，须注意。
3 剪力墙边缘构件的设计>>加强区约束边缘构件——剪力墙加强区及约束边缘构件的确定：加强区按要求取1/8～1/10的结构总高度，并不小于2层。
结构专业设计问题交流汇总
结构专业设计问题交流汇总结构专业设计问题交流汇总第二次内审在各所交流沟通时，各所提出了一些问题，主要是在设计中经常遇到的问题，现将其汇总，并予回答。
1、抗震的不利地段结构应该怎么处理？当无法避开时，应采用什么样的有效措施？答：按《抗规》第3.3节、4.1.7条、4.1.8条、第4.3节采取有效措施，保证场地和地基基础的稳定性。
2、桩的持力层下有溶洞的时候，基础如何处理？答：1）场地勘察时，应进行岩溶专项勘察，对岩溶稳定性进行分析判定。
2）桩基施工前，应先进行施工勘察，保证桩底3d或5.0m深度范围内无溶洞。
3）施工勘察要求：桩径d<1200时，每桩一孔；桩径d=1200~1500 时，每桩两孔；桩径d>1500时，每桩三孔。
3、地梁抬挡土墙，那么地梁的是否是转换梁，其截面宽度及配筋是否按转换梁进行考虑？答：1）当挡土墙上部无剪力墙时，挡土墙竖向可按深梁设计，可不设地梁，另外应注意墙底平面外的弯矩与底板弯矩平衡。
2）如有上部剪力墙落下，则应设地梁抬墙，梁按转换梁设计，可按非抗震设计构造。
4、PKPM计算剪力墙轴压比时，相互连接的墙肢轴压比相差较大，门窗边的短肢轴压比经常超限，在部分框支剪力墙结构中，这一现象在框支转换层的上一层剪力墙出现尤为明显，请问如何解决？答：一般情况下，每片墙肢的轴压比宜满足规范要求，如特殊情况，可考虑组合墙的轴压比满足规范要求。
5、《全国民用建筑工程设计技术措施（2009）--结构（混凝土结构）》中2.6.5条关于裂缝控制的措施条文怎么解读，并结合湖南本土工程进行实际合理的运用？答：按规范执行，裂缝宽度控制在0.3mm以内。
6、双向板消防车荷载取值按板跨大小来划分35KN/m2和2.0KN/m2，而不是按照柱网大小来划分？因为这样可能导致柱距大的荷载小，柱距小的反而荷载大。
答：按《荷载规范》第4.1.1条、第4.1.2条设计，院正在组织编写消防车等效荷载取值的统一技术措施。
李志武《高层装配整体式剪力墙结构底部加强部位预制解决方案》
北京地方标准《装配式剪力墙结构设计规程》DB11/1003
第 5.1.5 条：依据不同抗震等级有如下要求：抗震等级为一级时
，高层建筑底部加强部位及相邻上一层应采用现浇剪力墙；抗震
等级为二、三级时，高层建筑底部加强部位及相邻上一层宜采用 现浇剪力墙；抗震等级为二、三级且底层墙肢轴压比不大于0.30 或抗震等级为四级时，底部加强部位也可部分装配，但应对预制 墙板的连接采取加强措施。
《预制钢筋混凝土剪力墙结构拟动力子结构试验研究》
2011年6月
采用等效力控制方法对足尺试验模型进行了拟动力子结构试验,研究该 结构在地震作用下的破坏过程和变形能力，获得了模型下降段试验数 据，给出了结构各层的位移时程曲线、层间滞回曲线、骨架曲线、刚 度退化曲线以及延性等，为该类结构在地震作用下的弹塑性分析提供 了试验数据。
130（120） 110（100）
70
70
60
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• 减小底部加强部位的内力，从而减小底部剪力墙对配筋的要 求； • 减轻自重，从而减小底部加强部位轴压比，增加结构延性。
主要内容： 1 原因与问题 2 现行规范要求 3 理论分析与试 验验证 4 技术解决方案 5 案例分析
4.4 适当降低建筑高度
正负零以上采用全装配技术的建筑最大适用高度表
外立面设计协调
主要内容： 1 原因与问题 2 现行规范要求 3 理论分析与试 验验证 4 技术解决方案 5 案例分析
4.2 关于剪力墙耗能的思考
目标是形成连梁耗能机制
控制连梁跨高比在合理区间（2.5~5） ，形成连梁耗能机制。连梁先 于墙肢出现正截面弯曲破坏，受拉钢筋屈服，端部截面形成塑性铰。
高层建筑结构设计(专升本)
高层建筑结构设计(专升本)综合测试2总分：100分得分：0分一、单选题1. 高层建筑抗震设计时，应具有_______抗震防线。
.(2分)(A) 多道(B) 两道(C) 一道(D) 不需要参考答案：A2. 考虑抗震设防的框架应设计成“强柱弱梁”框架，所谓“强柱弱梁”是指_____。
(2分)(A) 柱的截面积Ac比梁的截面积A b大(B) 柱的配筋面积比梁的配筋面积大(C) 柱的线刚度大于梁的线刚度(D) 控制梁、柱相对强度，使塑性铰首先在梁端出现参考答案：D3. 底部大空间剪力墙结构中，对于落地剪力墙或落地筒体的数量要求，下列何项是符合规定的_______。
(2分)(A) 在平面为长矩形建筑中，其数目与全部横向剪力墙数目之比，非抗震设计时不宜少于30%，需抗震设防时不宜少于50%(B) 在平面为任何形状建筑中，其数量非抗震设计时不宜少于全部横向剪力墙的1/3，有抗震设计时不宜少于全部横向剪力墙的1/2(C) 在平面为任何形状建筑中，其数量非抗震设计时不宜少于全部横向剪力墙的30%，有抗震设计时不宜少于全部横向剪力墙的50%(D) 在平面为长矩形建筑中，其数目与全部横向剪力墙数目之比，非抗震设计时不应少于1/3，需抗震设防时不应少于1/2参考答案：A4. 抗震设计时，三级框架梁梁端箍筋加密区范围内的纵向受压钢筋截面A’s 与纵向受拉钢筋截面面积As的比值应符合的条件是_____。
(2分)(A) A’s/As≤0.3(B) A’s/As≥0.3(C) A’s/As≤0.5(D) A’s/As≥0.5参考答案：B5. 框架结构在竖向荷载作用下，可以考虑梁塑性内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅，下列哪种调幅及组合是正确的_______。
(2分)(A) 竖向荷载产生的弯矩与风荷载及水平地震作用的弯矩组合后再进行调幅(B) 竖向荷载产生的梁端弯矩应先行调幅，再与风荷载和水平地震作用产生的弯矩进行组合(C) 竖向荷载产生的弯矩与风荷载产生的弯矩组合后进行调幅，水平地震作用产生的弯矩不调幅(D) 组合后的梁端弯矩进行调幅，跨中弯矩相应加大参考答案：B6. 对于有抗震设防的高层框架结构以及框架—剪力墙结构，其抗侧力结构布置要求是_______。
剪力墙水平筋替代边缘构件箍筋要点研究
剪力墙水平筋替代边缘构件箍筋要点研究林国铎【摘要】钢筋混凝土住宅的主要结构形式是剪力墙结构,剪力墙的钢筋用量占整个住宅的40％左右,是结构成本的主要部分.剪力墙的钢筋用量过高,造成国家建设资源的严重浪费,并影响开发商的利润.本文通过对剪力墙身水平筋替代约束箍筋进行分析,并通过具体工程研究其替代系数,对实际工程有指导意义.【期刊名称】《低温建筑技术》【年(卷),期】2017(039)001【总页数】4页(P58-61)【关键词】住宅;配筋优化;墙配筋;墙身分布筋【作者】林国铎【作者单位】上海交通建设管理有限公司, 上海200233【正文语种】中文【中图分类】TU398.2剪力墙结构是钢筋混凝土住宅中采用的最广泛的结构体系。
对大部分小高层和高层结构而言，剪力墙的钢筋用量占整个住宅的40%左右。
因此，对剪力墙配筋进行研究和分析有着重要的实际意义。
根据规范JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》(以下简称高规)7.2.15条，箍筋体积配筋率可计入箍筋、拉筋及符合构造要求的水平分布钢筋，计入的水平分布钢筋体积配箍率不应大于总体积配箍率的30%。
但在实际工程中，因上述替代图纸表示复杂，替代系数需要逐个验算，实际工程中采用较少。
本文通过对剪力墙身水平筋替代约束箍筋进行相应的分析与计算，并通过具体项目工程研究其替代系数，对实际工程有指导意义。
水平钢筋只能在与边缘构件箍筋重合时，才有条件进行替代，故首先对二者间距的关系进行研究。
1.1 边缘构件箍筋间距因边缘构件箍筋配筋计算相对复杂，影响因素较多，故不宜在设计中对其箍筋间距进行过多限制。
通过统计实际工程中边缘构件箍筋的钢筋间距，常见的边缘构件箍筋间距为100、150、200mm。
1.2 墙身水平钢筋的间距在实际工程中，大部分的墙身水平钢筋均按构造配置。
根据《高规》7.2.17条，剪力墙竖向和水平分布钢筋的配筋率，一、二、三级剪力墙均不应小于0.25%，四级和非抗震剪力墙设计时均不小于0.2%。
剪力墙出现偏拉的处理建议
剪力墙出现偏拉的处理建议剪力墙作为高层建筑结构中的主要抗侧力构件,既承受水平荷载作用,又承受竖向荷载作用,在结构设计中应进行平面内的截面受剪、偏心受压或偏心受拉、平面外轴心受压承载力验算.在集中荷载作用下,墙内无暗柱时还应进行局都受压承载力验算.如果抗震墙的墙肢在多遇地震下出现偏心受拉时,在设防地震、罕遇地震下的抗震能力可能大大丧失,因此在设计中应该引起足够的重视.美国伯克利加州大学所做的双肢剪力墙试验表明,当联肢剪力墙其中的一肢出现拉力(水平荷载下的弯曲拉力超过竖向荷载下的轴力),另一个墙肢则轴向压力很大,大大会超过设计值.国内高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010(以下简称“高规“)7.2.4及建筑抗震设计规范GB50011-2010(以下简称“抗规”)6.2.7.3对于受拉的双肢剪力墙也提出了特殊的要求.1规范对受拉双肢墙的要求高规7.2.4抗震设计的双肢剪力墙,其墙肢不宜出现小偏心受拉.当任一墙肢为偏心受拉时.另一端肢的弯矩设计值及剪力设计值应乘以增人系数1.25.抗规6.2.7.3双肢抗震墙中,墙肢不宜出现小偏心受拉；当任一墙肢为偏心受拉时,另一墙肢的剪力设计值、弯矩设计值应乘以增大系数1.25.如果双肢剪力墙中一个墙肢出现小偏心受拉,该墙肢可能会出现水平通缝而严重削弱其抗剪能力,抗侧刚度也严重退化,由荷载产生的剪力将全郁转移到另一个端肢而导致另一墙肢抗剪承载力不足.因此,应尽可能避免出现墙肢小偏心受拉情况.当墙肢出现大偏心受拉时,墙肢极易出现裂缝,使其刚度退化,剪力将在墙肢中重分配,此时,可将另一受压墙肢按弹性计算的剪力设计值乘以1.25增大系数后计算水平钢筋,以提高其受剪承载力.在地震作用的反复荷载下,双肢墙的两个墙肢都要按照增大剪力与弯矩后的内力配筋.并且,即使多遇地震下为偏压的墙肢而设防地震下可能会转为偏拉,则其抗震能力有实质性的改变,也需要采取相应的加强措施.2现行设计中PKPM软件对于墙肢内力计算的处理SATWE软件以壳元理论为基础,构造了一种通用墙元模型来摸拟剪力墙,这种墙元对于剪力墙的洞口(仅限于矩形洞)的尺寸和位置无限制,墙元不仅仅有面内的刚度,也有平面外的刚度,可以较好的模拟实际工程由剪力墙的真实受力状态.而且墙元的每个节点都具有空间全部六个自由度,可以方便地与空间任意梁、柱单元连接,而无需附加约束.从几何方面讲,剪力墙有开洞和不开洞剪力墙两种类型.如图1所示.当然对于开洞的剪力墙,可以依据洞口的尺寸、空间位置等又可以划分为不同的类型.由于工程中剪力墙形状复杂多变,对于网格的细分采用映射与自由剖分相结合的方法实现自动细分.同时为解决连梁在较粗网格下刚度偏刚而导致连梁内力偏大超筋的问题,SATWE软件对于连梁的网格做了加密处理.对联肢剪力墙,目前设计中是分别按照墙柱和墙梁进行设计的,其中的墙梁在软件中可以按照开洞方式或按照框架梁方式建模,两种建模方式(如图2)的不同,在内力分析中产生的协调点也是不同的.采用不同的连梁刚度模型(壳元或杆元),对结构的整体刚度影响是很大的,构件内力计算给果也会产生较大的差异.按连梁方式计算,梁刚度模型采用壳元,刚度大小与单元划分有关,刚度只能折减不能放大,同时也不能进行梁端负弯矩调幅和抗扭设计.这种采用二维单元模型的连梁,与两端的剪力墙协调性较好,刚度的准确性依赖于单元的划分.为了提高计算结果的准确性,软件已经将墙梁壳元自动加密划分,同时为了实现与连梁两端墙体实现位移协调,连梁的单元加密划分也会影响到两端墙体的单元划分.在内力分析的时候是按照独立的墙柱和连梁模型进行的,在配筋设计阶段软件也是分别按照墙柱和墙梁最不利的内力组合分别进行配筋的处理.由于SATWE软件分别按照上述方式计算得到墙柱和连梁在恒、活、风及地震等作用下的单工况内力,然后按照规范的要求进单工况内力调整,之后再进行内力组合,得到墙柱与连梁的最不利的控制内力,再分别套用相应的规范公式计算出其配筋.软件计算墙肢内力是按照单肢处理,软件在剪力墙配筋计算的时候是可以判断大小偏拉,但是对于规范中的抗规与高规中要求的偏拉构件的剪力与弯矩的放大是没有直接执行的.为了能够按照规范的要求对于受拉剪力墙进行放大处理,SATWE软件需要指定双肢墙,软件自动对其设计剪力及弯矩自动放大1.25进行配筋设计.设计人员需要在对应的“设计模型补充定义"(如图3所示)菜单中,对于受拉的两肢墙肢定义为双肢墙(如图4),软件自动对两个独立墙肢的控制剪力、弯矩放大1.25的系数,并用放大的内力进行配筋计算.4对PL墙肢软件处理的分析及存在的相关问题由于剪力墙的配筋设计,对于其边缘构件的纵筋计算是按照每个墙肢的M.N进行计算的,对于剪力墙分布筋的计算是按照V、N计算的.目前软件对于某个墙肢,只要其控制组合中出现拉力就自动在墙肢上面标示PL(如图5),不区分该拉力组合是边缘构件纵筋控制的组合还是坡体水平筋控制的组合,同时也不区分对应该拉力的组合是否是地震参与的组合.软件对某墙肢控制组合有拉力出现时即进行PL标识,该控制组合可能是边缘构件纵筋的控制组合也有可能是剪力墙墙身水平分布筋对应的控制组合.这就存在以下三种可能:有可能剪力墙墙身水平分布筋对应的控制组合中有拉力,软件进行PL标示,但是此时边缘构件配筋控制组合是偏压组合:或者边缘构件配筋控制组合是偏拉组合,软件进行了PL标示,但是墙身分布筋控制对应的组合是压力组合:或者边缘构件配筋控制组合与分布筋控制组合均为拉力组合,软件进行了PL标示.由于规范中提到的是对于剪力、弯矩放大1.25,这几种情况如何进行相应的内力放大处理.(1)如果对于所有的控制组合中由风荷载参与的某个组合导致剪力墙产生了拉力,软件对该剪力墙也进行了PL标识,此时按照规范即使是PL构件,不应该按照规范进行内力放大处理.(2)按照规范双肢剪力墙中不允许出现小偏心受拉,目前软件并没有对大小偏拉进行判断,需要设计人员自行根据轴拉力对截面形心的偏心距(e0=M/N)与钢筋合力作用点至截面形心矩离(a=0.5h-as)的大小进行判断.a<e0,属于大偏拉;a>eO,属于小偏拉.(3)如果在边缘构件配筋与墙体分布筋控制组合中出现的是压弯组合,虽然墙肢未做PL标示,但有可能存在某个不是控制的地震参与的偏拉组合,按照规范若对该偏拉墙肢剪力与弯矩放大1.25再计算配筋的话,有可能该配筋会大于原来压弯组合的配筋.由于软件计算并不自动考虑该放大,因此结果输出的只是按照所有组合中配筋最大对应的控制组合及配筋量,此时应该如何进行配筋处理.(4)倘若某独立未开洞的一字型墙肢出现的配筋控制的组合中出现了拉力,对应配筋控制组合的内力是否应该进行放大的处理.(5)如果对应所有的组合中,某个组合对应的配筋为小偏心受拉,但是配筋控制组合属于大偏心受拉,此时应该如何执行规范的内力放大处理.(6)由于规范中的双肢墙是将这片开洞的墙体看成整体的一片去设计,其中的某个墙柱或墙梁相对这一整片墙是属于内部构件,如果其中某墙柱存在偏拉,荷载通过墙内部的连梁进行转移,另外一墙肢的内力会变大.SATWE程序对于这一开洞的墙肢分别是按照墙柱墙梁进行配筋设计,分别是按照各自最不利的配筋进行设计的,与规范的要求不太一致.(7)软件在输出结果中,只要控制配筋的组合中出现拉力,就在墙体上面标示PL,而不论其是否是地震作用参与的组合(图6,图7);对于墙肢的所组合中,若地震参与的组合中出现拉力,程序会在该墙肢的构件信息中输出“该墙柱在地震组合下有受拉的情况,若该墙柱是双肢墙的其中一肢,请在前处理定义双肢墙,以让程序做相应的内力调整”(图7所示):对于墙肢的所组合中,若非地震参与的组合中出现拉力,虽然程序在图形文件上做了PL标示,但是在墙肢构件信息中不会输出上述那段话(图6).如果对于双肢墙剪力与弯矩需要放大的话,只需要返回SATWE“设计模型补充定义”(图3)菜单中,对于受拉的两肢墙肢定义为双肢墙(如图4),软件自动对两个独立墙肢的控制剪力、弯矩放大1.25的系数.4双肢剪力墙受拉配筋建议剪力墙的纵筋一般设计在两端的边缘构件中,墙体中部设置分布钢筋,截面内力(M与N)由边缘构件承担,边缘构件一般作为压弯或者拉弯构件进行设计,墙身分布筋主要由N 与V控制.由于实际工程中有一部分属于独立的可看做悬臂型的剪力墙,有一部分属于开洞形成的双肢或者多肢剪力墙,在实际的配筋设计中,规范要求是按照每个独立的墙柱和墙梁考虑最不利的组合进行配筋设计.规范中对于受拉双肢墙配筋的内力放大要区分是否是地震作用的组合以及双肢墙大小偏拉的问题.同时规范中受拉双肢墙剪力与弯矩的放大并不一定出现在同一组合(控制边缘构件配筋的M,N与控制墙身水平分布筋的N,V一般不属于同一个组合).因此,个人认为对于受拉剪力墙的配筋有如下建议:(1)若独立的一字型墙肢出现偏拉,软件中做了PL 标示,由于一字型端肢按照最不利内力组合进行了设计,并且也不满足规范受拉双肢墙的要求,因此没必要判断该拉力是边缘构件配筋控制组合下产生的还是剪力墙分布筋控制组合下产生的,也没有必要判断该拉力是否是地震作用参与的组合产生的,在实际的配筋中均可直接按照SATWE计算结果进行配筋处理.但是需要验算边缘构件配筋组合下属于大偏拉还是小偏拉,由于小偏拉是全截面受拉,因此在实际设计中建议尽量通过调整结构方案避免底部加强部位的墙肢在地震作用组合下出现小偏心受拉.(2)若属于开一洞口形成的剪力墙,其中某一肢或者两肢均出现PL标示,则要细分以下各种情况:如果计算结果中墙肢上面标示PL,但是在该墙肢对应的构件信息下没有输出“该墙柱在地震组合下有受拉的情况,若该墙柱是双肢墙的其中一肢,请在前处理定义双肢墙,以让程序做相应的内力调整”这一说明,代表该墙肢控制配筋组合中有拉力,但是所有地震参与的组合中均无拉力出现,此时可直接采用SATWE的计算结果作为最终的配筋结果.如果计算结果中墙肢上面标示PL,同时在该墙肢对应的构件信息下输出“该墙柱在地震组合下有受拉的情况,若该墙柱是双肢墙的其中一肢,请在前处理定义双肢墙,以让程序做相应的内力调整”这一说明,代表该墙肢在某地震作用参与的组合下产生的轴力起了控制作用.如果边缘构件纵筋控制组合是压弯组合,墙身分布筋控制组合中有拉力,则此时应该返回SATWE将该墙肢定义为双肢墙,软件会自动对该墙肢在地震作用受拉的组合下的剪力与弯矩均放大1.25进行配筋计算,若此有地震参与的拉弯配筋大于之前压弯计算的配筋,软件会输出拉弯下的较大的配筋.如果边缘构件纵筋控制组合是拉弯组合,墙身分布筋控制组合中也有拉力,则也应该返回SATWE将该墙肢定义为双肢墙,软件自动对该墙肢在地震作用参与的受拉组合下的剪力与弯矩均放大1.25进行配筋计算.如果边缘构件纵筋控制组合是拉弯组合,墙身分布筋控制组合是压力,则同样应该返回SATWE将该墙肢定义为双肢墙,软件自动对该墙肢在地震作用参与的所有受拉组合下的剪力与弯矩均放大1.25进行配筋计算.这个过程软件计算并不区分大小偏拉的问题.从规范来看,对双肢墙按照内力放大是区分大小偏拉的,小偏拉规范要求要求不宜出现.因此,从配筋角度来讲,个人建议此种情况下应该区分大小偏拉的问题.定义双肢墙计算之后得到配筋及其控制组合,此时取控制组合对应未调整的M、N计算偏心距,判断该墙肢是否属于小偏拉,如果是大偏拉,可直接按照之前SATWE计算配筋即可,没必要采用定义双肢墙之后得到的配筋.如果是小偏拉,对于底部加强部位墙肢建议按照定义双肢墙之后的配筋,若是其他部位墙肢可直接取之前SATWE计算配筋.(3)如果墙肢上面未做PL标示,只能说明配筋控制组合中无拉力出现,并不能保证其中某些组合中不出现拉力,若在该墙肢对应的构件信息下输出“该墙柱在地震组合下有受拉的情况,若该墙柱是双肢墙的其中一肢,请在前处理定义双肢墙,以让程序做相应的内力调整”这一说明,代表该墙肢在某地震作用参与的组合下产生了轴力.应返回SATWE将该墙肢定义为双肢墙,软件会自动对该墙肢在地震作用受拉的组合下的剪力与弯矩均放大1.25进行配筋计算,若此有地震参与的拉弯配筋大于之前压弯计算的配筋,软件会输出拉弯下的较大的配筋.同样应该区分大小偏拉的问题,如果对应配筋控制组合下属于小偏拉,并且是底部加强部位墙肢,建议按双肢墙放大内力之后的配筋作为最终配筋依据,如果是其他部位的小偏心受拉墙肢或者属于大偏拉墙肢,则建议配筋直接按照SATWE之前计算的结果即可.从以上的分析来看,其实对于规范双肢墙偏拉的内力放大存在很多不太明确的地方,比如大小偏拉的问题、墙肢按照单肢最不利设计的问题以及边缘构件配筋控制组合与墙身分布筋控制组合不同的问题等,并且按照《建筑结构荷载规范GB50009-2012) 3.2.4中第一条的要求,对于永久荷载效应对结构有利时,基本组合的荷载分项系数取不应大于1.0,那在判断墙肢是否会产生拉力的时候应该不能按照设计组合去判断,而应该采取1.0分项系数取做判断.基于以上问题都不太明确,并且软件也不能很完美的解决该问题,只是提供了相应的处理方法,但是审图及设计人员往往在实际配筋中还是比较难把握,显得比较迷茫.因此,在实际配筋设计中提出上述建议供大家参考,尤其是审图机构,在审图中对软件输出的PL应该有正确的认知,不建议盲目的要求设计人员去定义双肢墙做这个剪力与弯矩放大处理.对于规范的要求应该从概念方面出发,做到详细完善的理解,力求使得到的受拉剪力墙的配筋符合安全性和经济性的要求.。
关于剪力墙约束边缘构件非阴影区拉筋设置的分析
０ ． ０ ０ ３ １ ８ ０． ０ ０ ５ ３１
０ ． ０ ０３ ５ ２ ０ ． ０ ０ ５ ８ ６
０ ． ０ ０ ３ ８ ５ ０． ０ ０ ６ ４ ２
注： 表 中数值均按设计最 常用 的 Ｈ Ｒ Ｂ ４ ０ ０钢 筋采用 且 Ｃ ３ ５以下等 级 均 按表 中 Ｃ ３ ５采 用
Ａ ｃ ｏ ￣ Ｓ
因为 是 分 析 阴影 区 以外 的加 强 范 围 ，故 根据 规
一
Ｇ Ｂ ５ ０ ０ １ １ —２ ０ ｌ １ 第７ ． ２ ． １ ５ 条 的规 定： 计 入水平分布 钢筋 的体积配箍率 不应大于总体积配箍率 的 ３ ０ ％ 。因此 ， 现 以设计最常见 的 ２ ０ ０ ｍ ｉ ｌ ｌ 厚墙体 ， 水平分布筋 ４ ， ８ ｍ ｍ ＠ ２ ０ ０ 删 进行 核算 ， 由图 ２可 矢 口 ＝ ＝
堕
由式 （ １ ） 可 得 到各 混 凝 土 强 度 等 级 下 的 非 阴 影 区
体 积 配箍率 ｐ 见表 １ 。
表 １ 非 阴 影 区 体 积 配 箍 率
上 一——
单位 ： ｍｍ
图１ 约 束 边 缘 构 件 设 置 形 式
Ｃ ３ ５
Ｃ ４０
Ｃ ４ ５
Ｃ５ ０
式 中： 为拉 筋的体积 ；
个标 准段 ， 则
＝
为核 心区面积 ； ｓ为 拉 筋 竖 向 分布 间 距 。 图 ２为 Ｌ 。 范 围 内拉 筋 设 置 的一
（ ｈ 一 ３ ０ ） Ａ ｓ （ ３ ）
式 中： 』 ４ 为拉 筋 的截 面积 。
墙 筋 ８ ＠ ２ ０ ０或 ０１ ０ ＠ ２ ０ ０
ｍｍｚ
Ｃ ５ ０ ｌ Ｏ ８ ． Ｏ １ ８ ０ ． ０
非底部加强区剪力墙构造边缘构件箍筋改拉筋的优化建议(定版)
03. 优化建议
方式a
方式a
注：当构造边缘构件内 箍筋、拉筋位置（标高）与墙 方式b 方式b 体水平分布钢筋相同时采用。
从以上案例的分析中可以看出，按《16G101-1 》图集的做法，非底部加强区剪力墙构造边缘构件箍筋取消，
而采用“墙体水平分布钢筋 +拉筋”的形式，有很好的经济性，并且有规范依据，因此建议在集团所有项目中推 广使用。方式a、b经济性相当，但方式b施工较为方便，推荐使用。
内部资料 严禁外传 │ 4
01. 设计依据
构造边缘暗柱取 消了箍筋，采用 “墙体水平分布 钢筋 +拉筋”形 式
构造边缘翼墙取 消了箍筋，采用 “墙体水平分布 钢筋 +拉筋”形 式
构造边缘转角墙 取消了箍筋，采 用“墙体水平分 布钢筋 +拉筋” 形式
《16G101-1》图集第77页中将剪力墙构造边缘构件在其他部位设计为“墙体水平分布钢筋 +拉筋”形式 。
设计研究院 产品评估优化部 2017年05月
01. 设计依据
CONTENT 目录
02. 案例分析 03. 优化建议
01. 设计依据
为拉筋
为拉筋
《高层建筑混凝土结构技术规程》
《建筑抗震设计规范》
《高规》第7.2.16条及《抗规》第6.4.5条要求底部加强部位的构造边缘构件采用“箍筋”，而其他部位采 用 “拉筋”，但以往常规设计均将其他部位采用“箍筋”设计（是设计院和审图部门认可的方式）。
内部资料 严禁外传 │ 6
02. 案例分析——案例一：重庆区域碧桂园·新牌坊项目1#、2#楼
测算含钢量
测算含钢量
1#、2#楼结构技术指标
指标对比
1_剪力墙边缘构件的设置要求
1_剪力墙边缘构件的设置要求1.1 剪力墙边缘构件的设置要求高规的7.2.15条规定：抗震设计时，一、二级剪力墙结构底部加强部位及以上一层的墙肢设置约束边缘构件，一、二级剪力墙的其它部位以及三、四级和非抗震设计的剪力墙墙肢均应设置构造边缘构件。
对于这两类边缘构件，程序都可以通过自动搜索确定。
边缘构件的一些特征尺寸、主筋面积、箍筋面积或者配箍率，用户都可以在边缘构件简图中看到。
新规范程序对于剪力墙配筋结果的表示提供两张图，一张是配筋简图中对于各个直线剪力墙段的配筋结果，另一张是边缘构件配筋结果。
值得注意的是：直线剪力墙段的暗柱主筋给出的是计算值，如果计算值小于零则取零，并不考虑构造要求；而边缘构件简图中的配筋结果则同时考虑了钢筋计算值和构造值，也即二者当中取大。
简言之，剪力墙的配筋结果以边缘构件简图为准，直线剪力墙段的配筋图仅供校核之用。
2 程序计算中存在的问题>>剪力墙配筋存在的问题由于一般采取直线段配筋模式，所以产生以下问题:对超长直线段墙，采用平截面假定配筋，截面刚度估计偏大，配筋偏小。
尤其是地下室外墙的配筋问题。
而把长墙分段配筋也是没有依据的。
对有面外墙相连的直线段墙，没有考虑面外墙的翼缘作用，如果考虑翼缘作用，则配筋将减少。
对弧墙的配筋，目前没有好的办法。
当有边框柱与墙相连时，没有考虑边框柱与墙的共同工作，使得边框柱和与之相连的剪力墙配筋都偏大。
>>边缘构件配筋存在的问题L形边缘构件的配筋，是两个墙肢配筋的叠加，这样L形边缘构件的配筋将偏大。
带边框柱的边缘构件配筋，是柱配筋与墙配筋的叠加，则这样的边缘构件配筋也偏大。
弧墙的边缘构件配筋，有时生成得不对，要注意察看、复核。
超长墙产生的边缘构件，由于受到配筋合理性的影响，也需要复核。
对于多肢斜交墙肢的端部，是多个墙肢配筋的叠加，造成这个边缘构件配筋很大，须注意。
3 剪力墙边缘构件的设计>>加强区约束边缘构件——剪力墙加强区及约束边缘构件的确定：加强区按要求取1/8～1/10的结构总高度，并不小于2层。
剪力墙结构的优化方法
5、优化效果评估标准
标准细则：＿___________________________
6、质量控制措施
控制要点：＿___________________________
7、责任和义务
优化方责任：＿___________________________
118协议的变更和解除
本协议的变更和解除需经双方协商一致，并签订书面协议。在履行过程中，如遇不可抗力等不可预见、不可避免的因素，导致协议无法履行或部分无法履行，双方应按照法律的规定协商解决。
119争议解决
双方在履行本协议过程中如发生争议，应通过友好协商解决；协商不成的，可向有管辖权的人民法院提起诉讼。
剪力墙结构的优化流程一般包括现状分析、方案制定、结构计算、方案调整和优化效果评估等环节。
1122具体步骤
11221现状分析：对原设计的剪力墙结构进行详细的分析，包括结构布置、构件尺寸、材料强度等。
11222方案制定：根据现状分析结果，结合优化目标和原则，制定多个优化方案。
11223结构计算：采用专业的结构分析软件对各个优化方案进行计算，分析其在各种荷载工况下的受力性能。
11122适用性原则：优化后的结构应满足建筑使用功能的要求，不影响建筑物的使用空间和舒适度。
11123经济性原则：通过合理的优化设计，降低材料和施工成本，提高项目的经济效益。
11124可靠性原则：优化过程中应充分考虑结构的可靠性和耐久性，确保结构在设计使用年限内的正常使用。
112优化流程和步骤
1121流程概述
3、优化过程中的参数调整
墙体厚度：＿___________________________
抗震墙边缘构件配筋原则探讨
Kang zhen qiang bian yuan gou jian pei jin yuan ze tan tao 抗震墙边缘构件配筋原则探讨■刘立明对于抗震墙边缘构件的纵筋和箍筋配置，《建筑抗震设计规范》和《高层建筑混凝土结构技术规程》做出了原则性规定，可以覆盖抗震墙结构中绝大多数边缘构件，但是，对于一些特殊的边缘构件，出于降低"含钢量”的考虑,往往有意识地套用有关规范条文，配置最低限度的钢筋，导致边缘构件普遍配筋不足，存在安全隐患。
为了保证建筑质量安全，本文对抗震墙边缘构件的纵筋和箍筋配置原则进行探讨。
抗震墙边缘构件是混凝土剪力墙结构中使用最广泛的构件，也是影响混凝土剪力墙结构安全的关键构件。
对于—般的边缘构件设计，按照《建筑抗震设计规范》和《高层建筑混凝土结构技术规程》中的相关规定执行即可，但是，对于特殊的边缘构件，有关规范条文并未明确。
因此，对此类边缘构件的纵筋和箍筋配置进行研究有着重要的现实意义。
一、抗廉墙边缘构件纵筋间距设计原则综合考虑规范规定和结构准则，对边缘构件纵筋间距的最大间距提出如下原则：1.任何情况下边缘构件纵筋间距不应大于规范规定的墙身竖向分布钢筋的最大间距。
JGJ3-2010第7.2.15条3款、第7.2.16条第3款提出箍筋、拉筋沿水平方向的肢距不宜大于300mm,JGJ3-2010第7.2.18条提出剪力墙的竖向和水平分布钢筋的间距均不宜大于300mm,据此，要求边缘构件纵筋间距不宜大于300mm。
尽管上述条文为“宜”或"不宜”，但是由于在实际的工程设计中无任何难度，因此按照GB50011-2010（2016年版）和JGJ 3-2010的用词说明所规定的原则，设计中应当执行。
2.按照JGJ3-2010第7219条的规定，房屋顶层剪力墙、长矩形平面房屋的楼梯间和电梯间剪力墙、端开间纵向剪力墙以及端山墙的水平和竖向分布钢筋的间距均不应大于200mm。
怎样理解剪力墙的底部加强部位？
怎样理解剪力墙的底部加强部位？钢筋混凝土剪力墙作为具有良好抗震性能的结构构件，被广泛应用于高层建筑、人防工程、设备基础、工业管廊等建筑结构中，尤其是在高层钢筋混凝土建筑中，剪力墙结构的设计是整个建筑结构设计的关键。
剪力墙的底部加强部位是在高层钢筋混凝土建筑抗震设计中经常提到的。
为什么要进行底部加强呢？这要从剪力墙结构的抗震设计说起。
在水平地震作用下，剪力墙结构的弯矩图和剪力图大体上是下面这个样子的：从上图可以看出，剪力墙结构的最大弯矩和最大剪力都出现在结构的底部，也就是剪力墙与基础的嵌固位置。
所以对于剪力墙来说，其底部的部分是非常重要的，从理论上讲，在遭遇罕遇地震时，底部也是最先破坏的。
但是剪力墙的底部既受弯，又受剪。
那么在发生罕遇地震的时候，到底是发生剪切破坏，还是发生弯曲破坏呢？当然是要控制剪力墙结构使其发生弯曲破坏。
因为剪切破坏是脆性破坏，一旦发生，整个结构瞬间被摧毁；但弯曲破坏是延性破坏，破坏过程持续时间较长，整个破坏过程有较大的塑形变形，在塑形变形的过程中仍然有一定的承载力，可以给人员提供充足的反应时间和逃生时间。
并且可以良好的吸收和耗散能量。
所以我国的抗震设计中引入了“塑性铰”的概念。
塑性铰对于一般的结构铰，在结构力学中是不承受弯矩的，也不传递弯矩，比如受到均布荷载作用的简支梁，在铰支座的位置弯矩为零。
但是在结构铰的位置，构件是可以自由转动的。
并且在顺时针和逆时针方向都可以转动。
塑性铰就不同了。
在结构的某一截面达到极限弯矩时，这个截面的位置就出现了塑形铰。
此时在这个截面的位置可以产生弯矩方向的转动，这一点和结构铰相似的；但是与普通的结构铰不同的是，在塑性铰出现并持续的过程中，依然可以承受并传递一定的弯矩，直到结构破坏，塑性铰自然消失。
同样，当截面上的弯矩小于塑性极限弯矩时，截面位置就无法转动，塑性铰同样会消失。
所以，塑性铰是结构构件延性破坏中出现的一种机制，它的产生、持续和消失对应着延性破坏的全过程。
偏拉墙体配筋分析及建议(课件)
六、软件对压弯、拉弯墙肢配筋计算
• 采用对称配筋,则单侧钢筋面积 • As=(γRENe'-fywAsw(0.5h-as))/fy/(h0-as)=(4835650×2002.57-
360×5712×(0.5×3200-200))/360/(3000-200)=6750.85mm2 • 剪力墙边缘构件类型为约束边缘构件 • 边缘构件沿墙肢的长度：lc=480 • 取剪力墙边缘构件纵向钢筋最小配筋率：ρ'smin=1.00% • 剪力墙边缘构件最小纵向钢筋面积：A'smin=1600mm2 • As>A'smin，取边缘构件纵向钢筋面积 • As=6750.85mm2 • 注意：剪力墙拉弯配筋是要判断大小偏拉的问题。
雪
计算翻l
「V正截面计算W柑面计算｜
吉盖面尺寸
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阳
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Z
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X向平面计算长度
E
时Y向平面计算长度 跚
M
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F
H H
五、墙肢内力计算
• 2、一般建议的建模方式： • 跨高比小于2.5的连梁，按照开洞方式建模； • 跨高比在[2.5,5]之间，可以按照开洞也可以按照框架梁方
式建模输入； • 跨高比大于5的连梁，按照框架梁方式输入建模；
五、墙肢内力计算
• 3、两种建模方式的区别 • 由剪力墙开洞产生的连梁，梁刚度模型采用壳元，刚度大
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02. 案例分析——案例一：重庆区域碧桂园·新牌坊项目1#、2#楼
用墙身钢筋替代 常规设计箍筋， 暗柱范围仅设一 6.5拉筋
碧桂园·新牌坊项目设计
常规设计
此项目为外判设计，由重庆卓创国际工程设计有限公司设计。在设计后评估过程中我们发现该工程非底部加
强部位剪力墙构造 边缘构件的设计有别于常规设计，按《16G101-1 》图集的做法，取消了部分箍筋，而采用 “墙体水平分布钢筋 +拉筋” 6.5的拉筋。
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02. 案例分析——案例一：重庆区域碧桂园·新牌坊项目1#、2#楼
测算含钢量
测算含钢量
1#、2#楼结构技术指标
指标对比
1#、2#标准层剪力墙平面布置图
经过对新牌坊1#、2#楼结构技术指标的测算（指标数据按地上第6层作为标准层结构抽样计算），单位面积
用钢量、混凝土折算厚度均比博意设计院限额指标低，究其因: 新牌坊1#、2#楼是公寓，均为标准间，较规整， 有别于一般的住宅平面；非底部加强区剪力墙构造边缘构件的设计不同于常规设计，对单位面积用钢量的降低影 响较大。
原设计
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02. 案例分析——案例二：佛肇区域龙江碧桂园华府七号楼 （YJ180T(30X5))
第一次优化设计
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02. 案例分析——案例二：佛肇区域龙江碧桂园华府七号楼 （YJ180禁外传 │ 13
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01. 设计依据
自 2016 年 9 月 1 日起实施
《16G101-1》在第77页 “构造 边缘构件 GBZ 、扶壁柱 FBZ 、 非边缘暗柱 AZ构造”中增加了 “墙体水平分布钢筋 + 拉筋” 的内容
按《高规》 第7.2.16条及《抗规》第 6.4.5条要求，国家建筑标准设计图集《16G101-1》对《11G101-1》 作了较大的调整，增加了剪力墙构造边缘构件在其他部位采用“墙体水平分布钢筋 +拉筋”的内容，取消了箍筋。
钢筋绑扎搭接计算：6~10直径的钢筋按8米/条考虑、 12~22直径钢筋按10米/条考虑，
按照上述原则，对所有非底部加强区剪力墙构造边缘构件进行二次优化设计，并进行用钢量测算。用钢量指 标表明：1、二次优化设计后，箍筋用量可节省34.8%，总用钢量节省4.9%~5.2%；2、优化方式a与方式b用钢 量总体上相当，但采用方式b时水平分布钢筋锚固长度略有增加。
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01. 设计依据
构造边缘暗柱取 消了箍筋，采用 “墙体水平分布 钢筋 +拉筋”形 式
构造边缘翼墙取 消了箍筋，采用 “墙体水平分布 钢筋 +拉筋”形 式
构造边缘转角墙 取消了箍筋，采 用“墙体水平分 布钢筋 +拉筋” 形式
《16G101-1》图集第77页中将剪力墙构造边缘构件在其他部位设计为“墙体水平分布钢筋 +拉筋”形式 。
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02. 案例分析——案例二：佛肇区域龙江碧桂园华府七号楼 （YJ180T(30X5))
龙江碧桂园华府七号楼原设计技术指标
华府七号楼（YJ180T(30X5))标准层剪力墙平面布置图
集团限额指标 为0.36~0.40
集团限额指标 为41~46
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02. 案例分析——案例二：佛肇区域龙江碧桂园华府七号楼 （YJ180T(30X5))
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03. 优化建议
方式a
方式a
注：当构造边缘构件内 箍筋、拉筋位置（标高）与墙 方式b 方式b 体水平分布钢筋相同时采用。
从以上案例的分析中可以看出，按《16G101-1 》图集的做法，非底部加强区剪力墙构造边缘构件箍筋取消，
而采用“墙体水平分布钢筋 +拉筋”的形式，有很好的经济性，并且有规范依据，因此建议在集团所有项目中推 广使用。方式a、b经济性相当，但方式b施工较为方便，推荐使用。
02. 案例分析——案例二：佛肇区域龙江碧桂园华府七号楼 （YJ180T(30X5))
第二次优化设计(b)
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02. 案例分析——案例二：佛肇区域龙江碧桂园华府七号楼 （YJ180T(30X5)) 龙江碧桂园华府七号楼设计技术指标一览表 优化前后箍筋拉筋用量对比表
优化前后总钢筋单位用量对比表
设计研究院 产品评估优化部 2017年05月
01. 设计依据
CONTENT 目录
02. 案例分析 03. 优化建议
01. 设计依据
为拉筋
为拉筋
《高层建筑混凝土结构技术规程》
《建筑抗震设计规范》
《高规》第7.2.16条及《抗规》第6.4.5条要求底部加强部位的构造边缘构件采用“箍筋”，而其他部位采 用 “拉筋”，但以往常规设计均将其他部位采用“箍筋”设计（是设计院和审图部门认可的方式）。
SJYJY2017***
非底部加强区剪力墙构造边缘构 件箍筋改拉筋的优化建议
摘要：按照高规及抗规相关条文，国家建筑标准设计图集《16G101-1》对《11G101-1》作了较大的 调整，增加了剪力墙构造边缘构件在其他部位采用“墙体水平分布钢筋 +拉筋”的内容，取消 了 箍筋。按照此原则，重庆新牌坊项目（外判设计，已实施）及佛肈区域龙江华府七号楼项目（试 设计）非加强区域标准层可节约钢筋1.50~2.0kg/m2。
箍筋用剪力墙 钢筋替代
箍筋用剪力墙 钢筋替代
第二次优化取 消了部分箍筋，采 用“墙体水平分布
箍筋用剪力墙 钢筋替代
钢筋 + 拉筋”的形 式，按《16G1011》图集第77页分 为两种方式a、b。
第一次优化
第二次优化(a)
第二次优(b)
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02. 案例分析——案例二：佛肇区域龙江碧桂园华府七号楼 （YJ180T(30X5))
改 为 拉 筋
拉 筋 取消
拉 筋 取消
我们对原设计非底部加强区剪力墙构造边缘 构件了进行了二次优化。第一次优化仍采用“箍 筋 +拉筋”的方式，但对其不合理之处进行优化。
拉 筋 取消
原设计
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02. 案例分析——案例二：佛肇区域龙江碧桂园华府七号楼 （YJ180T(30X5))
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