桁架模板计算书

kN m
0.919 kN m
-1.065
EF跨 0.182 0.073 0.919 1.174
∴ 使用 阶段最大 弯矩 (1) 三 等跨连续 板
CD跨 M2k3=M2Gk3 跨中： +M2Qk3＝
Mk3=M1Gk3 +M2Gk3+M2 Qk3＝
M3= γ02[γ G(M1Gk3+M 2Gk3)+γ QM2Qk3]= D支座 M2kD=M2Gk 支座： D+M2QkD＝
构件受力 特征系数 有效受拉 混凝土截 面面积
29.197 Mpa
s2k
M 2k5 0.87 As h0
sk s1k s2k
139.999 Mpa 169.196 Mpa
六、最大 裂缝宽度 验算
sk s1k s2k
<0.9fy,满足 要求！
施工阶段 不设临时 支撑时， 裂缝宽度 只与使用 阶段增加 的面层吊 顶重量及
使用荷载 有关。
1 跨中 最大裂缝 宽度
MkD=M1GkD +M2GkD+M2 QkD＝
kNm 0.992
kNm
1.174 kN m
1.752 kN m
-1.156 kN m
-1.353
MD= γ02[γ G(M1GkD+M 2GkD)+γ QM2QkD]=
二、截面 设计
钢筋桁架 选型：根 据使用阶 段楼板底 部配筋量 确定桁架 下弦钢筋 直径，据 此初步选 定钢筋桁 架型号， 然后在施 工阶段验 算所选型 号钢筋桁 架的上弦 钢筋直径 是否满足
在弯矩
M2k5 作用下楼
板下部钢 筋的拉应 力
楼板下部 钢筋的拉 应力
s k
s
2
k
N s 1 1 k k
0 s 1 . k 8 M 7 M 2 s A h 2 k 1 N k t s 2 A G 0 h 1 k s k 0 2
N1k
M 1Gk5 ht 0
2935.226 N
s1k
N1k As
100 mm
188 mm
200 mm
N mm 2
14.3
N mm 2
1.43
N mm 2
2.01
N mm 2
30000 2.1
cr
受拉区纵 向钢筋的 相对粘结 特性系数 vi＝ 相对受压 区高度
钢筋抗压 强度设计 值 fy'＝
钢筋抗拉 强度设计 值 fy＝
钢筋强度 标准值 fyk ＝
钢筋弹性 模量 Es＝
使用阶 段：
楼板 附加恒载
楼面活荷载
2.3.2 使用阶段 计算
一、荷载 计算
楼板净跨 计算跨度
l1n=l1-b1＝ l2n=l2-b1＝ l3n=l3-b1＝ l10=l1n+a/2+b1/2＝ l20=l2n+b1＝ l30=l3n+a/2+b1/2＝
70 mm
kN 2.5 m2
1.5
kN m2
kN 2.5 m2
楼板厚度
h＝
假设支承 梁上翼缘 宽度b1均为 模板在梁 上的支承 长度 a＝
单榀桁架 计算宽度
b＝
钢筋桁架 节点间距
ls＝
混凝土抗 压强度设 计值 fc＝
混凝土抗 拉强度设 计值 ft＝
混凝土抗 拉强度标 准值 ftk＝
混凝土弹 性模量 Ec ＝
构件受力 特征系数
cr
cr
100 mm
200 mm
计算
CD跨
施工恒载
0.182
使用恒载
0.073
使用活载
0.919
1.174
表2 板支座弯矩 计算
施工恒载 使用恒载 使用活载
D -0.198 -0.091 -1.065 -1.353
(kN m)
DE跨 0.049 0.020 0.593 0.662
(kN m)
E -0.198 -0.091 -1.065 -1.353
s k
s
2
k
N s 1 1 k k
0 s 1 . k 8 M 7 M 2 s A h 2 k 1 N k t s 2 A G 0 h 1 k s k 0 2
M
2
k
5
1 三等 跨连续板
楼板自重 标准值作 用下钢筋 桁架下弦 DE跨： 的拉力
楼板自重 标准值作 用下钢筋 桁架下弦 的拉应力
kN m -0.388
-1.152 kN
kN m 0.073
DE段跨中 弯矩 M2GK4=0.02 5×g2l302=
EF段跨中 弯矩 M2GK5=0.08 0×g2l402=
D处支座弯 矩 M2GKD=－ 0.100× g2l302= 考虑荷载 最不利组 活载下： 合
CD段跨中 弯矩 M2QK3=0.10 1×p2l302=
80.000 mm 8.607 mm 68.058 mm2 6.582 mm TD2－70
8 mm
下弦钢筋 直径 D2＝
腹杆钢筋 直径 Dc＝ 上弦钢筋 截面面 积：
下弦钢筋 截面面 积：
腹杆钢筋 截面面 积：
As'＝ As＝ Asc＝
三、配筋 率验算
最大配筋 率
最小配筋 率取0.002 与 中的较大 值
DE段跨中 弯矩 M1GK4=0.02 5×g1l3中2=
EF段跨中 弯矩 M1GK5=0.08 0×g1l3中2=
-0.073 <10%
kN m 0.182
kN m 0.049
kN m 0.182
D处支座弯 矩 M1GKD=－ 0.100×g1l3中 2=
D处支座左 端剪力 V1GKD左=－ 0.600×g1l3左 = 考虑荷载 最不利组 活载下： 合
连接钢筋 抗拉强度 设计值 fy ＝ 混凝土上 保护层厚 度 c'＝ 混凝土下 保护层厚 度 c＝
cr
b
1 mm 0.373
N mm 2
340
N mm 2
340
N mm 2
480
N mm 2
190000
N mm 2
340
15 mm
15 mm
桁架高度 ht=
2 荷载 施工阶 段：
模板自重+湿混凝 土重量 施工荷载
图3
l3中＝l30＝ l3右＝l3左＝
0.470 kN m
0.282 kN m
kN m 0.188
1.880
kN m
2200 mm 2050 mm 2200 mm
∵ (l3中 －l3左)/l3 中×100%＝ ∴ 可按 三等跨连 续板计算 内力。 查《建筑 结构静力 计算手册 》得：
CD段跨中 弯矩 M1GK3=0.08 恒载下： 0×g1l3左2=
' s
81.000 mm
h0＝h－as
81.000 mm
∵
fcbx f y As
图5
MB
f
c
bx(h
'
0
x) 2
x h' h' 2 2MB 0 0 fcb
∴ 混凝 土受压区 高度
D支座 所需负筋 截面面积
D支座 所需负筋 直径 DB＝
五、楼板 下部钢筋 应力控制 验算
因桁架模
型手算工
作量太
kN m 0.370
kN m -0.336
M1D=γ 01(γ GM1GkD+γ QM1QkD)= 施工 阶段最大 剪力
V1D左=γ 01(γ GV1GKD左+ γQV1QKD 左)=
2 使用 阶段荷载 计算
查《建筑 结构静力 计算手册 》得：
CD段跨中 弯矩 M2GK3=0.08 恒载下： 0×g2l302=
使用恒载 使用活载
表3 使用阶段各 跨跨中弯矩
CD跨 0.073 0.919 0.992
(kNm)
DE跨 0.020 0.593 0.612
EF跨 0.073 0.919 0.992
如表3所 示，面层 吊顶重量 及使用荷 载作用下 产生的跨 中最大弯 矩在EF跨 处，所以 只需验算 CD跨的 跨中最大 裂缝宽度 。
1 kN m2
10
kN m2
2050 mm 2050 mm 2050 mm 220பைடு நூலகம் mm 2250 mm 2200 mm
楼板自重 g1= 施工荷载 p1= 除楼板自 重外的永 久荷载 g2= 楼面活荷 载 p2=
1 施工 阶段荷载 计算 (2) 三 等跨连续 板
施工阶段 计算跨度 l3左＝
l3n+a/2+b1/2 ＝
kN m -2.020
要求。若 满足，则 设计结 束；若不 满足，则 根据钢筋 桁架模板 选用表， 选择具有 较 大上弦钢 筋的桁架 型号继续 验算，直 到满足。 如果所需 上弦钢筋 直径过 大，选用 表 中无此型 号，则适 当增加下 弦钢筋直 径，根据 选用表中 上弦钢筋 直径从低 到高的顺
序继续选 择验算， 直到满足 。
D22
2
81.000 mm 30.456 mm2 238.896 mm2 100.531 mm2
所以 minbh0 As maxbh0
满足要求！
四、支座 负筋计算
1 D支座
h＝
100 mm
as' c' D1 / 2 as c D2 / 2
19.000 mm 19.000 mm
h0'＝h－a
2.3
cr
连
续3跨
b h 2 f 5 b x A h A / 1 f 0 A 0 0 . 0 5 b b h b h b h h (b b ) h t e
m m b a i x n
m c M r 0 a c x m m 2 d a i x n e t 4 e q t e s 5 c f t e r c 2 t e x b y b f f A A x y t A A s f f s ( E A s m s 4 % A c y h s h s A n s m a s 5 s m k 0 t n x k 0 e t i a i e A i v ( n x A f 1 d f i p 4 y t d 0 . p 2 i x f M 2 9 M % c 0 f i 0 D ) c b h y f 0 2 0 x 2 2 G 2 . Q 2 1 k 8 1 k 0 . p . 7 1 1 . 8 2 2 0 h 2 l 0 8 M f f g M 0 0 0 2 c A . . 2 8 b d 6 6 l 2 s 2 5 5 e 0 G t 2 e q k ) t t e e f f t t k m k s s i k k n
CD段跨中 弯矩 M1QK3=0.10 1×p1l3左2=
DE段跨中 弯矩 M1QK4=0.07 5×p1l3中2=
EF段跨中 弯矩 M1QK5=0.10 1×p1l3中2=
kN m
-0.198
-0.620 kN
kN m 0.138
kN m 0.089
kN m 0.138
D处支座弯 矩 M1QKD=－ 0.117×p1l3 中2=
2.3.1 设计数据
1 基本 数据
混凝土强 度 C30
施工阶段 结构重要 性系数 γ 01＝
使用阶段 结构重要 性系数 γ 02＝
永久荷载 分项系数 γG＝
可变荷载 分项系数 γQ＝
次梁间距 l1＝
l2＝
l3＝
k k N N k N k N m N N m m m m m 2 m 2 2 m
0.9 1.1 1.2 1.4 2250 mm 2250 mm 2250 mm
x
h 0
h 0
2
2
M
2
f
c
b
1 三等跨 连续板
∵
as
fcbx f y As
M5
f c bx(h0
x) 2
h0=h-20=
∴ 混凝 土受压区 高度
受拉 区钢筋截 面面积
x h0
h02
2M5 fcb
As
fcbx fy
下弦 钢筋直径 D2＝
2As
根据钢筋 桁架模板 表，初选
上弦钢筋 直径 D1＝
大，为了
演示设计
步骤，施
工阶段内
力按梁模
型
计算，结
果有一定
误差。
M
2
k
5
x h' h' 2 2MB 0 0 fcb
AB
fcbx fy
4AB
x x
h h ' ' 0 0
h h ' ' 0 0
2 2
2 2 M M
C E
f f
c c b b
9.880 mm 78.125 mm2 9.974 mm
D处支座左 端剪力 V1QKD左=－ 0.617×p1l3 左＝ ∴ 施工 阶段最大 弯矩
CD跨 M1k3=M1Gk3 跨中： +M1Qk3＝
M13= γ01(γ GM1Gk3+γ QM1Qk3)=
D支座 M1kD=M1Gk 支座： D+M1QkD＝
kN m
-0.139
-0.383 kN
kNm 0.320
max b
fc fy
45 ft % fy
∵ 45 ft % fy
8 mm 4 mm 50.265 mm2 100.531 mm2 12.566 mm2
0.016
0.002
∴ 最小配筋率＝
0.00011
0.002
根据选用 的模板确 定 h0＝h－ c－D2/2
minbh0
maxbh0
As
4
DE段跨中 弯矩 M2QK4=0.07 5×p2l302=
kN m 0.020
kN m 0.073
kN m
-0.091
kN m 0.919
kN m 0.593
EF段跨中 弯矩 M2QK5=0.10 1×p2l402=
D处支座弯 矩 M2QKD=－ 0.117× p2l302=
表1 板跨中弯矩