钢模板计算书(1)
模板计算书
模板工程施工方案本工程墙体、框架柱、框架梁均采用组合钢模板，支撑采用ф50*3.5钢管。
现依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001进行编制设计计算书和模板工程施工方案。
一、模板计算书（一）、墙体模板计算本工程墙体模板采用组合钢模板组拼，墙高3m，厚20cm，宽3.3m。
钢模板采用P3015(1500mm*300mm)分二行竖排拼成。
内钢楞采用2根ф50*3.5钢管，间距为750mm，外钢楞采用统一规格钢管，间距为900mm。
对拉螺栓采用M18，间距为750mm。
混凝土自重（r c）为24KN/m3，强度等级为C20，塌落度为7cm，采用0.6m3混凝土吊斗卸料，浇筑速度为1.8m/h，混凝土温度为200c，用插入式振捣器振捣。
钢材抗拉强度设计值：Q235钢为215N/㎜2，普通螺栓为170 N/㎜2。
钢模的允许挠度：面板为1.5㎜，钢楞为3㎜。
验算：钢模板、钢楞、对拉螺栓是否满足设计要求？1、荷载设计值（1）混凝土侧压力1）混凝土侧压力标准值：按公式F1=0.22r c t0β1β2V1/2和F2=r c H进行计算。
其中t0=200/（20+15）=5.71 F1=0.22r c t0β1β2V1/2=0.22*24000*5.71*1*1*1.81/2=40.4KN/㎡F2=r c H=24*3=72KN/㎡取两者中小值，即F1=40.4KN/㎡。
2）混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数=40.4*1.2*0.85=41.21KN/㎡（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载为4 KN/㎡荷载设计值为4*1.4*0.85=4.76 KN/㎡。
（3）进行荷载组合F’=41.21+4.76=45.97 KN/㎡2、验算（1）钢模板验算P3015钢模板（δ=2.5mm）截面特征，I xj=26.97*104mm4,W xj=5.94*103mm3 1)计算简图：化为线均布荷载：q1=F‘*0.3/1000=45.97*0.3/1000=13.79N/㎜(用于计算承载力)；q2=F*0.3/1000=41.21*0.3/1000=12.36N/㎜(用于验算挠度)。
模板计算书
模板设计计算书模板结构设计计算书本工程墙体、框架柱、框架梁均采用组合钢模板，支撑采用巾50*3.5 钢管。
现依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001进行编制设计计算书。
一、墙体模板计算本工程墙体模板采用组合钢模板组拼，墙高3m,厚18cm，宽3.3m。
钢模板采用P3015(1500mm*300mm分二行竖排拼成。
内钢楞采用2根巾50*3.5钢管，间距为750mm,外钢楞采用统一规格钢管，间距为900mm。
对拉螺栓采用 M18，间距为750mm。
混凝土自重(rj为24KN/m3,强度等级为C20,塌落度为7cm, 采用0.6m3混凝土吊斗卸料，浇筑速度为1.8m/h,混凝土温度为20°c, 用插入式振捣器振捣。
钢材抗拉强度设计值： Q235钢为215N/mm 2, 普通螺栓为170 N/m 2。
钢模的允许挠度：面板为1.5 mm,钢楞为 3m。
验算：钢模板、钢楞、对拉螺栓是否满足设计要求？1、荷载设计值( 1 )混凝土侧压力1)混凝土侧压力标准值：按公式F1=0.22r c t o (3 1 [3 和F2=r c H 进行计算。
其中 t o=200/ (20+15) =5.711/2 1/2F1=0.22r c t o3 1 3 2V =0.22*24000*5.71*1*1*1.8 =40.4KN/ m2F2=r c H=24*3=72 KN/m取两者中小值，即Fi=40.4KN/讥2)混凝土侧压力设计值：F=F i* 分项系数 * 折减系数=40.4*1.2*0.85=41.21KN/ m2(2)倾倒混凝土时产生的水平荷载为 4 KN/ m荷载设计值为 4*1.4*0.85=4.76 KN/m。
( 3)进行荷载组合F'=41.21+4.76=45.97 KN/m2、验算( 1)钢模板验算P3015 钢模板(3 =2.5mm 截面特征，2=26.97*10 4口由^=5.94*103口用1)计算简图：化为线均布荷载：q仁F' *0.3/1000=45.97*0.3/1000=13.79N/ mm （用于计算承载力）；q2=F*0.3/1000=41.21*0.3/1000=12.36N/ m（用于验算挠度）。
钢模板理论重量计算
背楞连接角钢
∠10＃
0.16米×4×15.12㎏＝9.68㎏
背楞连接板
δ＝5㎜
0.06米×0.1米×39.25㎏×6＝1.41㎏
单块合计 549.03㎏
Ａ3 2210×1775 8块 合计4.392吨
部 位
料 厚
计 算 过 程
面板
δ＝5㎜
2.2米×1.3米×39.25㎏＝112.26㎏
薄壁墩模（外模）
部 位
料 厚
计 算 过 程
面板
δ＝5㎜
6米×2米×39.25㎏＝471㎏
边框角钢
∠10＃
4米×15.12㎏＝60.48㎏
边框连接板
δ＝12㎜
12米×0.1米×94.2㎏＝113.04㎏
肋筋
[10＃
2米×16根×10.007㎏＝320.24㎏
背楞
[20＃
6米×4根×25.777㎏＝618.65㎏
横肋及连接板
δ＝6㎜
1.2米×5×0.05米×47.1㎏＝14.13㎏
单块合计 78.99㎏
Ａ4 2块 合计0.158吨
部位
料厚
计算过程
面板
δ＝5㎜
0.583米×1米×39.25㎏＝22.88㎏
竖肋及连接板
δ＝6㎜
1米×4×0.05米×47.1㎏＝9.42㎏
横肋及连接板
δ＝6㎜
0.583米×5×0.05米×47.1㎏＝6.87㎏
单块合计 218.34㎏
Ａ5 6010×200 4块 合计0.873吨
部 位
料 厚
计 算 过 程
面板
δ＝5㎜
6.01米×0.45米×39.25㎏＝106.15㎏
墩柱钢模板设计计算书(范本)
墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。
87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。
荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。
22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。
15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。
87/3=3.362m/h。
P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。
22×24×3×1。
2×1。
15×3.3621/2＝40。
084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。
087＝242。
088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。
圆弧段钢模板计算书
目录1.工程概况 (1)2.模板设计结构 (1)3．参考资料 (3)4.设计荷载及设计参数 (3)4.1设计荷载 (3)4.2荷载工况 (4)4.3计算中材料部分参数 (4)5.结构计算 (5)5.1建立模型 (5)5.2荷载施加 (5)5.3结构计算 (6)5.3.1 面板计算 (6)5.3.2 [10竖肋计算 (7)5.3.3 横肋][14a计算 (8)5.3.4 12x100mm扁钢加劲肋计算 (9)5.3.5 对拉杆计算 (9)5.4模板变形计算 (10)6、验算结论 (10)圆弧段钢模板计算书1.工程概况重庆丰都长江二桥位于丰都县城区内，南岸与丰都新县城迎宾大道连接，北岸在名山镇新城区文化街上岸，并延伸至北岸滨江路，与省道丰垫路、丰忠路实现过境功能连接。
本次施工范围包括1#、4#、5#、6#、7#桥墩，桥墩均采用花瓶板式空心桥墩，花瓶式空心桥墩由直线段、圆弧段、墩帽三部分组成，墩身圆弧段均采用神工厂家加工的钢模板。
钢模板配置两套，其中1#、4#墩共用一套模板，5#、6#、7#墩共用另外一套。
2.模板设计结构圆弧段模板面板采用6mm厚钢板制作；墩身横桥向和纵桥向模板设有槽钢竖肋、横向加劲板及槽钢背楞；墩身倒角模板设有竖向肋及横向加劲板。
①墩身横桥向及纵桥向模板竖肋采用[10型钢，竖肋间距按照33cm、34cm交替设置；横向加劲板采用6mm×100mm，间距为80cm，加劲板在两块模板对接处适当加密；槽钢背楞采用2[14a，间距为75cm；②墩身倒角模板竖肋及横向加劲板均采用12mm×100mm扁钢，间距为30cm。
模板设计图如下图所示（详图见圆弧段模板设计图）：图1-1 墩身横桥向模板结构图（仅显示单块）图1-2 墩身纵桥向模板结构图（仅显示单块）图1-3墩身倒角处模板结构图（仅显示单块）3．参考资料（1）设计院及相关部门提供的该项目相关技术资料（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）——人民交通出版社（3）《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社（4）《结构力学》——人民交通出版社（5）《路桥施工计算手册》——人民交通出版社（6）《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-20034.设计荷载及设计参数4.1 设计荷载（1）新浇筑混凝土对模板侧压力根据《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-2003，新浇混凝土对模板侧压力计算公式如下：F=0.22r c t o β1β2V 1/2 (1)F=r c H (2)r c _____混凝土的容重,取25KN/m 3；t o _____新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算。
模板荷载计算书
模板荷载计算书一、墙模板（1）地下室组合钢模板本工程地下室墙体模板采用组合钢模板组拼，墙高3.5m，厚度为250mm和200mm，内钢楞采用2根φ48×3.5钢管，间距为450mm，外钢楞采用同一规格钢管，间距为750mm。
对拉螺栓采用M14，间距为450mm。
混凝土自重（γc）为24KN/m3，强度等级为C30，坍落度为16cm，采用混凝土输送泵浇筑，浇筑速度为1.8m/小时，混凝土温度为300C，用插入式振捣棒振捣。
钢材抗拉强度设计值：Q235钢为215N/mm2，普通螺栓为170 N/mm2。
钢模的允许挠度：面板为1.5mm，钢楞为3mm。
1.荷载设计值混凝土侧压力混凝土侧压力标准值按《建筑施工手册》（第三版）公式17-1和17-2计算。
其中t0=200/(30+15)=4.44F1=0.22γ c t0β1β2V1/2=0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.81/2=43.4KN/ m2 F2=γcH=24×3.5=84 KN/ m2取两者之中的最小值，即F1=43.4KN/ m22）混凝土侧压力设计值：F=43.4×1.2×0.85=44.27KN/ m2（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载查表17-78为2KN/ m2荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/ m2（3）按表17-78进行荷载组合F’=44.27+2.38=46.65 KN/ m22.验算（1）钢模板验算查表17-83，钢模板截面特征Ixj=269700mm4，Wxj=5940mm3。
1）计算简图：。
2）抗弯强度验算：查表17-87得：m2/2= 13.995×3752/2=98.4×104N.mmM=q1σ=M/W=98.4×104/5940=164 N/mm2<215 N/mm2，可以。
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =45.2kN/ m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
组合钢模板计算
组合钢模板计算本计算书属于梁组合钢模板专项方案，仅供施工参考，具体数据请复核确定。
梁截面简图如下：工程概况:矩形梁长mm，截面尺寸，离地面高m，采用组合钢模板支模，用钢管脚手支模，用混凝土浇筑，混凝土重力密度标准值γc=KN/m3，坍浇度为，混凝土浇筑速度V=m/h，混凝土入模温度T= ℃，对拉螺栓垂直于梁截面方向，设道对穿螺栓，直径mm，间距mm。
本工程需要计算的内容：一、梁底模板验算梁底模板用组合钢模，用2根支承，间距为mm，计算简图如图(一)所示。
n=l1/l=1、梁底模板标准荷载梁模板自重力=KN/m2；梁混凝土自重力γc=KN/m2梁钢筋自重力 1.5×=KN/m2振捣混凝土产生荷载=2.0KN/m22、梁底模板强度验算梁底模板强度验算的设计荷载：q1 ==KN/m支座弯矩= KN·m跨中弯矩M B = 0底模应力= N/mm2<215N/mm2（钢材设计强度值）3、梁底模的刚度验算梁底模板刚度验算的标准荷载：q2==KN/m 端部挠度= mm跨中挠度= mm式中：E——钢材弹性模量,I——X轴截面惯性矩[ω]——允许挠度，l/400二、验算梁底模底椤间距1、梁底楞选用，由简化公式计算底楞间距；按强度要求允许底椤间距：l1 =1/2= mm按刚度要求允许底椤间距：l2 =1/3=mm式中：l——计算跨距，对底板为顶撑立柱纵向间距（mm）；q1 ——梁底模承受的均布荷载（N/mm）；W ——钢管截面抵抗矩，I——组合钢模板底模的截面惯性矩（mm4），取两者较小值，L=mm，根据组合钢模板计算原则，底楞间距用mm。
（最大不超过L）2、小椤间距验算小椤选用钢管，Wx= ×103mm3，Ix= ×104mm4作用在小椤上的集中荷载为：P== KN，由简化公式计算钢管小椤的容许跨度；按强度要求L3 ==mm按刚度要求=1/3=mm式中：P——作用在小椤上的集中荷载（N）；l——计算跨度，对小楞为钢管立柱横向间距（mm）；b——梁的宽度（mm）；W——钢管截面抵抗矩，I——组合钢模板底模的截面惯性矩（mm4），取二者较小值l= mm，用mm。
大钢模板计算书及技术及技术规范
六、应用范围七、大模板结构计算书（一）、全钢大模板计算书1、已知条件：模板面板为6mm厚钢板，肋为8#槽钢，水平间距为300mm，背楞为双根10#槽钢，最大间距为1200mm，穿墙螺丝为φ32圆钢，最大间距为1200mm。
2、面板计算：（1）、计算简图：新浇注混凝土侧压力取F=60KN/㎡，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10mm宽板带为计算单位，故q=0.6N/mm，计算简图如图所示：q=0.6N/mm（2）、强度计算：按静荷载最大查得弯矩系数K m=-0.100M man=K m ql2=0.100×0.6×3002=5400N·mmW X=bh2/6=10×62/6=60mm2故面板最大内力值为：σ= M man/（r x W X）=5400/(1×60)=90N/ mm2<f=215 N/ mm2满足要求。
（3）、挠度计算：B o=EM3/12（1-r2）=2.06×105×63/12(1-0.092)=4.075×105f max=K f ql4/B o=0.05×12004/4.075×105查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105 N/ mm2，I=bh3/12=10×63/12=180 mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874 mm<1.5mm满足要求。
3、肋计算：（1）、计算简图：肋的支撑点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如图所示：CBAq1=0.0684×300=20.52 N/ mmq2=20.52×1.2/1.8=13.68 N/ mm（2）、强度计算：用矩分配法及叠加法求得：M man=M BO=2.51×106 N·mm查得槽钢W X=25.3×103mm3I x=101×104mm4σman= M man/(r x W x)=2.51×106/(1×25.3×103)=99.21 N/ mm2<f=215 N/ mm2满足要求。
模板设计计算书(1)
模板设计计算书(1)模板设计计算书（一）矩形梁模板和顶撑计算梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高3.6ｍ，•梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。
木材用红松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝1.44N/mm2f m =13N/mm21.底板计算(1)底板计算抗弯强度验算计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。
底模板自重1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M砼荷重1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M钢筋荷重1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M振捣砼荷载1.2×2.0×0.25=0.6KN/M根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝0.90•的折减系数,所以q=0.9×4.87=4.38kn/m(2)验算底模抗弯承载力底模下面顶撑间距为0.6米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得:L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6mＭmax＝－0.12Lql2= －0.12×4.38×0.62=0.191kn·m按下列公式验算Ｍmax /W n≤kf mＭmax/Ｗn=0.19×106/﹛250/（6×402）﹜=2.87N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2满足要求(3)抗剪强度验算Ｖmax=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KNＬmax=3Ｖmax/2bh=3×1.63×103/（2×250×40）=0.24N/mm2Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2满足要求(4)挠度验算验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载q’=0.05+3.3+0.17=3.52KN/MW A=0.967×q’l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=•0.37MM 允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm满足要求２、侧模板计算（１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，•要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
模板计算书
模 板 计 算 书1、墙体小钢模计算已知：市政小钢模采用60系列，取3600mm 层高，墙厚670mm （200mm-670mm ），600×1200mm 板计算，横楞及竖楞均采用φ48×3.5钢管，横楞间距500mm ，竖楞间距700mm ，对拉螺栓纵横间距300×700mm 。
①荷载设计值混凝土侧压力：71.515202000=+=t β1=1.2，β2=1.15，V =1m/h ，则：混凝土侧压力标准值为：22101/6.41115.12.171.52400022.022.0m KN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ22/4.866.324m KN H F c =⨯==γ取两者中小值，即：21/6.41m KN F =则荷载设计值为：21/43.4285.02.1m KN F F =⨯⨯=倾倒混凝土时产生的水平荷载为2KN/m 2进行荷载组合：2/81.4424.185.043.42m KN F =⨯⨯+='其中，0.85为折减系数。
②钢模板验算荷载计算：取钢模板（δ=2.75mm ），截面特征：441030.54mm I ⨯= 331098.11mm W ⨯= 折算线均布荷载：mm N F q /44.131000/3.081.441000/3.01=⨯=⨯'= 用于计算承载力mm N F q /73.121000/3.043.421000/3.02=⨯=⨯= 用于计算挠度抗弯强度验算：mm N m q M ⋅⨯=⨯⨯==42211048.6030044.135.05.02234/215/5.501098.111048.60mm N f mm N W M m =<=⨯⨯==σ 因此，抗弯强度满足要求。
挠度验算：()()[]mm mm EI m l m l m q 5.152.01030.541006.2243003600300660030073.122436453233232=<=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯=++-=ωω 因此，挠度满足要求。
墙模板(组合式钢模板)计算书
墙模板（组合式钢模板）计算书一、工程属性二、荷载组合混凝土重力密度γc (kN/m 3) 24 新浇混凝土初凝时间t 0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q 3k (kN/m 2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v ，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算和4.4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象。
面板受力简图如下：1、强度验算q＝0.95bS承＝0.95×0.6×48.42=27.6kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝1.24kN·mσ＝M max/W＝1.24×106/13.02×103＝95.39N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.6×38.4=23.04kN/m面板变形图(mm) ν＝0.4mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝0.95BS承＝0.95×(0.4/2+0.3)×48.42=23kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.72kN·mσ＝M max/W＝0.72×106/5.08×103＝141.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝BS正＝(0.4/2+0.3)×38.4=19.2kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.77mm≤[ν]＝min[400/500，3]＝0.8mm满足要求！六、主梁验算根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.4.1及条文说明，主梁用以加强钢模板结构的整体刚度和调整平直度。
大钢模板设计计算书
大钢模板设计计算书大模板一般采用钢板面和钢支撑结构制作，钢大模板应按《钢结构设计规范》(GBJ17-88)、《建筑施工手册》、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204)《大模板多层住宅结构设计与施工规程》(JGJ20-84)的要求进行设计和计算。
大模板需计算的项目（1） 板面、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。
上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。
竖向主梁作为横向肋的支座，穿墙螺栓作为竖向主梁的支座。
（2） 穿墙螺栓的强度。
（3） 操作平台悬挑三角架，平台板及护身栏的强度与刚度。
（4） 吊装大模板钢吊环的强度及焊缝强度。
（5） 大模板自稳角的计算。
一、 钢面板计算1、强度计算f M xWx ≤=γσmaxmaxM max —板面最大计算弯矩设计值(N ·m);γx —截面塑性发展系数Υx =1;W x —弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3);σmax —板面最大正应力。
2、挠度计算V max=K f·FI4/B0≤[υ]=h/500式中F—新浇混凝土侧压力的标准值（N/㎜2）；h—计算面板的短边长（㎜）B0—板的刚度，B0=Eh23/12（1－v2）；其中：E—钢材的弹性模量取E=2.06×105(N/㎜2)；h2—钢板的厚度（㎜）；V—钢板的泊松系数，V=0.3；K f—挠度计算系数;V max—板的计算最大挠度。
2、横肋计算q=F·h(N/m)式中F—模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只是新浇混凝土侧压力的标准值(N/㎜2)；h—横肋的间距（㎜）强度验算σmax=M max/γx·W x≤f式中M max—横肋最大计算弯矩设计值（N·㎜）。
γx—截面塑性发展系数，γx=1.0;W x—横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3)。
钢模板计算书.doc
模板计算书1.计算依据1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：》2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm时，取；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取。
大模板侧压力计算~2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.045.2/KN m =⨯⨯⨯⨯= H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F = m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q KN m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.1552/KN m=⨯⨯⨯⨯=@H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 kN/ m 2252 1.26 1.471/q KN m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
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钢模板计算书标准资料
方墩大块钢模验算书
一、薄壁墩概况 1、方墩宽 8.0m，厚 2.4m， 2、每次浇筑节段高度：4.5m（共 9m） 。 二、薄壁墩模板设计 1、按高度分为 4.5m 两种模板，配套 2 层钢模板。采用翻模施工法。 块件组合：一套模板 4.5 高模板包括 3250*4500 大板 4 件，2712*4500 大板 2 件。 模板构造：模板设计所用材料材质均为Q235:面板-δ6mm钢板,连接筋采用12*150扁钢,横 筋为[10#槽钢,背楞[18#双槽钢。施工平台采用∠80*8角钢。 三、模板验算依据 1、 计算依据： ⑴、 《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求； ⑵、 《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。 2、 荷载组合： ⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载 ⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力 ⑶、采用 Q235 钢材： 轴向应力： 215MPa 弯曲应力： 215MPa 剪 应 力： 125MPa 弹性模量： E 2.1105 MPa 3、 变形量控制值： 结构外露模板，其挠度值为≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500
变形为 0.7mm，满足要求
应力为 24mpa,满足要求。
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贵阳淦鑫钢模制造有限公司 结论：竖肋和横肋在受力情况下，强度和变形能满足要求。 6. 拉杆验算
钢模板计算，材质为 Q235 钢材；拉杆两端均加工普通粗制螺纹。 根据《路桥施工计算手册》 ，单个螺母的许用拉力： T1 57.2kN ， 杆体许用拉力： T0 175 12.52 85.9 KN 因由图可知，单个螺杆最大拉力值为： Tmax 78.3kN ＜ T0 85.9kN 但 Tmax 大于 T1 ，对此，可采用在螺杆两端均安装双螺母的方法予以解决。 六、结论
通过结构分析与计算， 实心方墩 6.5*2.4m 钢模板结构是安全可靠的， 实心方墩 6.5*2.4m 钢模板承载能力及变形均在规范控制范围内，强度计算值均满足规范要求。 具体尺寸及构造详见模板方案图。
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Pn 1.4 Pn 5.6kPa
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贵阳淦鑫钢模制造有限公司 1. 有限元计算模型
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2. 面板验算
变形为 1.4mm，满足要求
应力为 28mpa,满足要求。 结论：面板在受力情况下，强度和变形能满足要求。
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贵阳淦鑫钢模制造有限公司 3. 竖肋和横肋验算（[10 槽钢）
P K h 57.72kPa
式中： γ－钢筋混凝土的重力密度，C40=26KN/m3 K—缓凝型外加剂影响修正系数， K=1.2 h－混凝土的混凝土的有效压头高度，1.85m ⑷振捣砼产生的荷载 Pn 4.0kPa
⑸倾倒混凝土时产生的冲击荷载：因混凝土厚度大于 1m，故忽略不计。 ⑹荷载最终取值：根据《路桥施工计算手册》中表 8-5 的计算方法： 新浇混凝土对侧模板的压强： P 1.2 P 69.3kPa 振捣混凝土产生的荷载： 五、计算模型及结果 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到 某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达 到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头为 1.85m。 采用有限元软件 midas civil 2012 进行建模分析，其中模板面板采用 4 节点薄板单元模 拟，圆箍肋、竖肋采用空间梁单元模拟。
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变形为 1.4mm，满足要求
应力为 169mpa,满足要求。 结论：竖肋和横肋在受力情况下，强度和变形能满足要求。 4. 大背楞（双[18a）
变形为 1.2mm，满足要求
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应力为 47mpa,满足要求。 结论：竖肋和横肋在受力情况下，强度和变形能满足要求。 5. 上下法兰验算（-12mm*150mm）
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贵阳淦鑫钢模制造有限公司 四、模板验算 1、 荷载
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⑴混凝土浇筑速度：方墩的浇筑面混凝土供应速度为 15～24 m3 / h ，因方墩的断面为 15.6 m 2 ，故浇筑速度为：0.469～0.75 m / h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度 取值为 0.75 m / h 。 浇筑速度与环境气温的比值： 当 T=22℃时， v / T 0.75 / 22 0.034 当 T=10℃时， v / T 0.75 /10 0.075 ⑵ 混凝土浇筑时的有效压头高度： 当 v / T 0.035 时： h 0.22 24.9v / T 1.067m 当 v / T 0.035 时： h 1.53 3.8v / T 1.815m 从偏安全考虑，有效压头高度取值： h 1.85m ⑶新浇砼对侧模板的压强 P