冷凝器设计

冷凝器设计
Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998
摘要】本文介绍了强制对流空气冷却式空调冷凝器的结构及特点，并详细论述了其设计过程，最后联系实践，制作出用于指导生产的工序指导卡。

【关键词】空调冷凝器、设计、工序指导卡
引言：换热器是制冷空调系统中最重要的部件之一,其性能的好坏直接影响着整个系统的性能。

因此,换热器的研究一直是制冷空调领域中一个非常活跃的研究方向。

本文以冷凝器为例，对强制对流空气冷却式空调换热器的设计进行了初步探讨。

一、概述
冷凝器的功能是把由压缩机排出的高温高压制冷剂气体冷凝成液体，把制冷剂在蒸发器中吸收的热量（即制冷量）与压缩机耗功率相当的热量之和排入周围环境中。

因此，冷凝器是制冷装置的放热设备，其传热能力将直接影响到整台制冷设备的性能和运行的经济性。

冷凝器按其冷却介质可分为水冷式、空冷式和水/空气混合式。

由于空冷式冷凝器使用方便，尤其适合于缺水地区，在小型制冷装置（特别是家用空调）中得到广泛应用。

空冷式冷凝器可分为强制对流式和自然对流式两种。

自然对流式冷凝器传热效果差，只用在电冰箱或微型制冷机中。

下面仅讨论强制对流式冷凝器。

二、强制对流空气冷却式冷凝器的结构及特点
强制对流空气冷却式冷凝器都采用铜管穿整体铝片的结构（因此又称管翅式冷凝器）。

其结构组成主要为——U形弯传热管、翅片、小弯头、分叉管、进（出）口管以及端板等（如图1），其加工工艺流程如图2。

下面简要介绍一下各主要部分：
1、U形弯传热管U形弯传热管俗称大U弯，其材料一般为紫铜。

为了减少金属材料消耗量及减少冷凝器重量，在强度允许的条件下，应尽量避免使用厚壁铜管。

U形弯传热管有光管和内螺纹管两种。

由于内螺纹管重量轻、成本不高，并且其内表面传热系数较光管要增加2~3倍1】。

因此，现在光管已基本上被内螺纹管代替了。

2、翅片
除非客户特别要求，否则翅片的材料一般为铝。

它有平片、波纹片和冲缝片三种形式，并且这三种形式的表面传热系数也相差较大。

对使用波纹片和冲缝片的管簇，其空气侧表面传热系数目前尚无简单准确的计算式。

实践表明，采用波纹片和冲缝片时，空气侧表面传热系数较一般平翅片分别大20%和60%以上2】。

由于空气通过叉排管簇时的扰动程度大于顺排，空气通过叉排管簇时的表面传热系数较顺排管簇高10%以上，因而，空冷式冷凝器的管簇排列以叉排为好。

为了使弯头的规格统一，一般管簇都按等边三角形排列。

为了使翅片有较高的翅片效率，保证弯头的加工工艺要求，管中心矩应是传热管外径的倍。

按等边三角形叉排布置的翅片管簇，对每根而言，其翅片相当于正六角形（如图3）
为了有效利用空冷式冷凝器的传热面积，并且保证焊接工艺要求，沿空气流动方向的管排数一般为1~4排3】。

为了增加铜管与翅片的接触面积，进而增加整个冷凝器的换热面积，一般将翅片孔外沿翻边。

翅片的翻边保证了翅片的间距，同时也保证了胀管工艺。

图4为翅片翻边示意图。

为了提高换热器的传热效果，必须避免或减小翅片与管面之间的接触热阻，使翅片与管面间保证良好接触，因此一般会采用机械胀管方法，其胀紧量一般为~㎜4】。

三、冷凝器的设计计算
1、设定有关参数5】
取当地大气压强P=，冷凝温度 ,蒸发温度，进口空气干球温度，进出口空气温差，则出口空气干球温度，制冷量，选用R22作为冷媒。

翅片采用冲缝普通铝片，管簇排列形式为正三角形叉排，铝片厚度δ=㎜，翻边高度㎜,传热管采用Φ7××内螺纹紫铜管6】，则孔中心距㎜。

假定迎面风速，有效单管长即两端板距㎜。

2、设计计算
（1）平均温度及对数平均温差
（2）冷凝热负荷查R22冷凝负荷系数图7】，当、时，其冷凝负荷系数，因此冷凝热负荷
（3）肋化系数
每米管长翅片侧面面积
8】
㎡/m
每米管长翅片间管面面积（即翻边面积）
=㎡/m
则每米管长总外表面积
= + = ㎡/m
每米管长总内表面积
㎡/m
所以肋化系数
（4）迎风面积
查干空气物理性质表，在大气压力P=、空气平均温度tm＝39o C条件下，其性质如下：
在进风温度ta1＝35o C条件下，
则冷凝器所需空气的体积流量
所以迎风面积
（5）迎风面高度（即翅片长度）
（6）迎风面上管排数
（7）最窄截面风速
（8）冷凝器的总传热系数目前，对冷凝器的总传热系数的计算主要有三种方法：（1）通过公式
来求；（2）直接取经验值（比如有的书上直接取 K=35W/(㎡.k)）；（3）通过经验公式
来求。

第一种方法计算精确，但过于复杂，不适合工程应用；第二种方法简单有效，但必须有在同一厂家较长的工作经验；第三种方法适用范围广并且比较简单，适合工程应用。

下面将利用第三种方法来求K值。

但由于该公式没有考虑冲缝翅片和内螺纹管对K值的影响，因此我针对此问题进行了粗略的研究比较，即利用计算K值
的理论公式，当τ=15并且忽略其分母的中间三项，分别让αo和αi一步步增加，以此得出它们对K值的影响。

其结果如图5和图6。

图5表明了在肋化系数τ=15时管外传热系数αo对K值的影响。

数据显示，开始时，αo每增加10%，K值可增加7%以上，但随着αo的继续增加，K值的增加逐步呈下降趋势。

但在αo的增加不超过100%情况下，αo 每增加10%，K值平均增加6%左右。

图6表明了在肋化系数τ=15时管内传热系数αi对K值的影响。

数据显示，开始时，αi每增加10%，K值可增加2%以上。

和管外传热系数对K值的影响一样，随着αi的继续增加，K值的增加呈下降趋势。

当αi的增加达到250%时，αi每增加10%，K值只增加%左右。

在αi的增加超过200%但不超过300%情况下，αi每增加10%，K值平均增加%左右。

前面第二部分已经提到过，采用冲缝片和内螺纹传热管时，空气侧表面传热系数αo和制冷剂侧表面传热系数αi分别较一般平翅片和光管大 60%和2~3倍以上。

因此，计算冲缝片加内螺纹传热管的空冷式冷凝器的总传热系数时，我们可以在经验公式后面再乘以和9】，即
（9）冷凝器所需的传热面积
（10）所需有效传热管总长
（11）空气流通方向上的管排数
取整数n=2排
（12）翅片宽度
冷凝器的实际有效传热管长为L=nlN=2××18=,实际传热面积为A=L·ao=×=㎡,较传热计算所需传热面积大%，能满足冷凝负荷的传热要求。

此外，冷凝器的实际迎面风速与所取迎面风速相一致。

四、工序指导卡的制作10】
1、冲压工序指导卡
（1）翅片孔径、胀头及扩头的大小
取翅片孔径Φ= ㎜11】，胀紧量㎜，则胀头大小为 + -+×2=㎜
取Φ㎜扩头12】
（2）翅片片数
每片翅片的侧面面积
=㎡
每片翅片的翻边面积
=㎡
每片翅片的总面积
则翅片片数
（3） U形传热管开料尺寸
13】
详细参数见附图1。

2、焊接工序指导卡（见附图2）
附图1 冷凝器冲压工序指导卡
附图2 冷凝器焊接工序指导卡
1】参看《小型制冷装置设计指导》。

2】参看《小型制冷装置设计指导》。

3】有的书上是2~6排或2~8排，此处仅以科龙型冷凝器为参考依据。

（注：如果排数大于4排，过自动焊时就很难保证焊接质量。

）
4】此数据是依据科龙型冷凝器的工艺参数计算得出的，折算成接触率就是%~%左右，与《小型制冷装置设计指导》里的0%~2%接近，但与有的书上的%~5%相差较远。

5】相关参数的假定是以国家标准和科龙型冷凝器为参考依据的。

6】Φ7××表示铜管外径为7㎜，管壁厚度为㎜，齿高㎜。

7】请参看《小型制冷装置设计指导》或相关文献。

8】
9】 1+（60%÷10%）×6%=，1+（3÷10%）×%=
10】该卡的形式是以科龙空调公司热交换车间的工序指导卡为参考依据的。

11】该数值是依照科龙型冷凝器的工艺参数选定的。

科龙热交换器所用的翅片的孔径只有Φ和Φ两种，分别对应Φ7和Φ两种铜管。

12】该数值是依照科龙型冷凝器的工艺参数选定的。

13】此为经验公式，其中l表示两端板距，是铜管的收缩率，30是经验数值。