抗滑桩设计计算说明书样本
(完整版)抗滑桩计算
4.3.3 1-1′剖面抗滑桩设计(1)抗滑桩各参数的确定或选取在滑坡力最大处即边坡1-1′剖面潜在变形区滑面条块21（剩余下滑力828.7KN ）附近处设置一排钢筋混凝土抗滑桩，间距为6m ，共布置8根抗滑桩。
初拟抗滑桩桩身尺寸为b×h=1.5m×2.0m。
桩长12m ，自由段h 1为6m ，锚固段h 2为6m 。
采用C30混凝土，查资料得，C30混凝土，423.0010/c E N mm =⨯。
桩的截面惯性矩3341.5 2.011212bh I m ⨯===。
桩的钢筋混凝土弹性模量770.80.8 3.0010 2.4010c E E KPa ==⨯⨯=⨯。
桩的计算宽度 1.51 2.5p B m =+=。
1-1剖面滑动面以下为较完整的岩层（泥灰岩），对于较完整的岩层，其地基系数的选取参考下表（表4-1）：H V H V 剖面处滑面以下是泥灰岩，岩石饱和单轴抗压强度标准值为16.85MPa ，根据上表侧向K H 可取：K H =2.7×105kN/m3按K 法计算，桩的变形系数β为：所以抗滑桩属于刚性桩，所谓刚性桩是指桩的位置发生了偏离，但桩轴线仍保持原有线型，变形是由于桩周土的变形所致。
这时，桩犹如刚体一样，仅发生了转动的桩。
桩底边界条件：按自由端考虑。
（2）外力计算每根桩的滑坡推力：kN L 2.497267.828E n r =⨯=⨯=E ，按三角形分布，其kN h E P r 4.165765.02.49725.01=⨯=⨯=桩前被动土压力计算：抗滑桩自由段长度h 1=6m,自由段桩前土为块石土，按勘察报告提高的参数，块石土的c=8.81kP a ψ=15.4O γ=15.4kN/m 3128.01104.24.52107.24417541<=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅=EI B k p H βp K =2(45)2otg ϕ+=215.4(45)2otg ο+=1.662211112h 20.5 6.0 1.6628.816748.75/22p p E h K c kN m =γ+=⨯⨯⨯+⨯=(3)桩身内力计算 ①剪力221p A y 2.7752675.7484.16572)E -(P Q =⨯-=⨯⨯=y y y h ②弯矩23A 75.72y 25.2433y y M Q y y =⋅=⋅= 各截面计算结果见下表（表4-2）：(4)锚固段桩侧应力和桩身内力计算 ①滑动面至桩的转动中心的距离该滑面地基系数随深度为常数，K=A=K v =K s =2.7×105kN/m 3滑动面至桩的转动中心的距离为：()()()()m 6.36.927258.54512369.272528.54513623232A A 2A A 20=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=++=h Q M h Q M h y ②桩的转角()()rad Ah B h Q M p 00112.06107.25.269.27258.5451262635322A A =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+=∆ϕ③桩侧应力()()()()2550y 112.8y 10064.108800112.0y .6310107.2y y y y my A -+=⨯-+⨯=∆-+=∆ϕδ④最大侧应力位置 令0yd dyσ=，则 100.8224y 0-= y =0.45m⑤剪力()()y y y m B y y y A B Q p p A 2361221Q 020y -∆--∆-=ϕϕ ()y y -⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯-=6.3200112.0107.25.2219.27255 ()y y 26.3200112.0105.26125-⨯⨯⨯⨯⨯- 9.27256.27214.9312632+-+-=y y y 0=yy d dQ ，则06.27212524.932=--y ym y 6.3=⑥弯矩()()[]y y my y y A y B y Q M p A A y -+-∆-+=002232121.M ϕ ()()[]y y y y y -⨯+-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-+=6.32106.3310.72200112.05.2121.82725.85451552 8.54518.272513604233.23234++--=y y y y 锚固段桩侧应力、桩身剪力及弯矩计算汇总如下()KN y Q -4347.15 -4198.90 -3561.73 -2357.10 -514.97 2034.70()m y 00.511.522.53()m KN .M y5451.80 6470.91 6798.93 6456.86 5500.68 4021.38 2144.93()m y 3.6 4 4.5 5 5.5 6 ()m KN .M y32.31-2120.52-4082.59-5587.95-6335.64-5989.72根据桩的应力和内力的计算结果，绘出桩的受力图，如下所示：图4-2桩侧应力图图4-3 桩身剪力图图4-4 桩身弯矩图（5）桩侧应力复核比较完整的岩质、半岩质地层桩身对围岩的侧压应力max σ（a kP ）应符合下列条件：max 120K K σ≤⋅⋅´´R 式中 1K ´——折减系数，根据岩层产状的倾角大小，取0.5~1.0；2K ´——折减系数，根据岩层破碎和软化程度，取0.3~0.5； 0R ——岩石单轴抗压极限强度，a kP由式得,a a kP kP 25.41281085.1635.07.064.10883=⨯⨯⨯<满足要求（6）桩的结构设计 ①基本指标 混凝土C 25：C25混凝土的轴心抗压强度设计值为211.9/c f N mm =，轴心抗拉强度设计值21.27/t f N mm =。
抗滑桩计算书.doc
------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长: 16.000(m)嵌入深度: 6.000(m)截面形状: 方桩桩宽: 1.000(m)桩高: 1.500(m)桩间距: 4.000(m)嵌入段土层数: 1桩底支承条件: 铰接计算方法: M法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) M(MN/m4)1 50.000 18.000 10.000初始弹性系数A: 0.000(MN/m3)初始弹性系数A1: 0.000(MN/m3)桩前滑动土层厚: 8.000(m)锚索参数:锚索道数: 0锚索竖向间距水平刚度道号 (m) (MN/m)物理参数:桩混凝土强度等级: C30桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm)桩纵筋级别: HRB335桩箍筋级别: HPB235桩箍筋间距: 200(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)坡线与滑坡推力:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m)1 3.000 2.0002 5.000 0.000地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)参数名称参数值推力分布类型矩形桩后剩余下滑力水平分力 500.000(kN/m)桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GB 50010--2002》注意：内力计算时，滑坡推力、库仑土压力分项(安全)系数 = 1.200============================================================= ========第 1 种情况: 滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后: 上部=200.000(kN/m) 下部=200.000(kN/m)桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=8.000(m)(一) 桩身内力计算计算方法: m 法背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
抗滑桩设计说明
抗滑桩设计说明1 背景***滑坡位于拟建公路项目K2+220～K2+580段，路线中线从滑坡体中部穿过，由于部分路段当前未进行滑坡构造物的施做时，率先全断面进行路基土石方开挖，而造成工程性滑坡（二次滑坡），导致滑面性质改变，滑坡工程增大，当前滑坡体长360m，滑坡体共约40万立方米，属于中型滑坡，经施工阶段紧急补充勘察，现滑面基本沿基岩布置。
2 结构设计说明(1)荷载：利用各条滑坡断面的边界条件及滑带土的抗剪强度，并结合本滑坡路基的设计断面情况采用力学传递系数法进行滑坡推力计算，结合滑坡路基的物质组成及地层结构特点，并按三角形进行荷载分布，计算结果请参见相关设计图。
(2)抗滑桩的内力计算：依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），并结合抗滑桩设计在公路、铁路等工程方面积累的成功经验，滑动面以上的桩身内力，根据滑坡推力计算，滑动面以下的桩身变位和内力，根据滑动面处的弯矩和剪力，并结合岩土条件，采用不同的计算模型计算。
其中，A、B、C、E类桩按刚性桩计算，D类桩按弹性桩计算。
计算时，按弹性抗滑桩铰支承类型进行承载能力极限状态验算，计算中考虑了主滑方向对桩身截面的影响，其中抗滑桩设计采用的相关安全系数为：受弯：基本安全系数为1.20，附加安全系数为1.0，综合安全系数为1.20；斜截面受剪：基本安全系数为1.20，附加安全系数为1.0，综合安全系数为1.20；3 设计方案的选定经过对滑坡场地的工程地质特征进行认真研究，因现有状况下滑坡计算剖面各计算条块的剩余下滑推力值为300～1000kN/m，因此初步拟选以下两种方案进行比较。
(1)抗滑式挡土墙：有因地置宜、就地选材、工艺简单的优点，可以利用场地附近天然石材（砂岩）较丰富的便利条件，对于一般轻型的挡土砌体结构，可以降低造价，并且方便实施；但对于本滑坡来讲，因滑坡推力大，将造成墙体断面巨大、深挖基槽、土地有效利用低、地基承载力要求高的不利局面，同时深挖基槽时有可能诱发更大规模的地质病害，滑坡治理总体投资规模偏大，且难以达到工程支护的目的。
抗滑桩设计计算书
抗滑桩设计计算书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数计算工况计算剖面计算方法计算结果稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡%,地面高程为720.846m～741.70m，设计起止路面高程为724.608m～729.148m，K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。
二、计算依据1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）；4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）；5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）；6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）；8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）；9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算计算参数3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=m3，φ1=°，C1=36kPa饱和工况：γ2=m3，φ2=°，C2=29kPa3.1.2 岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度，饱和抗压强度 Mpa，天然密度2.564g/cm3,比重，空隙度%，属软化岩石，软质岩石。
名 称 地层 代号 状 态承载力值σο（MPa ） 桩周土极限摩阻力（MPa ） 基底摩擦系数（μ）含碎石粉质粘土 Q 4dl+el 稍密强风化泥岩 T 2b 破碎 / 弱风化泥岩T 2b完整/3.1.3 滑坡推力安全系数 1.15st F =计算工况选取公路填筑后自然状态、饱和状态两种工况对滑斜坡进行计算。
抗滑桩本科毕业设计计算书(K法)
抗滑桩本科毕业设计计算书(K 法)抗滑桩本科毕业设计计算书1、滑坡推力的计算 (1)1.1 计算原理 (1)1.2 推力的计算 (4)1.3 剩余抗滑力的计算 (5)2、抗滑桩的设计与计算 (7)2.1 治理方案的拟定 (7)2.2 1-1剖面计算 (7)2.2.1 桩的参数选取 (7)2.2.2 受荷段内力计算 (8)2.2.3 锚固段内力计算 (10)2.2.4 桩身内力图 (12)2.2.5 桩侧应力验算 (14)2.3 2-2剖面计算 (16)2.3.1 桩的参数选取 (16)2.3.2 受荷段内力计算 (17)2.3.3 锚固段内力计算 (18)2.3.4 桩身内力图 (21)2.3.5 桩侧应力验算 (22)2.4抗滑桩的配筋计算 (25)2.4.1 正截面受弯计算 (25)2.4.2 斜截面受剪计算 (26)2.5 排水工程设计 (27)附录抗滑桩设计理正验算书 (28)1-1剖面滑坡剩余下滑力理正计算 (28)2-2剖面滑坡剩余下滑力理正计算 (37)1-1剖面抗滑桩配筋理正计算 (46)2-2剖面抗滑桩配筋理正计算 (60)1、滑坡推力的计算1.1 计算原理作用于抗滑桩上的滑坡推力，与滑坡的厚度、滑坡的性质、桩的位置、间距以及滑动面的形状等条件有关。
一般先运用工程地质法的各种方法，对滑坡的稳定性进行分析，然后运用力学方法进行计算。
计算时，将滑坡范围内滑动方向和滑动速度大体一致的一部分滑体，看作一个计算单元，并在其中选择一个或几个顺滑坡主轴方向的地质纵断面为代表，再按滑动面坡度和地层性质的不同，把整个断面上的滑体适当划分成若干竖直条块，由后向前，依次计算各块截面上的剩余下滑力。
目前，由于还没有完全弄清桩间土拱对滑坡推力的影响，通常是假定每根桩所承受的滑坡推力，等于桩距范围之内的滑坡推力。
关于滑坡推力的计算，本文采用的是传递系数法，又称不平衡力传递法。
传递系数法是一种平面分析法，其计算过程有如下假定：（1）危险滑动面的形状、位置已知，不可压缩并做整体滑动，不考虑条块之间的挤压变形，并且其滑动面是组倾角已知的线段构成的一条折线。
(完整版)抗滑桩设计计算书
目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.2 计算工况3.3 计算剖面3.4 计算方法3.5 计算结果3.6 稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平.设计路中线在现有公路右侧约100m.设计为大拐回头弯.设计路线起止里程为K96+030～K96+155.全长125m.设计路面净宽7.50m.设计为二级公路.设计纵坡3.50%,地面高程为720.846m～741.70m.设计起止路面高程为724.608m～729.148m.K96+080-K96+100为填方.最大填方为4.65m.最小填方为1.133m。
二、计算依据1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）；4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）；5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）；6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）；8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）；9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=20.7kN/m3.φ1=18.6°.C1=36kPa饱和工况：γ2=21.3kN/m3.φ2=15.5°.C2=29kPa3.1.2 岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土.场地内均有分布.无法采取样品测试.采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa.饱和抗压强度17.30 Mpa.天然密度2.564g/cm3,比重2.724.空隙度8.25%.属软化岩石.软质岩石。
抗滑桩计算书
抗滑桩计算书摘要：1.引言2.抗滑桩的概念和分类3.抗滑桩的计算方法和公式4.抗滑桩的设计要点和注意事项5.抗滑桩的应用实例6.结论正文：1.引言随着我国基础设施建设的快速发展，抗滑桩作为一种重要的基础工程结构，在桥梁、隧道、港口等工程中得到了广泛应用。
为了保证抗滑桩的安全、稳定和经济性，对其进行科学合理的计算分析至关重要。
本文旨在介绍抗滑桩的计算方法和设计要点，以供相关工程技术人员参考。
2.抗滑桩的概念和分类抗滑桩，又称抗拔桩，是一种用于防止地基土体滑动、沉降的加固措施。
根据桩的材料和形式，抗滑桩可分为以下几类：（1）按照桩的材料分类：有钢管桩、混凝土桩、钢筋混凝土桩等；（2）按照桩的形式分类：有预制桩、灌注桩、沉管桩、挖孔桩等。
3.抗滑桩的计算方法和公式抗滑桩的计算主要包括以下几个方面：（1）抗滑桩的轴向抗压承载力：根据桩的材料、截面尺寸、桩身长度等因素，采用相应的公式计算；（2）抗滑桩的抗拔承载力：主要考虑桩身与周围土体之间的摩擦力、桩身与桩底土体之间的嵌固力等，采用相应的公式计算；（3）抗滑桩的弯矩和挠度：根据桩的材料、截面尺寸、桩身长度等因素，采用相应的公式计算。
4.抗滑桩的设计要点和注意事项（1）选择合适的桩型和材料：根据工程地质条件、荷载特性、施工条件等因素综合考虑；（2）确定合理的桩长和截面尺寸：桩长要满足抗滑稳定性要求，截面尺寸要满足抗压、抗拔、抗弯等强度要求；（3）合理布置桩位和桩距：桩位要满足承载力均匀分布，桩距要满足桩身间的土体稳定要求；（4）确保桩身与桩底的嵌固：桩底处理要平整、密实，桩身与桩底土体之间的嵌固力要满足设计要求；（5）考虑桩身与周围土体的摩擦系数：摩擦系数要结合实际工程地质条件确定，对桩的抗滑稳定性影响较大。
5.抗滑桩的应用实例抗滑桩在我国桥梁、隧道、港口等基础设施建设中得到了广泛应用，如某跨海大桥工程中，采用钢管桩作为抗滑桩，成功解决了软土地基的抗滑稳定性问题，保证了桥梁的安全稳定。
抗滑桩计算书
抗滑桩计算书（最新版）目录1.引言2.抗滑桩的定义和作用3.抗滑桩的计算方法4.抗滑桩的实际应用案例5.总结正文1.引言抗滑桩是一种用于防止土体滑动的工程结构物，广泛应用于边坡、基坑、隧道等地基工程中。
它的主要作用是通过增强土体的抗剪强度，从而防止土体滑动，保证工程安全。
本文将介绍抗滑桩的计算方法和实际应用案例。
2.抗滑桩的定义和作用抗滑桩是一种深基础结构物，通常由桩身、桩帽和桩底三部分组成。
桩身是抗滑桩的主要承载部分，负责承受土体的水平荷载；桩帽是桩身与土体之间的过渡部分，负责分散桩身承受的荷载；桩底是抗滑桩的支撑部分，负责将荷载传递到土体深处。
抗滑桩的主要作用是提高土体的抗剪强度，从而防止土体滑动。
它可以通过增加土体厚度、减小土体的内摩擦角、提高土体的粘结强度等措施来实现。
3.抗滑桩的计算方法抗滑桩的计算主要包括以下几个步骤：（1）确定抗滑桩的设计参数：包括桩的长度、直径、桩身截面形状、桩帽尺寸、桩底埋深等。
（2）进行土压力计算：根据土体的物理性质和边界条件，计算出土压力的大小和方向。
（3）计算抗滑桩的抗剪强度：根据抗滑桩的设计参数和土压力，计算出抗滑桩的抗剪强度。
（4）比较抗剪强度与土压力：将抗滑桩的抗剪强度与土压力进行比较，如果抗剪强度大于土压力，则说明抗滑桩可以有效防止土体滑动。
4.抗滑桩的实际应用案例抗滑桩在我国的边坡、基坑、隧道等地基工程中得到了广泛的应用。
例如，在某山区公路边坡工程中，由于边坡土体的抗剪强度不足，容易发生滑动，设计单位采用了抗滑桩进行加固，有效地防止了土体滑动，保证了边坡的稳定性。
5.总结抗滑桩是一种重要的地基工程结构物，它的计算和应用对于保证工程安全具有重要意义。
抗滑桩课程设计说明书
《地质灾害理论与制》课程设计报告目录第一部分设计说明1. 前沿 (1)1.1 工程地理位置、行政区划、坐标、交通条件 (2)1.2 设计依据 (2)2.工程概况 (2)2.1 自然、地质环境条件 (2)2.1.1地形地貌 (2)2.1.2地层岩性 (2)2.1.3地质构造 (3)2.1.4水文地质条件 (3)2.1.5不良地质现象 (3)2.2滑坡稳定性验证及结论 (4)2.2.1场地稳定性评价定性分析 (4)2.2.2定量分析滑坡现状稳定性验算 (4)3.治理工程设计 (5)3.2支挡工程设计工况及参数的确定 (5)3.3支挡工程具体方案设计及计算 (5)3.3.1 支挡工程具体方案设计 (5)3.3.2支挡工程相关计算详见计算书部分 (5)3.4支挡工程方案比选 (5)3.5支挡方案分项设计 (5)3.5.1 抗滑桩设计 (5)3.5.2 挡板设计 (6)4.施工组织设计 (6)4.1施工条件 (6)4.2料场选择与开采 (6)4.3施工交通运输 (6)4.4施工工序及注意事项 (7)4.4.1抗滑桩施工工序及注意事项 (7)4.4.2排水施工工序及注意事项 (8)4.5施工总进度 (9)5.工程量统计表 (9)6.施工总说明 (9)6.1施工过程可能遇到的突发情况及处理 (10)第二部分计算书1.工程概况 (11)1.1工程概况 (11)1.2 场地条件 (11)1.2.1 气象水文 (11)1.2.2 地形地貌 (11)1.2.3 地层岩性 (11)1.2.4 地质构造 (11)1.2.5 水文地质条件 (11)1.2.6 人类工程活动 (11)2.计算依据 (11)2.1 计算参数 (11)2.2 计算工况及安全系数确定 (12)3.滑坡稳定性及滑坡推力计算 (12)3.1 计算剖面 (12)3.2 计算方法 (12)3.3 计算结果 (13)3.4 稳定性评价 (14)4.抗滑桩结构设计 (14)4.1 抗滑桩拟定 (14)4.2 抗滑桩参数计算 (14)4.3 抗滑桩计算模式选取 (15)4.4 受荷段内力计算 (15)4.5 锚固段内力计算 (16)4.5.1 计算转动中心的深度及转角 (16)4.5.2 求锚固段内力及侧向应力 (16)4.6桩侧应力验算 (19)4.7抗滑桩配筋计算 (19)4.7.1正截面受弯计算 (19)4.7.2斜截面受剪计算 (20)4.7.3 纵筋的截断设计 (21)5.抗滑桩间挡土板设计 (23)5.1 挡土板的拟定 (23)5.2 荷载确定 (23)5.3 板墙配筋设计 (24)6.排水工程 (25)6.1 排水沟设计 (25)7.工程量统计表 (25)7.1 材料用量 (25)7.2 挖方量计算 (26)7.3填方量计算 (27)7.4 模板的方量计算 (27)1. 前言1.1 工程地理位置、行政区划、坐标、交通条件1.2 设计依据2.工程概况2.1 自然、地质环境条件2.1.1地形地貌本区属构造侵蚀中山斜坡地貌，地势总体东南高西北低，地面高程为720.846m～741.70m，设计线路左侧地形较平缓，为阶梯状旱地，斜坡坡向3102.1.2地层岩性拟建段出露地层有第四系全新统筑填土层（Q4me）、残坡积层（Q4dl+el）及三叠系中统巴东组（T2b）泥岩、灰岩，现分述如下：筑填土层（Q4me）：灰褐色、灰黑色，松散，稍湿，主要由碎石，粉粒、粘粒及少量生活垃圾组成，土石比3：2，该层仅在ZK64附近有分布，层厚2.50m。
抗滑桩计算书
胥河大桥抗滑桩设计计算说明书1 工程概况胥河大桥于2009年12月进行了大桥病害的调查工作。
大桥基桩抽检结果表明4#桥墩基桩出现严重隙裂，据此推测其他桥墩基桩亦可能出现类似情况，对桥梁本身结构安全构成严重威胁，对正常运营产生重大隐患。
经专家会议鉴定该桥为危桥（Ⅴ类）。
结合目前航道的整治工程需要，拟对胥河大桥进行拆除重建工作。
根据市交通运输局委托，我院根据现场地质条件及改扩建要求提出了三种新的桥型设计方案。
针对三种不同的桥型设计方案，制定了相应的岸坡防治方案。
2 设计方案及说明受南京公路管理处委托，我院有关专业设计人员首先进行了现场调查、勘察，进一步确定了边坡破坏范围、滑体厚度等技术参数和土层的分布，根据勘察结果进行参数反算，并采用此反算结果进行边坡稳定分析及抗滑桩设计。
总体设计方案如下：2.1采用大直径圆形桩作为抗滑桩南岸：布置4道共8排圆形桩。
冠梁顶面位于相应位置处的设计坡面标高以下0.50m。
抗滑桩纵向配筋采用对称截面配筋。
混凝土强度不应低于C30。
旧桥拆除时应保留承台以下部分，以资利用。
各道抗滑桩均设2排，设于各新设计桥墩的南面，距离新桥墩1.5m，为增强抗滑桩总体刚度，减小岸坡不利变形对桥桩的不利影响，采用∏形排架结构。
桩径1.50m，中心距3.0m，必须嵌岩，拟嵌岩5.0m，有效桩长为35.62，每排9根，共2排。
排中心距3.5m。
冠梁厚度0.80m，宽度约等直径，采用格构式连接。
北岸：布置2道共4排圆形桩。
冠梁顶面位于相应位置处的设计坡面标高以下0.50m。
抗滑桩纵向配筋采用对称截面配筋。
混凝土强度不应低于C30。
旧桥拆除时应保留承台以下部分，以资利用。
各道抗滑桩均设2排，设于各新设计1#、2#桥墩的北面，距离新桥墩1.5m，为增强抗滑桩总体刚度，减小岸坡不利变形对桥桩的不利影响，采用∏形排架结构。
桩径1.50m，中心距3.0m，必须嵌岩，拟嵌岩5.0m，有效桩长为35.62，每排9根，共2排。
抗滑桩计算书【范本模板】
最大剪力= 5200.200（kN）距离桩顶11.662(m)
桩顶位移= 21(mm)
点号距顶距离弯矩剪力位移土反力
(m） （kN—m） (kN) （mm） （kPa)
1—0。000 0.000 0。000—21 -0.000
2 0.263 0。581 -6。621 -20—0。000
表1 滑体天然、饱和重度取值情况表
岩土体重度
含砾粉质粘土
天然（KN/m3)
19。2
饱和(KN/m3)
19.6
表2 滑带土内聚力(C)及内摩擦角（）取值情况表
岩土性质
土体状态
试验数据
反算参数
计算取值
内聚力
（kPa）
内摩擦角
（°)
内聚力（kPa）
内摩擦
角(°）
内聚力
(kPa)
内摩擦角
（°）
滑带土
天然状态
云南省广南县董堡乡牧露村大牧露滑坡
治理工程施工图设计
抗滑桩内力及配筋计算书
计算人：古华杰
计算软件:北京理正岩土设计6。0版本
2017年4月
1、工程概况
广南县位于云南省东南部,文山壮族苗族自治州东北部，滇、黔、桂三省交界处.地处东经104°31′~105°39′,北纬23°29′～24°28′之间。东南与富宁县相接，南与西畴、麻栗坡县毗邻，西与砚山、邱北县接壤，东北与广西壮族自治区西林县相连，国土面积7810km2。广南县是一个集“山区、边疆、少数民族、贫困"四位一体的国家级特困县之一,也是云南省遭受到地质灾害威胁而存在安全隐患最为严重的县城之一。具地质灾害点数总量多、分布广、密度高的特点,广南县共有64个地质灾害隐患点，其中滑坡49处、崩塌9处、泥石流4条，地面塌陷2处，以滑坡较为发育。地质灾害隐患的存在制约了广南县城经济的发展，给当地人民群众生命财产安全带来了极大危害，上述问题已受到国家及省内有关主管部门的高度重视。
抗滑桩计算书
抗滑桩计算书一、引言抗滑桩是指为了增加桩基与土壤之间的摩擦阻力而采取的一种措施。
它在土壤较松散或地基承载力较低的情况下，能够有效地提高桩基的抗滑性能，确保工程的安全稳定。
本文将详细介绍抗滑桩的计算方法。
二、抗滑桩计算方法1. 确定土壤参数在进行抗滑桩计算之前，首先需要获取相关的土壤参数。
包括土壤的内摩擦角、容重、黏聚力等。
这些参数可以通过现场勘探或室内试验获得。
2. 计算桩基侧阻力桩基侧阻力是抗滑桩的关键参数，可以通过以下公式计算得到：R = (α × β × c + σ × tanφ) × Ap其中，R为桩基侧阻力，α为侧阻力系数，β为土壤侧阻力分担系数，c为土壤黏聚力，σ为土壤有效应力，φ为土壤内摩擦角，Ap 为桩身周边面积。
3. 计算桩基端阻力桩基端阻力主要由桩尖端的摩擦力和端面摩擦力组成。
可通过以下公式计算得到：Qb = (α × β × c + σ × tanφ) × Ap其中，Qb为桩基端阻力。
4. 计算抗滑桩的抗滑安全系数抗滑安全系数是评价抗滑桩抗滑性能的重要指标。
可以通过以下公式计算得到：FS = (Qs + Qb) / R其中，FS为抗滑安全系数，Qs为水平荷载作用下的桩基摩阻力。
5. 判断抗滑桩的安全性当抗滑安全系数FS大于等于1时，表示抗滑桩的抗滑性能满足设计要求，工程可以继续进行；当FS小于1时，表示抗滑桩的抗滑性能不足，需要采取进一步的加固措施。
三、抗滑桩计算实例为了更好地理解抗滑桩的计算方法，下面以一个实际工程为例进行说明。
假设某工程的土壤参数如下：内摩擦角φ = 30°土壤容重γ = 18 kN/m³土壤黏聚力c = 20 kPa桩身周边面积Ap = 0.5 m²桩基水平荷载Qs = 100 kN根据给定的土壤参数，可以计算出桩基侧阻力和桩基端阻力：R = (α × β × c + σ × tanφ) × ApQb = (α × β × c + σ × tanφ) × Ap然后，计算抗滑安全系数：FS = (Qs + Qb) / R判断抗滑桩的安全性：如果FS大于等于1，则抗滑桩的抗滑性能满足设计要求；如果FS 小于1，则需要采取进一步的加固措施。
抗滑桩计算书
抗滑桩设计计算书设计资料：物理力学指标： 滑体：γ1=19 kN/m 3，φ1=40°，C 1=0 kPa滑床：γ2=20.6 kN/m 3，φ2=42.3°，C 2=0 kPa根据岩性及地层情况，滑面处的地基系数采用A =300000 kN/m 3，滑床土的地基系数随深度变化的比例系数采用m =80000 kN/m 4，桩附近的滑体厚度为6m ，该处的滑坡推力E =410.00835 kN/m ，桩前剩余抗滑力E'=0 kN/m 。
抗滑桩采用C20钢筋混凝土，其弹性模量E h =28e6 kPa ，桩断面为b×a =1m×1.5m 的矩形，截面S =1.5m 2，截面模量216W ba ==.375m 3，截面对桩中心惯性矩3112I ba ==.28125m 4，相对刚度系数EI ＝0.85E h ·I ＝6693750m 2，桩的中心距l =5m ，桩的计算宽度B p =b +1=2m ，桩的埋深h =4m 。
一、采用m 法计算桩身的内力 （1）计算桩的刚度 桩的变形系数5p m B EIα==0.473903699380272m -1桩的换算深度α·h =1.89561479752109<2.5，故按刚性桩计算。
（2）计算外力每根桩承受的水平推力T =410.00835×5=2050.04175kN 每根桩前的剩余抗滑力P =0×5=0kN 桩前被动土压力21111tan 4522p E h ϕγ⎛⎫=︒+= ⎪⎝⎭733.421329758784kN/m 桩前被动土压力大于桩前剩余抗滑力，故桩前抗力按剩余抗滑力控制。
滑坡推力按三角形分布；桩前抗力按三角形分布，如图1。
滑面处的剪力Q 0=2050.04175-0=2050.04175 kN ，滑面处弯矩M 0=2050.04175×2-0×2=4100.0835 kN ·m 。
抗滑桩计算书
抗滑动桩验算计算项目：抗滑桩 1------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长: 6.000(m)嵌入深度: 3.000(m)截面形状: 方桩桩宽: 1.200(m)桩高: 1.500(m)桩间距: 5.000(m)嵌入段土层数: 1桩底支承条件: 铰接计算方法: M法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) 内摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) M(MN/m4) 被动土压力调整系数1 6.000 21.000 20.00 135.00 15.000 1.000初始弹性系数A: 15.000(MN/m3)初始弹性系数A1: 15.000(MN/m3)桩前滑动土层厚: 5.000(m)锚杆（索）参数:锚杆道数: 0锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度( m ) ( MN/m ) ( 度 ) 直径(mm) 力(kN) fb(kPa)物理参数:桩混凝土强度等级: C25桩纵筋合力点到外皮距离: 60(mm)桩纵筋级别: HRB400桩箍筋级别: HRB400桩箍筋间距: 150(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 18.000(度)墙背与墙后填土摩擦角: 12.000(度)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 18.00横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 20.00坡线与滑坡推力:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m)1 1.000 0.0002 2.000 0.500地面横坡角度: 32.000(度)墙顶标高: 0.000(m)参数名称参数值推力分布类型梯形梯形荷载(q1/q2) 0.500桩后剩余下滑力水平分力 210.000(kN/m)桩后剩余抗滑力水平分力 109.000(kN/m)钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)注意：内力计算时，滑坡推力、库仑土压力分项(安全)系数 = 1.200===================================================================== 第 1 种情况: 滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载梯形分布桩后: 上部=233.333(kN/m) 下部=466.667(kN/m)桩前: 上部=121.111(kN/m) 下部=242.222(kN/m)桩前分布长度=3.000(m)(一) 桩身内力计算计算方法: m 法背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
抗滑桩本科毕业设计计算书K法
抗滑桩本科毕业设计计算书K法抗滑桩本科毕业设计计算书1、滑坡推力的计算 (1)1.1 计算原理 (1)1.2 推力的计算 (4)1.3 剩余抗滑力的计算 (6)2、抗滑桩的设计与计算 (8)2.1 治理方案的拟定 (8)2.2 1-1剖面计算 (8)2.2.1 桩的参数选取 (8)2.2.2 受荷段内力计算 (9)2.2.3 锚固段内力计算 (11)2.2.4 桩身内力图.............................. 错误!未定义书签。
2.2.5 桩侧应力验算 (15)2.3 2-2剖面计算 (18)2.3.1 桩的参数选取 (18)2.3.2 受荷段内力计算 (19)2.3.3 锚固段内力计算 (21)2.3.4 桩身内力图 (24)2.3.5 桩侧应力验算 (25)2.4抗滑桩的配筋计算 (28)2.4.1 正截面受弯计算 (28)2.4.2 斜截面受剪计算 (29)2.5 排水工程设计 (30)附录抗滑桩设计理正验算书 (31)1-1剖面滑坡剩余下滑力理正计算 (31)2-2剖面滑坡剩余下滑力理正计算 (45)1-1剖面抗滑桩配筋理正计算 (60)2-2剖面抗滑桩配筋理正计算 (84)1、滑坡推力的计算1.1 计算原理作用于抗滑桩上的滑坡推力，与滑坡的厚度、滑坡的性质、桩的位置、间距以及滑动面的形状等条件有关。
一般先运用工程地质法的各种方法，对滑坡的稳定性进行分析，然后运用力学方法进行计算。
计算时，将滑坡范围内滑动方向和滑动速度大致一致的一部分滑体，看作一个计算单元，并在其中选择一个或几个顺滑坡主轴方向的地质纵断面为代表，再按滑动面坡度和地层性质的不同，把整个断面上的滑体适当划分成若干竖直条块，由后向前，依次计算各块截面上的剩余下滑力。
当前，由于还没有完全弄清桩间土拱对滑坡推力的影响，一般是假定每根桩所承受的滑坡推力，等于桩距范围之内的滑坡推力。
关于滑坡推力的计算，本文采用的是传递系数法，又称不平衡力传递法。
抗滑桩计算书
H1
Zx 锚固点
桩受荷段所受的外力按三角形分布，受荷段桩身各点的弯矩和剪力
按下式计算。
（公式5—4）
（公式5—5）
式中：y——锚固点以上桩身该点距桩顶的距离；
h1——受荷段长度。
（3）锚固段桩身内力计算
桩两侧同深度处的弹性抗力系数相等，即A1=A2=A, 锚固段桩身位
移y0和锚固段桩身转角按下式计算，
剪力:
弯矩:
5.2.4.4锚固段内力计算 （1）确定转动中心的位置
: 由方程(1)确定:
(1)
所以: 5.3 m （2）桩的转角：
代入相关参数得△φ=0.004rad （3）桩侧应力：
=（100000+40000y）(5.3-y)×0.004 =2120+448y-160y2 最大桩侧应力位置： 令
h2=0.219×5.67=1.241≦2.5，故按刚性桩计算。
（2） 滑动面以上桩身内力计算 滑动面以上桩所受的外力为滑坡推力和桩前抗力之差H，内力计
算按悬臂桩法计算: 锚固段顶点桩身弯矩、剪力为； （公式5—3） 式中：z——桩上外力的作用点到锚固点的距离（m）。
根据表4-1中设桩处的剩余下滑力计算结果，抗滑桩结构按设桩处 滑坡剩余下滑力设计，推力按三角形形分布进行设计。
设计抗滑桩总桩数为21根，分A型桩和B型桩两种。A型桩桩长 18.0m，共8根；B型桩桩长17.0m，共13根。桩截面尺寸均为2m×2.5m， 桩顶标高1812.5m-1816.0m，保证嵌入稳定岩层深度不小于桩长的1/3， 按计算的最大剪力7624.8 kN，极限弯矩31500.4 kN.m控制配筋。1#～ 10#桩布置于主滑段东侧管道后方， 11#～21#桩布置于主滑段西侧管道 后方，采用全埋式。具体设计详见滑坡治理工程平面布置图、抗滑桩立 面图和抗滑桩桩身结构图。
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抗滑桩设计计算说明书目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数计算工况计算剖面计算方法计算结果稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，，设计为二级公路，%,～，～，K96+080-K96+100为填方，，。
二、计算依据1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）；4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）；5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）；6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）；8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）；9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算计算参数物理力学指标：天然工况：γ1=，φ1=°，C1=36kPa饱和工况：γ2=，φ2=°，C2=29kPa岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：，Mpa，,，%，属软化岩石，软质岩石。
表1 各岩土层设计参数建议值表名地层状承载力值桩周土极基底摩称代号态σο（MPa）限摩阻力（MPa）擦系数（μ）含碎石粉质粘土Q4dl+el稍密0.130.160.40强风化泥岩T2b 破碎0.6/0.50弱风化泥岩T2b 完整 1.60/0.60滑坡推力安全系数1.15 stF计算工况选取公路填筑后自然状态、饱和状态两种工况对滑斜坡进行计算。
计算剖面计算方法采用折线形滑动面稳定性计算（传递系数法） 传递系数公式：111cos()tan sin()i i i i i i ααϕαα---ψ=---第i 条块的剩余下滑力公式：1sin tan cos i st i i i i i i i i iE F W W c l E αϕα-=--+ψ计算结果（详见附页）滑坡推力计算结果基岩界面 工况 条块编号 剩余下滑力 工况条块编号 剩余下滑力 天然状态1 -73.15饱和状态 1 24.95 2 -31.08 2 6.67 3 -101.283 -4.58 418.524103.835 52.66 5 209.22 6 91.12 6 368.117 97.57 7 401.798 127.38 8 551.249 125.689 606.61 填土界面 天然状态1 -84.15 饱和状态 1 -53.65 2 -260.4 2 -196.08 3 -255.53 -201.964 222.02 4 294.745 108.455 268.716 191.69 6 382.07 7 -195.45 7 33.19 8-66.068217.33稳定性评价根据计算结果得知斜坡在公路填筑后自然状态下Fs=，饱和状态下Fs=，因此斜坡在公路填筑后在自然状态下为基本稳定状态，饱和状态下处于不稳定状态。
可能诱发滑坡灾害发生，需要进行支挡。
四、抗滑结构计算1、抗滑桩设计计算 ：物理力学指标： 天然工况：γ1=，φ1=°，C 1=36kPa 饱和工况：γ2=，φ2=°，C 2=29kPa根据岩性及地层情况，（Q 4dl+el ），所以滑面以上土层厚度约h ′=，查取相关规范可知取该土层的抗滑地基系数为m=10000KN/4m ，则滑面处的地基系数采用A=10000×=88000KN/3m泥岩（T 2b ）,桩的埋长为6m 。
强风化泥岩取抗滑地基系数为1m =80000KN/4m ，弱风化泥岩取抗滑地基系数2m =100000KN/4m 。
根据多层土的地基系数的取值可得241121222212(2)80000(2 2.2 3.8) 3.887044/()(2.2 3.8)m h m h h h m KN mh h ++⨯⨯+⨯===++，该处的滑坡推力P=607kN/m ，桩前剩余抗滑力E =0kN/m 。
抗滑桩采用C30钢筋混凝土，其弹性模量E h =30×610 KPa ，桩断面为b×h =2m x3m 的矩形，截面S =6m 2，截面模量22136W bh m == ，截面对桩中心惯性矩341 4.512I bh m ==，相对刚度系数EI ＝＝m 2，桩的中心距l =6m ，桩的计算宽度B p =b +1=3m ，桩的埋深为al =6m 。
采用K 法计算桩身的内力（1）计算桩的刚度由查表可知地基系数640.0810/C KN m =⨯桩的变形系数140.1514p CB m EIβ-==桩的换算深度为a l α=×6=<1 故按刚性桩计算。
（2）计算外力每根桩承受的水平推力 F =607×C0S26°×6=则'3273.4371.93/8.8F T KN m h ===滑坡推力按矩形分布；如右图 滑面处的剪力Q 0=滑面处弯矩M 0=×=14403KN/m (3) 滑面至旋转中心的距离()()()()0000000002324323232a a aa a a a l A M Q l m l M Q ly A M Q l m l M Q l+++⎡⎤⎣⎦=+++⎡⎤⎣⎦ [][]628800031440323273.46870446(41440333273.46)23880002144033273.4687044631440323273.46⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯（）（）（） =(4) 桩的转角 ()()()00003221232326a a p a a a A M Q l mh M Q l B l A A ml m l ϕ+++⎡⎤⎣⎦=⎡⎤++⎣⎦()()()322123880002144033273.4687044631440323273.463668800088000870446870446⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⎡⎤⎣⎦=⎡⎤⨯⨯⨯+⨯+⨯⎣⎦= rad（5）桩身内力及桩侧抗力桩侧抗力 ()()0y y y A my σϕ=-+(4.0475)0.001739(8800087044)y y =-⨯⨯+⨯2619.397459.6361151.3695y y =+-桩侧抗力最大点位置459.63612151.36950y -⨯=， 1.5183y m =因为y y < ,所以桩身各点的剪力()()20001123226y p p Q Q AB y y y B m y y y ϕϕ=----213273.48800030.001739(2 4.0475)213870440.001739(3 4.04752)6y y y y =-⨯⨯⨯⨯⨯⨯--⨯⨯⨯⨯-233273.41858.19y 689.454y 151.37y y Q =--+当y Q =时，即可找出弯矩最大是的y 值。
经试算求得y=，M 最大。
桩身各点的弯矩()()2300001132612y p p M M Q y B A y y y B m y y y ϕϕ=+----231144033273.43880000.00173934.047613870440.001739(24.0475)12y y y y =+-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯-（234144033273.4929.096229.81837.84y M y y y y =+--+桩侧抗力、剪力、弯矩计算结果如下图所示：桩侧抗力图-7-6-5-4-3-2-10-2500-2000-1500-1000-50050010001500系列1剪力图-7-6-5-4-3-2-10-6000-4000-200020004000系列1弯矩图-7-6-5-4-3-2-10-50005000100001500020000系列1桩侧抗力为0的一点即为剪力最大点，求得当埋深：y=y =0 所以最大剪力为max Q =剪力为0的一点即为弯矩最大点，求得当埋深：y=y Q =0 所以最大弯矩为m ax M = m抗滑桩结构设计抗滑桩受滑坡推力和锚固地层抗力作用，在荷载作用下产生弯曲转动，为了防止桩体由于荷载作用而产生过大变形与破坏，桩身需要配纵向受力钢筋以抵消弯矩，配置箍筋以抵抗剪力。
桩身结构设计计算参考《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002)，按受弯构件考虑。
1）桩身截面配置纵向受力钢筋（控制截面受弯）根据前述抗滑桩内力计算结果，取控制截面I-I 所受弯矩进行计算。
按混凝土结构正截面受弯承载力计算模式，计算受力钢筋，计算可按单筋截面考虑，经简化的计算如图抗滑桩总长约为15m ，计算可按两个控制截面考虑配筋。
控制截面Ⅰ-Ⅰ取桩身最大弯矩截面，则控制截面Ⅰ-Ⅰ处的设计弯矩为m ax M =。
混凝土保护层厚度取80mm ，若为单排布，则桩截面有效高度≈0h 2900mm 。
由力的平衡条件得s y c A f bx f =1α 由力矩平衡条件得)2(01xh bx f M c -=α联立上述两式求解，得)2(0xh f MA y S -=式中，x 为截面受压区高度，可按下式求得bf bMf bh f bh f x c c c c 22022101-±=αα式中，M 为设计弯矩（）；As 为受拉钢筋截面积；1α为混凝土受压区等效矩形应力图系数，当混凝土强度等级不高于C50时，1α；c f 为混凝土轴心抗压强度设计值（KPa ）；y f 为钢筋的抗力强度设计值（KPa);b 为桩截面宽度（m);0h 为截面有效高度（m)；a 为受拉钢筋的混凝土保护层厚度（m)。
采用C30混凝土，214.3/c f N mm =，21.43/t f N mm =，纵向受力钢筋选用HRB400级（III 级），2360/y f N mm =，箍筋及架立钢筋选用HPB300(I 级)，2270/y f N mm =，则其他参数如上所述。
Ⅰ-Ⅰ截面受力钢筋截面积 ① 混凝土受压区高度bf bMf h b f bh f x c c c c 220222101-±=αα222261.014.320002900 1.014.320002900214.3200016691.51014.32000x ⨯⨯⨯±⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯=⨯ 5591.248294000076969408.21208.7628600mm x mm⎧±==⎨⎩②Ⅰ-Ⅰ截面受力钢筋截面积62016691.51016584.5208.76()360(2900)22S y MA mm x f h ⨯===-⨯-选用21根Ф32mm 的HRB400钢筋截面面积为As=2mm ， 可采取3根一束，共7束布置于受拉侧。