Abaqus接触分析中的收敛问题
abaqus接触问题分析
abaqus接触分析1、塑性材料和接触面上都不能用C3D20R和C3D20单元，这可能是你收敛问题的主要原因。
如果需要得到应力，可以使用C3D8I (在所关心的部位要让单元角度尽量接近90度)，如果只关心应变和位移，可以使用C3D8R, 几何形状复杂时，可以使用C3D10M。
2、接触对中的sl ave surface应该是材料较软，网格较细的面。
3、接触面之间有微小的距离，定义接触时要设定“Adjust=位置误差限度”，此误差限度要大于接触面之间的距离，否则ABAQU S会认为两个面没有接触：*Contact Pair, interac tion="SOIL PILE SIDE CONTACT", small sliding,adjust=0.2.4、定义tie时也应该设定类似的posit ion toleran ce:*Tie, name=ShaftBo ttom, adjust=yes, positio n toleran ce=0.15、msg文件中出现zeropivot说明ABAQUS无法自动解决过约束问题，例如在桩底部的最外一圈节点上即定义了t ie，又定义了con tact, 出现过约束。
解决方法是在选择tie或c ontact的slave surface时，将类型设为no de region,然后选择区域时不要包含这一圈节点（我附上的文件中没有做这样的修改）。
6、接触定义在哪个分析步取决于你模型的实际物理背景，如果从一开始两个面就是相接触的，就定义在ini tial或你的第一个分析步中；如果是后来才开始接触的，就定义在后面的分析步中。
边界条件也是这样。
7、我在前面上传的文件里用*CONTROL设了允许的迭代次数18，意思是18次迭代不收敛时，才减小时间增量步（ABAQUS默认的值是12）。
abaqus热力耦合不收敛
abaqus热力耦合不收敛标题：解决ABAQUS热力耦合不收敛问题的方法第一篇：近年来，ABAQUS作为一种常用的有限元分析软件，在工程领域中广泛应用。
然而，使用ABAQUS进行热力耦合分析时，有时会遇到收敛问题，这给工程师带来了困扰。
本文将介绍一些解决ABAQUS热力耦合不收敛的方法，以帮助工程师顺利完成模拟分析。
首先，我们可以检查ABAQUS模型的网格质量。
不规则的网格可能会导致计算结果不准确，进而影响热力耦合的收敛性。
通过ABAQUS软件中的网格检查工具，我们可以评估网格的质量，并对存在问题的网格进行优化或修复。
对于复杂模型，我们还可以考虑使用自适应网格划分方法来改善模型的网格质量。
其次，我们可以调整ABAQUS模拟的收敛控制参数。
ABAQUS软件提供了多种收敛控制参数，如残差控制、位移控制、能量收敛控制等。
通过适当选择和调整这些参数，我们可以提高热力耦合分析的收敛性。
一般来说，我们可以先增加残差控制和位移控制的容限值，然后逐步减小容限值，直到满足收敛要求。
此外，我们还可以尝试使用其他收敛技术，如线性加速方法等，来加速收敛过程。
第二篇：此外，在进行ABAQUS热力耦合分析时，我们还可以考虑调整模型的初始条件。
初始条件设置的不合理可能导致模拟过程中的非物理现象，进而影响分析的收敛性。
因此，我们可以根据实际情况合理选择初始温度、初始应力等参数，并进行适当的调整。
在设置初始条件时，我们可以参考已有的实验数据或其他可靠的信息源，以提高模型的准确性和收敛性。
最后，我们还可以使用ABAQUS软件中提供的后处理功能来分析模拟结果。
通过对温度场、位移场、应力场等进行分析，我们可以了解模拟过程中出现问题的原因，并相应地调整模型和参数。
此外，对于复杂模型，我们还可以进行模型简化和参数优化，以减小计算复杂度和提高收敛性。
综上所述，解决ABAQUS热力耦合不收敛问题的方法主要包括优化网格质量、调整收敛控制参数、合理设置初始条件和使用后处理功能进行分析。
Abaqus中网格划分对于橡胶材料自接触,大变形的收敛性研究
ABAQUS中网格划分对于橡胶材料自接触，大变形的收敛性研究曹鹏1，冯德成1，马宏岩1（1.哈尔滨工业大学交通学院）前言橡胶材料在工业界应用广泛，是非常多工业原件的组成材料。
典型的橡胶原件为橡胶，金属复合结构，同时橡胶材料也是轮胎的主要组成部分。
这些原件在使用过程中往往会发生大变形，同时橡胶材料又是一种超弹性材料，可以承受巨大的变形而不破坏，卸载以后变形可以回复。
这种材料属性使得橡胶类材料区别于金属类，混凝土类材料。
在国际通用的有限元软件abaqus上为模拟橡胶类材料准备了丰富的材料库。
abaqus软件的6.9-2版本可以提供Mooney—Rivlin，Neo Hooke，Ogden，Polynomial等多种方式来方便用户定义各种实验或理论确定的超弹性模型来模拟橡胶材料的独特力学特性。
1橡胶材料的大变形由于橡胶材料能够承受的大变形能力使得橡胶材料在受力过程中发生了巨大的变形，导致在有限元计算中由于网格变形过大，单元发生严重扭曲从而导致了计算不收敛（收敛问题一般发生在standard中）。
同时在橡胶变形过程中，一般会发生自接触，这样更加剧了一些橡胶类材料在有限元计算中过早停止收敛，无法得到准确模拟的不良后果。
为了解决这一问题，很多针对于abaqus软件的计算橡胶类材料的方法被提出，如文献[1]中介绍了一种采用python语言书写脚本文件在计算过程中提前有限元网格，并重新划分的方法，取得了良好的效果。
高密度的网格也是解决网格收敛性的一个主要方法，但是这样方法会增加计算成本，同时这种方法对于自接触+网格奇异时往往获得不了很好的效果。
采用explicit来模拟橡胶材料的变形也是一种可以替代的方案，但是收敛性却只能通过最小时间步长来确定，同时计算时间巨大。
从文献[1]的观点可以认为，网格调整对于保证这种大变形材料计算结果的收敛性具有重要的作用。
众所周知，固体力学中一般材料拉格朗日坐标来定义控制方程。
这样的行为使得材料限制在网格当中，如果网格变形过大则有限元网格投射到整体坐标系下时可能发生退化，如局部坐标系下的四节点等参元在总体坐标系下退化为三节点次参云，如果反应在abaqus软件中会提醒负特征值或零主元。
abaqus 压力 不收敛 位移 收敛
Abaqus分析中的压力和位移收敛问题一、研究背景1.1 Abaqus有限元分析是一种工程设计和研究中常用的分析工具，但在使用过程中，部分用户遇到了压力和位移收敛问题。
1.2 压力和位移收敛问题是指在模拟过程中，由于各种因素的影响，计算的结果无法稳定收敛，导致分析无法进行下去，严重影响了工程设计和研究的进展。
二、压力和位移收敛问题的原因2.1 材料模型选择不当。
在进行有限元分析时，选用的材料模型对结果的收敛影响较大，选择不当容易导致收敛问题。
2.2 网格划分不合理。
网格划分对于结果的收敛具有重要影响，划分不合理容易导致收敛问题。
2.3 负荷边界条件设置错误。
对于有限元分析来说，负荷边界条件设置的准确性对结果的收敛影响极大，设置错误也容易导致收敛问题。
2.4 分析步长选择不当。
在进行动力学分析时，分析步长不合理容易导致收敛问题。
三、解决方法3.1 合理选择材料模型。
在进行有限元分析时，根据实际情况合理选择材料模型，避免材料模型对结果收敛的影响。
3.2 合理划分网格。
网格划分应该考虑到模型的几何形状和局部变形情况，合理划分网格有利于结果的收敛。
3.3 准确设置负荷边界条件。
在进行有限元分析时，负荷边界条件的准确性对结果的收敛影响极大，应当根据实际情况准确设置。
3.4 合理选择分析步长。
在进行动力学分析时，应当合理选择分析步长，避免步长选择不当导致收敛问题。
四、结论通过以上分析和讨论，可以得出，压力和位移收敛问题是Abaqus分析中常见的问题，出现这种问题可能是由于材料模型选择不当、网格划分不合理、负荷边界条件设置错误、分析步长选择不当等因素导致的。
解决这些问题的关键在于合理选择材料模型、合理划分网格、准确设置负荷边界条件、合理选择分析步长等。
只有这样，才能保证Abaqus分析的结果稳定收敛，为工程设计和研究提供可靠的基础。
针对压力和位移收敛问题，在实际工程设计和研究中，需要在解决方法的基础上进一步深入探讨，并结合具体案例分析，以便更好地应对这一问题。
ABAQUS分析收敛控制
Abaqus Analysis User's Manual7.2.1 Convergence and time integration criteria: overviewNumerous control parameters are associated with the convergence and integration accuracy algorithms in Abaqus/Standard. These parameters are assigned default values that are chosen to optimize the accuracy and efficiency of the solution for a wide spectrum of nonlinear problems. You can change the solution control parameters, as described in the following sections:∙ A brief synopsis of the more important solution control parameters, together with a description of the circumstances in which they can be used effectively, is provided in “Commonly used controlparameters,” Section 7.2.2. This section is likely to be the most useful for the general user and should be read first.∙Abaqus/Standard incorporates an empirical algorithm designed to solve the equilibrium equations of nonlinear systems accurately and economically. The criteria used to establish convergence ofnonlinear increments and the automatic adjustment of increment size based on the convergence rate are described in “Convergence criteria for nonlinear problems,” Section 7.2.3.∙Abaqus/Standard allows you to choose “time integratio n accuracy parameters” in problems that have a physical time scale. Thealgorithms that use these parameters for automatically controlling time increment sizes are described in “Time integration accuracy in transient problems,” Section 7.2.4.∙Abaqus/CFD allows you to choose the control parameters used in an Abaqus/CFD to Abaqus/Standard or to Abaqus/Explicit co-simulation to alleviate instability and mesh distortion during the analysis. Modifying the default solution controlsThe default values for the solution control parameters need not be adjusted for most cases. You can reset them, however, within a step definition.Values given for the solution control parameters remain in effect for the remainder of the analysis or until they are reset.Input File Usage: *CONTROLSThe *CONTROLS option can be repeated, ifnecessary, with different parameters.Abaqus/CAE Usage: S tep module: Other General Solution ControlsEdit: toggle on SpecifyResetting all default solution controlsYou can restore all solution control parameters to their default values.Input File Usage: *CONTROLS, RESETAbaqus/CAE Usage: S tep module: Other General Solution ControlsEdit: toggle on Reset all parameters to theirsystem-defined defaults7.2.2 Commonly used control parametersProducts: Abaqus/Standard Abaqus/CFD Abaqus/CAEReferences∙“Convergence and time integration criteria: overview,” Section7.2.1∙*CONTROLS∙“Customizing general solution controls,” Section 14.15.1 of the Abaqus/CAE User's ManualOverviewSolution control parameters can be used to control:∙nonlinear equation solution accuracy;∙time increment adjustment; and∙FSI stabilization and mesh distortion in an Abaqus/CFD to Abaqus/Standard or to Abaqus/Explicit co-simulation.These solution control parameters need not be changed for most analyses. In difficult cases, however, the solution procedure may not converge with the default controls or may use an excessive number of increments and iterations. After it has been established that such problems are not due to modeling errors, it may be useful to change certain control parameters.This section presents a brief synopsis of the more important solution control parameters, together with a description of the circumstances in which they can be used effectively.Values given for the solution control parameters remain in effect for the remainder of the analysis or until they are reset. You can restore all solution control parameters to their default values (see “Convergence and time integration criteria: overview,” Section 7.2.1).TerminologyIn this section the word “flux” means the variable whose discretized equilibrium is being sought and for which the equilibrium equations may be nonlinear: force, moment, heat flux, concentration volumetric flux, or pore liquid volumetric flux. The word “field” refers to the basic variables of the system, such as the components of the displacement in a continuum stress analysis or temperature in a heat transfer analysis. The superscript refers to one such type of equation. The fields and corresponding fluxes available in Abaqus/Standard are listed in “Convergence criteria for nonlinear problems,” Section 7.2.3.Defining tolerances for field equationsSolution control parameters can be used to define tolerances for field equations. You can select the type of equation for which the solution control parameters are being defined, as shown in Table 7.2.2–1. The default tolerances can be reset if the analysis does not require high accuracy in the convergence criteria.Table 7.2.2–1 Selecting the field equation.The most significant solution control parameters for field equation tolerances —, , , and —may have to be modified in cases where the residuals are large relative to the fluxes or in cases where the incremental solution is essentially zero.Input File Usage: *CONTROLS , PARAMETERS=FIELD, FIELD=fieldAbaqus/CAE Usage: S tep module: Other General Solution Controls Edit :toggle on Specify : Field Equations : Apply to allapplicable fields or Specify individual fields : fieldModifying the residual controlis the convergence criterion for the ratio of the largest residual tothe corresponding average flux norm, , for convergence. is defined in “Convergence criteria for nonlinear problems,” Section 7.2.3. The default value is = 5 × 10–3, which is rather strict by engineering standards but in all but exceptional cases will guarantee an accurate solution to complex nonlinear problems. The value for this ratio can be increased to a larger number if some accuracy can be sacrificed for computational speed.Modifying the solution correction controlis the convergence criterion for the ratio of the largest solution correction to the largest corresponding incremental solution value. The default value is = 10–2. In addition to sufficiently small residuals, Abaqus/Standard requires that the largest correction to the solution value be small in comparison to the largest corresponding incremental solution value. Some analyses may not require such accuracy, thus permitting this ratio to be increased.Specifying the average fluxis the value of average flux used by Abaqus/Standard for checking residuals. The default value is the time average flux calculated by Abaqus/Standard, as defined in “Convergence criteria for nonlinear problems,” Section 7.2.3. You may, however, define a constant value, , for the average flux, in which case throughout the step.You may wish to use absolute tolerances for your residual checks. The absolute tolerance value is then equal to the product of the average flux,, and the ratio . To avoid testing the magnitude of the solution correction, you can set to 1.0.Modifying the initial time average fluxis the initial value of the time average flux for the current step. The default value is the time average flux from the previous step or 10–2 if this is Step 1. Redefining is sometimes helpful when a coupled problem is analyzed and some of the fields in the problem are not active in the first step; for example, if a static step is carried out before a fully coupled thermal-stress step.Redefinition of can also be useful if the first step is essentially a null step; for example, in a contact problem before any contact occurs,the initial fluxes (forces) generated are zero. In such cases shouldbe given as a typical flux magnitude that will occur when field first becomes active.The initial value of is retained until an iteration is completed for which , at which time we redefine . The criterion for zero flux compared to is (see “Convergence criteria for nonlinear problems,” Section 7.2.3).If you specify the average flux, , directly, the value given for is ignored.Abaqus/Standard outputThe controls in effect for an analysis are listed in the data (.dat) and message (.msg) files. Nondefault controls are marked by ***. For example, specifying the following controls:would result in the following output:CONVERGENCE TOLERANCE PARAMETERS FOR FORCE*** CRIT. FOR RESIDUAL FORCE FOR A NONLINEAR PROBLEM 1.000E-02 *** CRITERION FOR DISP. CORRECTION IN A NONLINEAR PROBLEM 1.00 *** INITIAL VALUE OF TIME AVERAGE FORCE 10.0 AVERAGE FORCE IS TIME AVERAGE FORCEALT. CRIT. FOR RESIDUAL FORCE FOR A NONLINEAR PROBLEM 2.000E-02 *** CRIT. FOR ZERO FORCE RELATIVE TO TIME AVRG. FORCE 1.000E-04 CRIT. FOR DISP. CORRECTION WHEN THERE IS ZERO FLUX 1.000E-03 CRIT. FOR RESIDUAL FORCE WHEN THERE IS ZERO FLUX 1.000E-08 FIELD CONVERSION RATIO 1.00 CONVERGENCE TOLERANCE PARAMETERS FOR MOMENT*** CRIT. FOR RESIDUAL MOMENT FOR A NONLINEAR PROBLEM 2.000E-02 *** CRIT. FOR ROTATION CORRECTION IN A NONLINEAR PROBLEM 2.00 *** INITIAL VALUE OF TIME AVERAGE MOMENT 20.0 *** USER DEFINED VALUE OF AVERAGE MOMENT NORM 2.000E+03 ALT. CRIT. FOR RESID. MOMENT FOR A NONLINEAR PROBLEM 2.000E-02 CRIT. FOR ZERO MOMENT RELATIVE TO TIME AVRG. MOMENT 1.000E-05 CRIT. FOR ROTATION CORRECTION WHEN ZERO FLUX 1.000E-03 CRIT. FOR RESIDUAL MOMENT WHEN ZERO FLUX 1.000E-08 FIELD CONVERSION RATIO 1.00Controlling the time incrementation schemeSolution control parameters can be used to alter both the convergence control algorithm and the time incrementation scheme. The time incrementation parameters and are the most significant since they have a direct effect on convergence. They may have to be modified if convergence is (initially) nonmonotonic or if convergence is nonquadratic.Nonmonotonic convergence may occur if various nonlinearities interact; for example, the combination of friction, nonlinear material behavior, and geometric nonlinearity may lead to nonmonotonically decreasing residuals.Nonquadratic convergence will occur if the Jacobian is not exact, which may occur for complex material models. It may also occur if the Jacobian is nonsymmetric but the symmetric equation solver is used. In that case the unsymmetric equation solver should be specified for the step (see “Procedures: overview,” Section 6.1.1).Input File Usage: *CONTROLS, PARAMETERS=TIME INCREMENTATIONAbaqus/CAE Usage: S tep module: Other General Solution Controls Edit: toggle on Specify: Time IncrementationSpecifying the equilibrium iteration for a residual checkis the number of equilibrium iterations after which the check is made that the residuals are not increasing in two consecutive iterations. The default value is . If the initial convergence is nonmonotonic, it may be necessary to increase this value.Specifying the equilibrium iteration for a logarithmic rate of convergence checkis the number of equilibrium iterations after which the logarithmic rate of convergence check begins. The default value is . In cases where convergence is nonquadratic and this cannot be corrected by using the unsymmetric equation solver for the step, the logarithmic convergence check should be eliminated by setting this parameter to a high value.Avoiding premature cutbacks in difficult analysesSometimes it is useful to increase both and . For example, in a difficult analysis involving both friction and the concrete material model, it may be helpful to set and to avoid premature cutbacks of the time increment. These two parameters can be raised to more appropriate values for severely discontinuous problems by increasing them individually.Automatically setting the time incrementation parametersYou can automatically set the parameters described above to the valuesand . In this case any values that you specified previouslyfor and are overridden. However, if and are specified multiple times in a step with different solution control settings, the last definition will be used.Input File Usage: *CONTROLS, ANALYSIS=DISCONTINUOUSAbaqus/CAE Usage: S tep module: Other General Solution Controls Edit: toggle on Specify: Time Incrementation: DiscontinuousanalysisImproving solution efficiency in a problem that involves a high coefficient of frictionThe solution efficiency can sometimes be improved in an analysis that involves a high coefficient of friction by automatically setting the time incrementation parameters and using the unsymmetric equation solver.Abaqus/Standard outputThe controls in effect for an analysis are listed in the data (.dat) and message (.msg) files. Nondefault controls are marked by **. For example,specifying the time incrementation parameters =7 and =10 would result in the following output:TIME INCREMENTATION CONTROL PARAMETERS:*** FIRST EQUIL. ITERATION FOR CONSECUTIVE DIVERGENCE CHECK 7*** EQUIL. ITER. AT WHICH LOG. CONVERGENCE RATE CHECK BEGINS 10EQUIL. ITER. AFTER WHICH ALTERNATE RESIDUAL IS USED 9MAXIMUM EQUILIBRIUM ITERATIONS ALLOWED 16EQUIL. ITERATION COUNT FOR CUT-BACK IN NEXT INCREMENT 10MAX EQUIL. ITERS IN TWO INCREMENTS FOR TIME INC. INCREASE 4MAXIMUM ITERATIONS FOR SEVERE DISCONTINUITIES 12MAXIMUM CUT-BACKS ALLOWED IN AN INCREMENT 5MAX DISCON. ITERS IN TWO INCS FOR TIME INC. INCREASE 6CUT-BACK FACTOR AFTER DIVERGENCE 0.250CUT-BACK FACTOR FOR TOO SLOW CONVERGENCE 0.500CUT-BACK FACTOR AFTER TOO MANY EQUILIBRIUM ITERATIONS 0.750 Activating the “line search” algorithmIn strongly nonlinear problems the Newton algorithms used inAbaqus/Standard may sometimes diverge during equilibrium iteration. The line search algorithm (discussed in “Improving the efficiency of the solution by using the line search algorithm” in “Convergence criteria for nonlinear problems,” Section 7.2.3) detects these situations automatically and applies a scale factor to the computed solution correction, which helps to prevent divergence. The line search algorithm is particularly useful when the quasi-Newton method (see “Solution method” in “Convergence criteria for nonlinear problems,” Section 7.2.3) is used.By default, the line search algorithm is enabled only during steps where the quasi-Newton method is used. Set the maximum number of line search iterations, , to a reasonable value (such as 5) to activate the line search procedure or to zero to forcibly deactivate the line search.Input File Usage: *CONTROLS, PARAMETERS=LINE SEARCHAbaqus/CAE Usage: S tep module: Other General Solution Controls Edit: toggle on Specify: Line Search Control:Defining tolerances for constraint equationsSolution control parameters can be used to set tolerances for constraint equations. You can set strain compatibility tolerances for hybrid elements, displacement and rotation compatibility tolerances for distributing coupling constraints (specified as surface-based constraints or using DCOUP2D/DCOUP3D elements), and compatibility tolerances for softened contact. See “Convergence criteria for nonlinear problems,” Section 7.2.3, for details.Controlling the solution accuracy in direct cyclic analysisSolution control parameters can be used in direct cyclic analysis to specify when to impose the periodicity conditions and to set tolerances for stabilized state and plastic ratchetting detections.Input File Usage: *CONTROLS, TYPE=DIRECT CYCLIC, , , ,Abaqus/CAE Usage: S tep module: Other General Solution Controls Edit: toggle on Specify: Direct Cyclic: , , ,,Imposing the periodicity conditionYou can specify the iteration number at which the periodicity condition is first imposed, . The default value is = 1, in which case the periodicity condition is imposed for all iterations from the beginning of an analysis. This solution control parameter rarely needs to be reset from its default value.Defining tolerances for stabilized state and plastic ratchetting detectionsYou can specify the stabilized state detection criteria, and .is the maximum allowable ratio of the largest residual coefficient on any terms in the Fourier series to the corresponding average flux norm, and is the maximum allowable ratio of the largest correction to the displacement coefficient on any terms in the Fourier series to the largest displacement coefficient. The default values are = 5 × 10–3and= 5 × 10–3. The solution converges to a stabilized state if both these criteria are satisfied.If plastic ratchetting occurs, the shape of the stress-strain curves remains unchanged but the mean value of the plastic strain over a cycle continues to shift from one iteration to the next. In that case it is desirable to use separate tolerances for the constant term in the Fourier series to detect the plastic ratchetting.You can also specify the plastic ratchetting detection criteria, and. is the maximum allowable ratio of the largest residual coefficient on the constant term in the Fourier series to the correspondingaverage flux norm, and is the maximum allowable ratio of the largest correction to the displacement coefficient on the constant term in the Fourier series to the largest displacement coefficient. The default values are = 5 × 10–3 and = 5 × 10–3. Plastic ratchetting is expected if the residual coefficients and the corrections to the displacement coefficients on any of the periodic terms are within the tolerances set by and , respectively, but the maximum residual coefficient on the constant term and the maximum correction to the displacement coefficient on the constant term exceed the tolerances set by and, respectively.Abaqus/Standard outputThe controls in effect for an analysis are listed in the data (.dat) and message (.msg) files. Nondefault controls are marked by **. For example, specifying the following controls:would result in the following output:STABILIZED STATE AND PLASTIC RATCHETTING DETECTIONPARAMETERS FOR FORCE** CRIT. FOR RESI. COEFF. ON ANY FOURIER TERMS 1.0E-04** CRIT. FOR CORR. TO DISP. COEFF. ON ANY FOURIER TERMS 1.0E-04** CRIT. FOR RESI. COEFF. ON CONSTANT FOURIER TERM 1.0E-04** CRIT. FOR CORR. TO DISP. COEFF. ON CONST. FOURIER TERM 1.0E-04PERIODICITY CONDITION CONTROL PARAMETER:** ITERATION NUMBER AT WHICH PERIODICITY CONDITION** STARTS TO IMPOSE 5 Controlling the solution accuracy in an Abaqus/CFD toAbaqus/Standard or to Abaqus/Explicit co-simulationSolution control parameters can be used in an Abaqus/CFD to Abaqus/Standard or to Abaqus/Explicit co-simulation to control the FSI stabilization and the mesh distortion.Controlling FSI stabilizationYou can specify the minimum number of remesh increments, maximum number of remesh increments, and FSI penalty scale factor to control the FSI stabilization.The minimum and maximum number of remesh increments controls the number of mesh smoothing steps taken during the ALE process for FSI or deforming mesh problems. Reducing the minimum and maximum number of mesh smoothing increments can help reduce the computational time. Similarly, increasing the minimum/maximum number of smoothing increments helps to ensure that the mesh quality remains good and avoids potential element collapse during the evolution of an FSI problem.The FSI penalty scale factor has a default value of 1.0. Increasing this parameter in increments of 0.1 may be necessary for extremely flexible structures in high density fluids when the structural accelerations are high.Input File Usage: U se the following option to control the FSI stabilization:*CONTROLS, TYPE=FSIminimum number of remesh increments, maximum number ofremesh increments, FSI penalty scale factorAbaqus/CAE Usage: C ontrolling FSI stabilization in an Abaqus/CFD to Abaqus/Standard or to Abaqus/Explicit co-simulation is not supported in Abaqus/CAE.Controlling mesh distortionSimilar to the distortion control used in Abaqus/Explicit (see “Section controls,” Section 26.1.4, for details), Abaqus/CFD offers distortion control to prevent elements from inverting or distorting excessively in fluid mesh movement. By default, distortion control is turned off during the co-simulation.Input File Usage: U se the following option to deactivate distortion control (default):*CONTROLS, TYPE=FSI, DISTORTION CONTROL=OFFUse the following option to activate distortion control:*CONTROLS, TYPE=FSI, DISTORTION CONTROL=ONAbaqus/CAE Usage: C ontrolling mesh distortion in an Abaqus/CFD to Abaqus/Standard or to Abaqus/Explicit co-simulation is not supported in Abaqus/CAE.。
常见abaqus不收敛的原因
常见abaqus不收敛的原因ABAQUS是一种常用的有限元软件，用于分析和模拟各种结构和材料的力学行为。
在使用ABAQUS进行仿真过程中，经常会出现收敛失败的情况。
本文将详细介绍常见的ABAQUS不收敛的原因，并提供解决这些问题的方法。
1. 手动或自动设置的初始条件不良。
ABAQUS在求解过程中需要一个合适的初始条件，这决定了模型的初始状态。
如果初始条件不良，例如过大的位移或应变，可能导致计算过程中出现不收敛的情况。
解决方法是通过更合理的物理条件或使用自适应方法来确定初始条件。
2. 材料模型选择不当。
ABAQUS提供了多种材料模型，如线性弹性模型、非线性弹性模型和塑性模型等。
如果选择的材料模型与实际情况不符，就可能导致不收敛。
解决方法是根据材料的实际力学性质选择合适的材料模型，并进行参数调整。
3. 网格划分不合理。
网格划分是有限元分析的基础，网格的密度和形状对计算结果有很大影响。
如果网格划分不合理，例如网格过于粗糙或过于细密，都可能导致不收敛。
解决方法是通过调整网格密度或使用自适应网格划分方法来改善网格质量。
4. 载荷施加不正确。
载荷是有限元分析的重要组成部分，如果载荷施加不正确，例如方向、大小或时间的选择不合理，都可能导致不收敛。
解决方法是仔细检查载荷的定义及施加方式，确保其符合实际需要。
5. 边界条件设置错误。
ABAQUS的分析结果受模型的边界条件影响较大，如果边界条件设置不正确，例如固定约束、强度约束或位移约束等设置错误，都可能导致不收敛。
解决方法是仔细检查边界条件的定义及约束设置，确保其与实际情况相符。
6. 求解算法选择不当。
ABAQUS提供了多种求解算法，如直接求解、迭代求解和增量迭代求解等。
根据具体情况选择合适的求解算法非常重要，如果选择不当，可能导致不收敛。
解决方法是根据具体模型和计算要求选择合适的求解算法，并进行参数调整。
7. 材料参数和模型参数设置不准确。
材料参数和模型参数是有限元分析的重要输入，如果设置不准确，例如材料的弹性模量、塑性硬化模型的参数或摩擦系数等设置错误，都可能导致不收敛。
abaqus常见错误汇编
abaqus的隐式求解的就是求算出一个很大的刚度矩阵的解，这个方程能否通过一次一次的迭代到最后达到一个系统默认的收敛准则标准的范围之内，就决定了这一次计算能否收敛。
因此要收敛的话，系统与上一个分析步的边界条件区别越小的话，系统就越容易找到收敛解。
针对这一点，我们可以得到下面的几种方法来尽可能的使系统的方程的解尽可能的接近上一步，以达到收敛。
下面的方法的指导思想是：尽可能小的模型，前后两个分析步的改变尽可能的少。
1. 接触分析真正加载之前，设置一个接触步让两个面接触上来，在这个步骤里面，接触面的过盈小一点好，比如0.001.接下去再把作用与两个接触体的力及接触方向的自由度放开。
2. 如果系统的载荷很多的话，将系统的载荷分做多步进行加载，一次性全上可能使系统无法在规定的迭代次数内收敛。
所以根据需要分开，让abaqus的内核慢慢消化去。
少吃多餐在这边好像也是成立的。
3. 系统有多个接触的话，也最好如载荷一样，分成几个step让他们接触上。
这样的做法会让你以后在模型的修改中更有方向性。
4. 模型还是不收敛的话，你可以看一下是在哪一步或者那个inc不收敛。
对于第一步直接不收敛的话，如果模型是像我上面把载荷和接触分成很多步建立的话，可以把载荷加载的顺序换一下。
如果你把第二个加载的载荷换到第一步以后，计算收敛了，那影响收敛的主要问题应该就是原来第一个加载或着接触影响的。
这种情况下面一般算到这个加载的时候还是不会收敛。
这个时候可以考虑是否有什么其他办法能够使步骤的变化与上一步变动小一点，比如第一点里面提到，或者继续把这个载荷细分呢？5. 对于接触分析不收敛的情况，可以自己看一下模型的接触面。
有时候是overclosure,这个时候在assemble里面将模型相对位置稍微移动下或者用接触里面的那个adjust only to remove overclose,不过或一种方法会使你的网格扭曲变形。
问题不大也是可以用的。
abaqus收敛约束法
abaqus收敛约束法Abaqus是一种用于结构分析和仿真的工具软件，它广泛应用于工业、航空、建筑等领域。
在使用Abaqus进行分析时，往往需要在模型建立完成后对模型进行收敛约束处理，以保证分析结果的准确性。
下面我们将详细介绍“abaqus收敛约束法”的具体步骤。
第一步：选择适当的收敛准则在进行收敛约束处理前，我们需要选择适当的收敛准则。
常见的收敛准则有位移残差、应力残差、点应力残差等。
选择何种收敛准则取决于所分析的问题性质和计算机资源的实际情况。
第二步：选择适当的收敛增量在进行收敛约束处理时，需要设置收敛增量。
收敛增量的大小直接影响到计算的结果准确性和收敛速度。
一般情况下，收敛增量需要根据实际情况进行调整，过大或过小都会影响计算的结果。
第三步：设置收敛容限在进行收敛约束处理时，需要设置收敛容限。
收敛容限是对计算结果的一种限制，它能够保证计算结果的误差不超过一定的范围。
收敛容限需要根据实际情况进行调整，通常需要取一个较小的值以保证计算结果的准确性。
第四步：进行收敛约束处理在设置好收敛准则、收敛增量和收敛容限后，我们可以进行收敛约束处理。
在Abaqus中，可以使用implicit方法或explicit方法进行收敛约束处理。
我们需要根据建立的模型和收敛设置选择合适的方法进行处理。
总结：abaqus收敛约束法是一种重要的分析方法，能够保证计算结果的准确性。
通过根据实际情况进行合理的收敛设置，能够在尽可能短的时间内得到符合实际的分析结果。
在使用abaqus进行分析时，我们必须注意对模型进行正确的收敛约束处理，以确保分析结果能够满足我们的需求。
abaqus 壳单元收敛问题
abaqus 壳单元收敛问题1. 避免简单错误引起收敛问题最常见的原因是大多是基本的建模错误。
比如：丢失边界条件、忘记接触定义、过约束、单位不一致、网格质量等。
每个人都会犯错，如何最小化错误？为相应分析工况建立对应的Checklist。
在构建或调试模型时，Checklist能够系统地提醒需要检查的事项，可以帮助避免更复杂的收敛问题。
不要忘记使用Datacheck!任何部分的解决方案都是有价值的。
运用你的直觉和对应该发生的事情的理解并将其与部分解中实际发生的事情进行比较。
常做Datacheck，部分求解结果都是有价值的，运用你的直觉和对应该发生的事情的理解，将其与部分结果进行比较。
2.不要使用纯静态分析模拟准静态运动静态解决方案的动画看起来是动态的，但这是一种错觉。
如果没有“接近”当前状态的静态平衡状态，就会出现收敛问题，Newton-Raphson牛顿-拉普森找不到不存在的解。
有时试图计算运动，却没有意识到静态稳定问题：触点卡住/滑倒、局部不稳定性、接触分离。
如何避免此类平衡问题所引起的不收敛？应用位移控制载荷替代力载荷、static stabilization (*STATIC, STABILIZE) 、切换为动态求解（Quasi-static implicit dynamics就非常有效）。
3. 理解并正确定义接触接触是收敛问题的一大原因，尽量避免：不足的接触表面，Abaqus接触是高效的，通常没有必要限制接触表面的范围；未解决的初始渗透，要么调整，要么在加载中正确处理；小滑移接触混入有限滑移接触内。
依赖于接触来获得静态平衡，是收敛问题的一大来源，不要害怕在装配模拟中添加一些约束，可以稍后删除它们。
4. 有效材料模型有时我们没有在定义材料模型这个非常重要的任务上投入足够的精力，即使一个糟糕的材料模型不会导致收敛问题，它也可能会影响真实模拟。
比如：线弹性材料模型用于大应变分析、塑性曲线问题（不规则数据）、不稳定超弹性材料。
abaqus接触表面相对运动时穿透,计算不收敛
abaqus接触表面相对运动时穿透,计算不收敛Abaqus接触表面相对运动时穿透,计算不收敛1. 引言在工程模拟和计算力学中，Abaqus是一个非常重要的有限元分析软件，广泛应用于各种工程领域。
然而，在使用Abaqus进行接触表面相对运动时，有时会遇到穿透和计算不收敛的问题。
本文将深入探讨这一问题，从简单到复杂，逐步分析其原因和解决方法。
2. 穿透问题在接触表面相对运动时，穿透是指两个接触实体在有限元分析中出现相互侵入的现象。
在实际工程中，穿透可能导致模拟结果不准确甚至无法收敛，严重影响计算结果的可靠性。
在使用Abaqus进行接触分析时，穿透问题是一个常见而又棘手的挑战。
3. 计算不收敛问题除了穿透问题，计算不收敛也是Abaqus接触分析中的另一个常见困难。
当接触表面相对运动时，如果模拟无法收敛，就意味着计算结果无法达到稳定状态。
这可能是由于接触条件不合适、初始条件设定有误、材料参数选择不当等原因导致的。
4. 穿透和计算不收敛的原因穿透和计算不收敛的问题可能由多种因素引起，包括接触刚度设定不当、接触表面几何形状复杂、材料摩擦特性复杂等。
初始接触状态、加载条件和接触面积等也都可能对穿透和计算不收敛起到影响。
5. 解决方法针对穿透和计算不收敛的问题，我们可以采取一系列有效的解决方法。
通过调整接触表面刚度、优化网格划分、改善几何形状、修正材料摩擦特性等措施来避免穿透。
而对于计算不收敛问题，我们可以通过增加时间步长、调整收敛容限、改进收敛准则等方式来解决。
6. 个人观点在实际工程中，穿透和计算不收敛的问题并不是孤立的，往往伴随着复杂的接触结构和大规模的模拟分析。
我们在解决这些问题时，需要全面考虑接触条件、材料特性、初始状态等因素，才能找到最合适的解决方法。
我们也需要不断学习和积累经验，不断改进和完善我们的模拟分析技术。
总结与回顾通过本文的讨论，我们深入探讨了Abaqus接触表面相对运动时穿透和计算不收敛的问题，并从多个角度分析了其原因和解决方法。
常见abaqus不收敛的原因
常见abaqus不收敛的原因常见ABAQUS不收敛的原因可能涉及到模型设置、材料定义、边界条件、网格划分、时间步长等多个方面。
以下是一些可能导致ABAQUS不收敛的原因的详细解释：1. 模型设置问题：- 初始条件：首先，初始条件可能不正确。
初始位移、速度或应力等参数设定不当可能导致模型在迭代过程中发生不收敛的情况。
- 接触条件：如果模型中存在接触条件，接触接触表面的定义可能是不准确的，例如，在接触区域中，接触表面的法向刚度、摩擦系数等参数设置错误可能导致不收敛。
- 材料非线性：可能有材料在加载过程中出现非线性的情况，例如塑性、开裂、损伤等，如果不正确定义材料的本构关系，可能导致收敛困难。
2. 材料定义问题：- 材料模型：选择不合适的材料模型和材料参数可能会导致收敛困难。
例如，弹塑性材料模型中的屈服强度定义不当、本构关系的选择和参数设置不准确等。
- 材料失效：材料的损伤、断裂模型如果定义不当，可能会导致模型在加载过程中无法收敛。
3. 边界条件问题：- 外部载荷：外部载荷的大小、方向和施加的时间可能导致模型不收敛。
如果载荷过大，可能导致过大的变形和应力，使得该局部区域的刚度变小，进而导致不收敛。
- 约束条件：模型中的约束条件如约束边界、固定接触边界等可能存在问题。
在约束边界上，如果约束条件设定不当，可能导致模型的自由度变大，影响收敛性。
4. 网格划分问题：- 网格尺寸：过大或过小的网格尺寸都可能导致不收敛的问题。
过大的网格尺寸可能导致模型局部细节无法准确捕捉，而过小的网格尺寸可能会导致计算量过大，从而导致不收敛。
- 单元类型：选择的单元类型可能与模型中存在的应变集中区域不匹配，导致不收敛。
例如，在存在大应变梯度或明显应变集中的区域使用了线性单元。
5. 时间步长问题：- 时间步长选择：时间步长选择不合适可能导致模型不收敛。
当时间步长选择过大时，计算可能会发散，而选择过小的时间步长会增加计算时间和困难，可能导致不收敛。
abaqus接触分析
abaqus—接触分析(转)已有 264 次阅读2010-8-24 19:39|1、塑性材料和接触面上都不能用C3D20R和C3D20单元，这可能是你收敛问题的主要原因。
如果需要得到应力，可以使用C3D8I (在所关心的部位要让单元角度尽量接近90度)，如果只关心应变和位移，可以使用C3D8R, 几何形状复杂时，可以使用C3D10M。
2、接触对中的slave surface应该是材料较软，网格较细的面。
3、接触面之间有微小的距离，定义接触时要设定“Adjust=位置误差限度”，此误差限度要大于接触面之间的距离，否则ABAQUS会认为两个面没有接触：*Contact Pair, interaction="SOIL PILE SIDE CONTACT", small sliding, adjust=0.2.4、定义tie时也应该设定类似的position tolerance:*Tie, name=ShaftBottom, adjust=yes, position tolerance=0.15、 msg文件中出现zero pivot说明ABAQUS无法自动解决过约束问题，例如在桩底部的最外一圈节点上即定义了tie，又定义了contact, 出现过约束。
解决方法是在选择tie或contact的slave surface时，将类型设为node region, 然后选择区域时不要包含这一圈节点（我附上的文件中没有做这样的修改）。
6、接触定义在哪个分析步取决于你模型的实际物理背景，如果从一开始两个面就是相接触的，就定义在initial或你的第一个分析步中；如果是后来才开始接触的，就定义在后面的分析步中。
边界条件也是这样。
7、我在前面上传的文件里用*CONTROL设了允许的迭代次数18，意思是18次迭代不收敛时，才减小时间增量步（ABAQUS默认的值是12）。
一般情况下不必设置此参数，如果在msg文件中看到opening和closure的数目不断减小（即迭代的趋势是收敛的），但12次迭代仍不足以完全达到收敛，就可以用*CONTROL来增大允许的迭代次数。
abaqus收敛高级技巧总结
abaqus收敛高级技巧总结【实用版4篇】目录（篇1）1.引言2.Abaqus 收敛高级技巧概述3.模型的网格划分与优化4.材料属性的设置5.边界条件和载荷的设置6.求解器的选择与设置7.后处理技巧8.总结正文（篇1）一、引言Abaqus 是一款广泛应用于结构分析、热分析和动力学分析等领域的有限元分析软件。
在使用 Abaqus 进行分析时，收敛性是求解过程中的关键问题。
本文将总结一些 Abaqus 收敛高级技巧，以提高分析效率和准确性。
二、Abaqus 收敛高级技巧概述本文所提到的收敛高级技巧主要包括模型的网格划分与优化、材料属性的设置、边界条件和载荷的设置、求解器的选择与设置以及后处理技巧。
三、模型的网格划分与优化1.网格类型选择：根据问题类型选择合适的网格类型，如结构分析时使用结构网格，热分析时使用热网格等。
2.网格密度调整：在关键区域（如应力集中区、接触区域等）增加网格密度，以提高计算精度。
3.网格优化技术：使用 Abaqus 内置的网格优化功能，如自适应网格、网格加密等，以降低计算收敛难度。
四、材料属性的设置1.材料线性：选择合适的材料模型，如线弹性、塑性等，以满足问题需求。
2.材料非线性：对于非线性材料，合理设置其非线性参数，以提高求解收敛性。
五、边界条件和载荷的设置1.边界条件：根据问题实际情况设置边界条件，如固定边界、滑动边界、对称边界等。
2.载荷设置：合理设置载荷类型、大小和施加方式，以降低求解收敛难度。
六、求解器的选择与设置1.求解器类型：根据问题类型选择合适的求解器，如线性求解器、非线性求解器等。
2.求解器参数：合理调整求解器参数，如收敛标准、最大迭代次数等，以提高求解效率。
七、后处理技巧1.结果输出：选择合适的结果输出格式，如.txt、.csv、.mat 等。
2.结果可视化：使用 Abaqus 内置的后处理工具，如 Visualization、Python 脚本等，进行结果可视化分析。
abaqus点面接触注意事项
abaqus点面接触注意事项
在Abaqus中进行点面接触分析时，有一些注意事项需要考虑：
1. 接触定义，在模型中定义点面接触时，需要确保正确地定义
接触对。
这包括指定接触面和接触点，并设置适当的接触属性，如
摩擦系数和弹簧刚度等。
2. 网格质量，在进行点面接触分析前，需要确保模型的网格质
量良好。
特别是接触面和接触点附近的网格应当足够细致，以确保
准确的接触行为模拟。
3. 材料定义，正确定义接触面和接触点所涉及的材料属性至关
重要。
这包括材料的弹性模量、泊松比等参数，对于摩擦接触还需
要定义摩擦系数。
4. 边界条件，在进行点面接触分析时，需要正确定义边界条件，以确保模型的边界行为符合实际情况。
这包括约束条件、加载条件等。
5. 收敛性，在进行点面接触分析时，需要进行收敛性研究，确
保分析结果的准确性。
这包括对网格密度、时间步长等参数进行敏
感性分析，以确保结果的收敛性和稳定性。
总的来说，在进行Abaqus中的点面接触分析时，需要考虑接触
定义、网格质量、材料定义、边界条件和收敛性等多个方面的因素，以确保分析结果的准确性和可靠性。
希望以上信息能够帮助到你。
abaqus接触问题分析
abaqus接触分析1、塑性材料和接触面上都不能用C3D20R和C3D20单元，这可能是你收敛问题的主要原因。
如果需要得到应力，可以使用C3D8I (在所关心的部位要让单元角度尽量接近90度)，如果只关心应变和位移，可以使用C3D8R, 几何形状复杂时，可以使用C3D10M。
2、接触对中的slave surface应该是材料较软，网格较细的面。
3、接触面之间有微小的距离，定义接触时要设定“Adjust=位置误差限度”，此误差限度要大于接触面之间的距离，否则ABAQUS会认为两个面没有接触：*Contact Pair, interaction="SOIL PILE SIDE CONTACT", small sliding,adjust=0.2.4、定义tie时也应该设定类似的position tolerance:*Tie, name=ShaftBottom, adjust=yes, position tolerance=0.15、msg文件中出现zero pivot说明ABAQUS无法自动解决过约束问题，例如在桩底部的最外一圈节点上即定义了tie，又定义了contact, 出现过约束。
解决方法是在选择tie或contact的slave surface时，将类型设为node region, 然后选择区域时不要包含这一圈节点（我附上的文件中没有做这样的修改）。
6、接触定义在哪个分析步取决于你模型的实际物理背景，如果从一开始两个面就是相接触的，就定义在initial或你的第一个分析步中；如果是后来才开始接触的，就定义在后面的分析步中。
边界条件也是这样。
7、我在前面上传的文件里用*CONTROL设了允许的迭代次数18，意思是18次迭代不收敛时，才减小时间增量步（ABAQUS默认的值是12）。
一般情况下不必设置此参数，如果在msg文件中看到opening和closure的数目不断减小（即迭代的趋势是收敛的），但12次迭代仍不足以完全达到收敛，就可以用*CONTROL来增大允许的迭代次数。
07-Abaqus中接触设置对计算收敛性的影响-李晓
果比较，可以得到以下结论。 利用 Abaqus 求解器处理大变形仿真分析是可行的，在模型正确与所用材料参数及设置准 确的基础上，可以得到很高的计算精度。 对大变形情况下的接触分析，使用有限滑移比小滑移能得到更好的计算收敛性。对接触状 况复杂的分析，可以通过合理的设置接触控制参数得到好的计算收敛性。 根据实际情况选择合理的接触约束方式才能使计算结果精度更高，比如只要接触面之间有 很小的滑移，用（Tie）接触约束方式比滑移接触方式的计算误差会更大。 参考文献
2
产品结构简介
本产品是用于汽车悬挂上的一种装置，产品由吊杆头、吊杆、吊杆缸筒、封口端盖以及三橡
胶弹簧组成，其结构几何模型平面图见图 1。
图1
仿真分析产品结构平面示意图
3
有限元模型处理与计算
本文的分析计算主要是仿真计算吊杆在受拉与受压两种情况下，产品的刚度性能。从图 1 可
以看出，两边吊杆在受拉或受压时，三橡胶弹簧会沿着外套移动，这样就会存在橡胶弹簧的外表 面与外套的接触；橡胶弹簧的上、下两面以及橡胶弹簧的内孔壁面与吊杆相接触；橡胶弹簧受挤 压而变形引起的自接触。对此大变形条件下的复杂接触状态，要求合理的接触对设置才能得到良 好的计算收敛性以及满足计算精度。 3.1 材料本构模型及参数 产品结构中吊杆、吊杆头及外套等采用金属材料 Q235A 制作，橡胶弹簧和关节采用天然橡胶制 作。由于橡胶属于具有超弹性、黏弹性特质的材料，本文采用 Mooney—Rivlin 本构模型模拟胶料属 性，其应变能函数 W 的本构模型[2]为：
Abaqus 中接触设置对计算收敛性的影响
李晓 陈彦北 黄友剑
中国南车株洲时代新材料科技股份有限公司, 湖南 株洲 412007 1
摘要： 本文结合具体产品分析，对大变形条件下的复杂接触状态情况、讨论了不同接触设置对计算 收敛的影响以及计算结果精度的影响。最后通过把仿真计算结果与试验结果相比较，验证了接触设 置的合理性。 关键词：接触；刚度；有限元分析 Abstract ：In this paper, product-specific analysis of large deformation of the complex under the conditions of contact state, discussed the calculation of different contact condition settings, as well as the impact of convergence and calculation accuracy. After comparing the analyzed results with the testing results, the reasonability of the setting is verified.
Abaqus接触分析中出现收敛困难时的常用检查方法
1、abaqus接触分析的收敛问题常用检查方法来源流沙的CFD 之旅百度空间接触分析收敛不管怎么总还是一个很大的问题,而我们经常在一个地方卡了很长的时间,怎么也找不到解决和提高的办法。
而aba_aba在abaqus常见问题汇总中给了我们模型改进的方向和一些方法。
在我分析的过程当中,怎么找到模型中的影响收敛的关键问题所在也是一个很让我迷茫了很长时间。
下面谈一下我个人的一些经验和看法。
如有错误还望大家指出,也希望大家给出自己更多的经验分享。
abaqus的隐式求解的就是求算出一个很大的刚度矩阵的解,这个方程能否通过一次一次的迭代到最后达到一个系统默认的收敛准则标准的范围之内,就决定了这一次计算能否收敛。
因此要收敛的话,系统与上一个分析步的边界条件区别越小的话,系统就越容易找到收敛解。
针对这一点,我们可以得到下面的几种方法来尽可能的使系统的方程的解尽可能的接近上一步,以达到收敛。
下面的方法的指导思想是:尽可能小的模型,前后两个分析步的改变尽可能的少。
1. 接触分析真正加载之前,设置一个接触步让两个面接触上来,在这个步骤里面,接触面的过盈小一点好,比如0.001.接下去再把作用与两个接触体的力及接触方向的自由度放开。
2. 如果系统的载荷很多的话,将系统的载荷分做多步进行加载,一次性全上可能使系统无法在规定的迭代次数内收敛。
所以根据需要分开,让abaqus的内核慢慢消化去。
少吃多餐在这边好像也是成立的。
3. 系统有多个接触的话,也最好如载荷一样,分成几个step让他们接触上。
这样的做法会让你以后在模型的修改中更有方向性。
4. 模型还是不收敛的话,你可以看一下是在哪一步或者那个inc不收敛。
对于第一步直接不收敛的话,如果模型是像我上面把载荷和接触分成很多步建立的话,可以把载荷加载的顺序换一下。
如果你把第二个加载的载荷换到第一步以后,计算收敛了,那影响收敛的主要问题应该就是原来第一个加载或着接触影响的。
这种情况下面一般算到这个加载的时候还是不会收敛。
ABAQUS收敛问题
[转载][转帖]abaqus接触分析问题整理（simwe）(2012-03-05 11:12:34)转载▼分类：转载标签：转载原文地址：[转帖]abaqus接触分析问题整理（simwe）作者：abaqus接触分析收敛不管怎么总还是一个很大的问题，而我们经常在一个地方卡了很长的时间，怎么也找不到解决和提高的办法。
而aba_aba在abaqus常见问题汇总中给了我们模型改进的方向和一些方法。
在我分析的过程当中，怎么找到模型中的影响收敛的关键问题所在也是一个很让我迷茫了很长时间。
下面谈一下我个人的一些经验和看法。
如有错误还望大家指出，也希望大家给出自己更多的经验分享。
abaqus的隐式求解的就是求算出一个很大的刚度矩阵的解，这个方程能否通过一次一次的迭代到最后达到一个系统默认的收敛准则标准的范围之内，就决定了这一次计算能否收敛。
因此要收敛的话，系统与上一个分析步的边界条件区别越小的话，系统就越容易找到收敛解。
针对这一点，我们可以得到下面的几种方法来尽可能的使系统的方程的解尽可能的接近上一步，以达到收敛。
下面的方法的指导思想是：尽可能小的模型，前后两个分析步的改变尽可能的少。
1. 接触分析真正加载之前，设置一个接触步让两个面接触上来，在这个步骤里面，接触面的过盈小一点好，比如0.001.接下去再把作用与两个接触体的力及接触方向的自由度放开。
2. 如果系统的载荷很多的话，将系统的载荷分做多步进行加载，一次性全上可能使系统无法在规定的迭代次数内收敛。
所以根据需要分开，让abaqus的内核慢慢消化去。
少吃多餐在这边好像也是成立的。
3. 系统有多个接触的话，也最好如载荷一样，分成几个step让他们接触上。
这样的做法会让你以后在模型的修改中更有方向性。
4. 模型还是不收敛的话，你可以看一下是在哪一步或者那个inc不收敛。
对于第一步直接不收敛的话，如果模型是像我上面把载荷和接触分成很多步建立的话，可以把载荷加载的顺序换一下。
abaqus表面不平相对运动计算不收敛
abaqus表面不平相对运动计算不收敛以abaqus表面不平相对运动计算不收敛为题，我们将探讨在abaqus软件中进行表面不平相对运动计算时可能出现的不收敛问题，并提出一些解决方法。
在工程领域中，表面不平相对运动计算是一项常见的分析工作。
通过模拟两个或多个表面之间的相对运动，可以评估结构的稳定性、摩擦力、接触压力等关键参数。
然而，在进行这种计算时，有时会遇到收敛困难的情况，即模型无法达到稳定状态。
造成不收敛的原因有很多，以下是一些常见的原因和解决方法。
模型初始状态不合理可能导致不收敛。
在进行计算之前，我们需要确保模型的初始状态是合理的。
这包括正确定义材料特性、边界条件和初始位移等。
如果初始状态不合理，可以尝试重新定义这些参数，以使模型更接近实际情况。
材料模型的选择也可能影响计算的收敛性。
在abaqus中，有多种材料模型可供选择，如弹性模型、塑性模型、粘弹性模型等。
不同的材料模型对计算结果的敏感性不同，有些模型可能更容易导致不收敛。
在选择材料模型时，需要根据实际情况和需求进行合理选择，并进行参数敏感性分析。
网格的划分也可能导致不收敛。
在进行相对运动计算时，网格的划分非常重要。
如果网格划分不合理，可能会导致计算结果不准确或不收敛。
因此，需要仔细选择网格划分方法，并进行网格收敛性分析，确保网格足够细致以捕捉结构的细节。
材料参数的选择也可能影响计算的收敛性。
材料参数是模型中的关键输入，对计算结果有很大影响。
如果材料参数选择不合理，可能会导致计算不收敛。
因此，在进行计算之前，需要对材料参数进行准确的实验或理论分析，并进行参数敏感性分析，找到合适的参数范围。
计算过程中的收敛准则的选择也可能影响计算的收敛性。
abaqus 提供了多种收敛准则可供选择，如残差、位移变化、能量变化等。
不同的收敛准则对计算结果的敏感性不同，有些准则可能更容易导致不收敛。
因此，在进行计算之前，需要选择合适的收敛准则，并进行参数敏感性分析，找到合适的收敛准则范围。
abaqus热力耦合不收敛
abaqus热力耦合不收敛
ABAQUS热力耦合分析不收敛可能有多种原因，以下是一些
常见的原因和解决方法：
1. 材料参数设置不合理：检查材料的热物性参数是否正确，并且与实际情况相符。
尤其是热导率和热容等参数的设置。
2. 网格质量不好：热力耦合分析对网格质量要求较高，尤其是在存在高温梯度或者热源的情况下。
尝试优化网格，并确保网格划分的密度均匀合理。
3. 边界条件设置不合理：检查边界条件的设置是否正确。
特别是是否设置了适当的约束或导热边界条件。
4. 非线性效应：热力耦合问题往往包含了非线性效应，如大变形、材料非线性、接触等。
根据具体情况，可能需要调整与非线性相关的分析参数或者材料行为模型。
5. 求解器设置不合理：尝试调整ABAQUS分析中的求解器设置，如收敛准则、迭代次数等。
调整这些参数通常需要一定的经验和试错。
6. 初始条件设置不合理：检查模型的初始条件是否合理，如温度场的初始分布。
选择合适的初始条件可能有助于改善收敛性。
如果尝试了上述方法仍然无法解决收敛问题，可能需要进一步检查模型本身的条件和约束条件、模型是否存在不稳定行为、
物理现象是否符合预期等，以排除其他潜在问题同时提高模型的稳定性和收敛性。