多效蒸发效数的确定
多效蒸发计算范文
多效蒸发计算范文多效蒸发是一种常用于脱水和浓缩溶液的工艺方法。
它利用多组换热器和蒸发器，在不同压力条件下进行多次蒸发，以达到高效的能量利用和浓缩效果。
下面将详细介绍多效蒸发的计算方法。
蒸发率（E）是指单位时间内蒸发的物料质量。
它可以通过下列公式进行计算：E=Q/A其中，Q表示蒸发器中的蒸发热量，单位为焦耳（J），A表示蒸发器的表面积，单位为平方米（m²）。
其次是蒸发温度的计算。
多效蒸发中，各个蒸发器在不同的压力下进行蒸发，所以需要计算每个蒸发器的蒸发温度。
蒸发温度可以通过下列公式计算：T=T1-ΔT*(n-1)-ΔT1/N*(m-1)其中，T表示蒸发温度，T1表示蒸发器1的温度，ΔT表示每个蒸发器的温度压降，n表示蒸发器的级数，N表示蒸发器总数，m表示当前所在的蒸发器级数。
蒸发器数量的计算可以通过下列公式进行：N = log(D / D1) / log(α)其中，N表示蒸发器数量，D表示溶液初始浓度与最终浓度的比值，D1表示溶液的初始浓度，α表示溶液的浓缩系数。
最后是热效率的计算。
多效蒸发的热效率是指单位蒸发量所需的热量与总热量的比值。
热效率可以通过下列公式计算：η=Q/(Q+QF)其中，η表示热效率，Q表示蒸发器中的蒸发热量，QF表示各种热损失的热量。
除了上述的计算方法，还有一些附加的计算，如换热器的表面积计算和管路的尺寸计算等。
换热器的表面积可以通过下列公式计算：A=Q/(U*ΔTm)其中，A表示换热器的表面积，U表示传热系数，ΔTm表示温度驱动因数。
管路的尺寸计算可以通过下列公式计算：A=m*V/ρ*t其中，A表示管路的截面面积，m表示液体的质量流速，V表示液体的体积流速，ρ表示液体的密度，t表示液体在管路内停留的时间。
综上所述，多效蒸发的计算主要包括蒸发率、蒸发温度、蒸发器数量和热效率的计算。
通过这些计算，可以有效地设计和操作多效蒸发设备，达到预期的脱水和浓缩效果。
多效蒸发工艺设计计算
目录第一章前言§1·1 概述`第二章蒸发工艺设计计算§2·1蒸浓液浓度计算§2·2溶液沸点和有效温度差的确定§2·2·1各效由于溶液的蒸汽压下降所引起的温度差损失 /§2·2·2各效由于溶液静压强所因引起的温度差损失§2·2·3由经验不计流体阻力产生压降所引起的温度差损失§2·3 加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的计算§2·4 蒸发器的传热面积和有效温度差在各效中的分布以及传热系数K的确定§2·5 温差的重新分配与试差计算§2·5·1重新分配各效的有效温度差，§2·5·2重复上述计算步骤§2·6计算结果列表第三章 NaOH溶液的多效蒸发优化程序部分§3·1 具体的拉格朗日乘子法求解过程§3·2 程序内部变量说明§3·3 程序内容：§3·4 程序优化计算结果§3·5 优化前后费用比较第四章蒸发器工艺尺寸计算§4·1 加热管的选择和管数的初步估计§4·1·1 加热管的选择和管数的初步估计§4·1·2 循环管的选择§4·1·3 加热室直径及加热管数目的确定§4·1·4 分离室直径与高度的确定§4·2 接管尺寸的确定§4·2·1 溶液进出§4·2·2 加热蒸气进口与二次蒸汽出口§4·2·3 冷凝水出口第五章、蒸发装置的辅助设备§5·1 气液分离器§5·2 蒸汽冷凝器§5·2·1 冷却水量§5·2·2 计算冷凝器的直径§5·2·3 淋水板的设计§5·3泵选型计算§5·4预热器的选型第六章主要设备强度计算及校核§6·1蒸发分离室厚度设计§6·2加热室厚度校核第七章小结与参考文献：符号说明希腊字母：c——比热容，KJ/(Kg.h)α――对流传热系数，Ｗ/m2.℃d——管径，mΔ――温度差损失，℃D——直径，mη――误差，D——加热蒸汽消耗量，Kg/hη――热损失系数，f——校正系数，η――阻力系数，F——进料量，Kg/hλ――导热系数，Ｗ/m2.℃g——重力加速度，9.81m/s2μ――粘度，Pa.sh——高度，mρ――密度，Kg/m3H——高度，mk——杜林线斜率K——总传热系数，W/m2.℃∑――加和L——液面高度，mφ――系数L——加热管长度，mL——淋水板间距，m 下标：n——效数1,2,3――效数的序号n——第n效0――进料的p——压强，Pa i――内侧q——热通量，W/m2m――平均Q——传热速率，W o――外侧r——汽化潜热，KJ/Kg p――压强R——热阻，m2.℃/W s――污垢的S——传热面积，m2w――水的t——管心距，m w――壁面的T——蒸汽温度，℃u——流速，m/sU——蒸发强度，Kg/m2.h上标：V——体积流量，m3/h′：二次蒸汽的W——蒸发量，Kg/h′：因溶液蒸汽压而引起的W——质量流量，Kg/h 〞：因液柱静压强而引起的x——溶剂的百分质量,％：因流体阻力损失而引起的第一章前言§1·1概述1蒸发及蒸发流程蒸发是采用加热的方法，使含有不挥发性杂质（如盐类）的溶液沸腾，除去其中被汽化单位部分杂质，使溶液得以浓缩的单元操作过程。
多效蒸发的计算
估算： f=0.0162 ×T2/r×△i 式中： f：假设压强下黑液由于蒸汽压下降而引起的沸点
升高 T：假设压强下黑液的饱和温度 r：黑液在饱和温度下的冷凝热 △i：黑液在常压下的沸点升高 因此， △1=15.60℃ △2=7.15℃ △3=4.63℃ △4=3.56℃ △5=2.58℃ △6=1.77℃ 设由于二次蒸汽在管路中阻力引起的温度差损
Ci=2.016X+4.186（1-X） 其中 X 是溶液的质量分数
同理对其他效热量衡算得：
L3 C3 T3+（L2-30769） 2236.8=（L3-L2）（2660+1.884 8.86）+ L2 C2 T2
L4 C4 T4+（L3-L2） 2284=（L4-L3）（2639.6+1.884 6.54）+ L3 C3 T3
将多个蒸发器串联起来，前一个蒸发器的二次蒸 汽作为下一个蒸发器的加热蒸汽，下一个蒸发器的加 热室便是前一个蒸发器的冷凝器，这便是多效蒸发的 原理。蒸发同样数量的水分采用多效时所需要的生 蒸汽量将远较单效时为小，因此提高了生蒸汽的利用 率。多效蒸发中物料与二次蒸汽的流向可有并流，逆 流，平流，混流等多种组合。下图便是蒸发流程示意图：
汽温度计算 T1′=104.81℃ T1=104.81+16.6=121.41℃ △t1=18.59℃ 同理，T2′=85.95℃ T2=94.1℃ △t2=10.71℃ T3′=73.37℃ T3=79℃ △t3=6.95℃ T4′=62.16℃ T4=66.72℃ △t4=6.65℃ T5′=52.57℃ T5=56.15℃ △t5=6.01℃ T6′=45.8℃ T6=47.57℃ △t6=5℃ ③各效蒸发量和加热蒸汽消耗量的计算 根据热量守恒对一效进行热量衡算得： 2144D+L2 C2 T2=（L2-L1）(2683.4+1.884 16.6)+L1
多效蒸发流程及效数的确定(精)
单效 双效 1 1.1 1/2 0.57
三效 1/3 0.4
四效 1/4 0.3
五效 1/5 0.27
三、蒸发操作条件的选择
1．料液液面高度
液面过低，加热室的加热管上方易结垢，对于强制循 环蒸发器，过低的液面会使循环泵发生气蚀和振动 面过高，会料液沸点上升、气液分ห้องสมุดไป่ตู้空间过小
；液
。
2.真空度
真空度过低，末效及整个蒸发系统的传热温 差低。真空度增大，可降低蒸发系统的蒸汽消 耗、提高设备生产能力、可使料液离开蒸发系 统带走的热量减少、可减少预热所用蒸汽量。 实际生产中应采用尽可能高的真空度，以达 到高产低耗的目的。
影响真空度的因素
• 不凝气体 ： 真空设备排除不凝气的能力有限 。 不凝气来自以下三个部分：二次蒸汽夹带的 不凝气；冷却水进入真空系统后释放出其中溶解 的不凝气；真空系统管道和设备的各个连接部位 漏入的不凝气体。
• 真空系统的阻力 • 冷却水量和温度 ：理论上最大真空度应是大
气压与冷凝器冷却水下水的饱和蒸汽压之差。水 温越高真空度越低。而冷却下水温度高低取决于 冷却水的上水水温和水量。
多效蒸发流程及工艺条件分析
一、多效蒸发流程
1 顺流流程 蒸气和料液的流动方向一致，均从第一效到末效。
优点：
在操作过程中，蒸发室的压强依效序递减，料液在效间 流动不需用泵；
料液的沸点依效序递降，使前效料进入后效时放出显热， 供一部分水汽化；
料液的浓度依效序递增，高浓度料液在低温下蒸发，对 热敏性物料有利。
小结：单效蒸发和多效蒸发的比较 温度差损失
若多效和单效蒸发的操作条件相同，则多效 蒸发的温度差因经过多次的损失，使总温度差损 失较单效蒸发时为大。
《多效真空蒸发系统效能查定》实验探索与实践
Ｃｉ Ｅ ｃｔｎｎ ｔ ｈａ ｄ ａ０ —ｏａ ｎ ｅ ｌ ｎ ｕ １ ｉ ｖ ｉ ｒｄ ｎ ｏ Ｈ ａ
多效真 空蒸发 系统效 能查定 实验探 索与实践
陆海勤 李淑 贞 李红 杨 同香 （ 广西大 学轻工与食 品工程学院 南 宁 ５ ０ ０ ） ３ ０４
ｐ ｏ ｕ ｔｏ ｐ ｏｅ ｓ ｒ ｄ ｃｉ ｎ ｒ ｃ ｓ ｗｏｋｓ ｐ ｏ ｅ ｕ Ｓ ｕ ｅ ｔ ｗ ｉｌ ｅ ｉ ｎ ｕ ｌ ｌｙ ｏ ｕｂｅｔｖｅ ｎ ｔａｉ ｅ ｏ ｎ ａ ｃ ｓｕ ｅ ｔ ｔ ｃｍｂ ｎ ｒ ｈｏ ｔ ｓ ｔ ｐ． ｔｄ ｎｓ ｌ ｂ ｇ ｖｅ ｆ ｌ ｐ ａ ｔ ｓ ｊｃ ｉ ｉ ｉｉｔｖ ｔ ｅ ｈ ｎ ｅ ｔ ｄ ｎ ｓ ｏ ｏ ｉ ｅ
摘要： 以培 养学生综合 能力为指导思想 ， 将工 艺实验 移至工厂生产 车间开 设， 充分 发挥 学生的主观 能动性 ， 高学生理论 与实践相结合 ， 提 独 立设 计 实验 方案 的能 力，同时也饭 炼 了学生社会 沟通 能 力与 团队 协作 能 力。 关 键 词 ： 发 效 能 查 定 实验 教 学 蒸 中图分 类号 ： ６ ２ Ｇ ４ 文献标 识码 ： Ａ 文章编 号 ： ６ ３ ９ ９ （ ０ ９ １ （ ） Ｏ ５ － １ １ － ７ ５２ ０ ） １ ａ－ ０ ９ ０ ７
ｔ ｅ ｒ ｗｉｈ ｐ ａ ｔ ｃ 。 ａ ｄ ｔ ｅ ｎ ｅ ｅ ｄ ｎ ｂ ｌｔ ｏ ｅ ｉ ｎ ｅ ｐ ｒ ｍｅ ｔ ｌ ｒ ｇ ａ 。 ａ ｌ ｓ ｔ ａ ｎｉ ｇ ｈ ｓ ｃ ａ ｃ ｍｍｕ ｃ ｔ０ ｋｉｌ ｈｏｙ ｔ ｒ ｃｉｅ ｎ ｈ ｉ ｄ ｐ ｎ ｅ ｔ ａ ｉ ｉｙ ｔ ｄ ｓ ｇ ｘ ｅ ｉ ｎ ａ ｐ ｏ ｒ ｍｓ ｓ ｗｅ ｌ ａ ｒ ｉ ｎ ｔ ｅ ｏ ｉ ｌ ｏ ｎｉ８ ｉ ｎ ｓ ｌｓ
多效蒸发流程及效数的确定
多效蒸发流程及效数的确定1.进料：进料是多效蒸发流程的第一步，通过控制入口阀门使进料流入蒸发器。
进料常常是通过预处理步骤，如澄清、过滤或浸泡，以去除杂质和固体颗粒，避免对蒸发器产生不利影响。
2.预热：进料在多效蒸发过程中需要进行预热，以达到最佳蒸发条件。
预热目的是提高进料的温度，减少对热源的需求。
预热可以通过传热表面的配置进行，常见的形式包括蒸汽加热、热交换和热回收等。
3.蒸发：预热后的进料进入蒸发器，经过加热和汽化，以脱除其中的溶质和水分。
蒸发器的设计通常采用多级蒸发器，如单效蒸发器、双效蒸发器、多效蒸发器等。
它们之间通过热交换进行热量转移，以提高蒸发效率。
4.再生：在蒸发过程中形成的蒸汽会进入再生器进行再生，以收集其中的溶质和水分。
再生器通常是将蒸汽直接送入浓液中，通过传热而产生的气-液循环和溶质的分离。
再生器的效果直接影响多效蒸发的性能。
5.冷却：蒸发器中产生的蒸汽被再生后，需要经过冷凝器进行冷却，以转化为可回收的水分和回收热量。
冷却可以通过空气冷凝或水冷凝等方式进行。
冷凝后的液体通过管道排出，回到外部系统中进行进一步利用。
6.产品收集：多效蒸发过程中产生的浓缩产物通过汇集系统进行收集。
浓缩产物可以是溶液、浆糊或晶体物质，可以根据需要进行分离、干燥或回收利用。
效数的确定在多效蒸发中至关重要，它反映了蒸发器的性能和能源利用效率。
效数是通过多效蒸发器的设计参数和实际运行情况来确定的。
常用的效数包括汽-液分布效数、传热效数和蒸发效数等。
1.汽-液分布效数：汽-液分布效数是描述蒸发器内不同气液相间传质和传热的均匀程度的指标。
通过设计合理的流路结构和控制流体分布，可以提高汽-液分布效数，减少气液相间的传质阻力和传热阻力。
2.传热效数：传热效数是描述多效蒸发器内传热能力的指标。
传热效数的高低决定了蒸发器的传热速率和传热量。
提高传热效数可采取增加传热表面积、增加传热介质流速、改变传热介质的物理状态和调节传热介质的温度等方式。
课程设计 蒸发器
第一章蒸发操作条件的确定蒸发作为化工产品工艺制造过程中的单元操作，有多种不同的设备，不同的流程和不同的操作方式。
蒸发操作条件的确定主要指蒸发器加热蒸汽的压强（或温度），冷凝器的操作压强（或温度）的确定，正确选择蒸发的操作条件，对保证产品质量和降低能耗极为重要。
1.1加热蒸汽压强的确定通常被蒸汽的溶液有一个允许的最高温度，若超过了此物料就会变质，破坏或分解，这是确定加热蒸汽压强的一个依据。
应使操作在低于最大温度范围内进行，可以采用加压蒸发，常压蒸发或真空蒸发。
一些化工厂，常装设蒸汽机或透平机以驱动发电机发电，因而蒸发用汽应考虑用蒸汽机、透平机的乏汽，直接采用未经做功的锅炉蒸汽进行减压蒸发是不经济的，乏汽压强一般在200～400 kPa左右。
蒸发是一个消耗大量加热蒸汽而又产生大量二次蒸汽的过程。
从节能的观点出发，应充分利用二次蒸汽作为其它加热用的热源，即要求蒸发装置能够提供温度较高的二次蒸汽。
这样既可减少锅炉产生蒸汽的消耗量，又可以减少末效进入冷凝器的二次蒸汽量，提高了蒸汽利用率。
因此，能够采用较高温度的饱和蒸汽作为加热蒸汽的有利的，但通常所用饱和蒸汽的温度不超过180 ℃,超过时相应的压强就很高,这样增加加热的设备费和操作费。
一般的加热蒸汽压强在400～800 kPa范围之内。
此次设计方案中加热蒸汽压强定为675 kPa（绝压）。
1.2 冷凝器操作压强的确定若一效采用较高压强的加热蒸汽，则末效可采用常压或加压蒸汽，此时末效产生的二次蒸汽具有较高的温度，可以全部利用。
而且各效操作温度高时，溶液粘度低，传热好。
若一效加热蒸汽压强低，末效应采用真空操作。
此时各效二次蒸汽温度低，进入冷凝器冷凝需消耗大量冷却水，而且溶液粘度大，传热差。
但对于那些热敏性物料的蒸发，为充分利用热源还是经常采用的。
对混合式冷凝器，其最大的真空度取决于冷凝器内的水温和真空装置的性能。
通常冷凝器的最大真空度为80～90 kPa。
此次设计方案中冷凝器压强定为20 kPa（绝压）。
第三节 多效蒸发
7-8.蒸发器的生产能力和蒸发强度 P297 无论是生产能力还是生产强度，其大小取决于 蒸发器的传热速率，当操作条件一定时，单效 的传热速率为Q=KAΔt，Δt=TS-t,而多效的传 热速率Qi=KAΣΔti(设TS,T末,K,A相同)。很明 显，由于Δt>ΣΔti，将使Q>Qi，即多效的生 产能力W小于单效时的生产能力，又因多效传 热面积为单效时的n倍，因而多效时生产强度 远较单效时为小。可见多效蒸发是以牺牲生产 能力和生产强度为代价换取加热蒸汽的利用率。
温差分配到各效而已。由于多效蒸发的每一效 中都存在传热温差损失，因而总的有效传热温 差必小于单效时，使得传热推动力下降。效数 愈多，总有效温差愈小，当效数增加到一定程 度时，可使总有效温度差为零，此时蒸发将无 法进行，即为效数的最大极限。
多效蒸发和单效蒸发的比较
2 加热蒸汽的经济性： 当蒸发水分量相同时，多效蒸发所需 加热蒸汽消耗量比单效明显减少，因 而提高了加热蒸汽的利用率，即经济 性。因此在蒸发大量水分时，应采用 多效。
缺点：随效数的增加，溶液浓度逐效增高而温度逐效
降低，致使溶液粘度增大较快，使传热系数逐效下降， 传热效果一效不如一效。
适于：热敏性物料的蒸发
2.逆流加料流程
多效蒸发
第三节多效蒸发一、多效蒸发的原理原理：利用减压的方法使后一效蒸发器的操作压力和溶液的沸点均较前一效蒸发器的低，使前一效蒸发器引出的二次蒸汽作为后一效蒸发器的加热蒸汽，且后一效蒸发器的加热室成为前一效蒸发器的冷却器。
二、多效蒸发的流程常用的多效蒸发流程有以下几种。
1．并流法（又称顺流法）如图6-2所示优点：（1）溶液的输送可以利用各效间的压力差，自动的从前一效进入后一效，因而各效间可省去输送泵；（2）前效的操作压力和温度高于后效，料液从前效进入后效时因过热而自蒸发，在各效间不必设预热器；（3）辅助设备少，流程紧凑；因而热量损失少，操作方便，工艺条件稳定。
缺点：后效温度更低而溶液浓度更高，故溶液的黏度逐效增大，降低了传热系数，往往需要更多的传热面积。
因此，黏度随浓度增加很快的料液不宜采用此法。
2．逆流法如图6-3所示优点：（1）蒸发的温度随溶液浓度的增大而增高，这样各效的黏度相差很小，传热系数大致相同；（2）完成液排出温度较高，可以在减压下进一步闪蒸增浓。
缺点：（1）辅助设备多，各效间须设料液泵；（2）各效均在低于沸点温度下进料，须设预热器（否则二次蒸汽量减少），故能量消耗增大。
3．平流法如图6-4所示料液同时加入到各效，完成液同时从各效引出，蒸汽从第一效依次流至末效，此法用于蒸发过程中有结晶析出的场合；还可用于同时浓缩两种以上不同的料液，除此之外一般很少使用。
三、多效蒸发效数的限定多效蒸发的效数的限定原则：当增加一效的设备费不能与所节省的加热蒸汽的收益相抵时，就没有必要再增加效数了。
第四节蒸发器一、蒸发器的结构蒸发器的构成：加热室和蒸发室（分离室）。
二、蒸发器的类型1．自然循环型蒸发器溶液因受热程度不同而产生密度的差异，因此形成自然循环。
（1）标准蒸发器（又称中央循环管式蒸发器）其结构如图6-5所示。
由于中央循环管与管束内的溶液受热情况不同，产生密度差异。
于是溶液在中央循环管内下降，由管束沸腾上升而不断地做循环运动，提高了传热效果。
多效蒸发中效数的限制
多效蒸发器中效数的选择问题从操作角度看，多效蒸发的效数也是有限制的，蒸发装置中效数越多，温差损失越大，当效数达到谋值时可能会出现温度差损失等于或大于蒸发器两端点温度差，此时蒸发操作就无法进行，所以从操作角度分析，多效蒸发的效数也应有限制。
通常，工业中的多效蒸发操作的效数并不是很多。
对于电解质溶液，例如氢氧化钠、硝酸铵等水溶液，由于沸点升高较大，故取2-3效；对于非电解质溶液，如有机溶液等，其沸点升高较小，所用效数可取4-6级；海水淡化的温度差损失为零，故蒸发装置的效数达20-30之多。
石家庄博特环保王工：180三儿齐齐零三六八
日期：2015-08-20。
多效蒸发器设计计算
多效蒸发器设计计算Document serial number【NL89WT-NY98YT-NC8CB-NNUUT-NUT108】多效蒸发器设计计算（一） 蒸发器的设计步骤多效蒸发的计算一般采用迭代计算法（1） 根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。
（2） 根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。
（3） 根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。
（4） 根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。
（5） 根据传热速率方程计算各效的传热面积。
若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。
（二） 蒸发器的计算方法下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。
1.估值各效蒸发量和完成液组成总蒸发量 （1-1）在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为（1-3）一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即（1-4）对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。
例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5）以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ；W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ；F — 原料液流量，kg/h ；x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。
2.估值各效溶液沸点及有效总温度差欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。
即（1-6）式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ；— 第一效加热蒸汽的压强，Pa ；— 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。
多效蒸发中最佳效数的确定
还与物性参数有关 ， 即与 物料 的 浓 度 、 度 、 粘 发
泡性 、结垢 性 及 热敏 性 等 因素 有 关 。尽 管 多 效 蒸 发 可 以节 省 生蒸 汽 的 用 量 ，降低 操 作 费 ，但 随 着蒸 发 器 效 数 的增 多 ，设 备 投 资 费 和 基 建 费
耗 量 将 远 小 于 单 效 。从 理 论 上 分 析 ，若 第 一 效
Ｄ—— 生 蒸 汽 消 耗 量 ，ｋ ／ ｇｈ
— —
蒸 发操 作 中 ，节 能 措 施 主 要 包 括 如 下 几 个
方 面 ：（ ） 凝 水 的利 用 ；（ ） 料 显 热 的 利 用 ； １冷 ２物 （ ） 压 泵 的利 用 ； （ ） 用 多 效 蒸 发 。其 中多 ３热 ４采
蒸 发 量 ，ｋ ／ ｇｈ
２ 增 加 效 数 可 提 高 生 蒸 汽 的 经 济 性
所 谓 生蒸 汽 的经 济 性 是 指 蒸 发 每 公 斤 水 分 所 需 要 生 蒸 汽 的 量 ，它 是 反 映 蒸 发 装 置 经 济 指 标 的一 个 重 要 参 数 ，可 定 义 为 下 式 ：
Ｉ一 Ｄ ／ （ １）
表 ３
国别
表 １ 效 数 与 生 蒸 汽 经 济 性 （ Ｗ ） 的 关 系 Ｄ／
效数
（ ／ ） Ｄ …
不 同 国 家 的 电 汽 价 之 比 Ｚ
美 国 中 国 备 注
单 效
１ ．１
双 效
０． ７ ５
三 效
０． ４
四 效
０． ３
五 效
０ ７ ．２
操 作［ 。如果 在 此 过 程 中节 约 能 量 ， 蒸 发装 １ ］ 使 置 在 高 速 度 、高 效 率 、低 能 耗 、低 投 资 下 运 行 ， 也就 是 使 蒸 发 装 置 获 得 最 佳 经 济 效 果 ， 么 ， 那 经
多效蒸发-第3节课-多效蒸发操作
第3课多效蒸发的运行操作2022年5月目录CONTENTS 1多效蒸发的操作2多效蒸发的运行维护3多效蒸发的故障处理(1)根据物料衡算求出总蒸发量、各效蒸发量和完成液浓度蒸发室的溶剂蒸发量W按公式（1）计算。
根据经验设定各效蒸发量，再估算各效溶液浓度，通常各效蒸发量可按各效蒸发量相等的原则设定，即并流加料的蒸发过程，由于有自蒸发现象，则可按如下比例设定若为两效W1：W2=1：1.1若为三效W1：W2：W3=1：1.1：1.2根据设定得到各效蒸发量后，即可通过物料衡算求出各完成液的浓度。
(2)计算各效溶液沸点和有效温度差设定各效操作压力以求各效溶液的沸点。
通常按各效等压降原则设定，即相邻两效间的压差为式中，p1——加热蒸汽的压强，Pa；pe——冷凝器中的压强，Pa；n——效数。
(3)应用热量衡算求出各效的加热蒸汽用量和蒸发水量。
(4)根据传热效率方程求出各效的传热面积。
校验各效传热面积是否相等，若不等，则还需重新分配各效的有效温度差。
(5)重新分配各效的有效温度差。
(6)重新迭代计算，直到各效换热面积相等或相近时为止。
多效蒸发的操作第一章设备和阀门运行状态设备和阀门的控制：✓自动控制：PLC的程序控制主要是进行自动控制，其完成的功能和就地（机旁）操作是一样的，不同之处在于，它是通过程序的方式来实现，并且一般是在上位机的监控画面中通过点击鼠标的方式进行，也就是在机房或控制室中进行而不是就地（机旁）。
✓手动控制：一般是在设备就地（机旁）操作。
✓自动控制程序是在正式投产后，各个设备没有故障可正常工作时运行。
而手动操作是在调试期间用于俗称的“打点”时用，或正常运行时，有设备出现故障时用。
（1）应严格按照操作规程，进行开机前准备；（2）设备供电蒸发系统设备电源为三相五线制380V交流电，柜内有进线总断路器控制，其下端设备都有空气开关分别控制，操作前先将柜内所有断路器和空气开关置于合闸位置。
供电后柜内元件包括直流电源、指示灯点亮。
《化工原理》第六章 蒸发
或
w W = F 1 − 0 w1
（6-1）
第二节 单效蒸发
式中 ——原料液的流量，kg/h； ——单位时间从溶液中蒸发的水分量，即蒸 发量，kg/h； ——原料液中溶质的质量分数； ——完成液中溶质的质量分数。 2．加热蒸汽消耗量 加热蒸汽消耗量通过热量衡算求得。通常，加热蒸汽 为饱和蒸汽，且冷凝后在饱和温度下排出，则加热蒸汽仅 放出潜热用于蒸发。若料液在低于沸点温度下进料，对热 量衡算式整理得： Q = Dr = Fc (t − t ) + Wr + Q （6-2）
第二节 单效蒸发
沸点升高对蒸发操作的传热推动力温度差不利，例如 用120℃的饱和水蒸汽分别加热20%（质量分数）NaOH水溶 液和纯水，并使之沸腾，有效温度差分别为 20%（质量分数）NaOH水溶液 ∆t ∆t =T − t =120-108.5=11.5℃ ∆t = T − T =120-100=20℃ 纯水 由于溶液的沸点升高，致使蒸发溶液的传热温度差较 蒸发纯水的传热温度差下降了8.5℃，下降的度数称为温 度差损失，用 ∆ 表示。由于 ∆ = ∆t − ∆t = (T − T ) − (T − t ) = t − T （6-8）
' p0 1 0 损
第二节 单效蒸发
式中 Q——蒸发器的热负荷或传热量，kJ/h ； D——加热蒸气消耗量，kg/h； Cp0——原料液比热容，kJ/(㎏·℃)； t0——原料液的温度，℃； t1——溶液的沸点，℃； r ——加热蒸汽的汽化潜热，kJ/㎏; r’——二次蒸汽的汽化潜热，kJ/㎏； Q损 ——蒸发器的热损失，kJ/h 。
第二节 单效蒸发
工业上的蒸发操作经常在减压下进行，减压操作具有 下列特点： （1）减压下溶液的沸点下降，有利于处理热敏性的物 料，且可利用低压的蒸汽或废蒸汽作为加热剂。 （2）溶液的沸点随所处的压强减小而降低，故对相同 压强的加热蒸汽而言，当溶液处于减压时可以提高传热总 温度差；但与此同时，溶液的黏度加大，使总传热系数下 降。 （3）真空蒸发系统要求有造成减压的装置，使系统的 投资费和操作费提高。
多效蒸发器设计计算
多效蒸发器设计计算（一）蒸发器的设计步骤多效蒸发的计算一般采用迭代计算法（1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。
（2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。
（3）根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。
（4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。
（5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。
若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。
（二）蒸发器的计算方法下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。
1. 估值各效蒸发量和完成液组成W F（1 ^0）总蒸发量x i （1-1 ）在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和W = W1 + W2 + …+ W n (1-2 )任何一效中料液的组成为般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即W W in对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。
例如, 三 效 W1 :W2 : W3=1 : 1.1 : 1.2(1-5)以上各式中 W —总蒸发量，kg/h ;W 1，W 2 ,…，W n —各效的蒸发量，kg/h ;F —原料液流量，kg/h ;X 0, X 1,…,X n —原料液及各效完成液的组成，质量分数。
2. 估值各效溶液沸点及有效总温度差欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强(或末效压强)是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。
即p p 1p knp式中 —各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ；—第一效加热蒸汽的压强，Pa ；多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算:Fx oX iF W i W 2 W i(1-3 )(1-4)(1-6 )p k—末效冷凝器中的二次蒸汽的压强, Pa 。
三效逆流蒸发计算
三效逆流蒸发计算逆流蒸发是一种物质分离技术，采用了逆流传热原理。
逆流蒸发的特点是以高浓度物质从顶部进料，从底部以低浓度物质排出。
逆流蒸发主要应用于溶液中溶质浓度很高，需要回收溶剂的情况。
三效逆流蒸发是逆流蒸发的一种改进方法，通过利用连续的传热效应将多个蒸发器串联起来。
下面我将对三效逆流蒸发的计算方法进行详细介绍。
1.单效蒸发器的设计计算；2.多效蒸发器的级数和效能计算；3.多效蒸发器的传热面积的估算。
首先是单效蒸发器的设计计算。
单效蒸发器的设计计算有以下几个要点：1.蒸发器的传热面积的确定。
传热面积的大小直接影响到蒸发器的蒸发能力。
传热面积的计算可以根据传热系数、传热温差和传热介质的流量来进行估算。
2.蒸发器的蒸发温度差的确定。
蒸发温度差是指蒸发器中传热介质的出口温度与进口温度之差。
蒸发温度差的大小受到冷却介质的温度和流量以及蒸发介质的流量的影响。
3.蒸发器的蒸发对数均温差的确定。
对数均温差是指在蒸发器中过程的平均温度差。
对数均温差的确定需要知道进口温度和出口温度的对数均值以及进口温度和出口温度的差值。
接着是多效蒸发器的级数和效能计算。
多效蒸发器的级数和效能计算有以下几个要点：1.蒸发器的总效能的确定。
总效能是指多效蒸发器中所有效应的总效能。
总效能的计算可以根据每个效应的效能和效能的级数来进行估算。
2.蒸发器的级数的确定。
级数是指多效蒸发器中通过的效应的个数。
级数的确定可以根据总效能和效能的大小来进行估算。
3.蒸发器的效能的确定。
效能是指其中一个效应中的蒸发比。
效能的计算可以根据蒸发介质的流量、进口温度和出口温度来进行估算。
最后是多效蒸发器的传热面积的估算。
多效蒸发器的传热面积的估算有以下几个要点：1.蒸发器的传热系数的估算。
传热系数是指传热过程中的传热效率。
传热系数的估算需要根据传热介质的性质、传热介质的流速和传热介质的温度来进行估算。
2.蒸发器的传热温差的估算。
传热温差是指传热过程中的温差。
多效蒸发器设计计算
多效蒸发器设计计算（一） 蒸发器的设计步骤多效蒸发的计算一般采用迭代计算法根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。
根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。
根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。
根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。
根据传热速率方程计算各效的传热面积。
若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。
蒸发器的计算方法下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。
1.估值各效蒸发量和完成液组成总蒸发量 （1-1）在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为（1-3）一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即（1-4）对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。
例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5）以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ；W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ；F — 原料液流量，kg/h ；x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。
2.估值各效溶液沸点及有效总温度差欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。
即（1-6）式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ；)110x x F W -=（n W W i =i i W W W F Fx x Λ---=210n p p p k '-=∆1p ∆— 第一效加热蒸汽的压强，Pa ；— 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。
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多效蒸发效数的确定
采用多效蒸发的目的在于充分利用热能。
通过二次蒸汽的再利用，减少蒸汽的消耗量提高蒸汽的经济性。
但是并不是代表效数越多
越好，其还受到经济和计算因素的限制，因此在确定效数时，应该综
合考虑设备费用和操作费用总和最小来确定最合适的效数。
表中表示
不同效数蒸发过程的单位蒸汽消耗量，可以借此作为选效参考。
不同效数蒸发过程的单位蒸汽消耗量（kg蒸汽/kg水）
效数单效双效三效四效五效理论蒸汽消耗量 1.1 0.5 0.33 0.25 0.2 实际蒸汽消耗量 1.1 0.57 0.4 0.3 0.27 若再增加效数可节约的蒸汽% 93 30 25 10 7 博特环保133六384零665
在蒸发操作中，为保证传热的正常进行，每一效的温差不能小于
5-7℃，对于电解质，采用2-3效，对于非电解质，采用4-6效，糖
汁溶质属于非电解质，采用4效，以利于确保每一效的加热面积相同。
针对不同性质的物料选用合适的蒸发效数。
1。