顶板柱帽冲切验算-覆土1.2m标准化

大板柱帽抗冲切计算

一．人防区域（负二、三层）冲切验算（柱跨8.4×8.4）1、设计方法及基本参数1、设计方法：受弯计算按等代框架多跨连续梁计算总弯矩，再按柱上板带和跨中板带弯矩分配系数分配弯矩，无梁楼盖与柱顶铰接连接。

冲切计算当混凝土板厚不满足时，配置冲切钢筋。

2、柱帽构造详图：3、材料参数：混凝土强度等级为C35，2/57.1mm N f t =，2/7.16mm N f c =，混凝土的动力强度折减系数8.0=c r ，综合调整系数5.1=d r ；钢筋：采用HRB400级（），2/360mm N f y =，综合调整系数2.1=d r 。

柱截面尺寸：mm mm b h c c 800800⨯=⨯，楼板参数：板厚h=350mm ，托板厚度1h =150mm ，柱帽高度为500mm 。

计算跨度mm l x 8400=，mm l y 8400=。

2、荷载计算1、平时荷载：（取350mm 板厚）恒载标准值：0.35×25+0.1×20+0.02×20=11.152/m kN板顶活载标准值：5.02/m kN 板顶人防荷载：602/m kN平时荷载组合：1.2（1.35）×11.15+1.4（0.7×1.4）×5=20.38（19.95）2/m kN 战时荷载组合：1.2×11.15+60=73.382/m kN 荷载设计取值（平时）：2/21m kN q = 荷载设计取值（战时）：2/75m kN q = 3、冲切验算 1、柱对柱帽的冲切（1）《混凝土规范》8.2.1取板的混凝土保护层厚度c=30mm设纵向钢筋合力钢筋到近边距离mm a s 40=（2）柱轴压力设计值层间差值确定由PKPM 计算结果查得（取上下柱差值较大值）查得柱轴压力： 1）负1层柱底轴压力设计值：N1=5791kN 2）负2层柱顶轴压力设计值：N2=7139 kN柱轴压力设计值层间差值：N=N1-N2=7139-5791=1348 kN顶板抗冲切验算（战时荷载）根据《规范》C.2.3条：2/5.82751.1m kN q =⨯=板块m m l l y x 4.84.8⨯=⨯ ①、托板边缘处板厚h=350mm ，托板厚度1h =200mm ，s a h h -=0=350-40=310mm 取a=1500mm ，满足m l m a 94.24.835.035.00.35.122=⨯=≥=⨯=()()mh a u m 24.1331.05.124240=+⨯⨯=+=采用35C 混凝土，2235515705.1m kN f td =⨯=()()kN h a q l ql F y x l 1.474031.020.35.824.84.85.822222=⨯+⨯-⨯⨯=+-=40,2,1===s s h αββ735.024.13431.0405.045.0,122.14.02.14.0021=⨯⨯+=+==+=+=m s su h αηβη {}735.0,m in 21==ηηηl m td h F h u f >=⨯⨯⨯⨯⨯=497331.024.13735.023550.17.07.00ηβ，满足抗冲切要求。

柱帽+有梁楼盖新结构方案

结构经济性
武汉万达柱帽+有梁楼盖结构构件建模时特点：结构模型与坐标系不平行时的计算结果：
结构经济性
武汉万达柱帽+有梁楼盖结构构件建模时特点：结构模型与坐标系平行时的计算结果：
结构经济性
武汉万达柱帽+有梁楼盖结构计算过程中注意的事项：
柱帽+有梁楼盖结构中，梁本身是有刚度的，但在楼板施工图模块的有限元计算时，程序未计算该梁的刚度；
柱帽弹性楼板
框架梁
莘庄龙之梦地库梁板+柱帽做法
几个项目的实例图纸
武汉万达——嵌固端，覆土1.5m~2.6m 乐山万达——相关范围内有梁余政69号地块——嵌固端，覆土1.2m 徐州开元项目——嵌固端，覆土1.2m
结构特点
既有梁也有柱帽，结构受力特点介于梁板楼盖和无梁楼盖之间，优于无梁楼盖
柱帽+有梁楼盖结构中，在上部结构计算中，由于对板定义了弹性3或弹性6，软件计算了该梁的刚度；
柱帽+有梁楼盖结构：当梁的刚度非常大时，该结构接近框架结构，柱帽为框梁的加腋；当梁的刚度较小时，该结构接近无梁楼盖结构，梁为板的局部加强措施。
武汉万达项目梁刚度较大，结构接近框架结构，柱帽为梁的加腋。
柱网：大柱网、小柱网、大小柱网荷载：覆土厚度（堆坡处理）、消防车荷载折减顶板选型：大跨梁板、单向次梁、十字梁、井字梁、柱帽无梁楼盖、
柱帽有梁楼盖、空心楼盖…… 计算参数：T型梁、厚板定义弹性板、梁柱重叠部分简化为刚域、裂
缝控制宽度取0.3mm…… 梁配筋图：
考虑调幅和梁柱刚域，负筋适当下调，跨中钢筋不放大。不与框架柱或剪力墙相交的框架梁的一端均应按照非框架梁采取构造措施。非框支梁和人防梁的普通框架梁，其下部钢筋不需要全部伸入支座，对于计算中

(完整版)地下车库结构设计(初稿)

目录1 引言 (1)2 柱网布置 (1)3 荷载 (7)3。

1 覆土及景观荷载 (7)3.2 活荷载 (8)4 抗浮 (9)4。

1 抗浮水位及抗浮计算 (9)4。

2 抗浮措施 (10)4。

2。

1 .............................. 抗浮桩114.2.2 .............................. 抗浮锚杆115 基础底板 (12)5.1 结构形式及结构计算 (12)5.2 配筋及制图 (13)6 顶板结构 (15)6。

1 结构形式及结构计算 (15)6。

2 配筋及制图 (17)7 墙、柱结构 (20)7.1 结构设计及计算 (20)7.2 配筋及制图 (21)1引言随着经济的发展，无论是广大业主还是政府规划部门，对地下车库要求越来越高。

地下车库土建成本占房地产项目土建成本的比重,也越来越大,通常达到20％左右。

结构成本占地下车库成本的一半，在满足地下车库建筑功能的前提下，做好结构设计越发凸显其重要性。

为推广地库优秀结构设计做法、提高地库结构设计效率和设计质量、降低地库结构成本，我们在总结以往项目经验的基础上，编制了华东区地下车库结构设计标准。

本标准主要以华东区最常用的无梁楼盖为基础编制。

为统一起见，本地库标准所涉及的柱网具体尺寸均以最低停车要求为基础确定,均取理论值,未预留富余度.在实际项目设计中,应避免生搬硬套本标准中的具体尺寸和配筋,而应根据项目实际情况及本标准所确定的指导性原则进行深化设计.2柱网布置柱网布置与结构成本直接相关。

在正常跨度范围内，垂直式停车的地下车库柱网一般可以归纳为以下四类：（1）柱网A:为最常见的柱间3车位的大柱网，两个方向柱网尺寸均为8m左右，参见图1。

（2）柱网B:为中柱网,是柱网A的变形，柱间为2车位，车宽方向柱网尺寸相应缩小，另一方向柱网不变，参见图2。

（3）柱网C：为中柱网，同样是柱网A的变形,柱间为3车位，但车长方向柱子数量增加,车位头尾及车道两边均布置柱子，参见图3。

柱帽计算书

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-20104、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.8)+1.4×0.7×3] ×1=33.201kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.8))×1＝20.18kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝33.201×0.22/8＝0.166kN·mσ＝M max/W＝0.166×106/37500＝4.427N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×20.18×2004/(384×10000×281250)=0.149mmνmax=0.149mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算q1＝1.1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.8)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.8)+1.4×0.7×3]×0.2=6.7kN/m因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.8)×0.2=6.053kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×3×0.2＝0.647kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×6.053×0.62+0.125×0.647×0.62＝0.301kN·mM2＝q1L12/2=6.7×0.152/2＝0.075kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.301，0.075]＝0.301kN·mσ=M max/W=0.301×106/5020=60.057N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×6.053×0.6+0.625×0.647×0.6＝2.512kNV2＝q1L1＝6.7×0.15＝1.005kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.512，1.005]＝2.512kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.512×1000×[30×602-(30-4)×562]/(8×150500×4)＝13.806N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.8))×0.2＝4.076kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×4.076×6004/(100×206000×15.05×104)＝0.089mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(600/150，10)＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=4.076×1504/(8×206000×15.05×104)＝0.008mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.8)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.8)+1.4×0.7×3]×0.2＝6.759kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.8)×0.2＝6.112kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1.1×1.4×0.7×3×0.2＝0.647kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.8))×0.2＝4.116kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×6.759×0.6＝5.069kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×6.112+0.437×0.647)×0.6+6.759×0.15＝2.559kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝3.042kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×4.116×0.6＝3.087kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×4.116×0.6+4.116×0.15＝1.544kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.852kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.518×106/4490=115.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×4.919×1000/424＝23.201N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.231mm≤[ν]=min{600/150，10}=4mm悬挑段νmax＝0.060mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=7.249kN，R2=9.482kN，R3=9.482kN，R4=7.249kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝9.482/0.6=15.803kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=600+2×0.7×300=1020mml0=ηh=1.2×1200=1440mmλ=max[l01，l0]/i=1440/15.9=90.566≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1440.000/15.9=90.566查表得，φ1=0.661M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.03×0.6×1.22/10)=0.002k N·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[7.249,9.482,9.482,7.249]/0.6+1.1×1.35×0 .15×3.55=16.594kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝16.594×103/(0.661×424)+0.002×106/4490=59.741N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.55/2.4=1.479≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.6×0.104=0.062kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.6×1.5×0.153=0.138kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.552×0.062+3.55×0.138=0.882kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=2.42×0.6×[0.15×3.55/(0.6×0.6)+0.5]+2×1×2.4/2=9 .24kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×0.882=2.911kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算F1=N=16.594kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=16.594kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=16.594kN 满足要求！。

地下车库结构设计及计算实例

w地下车库结构设计及计算实例[摘要] 本文通过某楼盘地下车库的结构设计计算实例，参考了国相应的规和规程，并比较与分析了不同的车库顶板以及基础设计方案。

[关键词] 地下室外墙；无梁楼盖；梁板式楼盖；筏板；抗冲切；抗剪；抗浮；地基承载力本工程为某楼盘独立地下车库，地下一层，上部设绿化覆土带。

车库顶板采用无梁楼盖加柱帽结构，基础采用独立柱基加抗水板的做法。

以下为该地下车库的设计计算分析过程：一、抗浮验算由于本工程为一层独立地下室，因此该地下车库需要进行局部抗浮计算，取单个混凝土柱子进行验算。

水浮力 F ww hA其中，γ取 10KN/m 2；h 为地下室底板标高至地下水位标高之间的距离；A 为单根柱子所属底板面积。

抗浮力∑G=（G 1+G 2+G 3+G 4）A+F 1+F 2+F 3其中，G 1 为顶板上覆土重荷载(包括地下水自重）； G 2 为顶板自重荷载；G 3 为底板自重荷载； G 4 为底板上素砼面层荷载；F 1 为柱自重；F 2 为顶板柱帽重；F 3 为底板柱帽重。

(如有底板外挑压土自重应考虑进行)分别根据市工程建设规《地基基础设计规》[1]DGJ08-11-2010（以下简称《规》） 12.3.2 条以及《高层建筑筏形与箱形基础技术规》[2]JGJ6-2011 的 5.5.4 条规定，满足 1.05F ≤∑G 即无须设置抗拔桩。

（取 1.05 为综合考虑有关规规定所选取的经验值）二、地基承载力验算以基底持力土层的抗剪强度指标计算地基承载力（考虑深度修正），并以此计算值作为本次设计的地基承载力设计值。

根据《规》5.2.3-1 求得 f d(1/ 2)N r r b N q q 0 d N cc Cd上部荷载作用下地基净反力为 N / A w dh 应小于f d ，（∑N 为基本组合）则地基承载力满足要求。

三、地下室外墙计算地下室外墙计算简图见下图，取外墙单位长度为计算单元。

浅谈地下室超重柱帽无梁楼盖模板搭设施工

76/ 2020.11技术与部品2020年第11期浅谈地下室超重柱帽无梁楼盖模板搭设施工杨祖强（长春建工集团有限公司厦门湖里分公司，厦门 361000 福建）摘　要　本文对地下室超重柱帽无梁楼盖模板搭设施工进行分析，阐述了高大模板施安全管理程序和超重柱帽模板施工要点，希望能对施工人员起到一些参考和借鉴。

关键词　地下室；超重柱帽；无梁楼盖；模板施工Brief Discussion on Template Construction of Beamless Floor withHeavy Column Cap in BasementYang Zuqiang(Changchun Construction Engineering Group Co., Ltd., Xiamen, 361000, Fujian)Abstract: This paper analyzes the template construction of the beamless floor with heavy column cap in the basement, expounds the safety management procedure of the high formwork implementation and the key points of the formwork construction of the heavy column cap, which could provide some reference for the construction personnel.Keywords: basement, heavy column cap, beamless floor, template construction室顶板采用有梁板楼盖结构，顶板上覆土1.2m ，地下一层结构板采用带柱帽无梁板结构，人防区板厚300mm ，非人防区板厚250mm ，柱网尺寸8.0×8.0m ，柱帽形式为单倾角四棱台，主要柱帽尺寸2700×2700×900mm 。

矩形板柱结构水池结构配筋计算(覆土2.2m,活载5.0)

矩形带柱水池设计项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》《给水排水工程结构设计手册》(第二版)，本文简称《给排水手册》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1. 基本资料1.3 纵筋保护层厚度表(单位:mm)2. 计算内容（1）荷载计算（2）地基承载力验算（3）抗浮验算（4）内力计算（5）配筋计算（6）裂缝验算（7）柱冲切验算单位说明：弯矩：kN.m/m，力：kN/m，钢筋面积：mm2/m，裂缝宽度：mm，配筋率：%板弯矩正负号规则：顶(底)板：下侧受拉为正,上侧受拉为负池壁: 内侧受拉为正,外侧受拉为负轴力以受压为正，受拉为负内力计算方法说明：顶板、底板、柱：等代框架法侧壁竖向：等代框架法侧壁水平向：按四边固定板的计算3. 荷载计算3.1 荷载标准值计算顶板自重：16.500×8.500×0.200×25.0 = 701.3kN底板自重：(16.500+2×0.000)×(8.500+2×0.000)×0.250×25.0 = 876.6kN侧壁自重：(2×16.500×0.250+2×8.000×0.250)×3.700×25.0 = 1133.1kN柱自重(单个)：柱身：0.400×0.400×2.820×25.000= 11.3kN柱帽：(0.350×((2×1.100+0.400)×1.100+(2×0.400+1.100)×0.400)/6 + 1.500×1.500×0.090)×25.000= 10.3kN柱重：11.280+10.342×2= 32.0kN结构自重：701.3 + 876.6 + 1133.1 + 32.0×3×1 = 2806.8kN池内水重(设计水深时)：16.000×8.000×3.700×10.0 = 4736.0kN土侧压按主动土压力计算，土的内摩擦角30.0o，主动土压力系数：3.3 荷载组合计算共计算3个工况，分别为正常使用工况，闭水试验工况，空池检修工况。

无梁楼盖柱帽冲切计算表格

冲切面2验算
荷载冲作切用荷面载积系数 1η.010
3924.17 截面周长与高度比η2
1.98
安全系数 η 1.00
0.9949 抗冲切力 3904.20
备注：灰色阴影区蓝色字处为设计人员填写，红色字为过程结构数据，青色阴影区域为结果数据
冲切作用面积A1
冲切作用面积A2
64.80
54.88
61.00
截面高度影响系数βh
基本设计参
1.00
冲切面长度um1 11.10
冲切面长度um2 4.90
数
覆土容重
混凝土容重
板面另加恒载
恒载合计
Байду номын сангаас18
25
1.5
30.28
覆土厚度 1
混凝土ft 1.57
柱截面宽度 0.5
消防车活载 20
1.35G+0.98Q
无梁楼盖柱帽冲切验算(二级柱帽)
验算依据：《混规》GB 50010-2010 中式6.5.1-1(Fl≤0.7βhftηumh0)
X向跨度L1
Y向跨度B1
板厚度h1
截面有效高度h01
8
8.1
0.4
0.375
平托板长度L2
平托板宽度B2
平托板厚度h2
截面有效高度h02
2.4
2.4
0.35
0.725
合力管理面积A0
1.2G+1.4Q
楼面荷载设计值
60.48 荷载形状系数βs
2
64.33 柱位置影响系数αs
40
荷载作64用.3面3积系数详各η冲1切面
截面周长与高度比η2 详各冲切面
冲切面1验算

大板柱帽抗冲切计算-02

一．人防区域（负二、三层）冲切验算（柱跨8.4×8.4）1、设计方法及基本参数1、设计方法：受弯计算按等代框架多跨连续梁计算总弯矩，再按柱上板带和跨中板带弯矩分配系数分配弯矩，无梁楼盖与柱顶铰接连接。

冲切计算当混凝土板厚不满足时，配置冲切钢筋。

2、柱帽构造详图：3、材料参数：混凝土强度等级为C35，2/57.1mm N f t =，2/7.16mm N f c =，混凝土的动力强度折减系数8.0=c r ，综合调整系数5.1=d r ；钢筋：采用HRB400级（），2/360mm N f y =，综合调整系数2.1=d r 。

柱截面尺寸：mm mm b h c c 800800⨯=⨯，楼板参数：板厚h=350mm ，托板厚度1h =150mm ，柱帽高度为500mm 。

计算跨度mm l x 8400=，mm l y 8400=。

2、荷载计算1、平时荷载：（取350mm 板厚）恒载标准值：0.35×25+0.1×20+0.02×20=11.152/m kN板顶活载标准值：5.02/m kN 板顶人防荷载：602/m kN平时荷载组合：1.2（1.35）×11.15+1.4（0.7×1.4）×5=20.38（19.95）2/m kN 战时荷载组合：1.2×11.15+60=73.382/m kN 荷载设计取值（平时）：2/21m kN q = 荷载设计取值（战时）：2/75m kN q = 3、冲切验算 1、柱对柱帽的冲切（1）《混凝土规范》8.2.1取板的混凝土保护层厚度c=30mm设纵向钢筋合力钢筋到近边距离mm a s 40=（2）柱轴压力设计值层间差值确定由PKPM 计算结果查得（取上下柱差值较大值）查得柱轴压力： 1）负1层柱底轴压力设计值：N1=5791kN 2）负2层柱顶轴压力设计值：N2=7139 kN柱轴压力设计值层间差值：N=N1-N2=7139-5791=1348 kN顶板抗冲切验算（战时荷载）根据《规范》C.2.3条：2/5.82751.1m kN q =⨯=板块m m l l y x 4.84.8⨯=⨯ ①、托板边缘处板厚h=350mm ，托板厚度1h =200mm ，s a h h -=0=350-40=310mm 取a=1500mm ，满足m l m a 94.24.835.035.00.35.122=⨯=≥=⨯=()()mh a u m 24.1331.05.124240=+⨯⨯=+=采用35C 混凝土，2235515705.1m kN f td =⨯=()()kNh a q l ql F y x l 1.474031.020.35.824.84.85.822222=⨯+⨯-⨯⨯=+-=40,2,1===s s h αββ735.024.13431.0405.045.0,122.14.02.14.0021=⨯⨯+=+==+=+=m s su h αηβη {}735.0,m in 21==ηηηl m td h F h u f >=⨯⨯⨯⨯⨯=497331.024.13735.023550.17.07.00ηβ，满足抗冲切要求。

密肋楼盖结构简介

二．若A，C间距离不是太大，或B点下净高不够，不能布置平台梁，可取消B点支承，使板式楼梯的梯段板与平台板或梁式楼梯的斜梁与平台板边梁联成一体，形成折线形板或梁，直接支承于A,C两点，见图（b）。
三．若C点不宜或不能设支点（如C点下有较宽门洞，不宜给洞口上加大荷载），可做成悬挑平台，以A,B为支点，见图（c）。
板式楼梯的设计内容包括梯段板、平台梁和平台板。
梯段板的计算
板式楼梯的梯段板可近似按简支单向板计算，上下平台梁是斜板的支座，板跨取平台梁中心至中心的斜长。均布荷载q包括踏步板与板自重和活荷载，沿斜板水平投影方向竖直向下作用q KN/m，斜板与水平方向夹角，简支斜板的最大内力为（如图）：
当板跨L在3m以内时，板式楼梯的经济指标较好。
梁式楼梯的踏步板支承在斜梁上，斜梁支承于平台梁上。
作用在楼梯上的荷载，先由踏步板传给斜梁，再由斜梁传给平台梁。
平台梁承受斜梁传来的集中荷载。当梯段较长时，梁式楼梯较为经济，但支模，施工复杂，外观显得笨重。
梁式楼梯的斜梁一般放在踏步板两侧;采用钢筋砼栏板时，可利用栏板兼做斜梁;当梁式楼梯宽度较小时，可将梁设在踏步中间处，形成单梁式楼梯。
在砌体结构中，也有将踏步板一侧直接支承于楼梯间的承重墙上，可节约一侧的斜梁。
但砌体构造复杂，且踏步板对墙体有削弱，使用时应注意这些问题。
无论梁式还是板式楼梯，斜段与平台的支承情况可形成以下几种简图。
斜段平台的支承情况
一．当梯段和平台A,B,C，三处均有支承，这时梯段与平台的跨度较小，有利于节约材料，实际工程中应用较多，见图（a）。
整体现浇的密肋楼盖跨度不宜超过10 米，考虑经济性。
当密肋楼盖的柱间有四个或四个以上的肋网格时，楼盖的整体受力性能近似于平板。

防水板计算

条件：±0.00=46.4米，抗浮水位43.5米，地下两层，基础底标高-12米，覆土深2.4米。

CFG 地基处理，修正前地基承载力280KPa独立柱基础加防水板计算1. 防水板及其以上土重标准值：q sl =20*1.4=28KN/㎡防水板水浮力标准值：q sw =10*9.1=91 KN/㎡在地下水浮力控制的内力组合时，防水板的荷载设计值为：q wj =1.4*91-1.0*28=99.4 KN/㎡ 2. 柱网8.1*8.1米顶板覆土重：18*2.4=43.2 KN/㎡板厚500mm ：25*0.5=12.5 KN/㎡活荷载：10 KN/㎡地下二层顶：板厚400mm ：25*0.4=10 KN/㎡活荷载：2.5 KN/㎡面层荷载取1 KN/㎡基本组合式柱轴标准力：（43.2+12.5+0.5+10+10+2.5+1）*8.12≈5200 KN 基本组合式柱轴设计值力：5200*1.3=6760 3. 独立基础尺寸：埋深：1.4米，f a =f ak +ηb γ(b -3)+ηd γm (d-0.5)=280+1.0*10*（1.4-0.5）=289KPa㎡1.182894.1*205200p G +F kK =+==A ，基础选用4.5*4.5，基础厚取800mm,H 0=750mm 。

冲切计算：A L =0.25(4500+700+2*750)（4500-700-2*750）=3.85㎡。

a m =(700+2*750+700)/2=1.46m Fl=pjAl=6760/4.52*3.85=1285KN βhp =1, f t =1.71Fl ＜0.7βhp f t a m h 0=0.7*1*1.71*1460*760/1000=1328 KN 满足。

4. 防水板传给独立基础的等效荷载计算m /2515.45.4*25.4*5.4-1.8*1.84.99)(2)(KN a a a a l l q q y x y x y x wj e =+=+-≈）（）（y x a a a =查表k=0.019m/m .1241.8*1.8*4.99*019.0m KN l l kq y x wj e ==≈5. 独立基础的其他荷载（1）上部结构传给基础的相应于荷载效应基本组合时，作用在基础顶面的柱底轴向压力值N=6760KN ，则作用在基础底面的平均净反力值2m /3345.4*5.46760pKN j==（2）水浮力较小（qw ≤qs+qa 或无水浮力作用）时，相应于荷载效应基本组合时，独立基础底面的平均净反力值：2m/3345.4*5.46760p KN j ==（3）水浮力较大（qw ＞qs+qa ）时，用于基础设计的独立基础底面的平均压力设计值：2m/1105.4*5.45.4*4*251334pKN j=-=6. 独立基础沿柱边缘截面的基础底面弯矩设计值计算。

地库上反柱帽模板支设

（4）少修补、不做水泥砂浆找平层，一次成型可直粘贴防水卷材。
六、提出并选择方案确定目标值后，小组成员开始分头行动，查阅技术书籍、互联网、向技术前辈请教，最后小组参考、总结提出一下问题：
（1）使用什么材料制作？
（2）采用何种加固方式？
（3）与地板的浇筑方式。
（4）地泵管布设路线。
我们小组对现有材料，制作环境，技术力量进行分析。
地库面积大，汽车泵无法作业，柱帽浇筑采用地泵，对顶以后钢管纵横交错，不利于地泵管的布设。
本小组成员提出能否设计一套：“能保证支设方便、节约材料、可重复周转使用”的模板，经大家分析决定开展QC活动—“设计、制作上反柱帽成套模板”来解决这个问题
五、设定目标

设计、制作上反柱帽成套模板（1）安全、可靠、强度、稳定性满足要求。（2）安装方便、操作简单、节约材料、可重复周转使用。（3）现场不混乱，符合文明施工要求。
九、制定巩固措施
为达到本小组本次活动的目的，现场一次制作柱帽模板30套，本工程共有这种柱帽260个，模板共周转8-9次。模板拆除以后，进行清理和局部维修，统一码放。码放场地选用平整坚实地面，下部采用木方垫起，防止模板受潮变形。码放高度不得超过1.2米。每套模板进行编号，使用时成套使用。
刚度好、不易变形加工方便，可以用过的长木方该做，节约材料可拉可顶，固定模板成本较低，好操作
成本较低，截面稳定好加固
成本较高，与木方不等截面不好加固成本较低，截面稳定好加固成本较高，固定效果好只拉不顶，起不到固定模板的作用
封边
木方螺杆
加固
铁丝
1、柱帽与地库顶板一次浇筑：
先浇筑地库顶板，待顶板混凝土在初凝前，在浇筑柱帽混凝土。：柱帽与顶板一次浇筑成型，没有施工缝。：模板加固困难，等待顶板混凝土初凝浪费时间，顶板混上反，造成板顶标高错误浪费混凝土。

地下室顶板无梁楼盖的设计与应用

地下室顶板无梁楼盖的设计与应用作者：倪宋健来源：《中国房地产业》 2017年第19期文/ 倪宋健南京长江都市建筑设计股份有限公司江苏南京 210002【摘要】随着城市现代化的加快，民用建筑的地下室大量出现，地下室的结构形式也呈现多元化；为了满足不同使用功能以及从节省建造成本考虑，地下室顶板采用无梁楼盖是一种合理且有效的结构形式。

因此，本文针对于地下室无梁楼盖技术进行了详细的解析，并以实际工程为例阐述设计要点，以供参考。

【关键词】高层建筑地下室；无梁楼盖；设计要点1、工程概况南京某高层住宅楼，总建筑面积约25 万平方米。

整个项目有十二栋高层住宅，建筑高度约80 米，根据实际情况，设计时采用钢筋混凝土剪力墙结构作为主体结构，地下室为一层。

地下室总建筑面积为3.8 万平方米，其中人防部分面积1.2 万平方米。

地下室顶板位置作为主楼结构的嵌固端，主楼及其相邻区域范围内地下室顶板采用现浇梁板式结构体系。

外围地下室主要为了满足停车需求，并保证设备布线及建筑净高符合设计要求，采用无梁楼盖体系。

在设计时，纯地下室采用小柱网为6.40m×5.40m ，地下室顶板上覆土为1.4m。

2、无梁楼盖计算方法2.1 经验系数法经验系数法是根据工程实践与试验研究的基础上提出的，即算出板的总弯矩再乘以弯矩分配系数得出个控制截面的弯矩值。

此方法适用于较规则的柱网布置，同时必须符合以下条件：（1）每个方向至少有三个连续跨；（2）同一方向上的最大跨度与最小跨度之比应不大于 1.2，且两端跨不大于相邻的内跨；（3）任意板跨的长边与短边之比不大于1.5；（4）活荷载与恒载之比不大于3。

该算法工作量大且较繁琐，一般用于简单工程的初步估算。

2.2 等代框架法等代框架法是根据柱网布置等代框架，即将整个无梁楼盖结构分为沿纵、横柱列方向划分为纵、横两个方向的等代框架。

等代框架梁的宽度为竖向荷载作用时，取板跨中心线之间的距离；为水平荷载作用时，则取板跨中心线之间距离的一半较为适宜。

地库设计-顶板

第三课：地下车库的主体设计之顶板篇一．地下车库顶板的类型地下车库顶板有梁板式、无梁楼盖这两种基本类型。

梁板式顶板对于地下室层高要求较高，对于上部有覆土的顶板，在室外管线和景观不影响的情况下，可以将主梁上翻或者主次梁都上翻，但上翻后，需要在梁上留排水洞，以避免长期土底积水不流通而造成上部绿化种不活，甚至导致土壤损坏，但梁板结构在水平方向的刚度可靠，因此通常作为嵌固层；无梁楼盖用于在柱距比较均匀的工程中，施工比较简单，因为轴线方向没有梁下挂，设备管线可以在板下穿过，不仅节约了净高，对减少挖土和基坑维护的难度都有帮助。

二．梁板体系1．主次梁布置的最优方案选择对于不同跨度的车库，在布置次梁时，都存在一个最优方案，2008年由王刚主持的地下车库小组，曾经对以下几种次梁方案进行计算、绘图，并由概预算人员进行成本计算，试图说明次梁的布置对经济性的影响，分析对象及统计如下：标准跨距 8m x 8m，1.2m覆土，砼市场价363元/m3，钢筋4700元/t一横一纵两横两横两纵从这个比较结果来看，一横一纵的钢筋用量最大，两横的混凝土用量最大，两横两纵混凝土和钢筋的用量都是适中的，对应于受力，两横两纵也比较均匀。

我们还做了同条件下无梁楼盖测算，请看以下结果：可以看到无梁楼盖的钢筋用量比较省，但混凝土用量大。

次梁的方案选择不是一成不变的，与工程实际情况与实际跨度有关系，例如顶板顶没有覆土，直接为一层楼面，此时荷载不大，选择一横一纵，梁的数量少，也能充分发挥180mm 嵌固板的强度，如果次梁太多，那次梁的配筋会很小，180mm 板也为最小配筋率控制，明显是不合适的；当跨度为8m x 5.4m 时，我们可以选择一横两纵与两纵去比较，如下图：这两种方案都有优势，一横两纵格子分格比较合理，但两个方向主梁都要做大，两纵方案导致大跨度方向梁特别大，趋于不经济，但有一个方向梁可以做小，因此对于这样的工程，就有必要做一次经济比较；另外从建筑要求来看，两纵布置方案会在很多机械式车库中使用，此时主梁和次梁同高后，机械车位的循环可以做到2~3跨，这样节约了回转用的车位。

无梁楼盖柱帽计算

(2)砼受压区等效高度计算
x1 := ξ1 ⋅ h0 if ξ1 ⋅ h0 < ξb ⋅ h0 = 72 ⋅ mm
ξb ⋅ h0 otherwise
(3)配筋计算
As1 :=
α1 ⋅ fcd ⋅ B ⋅ h0 ⋅ ξ1 fsd
= 2976 ⋅ mm2
最小配筋率按GB50010 − 2002中9.5.1条和GB50038 − 2005中4.11.7条计算取值
fcukd := γdc ⋅ fcuk
4.柱截面参数
hc := 450mm bc := 800mm 柱高 Hn := 3450mm
hc := min(hc , bc) = 450 ⋅ mm
5.楼板参数
计算跨度： Lx1 := 8.1m Ly1 := 8.5m 相邻跨计算跨度 Lx2 := 8.1m Ly2 := 8.5m
if(ξ2 < ξb , "满足要求" , "请重新计算") = "满足要求"
(2)砼受压区等效高度计算
x2 := ξ2 ⋅ h0 if ξ2 ⋅ h0 < ξb ⋅ h0 = 29.775 ⋅ mm ξb ⋅ h0 otherwise
(3)配筋计算
As2 :=
α1 ⋅ fcd ⋅ B ⋅ h0 ⋅ ξ2 fsd
= "满足要求"
"钢筋不足,重新选筋" otherwise
【二】、Y向配筋计算
1.Y向柱上板带上部配筋计算
(1)相对受压区等效高度计算：
αs11 :=
My fcd ⋅ B ⋅ h02
= 0.181
(2)砼受压区等效高度计算
x4 := ξ4 ⋅ h0 if ξ4 ⋅ h0 < ξb ⋅ h0 = 24.199 ⋅ mm

无梁楼盖配筋、板冲切、板裂缝、柱帽裂缝计算表格

OK
740
1.012 破坏
740
0.926
OK
740
0.920
OK
740
0.800
OK
740
0.910
OK
740
40
0.71 0.00 1798.8
887.3
0.493
OK
470
40
0.72 0.00 3934.6 3485.6 0.886
OK
670
40
0.91 0.00 2809.9 2733.2 0.973
1485 1485 1585 1660 1535 ) 帽可直 βh 接输入
板作用力长短边比值βs
板作用力面积形状影响系数 η1
2800 0.36 800 50 350 290 12360 1.000
2
1
2800 0.36 800 50 350 290 12360 1.000
2
1
3000 0.35 800 50 350 290 13160 1.000
2
1
是
5080 1.000
2
1
是
5360 1.000
2
1
是
6160 0.983
2
1
是
5360 1.000
2
1
是
6160 0.983
2
1
40
1.60 2210.7 1018.2
40
1.82 5610.8 4065.8
40
1.88 4359.1 2855.6
40
2.03 6257.6 4432.8
40
1.88 6538.6 4327.2

某地下室无梁楼盖结构坍塌事故成因分析与研究

安徽建筑中图分类号：TU926文献标识码：A文章编号：1007-7359（2022）06-0162-03DOI:10.16330/ki.1007-7359.2022.06.0711引言随着我国经济和社会的快速发展，使得城市用地尤其是核心区域的土地日益缺乏，为了提高城市用地的利用率，我国一方面大力发展高层建筑和超高层建筑，另一方面也产生了开发利用城市地下空间的大趋势。

在工程实际中，无梁楼盖（板柱结构）由于室内楼板下没有梁，空间通畅简洁，平面布置灵活，能有效降低建筑物层高，这也被国内外众多学者以及实际工程广泛研究与应用。

例如，2014年，邹国辉[1]以武汉某商用写字楼工程为背景，对地下室板柱结构分别采用经验系数法、等代框架法、有限元法进行计算和对比分析。

2015年，Liu Jin⁃rong等[2]建立了钢筋混凝土板柱构件连接节点的宏模型，并进行了板柱结构的连续性倒塌分析。

2016年，吴乐宁[3]对某大型地下车库板柱结构的配筋进行了设计优化。

由于地下土质工况复杂和建筑生产的一次性，决定了每项建设规划都需要根据当地的地质地貌、土体结构、地下水等一系列的影响因素去制定项目规划、设计方案和施工方案。

另外，我国大部分施工单位的管理模式不成熟，施工人员的现场经验不足，加之一些设计人员的设计水平不高，这些因素导致工程安全问题和质量问题不断增多。

本文主要通过剖析某城市实际工程坍塌事故发生的原因，总结设计、施工方面的不足之处，吸取经验和教训，避免类似工程事故的发生，为无梁楼盖结构在地下室中的应用提供一些意见和建议。

2工程概况2.1工程项目介绍某城市住宅小区工程地上共13栋高层，地下车库分为三区和四区，其中三区为地下一层，四区为地下二层，地下室结构形式均为无梁楼盖结构。

地下车库顶板厚度350mm，柱帽厚度250mm～450mm，顶板混凝土强度C30，墙柱及柱帽混凝土强度C35。

地下室顶板面相对标高：高区-1.950m，低区-4.450m。

地下室顶板采用带柱帽的柔性支撑楼盖结构有限元分析研究

地下室顶板采用带柱帽的柔性支撑楼盖结构有限元分析研究严义华;任国亮
【期刊名称】《浙江建筑》
【年(卷),期】2013(030)012
【摘要】综合比较各种地下室顶板结构形式,提出了带柱帽的柔性支撑楼盖,总结了该结构形式的承载力设计条件、梁板刚度比、内力分析、构造要求等.同时,以工程实例为背景,结合相关设计规范和标准,通过结构设计有限元软件分析,提出针对地下工程顶板设计的优化方法和措施,可供同类地下工程的优化设计参考.
【总页数】5页(P23-27)
【作者】严义华;任国亮
【作者单位】江苏省常州黑牡丹置业有限公司,江苏常州213022;江苏省常州工程职业技术学院,江苏常州213164
【正文语种】中文
【中图分类】TU354
【相关文献】
1.三层地下室顶板采用GBF空心楼盖施工技术 [J], 王骏
2.重载下有粘结预应力带柱帽无梁楼盖体系设计 [J], 陈港;杨建中;王霓
3.扁锚有粘结预应力带柱帽无梁楼盖地下室的施工 [J], 陈业军;杨建中;陈港
4.两种柱帽形式无梁楼盖有限元分析对比 [J], 夏熙尧;陈勤;周晓光
5.地下室顶板采用无梁楼盖与大板加腋选型对比 [J], 洪健
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。