630MW超临界机组给水系统FAC的控制与研究
超临界机组协调控制策略之给水控制优化
超临界机组协调控制策略之给水控制优化摘要：超临界机组蓄热能力差，是多输入的控制系统，且输入的耦合性高，运行参数的线性度差。
在实际运行中，超临界机组的协调控制策略不尽相同，部分存在需要优化的地方，本文通过优化机组给水控制逻辑，提高了煤水比在机组负荷变化过程中的稳定度，使机组在动态过程中过热度保持在合理范围内，同时主汽压力、温度、负荷等调节品质得到改善，同时对给水的优化控制基本上解决了给水超调滞后问题、幅度欠缺问题，使机组的低负荷阶段同样能满足AGC速度要求。
火电厂协调控制是自动化控制理论在火电过程控制中的最深度运用。
实现了厂内汽轮机、锅炉围绕调度下发的AGC负荷指令协调运行。
在汽包炉机组中，CCS控制策略运用已经较为成熟，对负荷的控制效果比较理想。
在超临界机组中，协调的控制策略种类繁多，实际运用中效果也表现不尽完美，需要进一步研究机组运行工艺，优化控制策略。
本文介绍了某电厂600MW超临界机组协调控制系统特点，并对机组给水自动进行优化，控制总给水流量，过程中维持锅炉燃烧过程中给水与燃料输入量之间合理关系，保证机组运行参数稳定。
超临界机组即直流炉，相对于汽包炉，直流炉没有汽包对机组运行工质进行缓冲存储，其蓄热能力较低。
直流炉中，给水及给煤发生变化时，水冷壁等受热面的热交换将发生变化，汽水分界面也随之变化，导致锅炉出口蒸汽压力、流量和温度都随之变化。
因此，直流炉的给水不能独立进行控制，要考虑着重考虑机组燃烧系统。
直流炉的多输入信号相互耦合。
表现为：给煤、给水、主气调门之间存在深度的耦合性。
如：调门的开度变化影响锅炉出口压力及蒸汽温度变化；给煤加大会使蒸汽压力、温度、流量均加大；给水加大，会在短时内加大锅炉主气流量、压力，经过延时后主气温度又开始下降，使主气压力及汽机功率有所降低。
直流炉运行参数非线性特性很强。
在机组滑参数运行时，随之机组运行负荷变化，机组的运行参数大幅变化，线性度很差。
在煤水比调节的温度对象中，在负荷于300～600MW负荷变化范围内，对象特性时间常数的变化也有近3倍，汽温响应特性惯性增加，时问常数和延迟时间增加，因此，从控制角度考虑，直流炉需要设计较汽包炉更为复杂化的控制手段，才能适应对象复杂特性的控制要求。
1000 MW超超临界机组精处理系统改造及智能化升级
1000 MW超超临界机组精处理系统改造及智能化升级
钱陈虎;拓凯;陈明;刘天涯;雷俊茹;田文华
【期刊名称】《能源科技》
【年(卷),期】2024(22)1
【摘要】某电厂2×1000 MW超超临界机组锅炉给水采用加氧处理(OT),利用西安热工研究院“火电厂高速混床运行性能诊断及优化专家系统”对精处理高速混床和再生系统进行诊断,发现运行末期泄漏离子、再生系统缺乏智能监控装置及再生酸碱用量大等问题。
应用树脂输送图像智能识别及控制仪(IRIC)和双层多孔板布水装置改造后,树脂体外再生过程实现了智能控制,树脂输送终点识别准确率100%;高速混床平均周期制水量增幅108%,出水Na+和Cl-含量均优于《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》(GB/T 12145—2016)要求,经济效益和安全效益显著。
【总页数】5页(P56-60)
【作者】钱陈虎;拓凯;陈明;刘天涯;雷俊茹;田文华
【作者单位】国能朗新明环保科技有限公司南京分公司;西安热工研究院有限公司;国家能源集团泰州发电有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TM621
【相关文献】
1.1000 MW超超临界燃煤机组废水处理系统优化
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处理措施4.某1000 MW超超临界机组锅炉补给水处理系统除盐方案探讨
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660MW超超临界机组协调控制系统优化分析
学术论坛660MW超超临界机组协调控制系统优化分析张 鑫（京能（锡林郭勒）发电有限公司，内蒙古 锡林浩特 026000）摘要：本文主要对国内某发电公司的两台660MW超超临界机组协调控制系统进行分析，首先分析了机组的协调控制相关的策略特点与难点，然后对机组的运行期间出现的协调控制系统问题加以优化，最终为机组的运行安全和经济运行打下一定的基础。
关键词：660MW超超临界机组；控制策略；优化；大延迟；协调控制系统1 概述本次分析的机组为660MW超超临界褐煤间接空冷机组。
锅炉为高参数超超临界褐煤直流锅炉，并使用中速辊式正压直吹式的制粉系统，汽轮机为高背压九级回热高效汽轮机，发电机为双水内冷汽轮发电机，机组辅机配置为：空气预热器两台、磨煤机七台、送风机两台、引风机两台、一次风机两台、汽动给水泵一台，公用电泵一台。
热工控制系统（DCS）使用OVATION分散控制系统，模拟量控制系统（MCS）能够对系统进行分散控制，并针对锅炉和汽轮机以及设备加以连续的闭环控制，确保机组稳定安全，符合安全启、安全停、定压、滑压的运行标准。
2 协调控制的策略分析超超临界机组使用的协调控制系统由汽轮机和锅炉的主控回路、负荷指令和主蒸汽压力的相关设定、协调方式的切换、辅机故障快速减负荷、频率和热值的校正等功能回路。
汽轮机和锅炉的主控回路一般情况下有四种不同的运行控制：汽轮机跟随控制方式（锅炉和汽轮机的主控系统分别是手动和自动），机炉协调控制方式（锅炉和汽轮机的主控系统均为自动），锅炉跟随控制方式（锅炉和汽轮机的主控系统分别为自动和手动），基本控制方式（锅炉和汽轮机的主控系统均为手动）。
协调控制系统通常使用锅炉跟随的方式。
炉跟机协调控制方式下，由锅炉主控系统来承担维持机前压力，而汽轮机主控则使用在对机组的负荷控制。
此种控制方式特点为机组负荷响应快，负荷控制精度要高，但机前压力波动大。
依据相关部门对机组的要求，使用此协调的方式可以更加符合要求，下图1显示为2.1 机组的负荷指令和蒸汽压力定值处理回路机组的负荷指令回路是负责机组接收外部负荷指令，然后再进行处理，最后再当作负荷的给定值发送至锅炉与汽轮机的主控系统，总共三个子回路：最大限制和最小限制回路，负荷控制站，变化率限制回路。
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析伴随国内经济水平的快速提升，电力生产已然是重中之重的一个环节。
早期生产因为技术条件不足，普遍选用参数较低、能耗较大且污染严重的燃煤系统。
经过不断发展，当前国内逐步利用效率更高且污染较轻的系统取代传统燃煤机组。
随着电力领域的持续前行，超临界直流锅炉也出现在实际生产之中，不同种类的锅炉设备所适用的场合有所差异，同时内部给水控制架构也不尽相同，所以在实际应用过程中始终存在不足之处。
本文就针对目前超临界直流锅炉的发展进行研究，对内部控制系统存在的问题提出对应的优化方案。
[关键词]超临界;直流锅炉;给水控制系统;汽温调节Nie Xin-yang[Abstract]With the rapid improvement of domestic economic level，electric power production has become one of the most important links. Due to the lack of technical conditions in early production，coal-fired systems with low parameters，large energy consumption and serious pollution were generally selected. After continuous development，the current domestic use of higher efficiency and less pollution system to replace the traditional coal-fired units. With the continuous development of the electric power field，supercritical once through boiler also appears in the actual production. Different types of boiler equipment are suitable for different occasions，and the internal water supply controlstructure is also different，so there are always deficiencies in the actual application process. In this paper，the development of supercritical once through boiler is studied，and the corresponding optimization scheme is proposed for the problems existing in the internal control system.[Keywords]supercritical; once through boiler; feed water control system; steam temperature regulation超臨界直流锅炉相较于原有的燃煤系统来说，不管是容量、效率还是环保等方面都有着质的飞跃。
630MW超临界机组极热态启动时给水系统的操作
１ 问题的提 出
６ ０ＭＷ 超 临 界 机 组 给 水 系 统 一 般 配 置 ２× ３
能从过 热器 系统供 汽 ， 持 较 长 时 间 内有 冷再 热 蒸 维 汽 （ 图 ２所 示 ） 为 给水 泵 汽轮 机 的高 压 汽 源 持 如 作 续 供汽 。 由于给水 流 量 波动 和进 汽 压力 波动 ， 导 会 致 汽动 给 水 泵 转 速 波 动 幅 度 较 大 （ 图 ３所 示 ） 如 。 此 时一 般操作 是将 ２台汽 动 给水 泵 打 闸停 运 ， 动 启
图 ４ 机 组 跳 闸前 、 机 组 负荷 与给 汽 动 给 后 水 泵 转 速 趋 势 线
时开启 Ａ汽动给水泵最小流量调节阀 ， 持给水泵 保 最小 流 量 ≥３０ｔｈ 防止 汽 动 给水 泵 因最 小 流 量 低 ６ ， ／
而保 护 动作跳 闸 。
当高 、 低压 旁路 阀调 节在 合适 开度 时 ， 再 热蒸 冷
牯 ｌＩ Ｉ ２ Ｉｌ 辩 醚 ！ 慧 牲 … 国
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逆 止 门
冷 再热 汽压九 蒸 、
、
图 １ 给 水 泵 汽 轮 机 进 汽 系统 图
—
～
机组 运行 中发 生 跳 闸后 ， 检 查 机组 设 备 无 异 经 常时， 应及 时进行极 热态 启动 操作 ， 快速 恢复 机组并 网运 行 ， 少 发 电损 失 。启 动 过 程 中应严 格 控 制 启 减 动 时 间和减 少各 种 能 耗 ， 低启 动 成 本 。发 生 跳 闸 降 后， 汽轮 机所 有抽 汽逆 止 阀和 电动 阀关 闭 ， 给水泵 汽 轮机 低压 供 汽 （ 四段 抽 汽汽 源 ） 中断 ， 高压 缸 排 汽 但 逆止 门至 锅炉 再热 器这 部分 空 间内仍 然有大 量较 高
660MW超超临界火电机组给水泵配置分析
660MW超超临界火电机组给水泵配置分析摘要：给水泵的合理选型对降低工程造价、确保机组安全稳定运行具有重要意义。
而给水泵的台数以及容量选择，则取决于机组容量、机组在电网中的作用、设备质量和投资等多种因素。
本专题通过对两种给水泵配置方案的比较，确定出最优化方案。
关键词：给水泵；电动；汽动；100%；50%；启动；备用；前言给水泵是火电机组最重要的辅机之一，给水泵的合理选型对降低工程造价、确保机组安全稳定运行具有重要意义。
而给水泵的台数以及容量选择，则取决于机组容量、机组在电网中的作用、设备质量和投资等多种因素。
《大中型火力发电厂设计规范》规定则：300MW级及以上间接空冷机组的给水泵宜配置2台，单台容量应为最大给水消耗量50％的间接空冷汽动给水泵和1台容量为最大给水消耗量25%~35%的定速或调速电动给水泵，也可根据需要配置1台容量为最大给水消耗量25％～35％的调速电动给水泵作为启动与备用给水泵。
当机组启动汽源满足给水泵汽轮机启动要求时，也可取消启动用电动泵。
结合本工程实际情况，就给水泵组的1*100%汽泵+30%电泵和2*50%汽泵+30%电泵两种配置方案和布置方式进行技术和经济比较和分析，确定出最优化方案。
1.项目简介项目位于新疆昌吉州吉木萨尔县准东五彩湾煤电煤化工工业园，建设两台660MW超超临界间接空冷燃煤发电机组，锅炉为超超临界变压直流炉；汽轮机为超超临界、四缸四排汽、间接空冷汽轮机。
2.汽动给水泵组的型式确定为合理主厂房布置，现大型火电机组均采用前置泵和主泵同轴布置，布置方式为：小汽轮机-主给水泵-减速箱-前置泵和主给水泵-小汽轮机-减速箱-前置泵。
以上两种驱动模式在国内都具有成功运行的实例，在运行操作方便方面和维护方面，方案一更好，故本项目采用方案一。
3.汽动给水泵的配置方案比选国内火电厂给水系统大部分采用2×50％汽动泵+35％电动启动备用调速给水泵的方案，对国内部分600MW级空冷机组给水泵配置进行调研如下：彬长发电厂一期630MW（直接空冷）采用2×50%BMCR+1×30%BMCR启动备用调速泵配置，水洞沟电厂一期660MW（间接空冷）采用2×50%BMCR+1×30%BMCR启动泵，左权电厂一期660MW（间接空冷）2×50%BMCR+1×30%BMCR启动泵。
630MW直流炉深度调峰技术探讨与研究
（４）开启高低压凝汽器三级减温水，提高凝结水压力控制 低旁减温水压力不低于 １．２ＭＰａ，开启低旁减温水。低旁开启 后，注意控制低旁后温度＜１３０℃，否则应提高凝结水压力，开启 ＃３高加危急疏水及＃５、＃６低加危急疏水 １０％备用，开启低旁注 意四抽至除氧器逆止门状态，防止高、低加正常疏水压差小水 位异常解列加热器。
（５）锅炉热负荷维持 ２５０ＭＷ，缓慢开启低旁至 ５％，就地检 查管道不振动，逐渐开大低旁至 ３０％左右，电负荷降至 ２００ＭＷ。 操作过程中专人监视轴向位移、推力瓦温度、低压缸胀差、主机 振动以及真空变化，低旁开启后关闭再热热段疏水门。
（６）开启贮水箱小溢流阀电动门备用。 （７）停运 Ｆ磨，逐步调整总煤量至 １００ｔ／ｈ；调整给水流量 ５８０ｔ／ｈ，保持低旁开度不变，电负荷随着锅炉热负荷的降低自动 滑至 １５０ＭＷ 左右，然后根据实际电负荷多少适当调整低旁开 度。停 Ｆ磨前投油稳燃，降低主再热汽温至 ５３０℃，保证分离器 出口温度与低过出口最低温度差 ５０℃以上，防止汽温突降。 （８）保持电负荷 １５０ＭＷ 不变，调整给水流量至 ５５０ｔ／ｈ，维 持三台磨运行，手动调整给水量与蒸发量匹配，保证 ５度以上 的过热度。 （９）减负荷过程提高主汽压力偏置至 ２．５ＭＰａ，控制 Ｂ汽泵 转速不低于 ３３００ｒｐｍ。给水控制在手动，修正滑压偏置注意调 整给水流量。 （１０）稳定后运行工况：负荷 １５０ＭＷ，低旁开度约 ３０４０％。 Ａ、Ｂ、Ｅ磨运行，“汽机跟随”投入，“燃料主控”投入，给水在手 动，总煤量 ９５ｔ／ｈ，给水流量 ５５０ｔ／ｈ，Ｂ汽泵最小流量电动门开 启，Ａ汽泵停运盘车状态备用，炉小溢流阀电动门开启备用，主 再热汽温 ５３０℃。 （１１）长时间深度调峰时，监视凝汽器水位≯１２００ｍｍ，水位 持续升高时，联系邻机降低冷再至辅汽供汽量，保持冷再带辅 汽，水位持续升高时开启小溢流阀放水。
630MW火电厂W型火焰启动过程中燃烧调整
630MW火电厂W型火焰启动过程中燃烧调整发布时间：2023-02-03T07:32:21.354Z 来源：《中国电业与能源》2022年第18期作者：刘亚云[导读] 630WM火电机组启动时，直流锅炉调整分为燃烧调整和给水调整。
刘亚云大唐华银攸县能源有限公司湖南株洲412307摘要：630WM火电机组启动时，直流锅炉调整分为燃烧调整和给水调整。
主要介绍在机组启动过程中如何调整燃烧的操作过程和意义。
本机组是东方锅炉厂的超临界W型火焰直流锅炉。
燃烧器分为油枪助燃燃烧器和煤粉双旋风燃烧器。
磨煤机为双进双出低速磨煤机，燃烧器左右对称分布。
关键词：600MW：燃烧调整；直流锅炉；W型火焰；针对600 MW超临界锅炉的特点,对锅炉冷态通风及动力场、冷热态冲洗、吹管、干态/湿态转变、启动系统、给水和蒸汽温度、主保护等调试工作中应重点注意的问题进行分析,为同类型机组的设计、设备选型、调试提供参考。
一、锅炉点火操作1.点火前的机组状态。
（1）机组相关检修工作结束，机组符合启动条件。
（2）热控送上各种控制、保护信号的电源、气源，各自动装置、保护装置及热工信号装置均良好，确认DCS、TSI、FSSS、DEH、MEH、ETS、NCS系统正常。
（3）投入仪用空压机系统运行。
（4）输煤值班员将原煤仓上煤正常。
（5）机组大联锁、主辅机所有保护、联锁传动试验合格并投入，各系统阀门传动试验均以合格。
（6）投入锅炉炉前燃油系统循环运行。
（7）投入各磨机、送、引、一次风机润滑油站运行。
（8）启动空预器运行。
（9）投入火检冷却风机系统运行。
（10）锅炉冷态循环清洗结束。
2.点火操作。
（1）启动锅炉送、引风机运行，调整炉膛风量在30%左右。
（2）做锅炉油泄漏试验正常。
（3）进行炉膛吹扫，吹扫完成后，检查锅炉MFT信号自动复位。
（4）投入锅炉炉膛烟温探针,投入火焰监视电视。
（5）检查炉膛点火允许条件和油点火允许条件满足。
（6）关小炉膛的C风挡板和F风挡板，调整二次风箱压力在0.5KPa以上，逐个对称投入4支油枪运行，调整油枪油压，就地观察油枪着火情况良好，根据温升情况逐步增加油枪数量。
630MW超临界机组凝结水泵的变频改造
辅机技术收稿日期22作者简介智建平(2),男,工程师,从事发电厂继电保护工作。
630M W 超临界机组凝结水泵的变频改造智建平(江苏国信扬州发电有限责任公司,扬州225131)摘 要:针对定速凝结水泵节流损失大的情况,提出用变频器调速的改造方案。
介绍了变频器的特点、改造简况和保护功能;分析了节能效果,平均节电率约34%;并指出需特别注意谐振点的避让问题。
关键词:火电厂;凝结水泵;高压变频;节能中图分类号:TM621.6 文献标识码:A 文章编号:16712086X (2009)0620436204Condensate Pump R etr of it f or a 630MW Super cr it ical Pow erU nit U sing Fr equency Conver sion TechnologyZ HI Jia n 2p ing(J iangsu Guoxi n Yangzh ou Power Generation Co.,L t d.,Ya ngzhou 225131,Chi na)Abstract :In or der to solve the pr oble ms of lar ge t hr ot tle loss e xisting in a constant 2speed c ondensate pump ,a ret rof it sc he me w as pr oposed a nd ca rr ie d out by using f reque ncy conve rte r t o gove rn t he spee d.A n intr oduction is being pr ese nte d to the conver ter f eatures ,the ret rof it pr ocess ,the protection f unc tion he nce obtaine d ,and the subse quent energy sa ving eff ects.Re trofit r esults show that a n aver age of about 34%powe r ca n be sa ve d af te r ret rof it.Howe ver it is still w or th t o be me ntione d that special ca re should be ta ken t o avoid the resona nce p oint during ope ra tion.Keyw or ds :t he rmal pow er pla nt ;condensate p ump ;high 2voltage f r equency c onve rsion;ener gy saving 江苏国信扬州发电有限责任公司装有2台630MW 超临界火电机组,每台机组有2台凝结水泵,每台凝结水泵的出水量主要根据除氧器水位自动调节,由进水调整门的开度来控制。
630MW超临界锅炉启动初期给水流量控制的探索
投产以后，根据电厂的运行规程及厂家的说明 书要求，锅炉在启动过程中启动给水流量始终不得 低于 ５７４ｔ／ｈ（即给水低流量保护）。此时，主蒸汽温 度（以下 简 称 主 汽 温）、过 热 器 壁 温 温 升 速 率 过 快 （超过 １．５℃ ／ｍｉｎ，有时甚至超过 ３℃ ／ｍｉｎ）且超温 频繁，难以控制。为控制主汽温、过热器壁温温升速 率，启机需要 ８～１０ｈ，有时高达 １２ｈ。根据统计，该 电厂 ２００９—２０１１年共启机 ３２次，发生过 ５起锅炉 启动 １周内过热器超温爆管的停炉事故。停炉后检
第 ４期
王小军：６３０ＭＷ 超临界锅炉启动初期给水流量控制的探索
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查发现事故均为氧化皮堵塞过热器流通截面所致。
３ 原因分析
３．１ 过热器氧化皮的生成及特性 过热器管内氧化皮（Ｆｅ３Ｏ４）的生成是金属在高
温水汽中发生氧化的结果［１］， ３Ｆｅ＋４Ｈ２Ｏ＝Ｆｅ３Ｏ４ ＋４Ｈ２↑。
由于母材与氧化层之间热胀系数的差异，当垢 层达到一定厚度，在温度发生变化，尤其是发生反复 或剧烈的变化时，氧化皮很容易从金属本体剥离。 ３．２ 锅炉启动初期给水流量过大带来的不利因素
１ 设备概况
２ 过热器超温爆管事故源自某电厂一期工程为 ２×６３０ＭＷ 超临界燃煤机 组，锅炉为引进技术制造的超临界参数、变压运行、 螺旋管圈直流锅炉，为单炉膛、一次中间再热、四角 切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊 П型 结构、露天布置的燃煤锅炉。２００７年 ２月 ２８日 ＃１ 机组投运，２００７年 ６月 ２８日 ＃２机组投运，自投运至 ２０１７年 １０月，锅炉受热面没有进行过升级改造，也
锅炉在启动初期给水流量不能低于保护定值 （５７４ｔ／ｈ），但 在 此 过 程 中 炉 膛 温 度 较 低、燃 烧 不 充 分、给水温度低且欠焓大。要使给水产生足够的蒸 汽量以保证主汽温、过热器壁温不超温就需要吸收 更多的热量，此时操作员会采用增大燃料量的办法 来提高炉膛的温度。但由于燃料燃烧不充分，炉膛 温度提升不显著，炉膛的辐射换热、水冷壁的吸热不 会明显增加。且由于给水流量过大，进入汽水分离 器的水是未饱和水，热量随水从汽水分离器中分离 出来并在凝结器中损失，更增大了水冷壁的吸热损 失。增加燃料量还会大量增加烟气量，过热器的对 流换热会因此明显加强，容易引起主汽温、过热器金 属温升过快，甚至超温并形成恶性循环。由于过热 器管材与管内氧化皮的膨胀系数不一致，导致氧化 皮在升温较快的过程中脱落［１］。
某630MW超临界机组锅炉排烟温度高的技术改造
改 造 的优 缺 点后 。最终 电厂确定 了采 用增 加 省煤 器 吸 热 面积 的方 法来彻 底解 决锅 炉排 烟温 度高 的 问题
别 山 电厂 、 潮 州 电厂 、 常州 电厂 也存在 同样 的问题 。产
生 这 一 问题 的原 因为 锅 炉 受 热 面 设 计 存 在 一 定 的偏 差． 这一 问题属 于设计 缺 陷 ． 难 以通 过运 行调 整 的方法
摘 要： 某厂 ６ ３ ０ＭＷ 超临界机组锅炉投 产后存在排烟温度 高于设计值 的问题 ， 严重影响机组的经济运行 。 针对这一问题 ．
尽 管 电 厂在 运 行 燃 烧 调 整 和 系统 改造 等 方 面进 行 一 系列 的 工作 ， 但 均 未 能彻 底 解 决这 一 问题 。 为此 ． 电厂 方 面和 锅 炉 制 造 厂进 行技 术合 作 ． 最 终 确 定 通 过 增 加 省 煤 器 的 面 积 来 解 决 这 一 问题 ， 并 利 用 机 组 大 修 机 会 实施 了改 造 工 作 改 造 后 排 烟 温
２ 锅 炉 排 烟 温 度 高 原 因分 析
３号 、 ４号 炉 自调 试 以来 就存 在 排 烟 温 度 高 的 问 题． 额定 工 况 下 ， 空 预器 进 口烟 温 即 高 于设 计 值 ２ ５ ℃
左右． 造 成锅 炉排 烟温 度高 于设计 值 １ ５℃左右 。对 相
关数 据及 锅 炉受热 面 进行分 析 ．初步 认 为造成 锅 炉排 烟 温度 高 的原 因主要 有 以下几个 因素［ ： （ １ ）锅 炉设计 存 在偏差 。 从调试 数 据来 ， ３号 、 ４号 炉 调试 过程 中就 发现 排烟 温度 高于设 计值 ．通 过 对 同 类 型机组 锅 炉运 行情 况 的了解 ．发 现 同类 型 电厂 中大
600MW超临界机组的给水控制的分析
600MW超临界机组的给水控制的分析600MW超临界机组给水控制的分析王富有南京科远自动化集团股份有限公司，江苏，南京，211100摘要：汽包炉的给水控制是相对独立的，而超临界机组锅炉给水控制则是和燃烧、汽温等系统相互耦合在一起的，因此直流炉的给水控制相对于汽包炉而言要复杂些。
同时给水控制系统又是超临界机组热控系统中的重点，对提高机组的控制自动化程度、减少启停误操作、缩短机组启动时间、提高机组启停的可靠性具有重要作用，也是实现机组级自启停（APS）控制的一个技术关键。
本文以某超超临界600MW机组为例，介绍锅炉给水调节系统的控制。
关键词：600MW，超临界，给水，焓，煤水比，自动调节一、超临界机组给水系统的控制特性汽包炉通过改变燃料量、减温水量和给水流量控制蒸汽压力(简称汽压)、蒸汽温度(简称汽温)和汽包水位，汽压、汽温、给水流量控制相对独立。
而直流炉作为一个多输入、多输出的被控对象，其主要输出量为汽温、汽压和蒸汽流量（负荷），其主要的输入量是给水量、燃烧率和汽机调门开度,由于是强制循环且受热区段之间无固定界限，一种输入量扰动将对各输出量产生作用，如单独改变给水量或燃料量，不仅影响主汽压与蒸汽流量，过热器出口汽温也会产生显著的变化，所以比值控制(如给水量/蒸汽量、燃料量/给水量及喷水量/给水量等)和变定值、变参数调节是直流锅炉的控制特点。
实践证明要保证直流锅炉汽温的调节性能，维持特定的煤水比来控制汽水行程中某一点焓（分离器入口焓）达到规定要求，是一个切实有效的调温手段。
当给水量或燃料量扰动时，汽水行程中各点工质焓值的动态特性相似；在锅炉的煤水比保持不变时（工况稳定），汽水行程中某点工质的焓值保持不变，所以采用微过热蒸汽焓替代该点温度作为煤水比校正是可行的，其优点在于：1) 分离器入口焓（中间点焓）值对煤水比失配的反应快，系统校正迅速；2) 焓值代表了过热蒸汽的作功能力，随工况改变焓给定值不但有利于负荷控制，而且也能实现过热汽温（粗）调正。
超临界4×660MW汽轮机组给水泵再循环调节门投自动控制策略
超临界4×660MW汽轮机组给水泵再循环调节门投自动控制策略摘要：给水泵是火力发电厂最重要的设备，给水系统是构成安全经济运行的基础，为提高机组安全稳定运行，通过研究试验，提出了给水泵再循环调节门投自动控制策略。
神华国能哈密发电有限责任公司（以下称神华国能哈密电厂），给水泵再循环调节门在机组启动或机组低负荷运行时频繁手动开启，影响机组安全运行，同时降低了再循环系统的能耗，降低了阀门的维修费用，通过对给水系统的原因分析，制定给水泵投自动控制策略。
关键词：给水泵；给水泵再循环控制；控制策略4×660mw supercritical steam turbine unit feed water pumprecirculation damper for automatic control strategySunYuShen Hua GuoNeng Hami Power Plant，Hami,839000,ChinaAbstract: Feed pump is one of the most important auxiliary power plant, water supply system is the basis of safe and economic operation, in order to improve the safe and stable operation of unit, through the study, feed water pump recirculation damper is proposed for automatic control strategy. Shenhua it hami power generation co., LTD. (hereinafter referred to as the "shenhua it hami power plants), feed water pump recirculation damper on the unit or the unit when low load operation frequent manual open, affecting the safe operation of the unit, and reduce the recirculation system of energy consumption, reduces the maintenance costs of the valve, through analyzingthe cause of the water supply system, feed water pump for automatic control strategy. Keywords: Feed water pump; Feed water pump recirculation control; The control strategy1系统情况介绍给水泵作为火力发电厂的重要设备，由此构成的给水系统是保证机组安全和经济运行的基础，相关的控制策略必须保证机组在不同阶段、不同负荷时的安全经济运行，提高给水系统的安全性和经济性。
浅谈600MW超超临界燃煤机组启机过程中给水及煤量的调节曾火辉
浅谈600MW超超临界燃煤机组启机过程中给水及煤量的调节曾火辉发布时间：2021-09-07T03:38:03.557Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第11期作者：曾火辉[导读] 河源电厂一期2×600MW锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计、制造，三菱重工业株式会社（Mitsuibishi Heavy Industries Co. Ltd）提供技术支持的超超临界、变压运行直流锅炉锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
深能合和电力（河源）有限公司广东河源 517000摘要：600MW超超临界哈尔滨锅炉机组启机过程中水煤的调节总结。
关键词：燃煤；超超临界；启机；给水；煤量；调节；经济一、锅炉概况及细致化调整意义河源电厂一期2×600MW锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计、制造，三菱重工业株式会社（Mitsuibishi Heavy Industries Co. Ltd）提供技术支持的超超临界、变压运行直流锅炉锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
锅炉启动系统为带炉水循环泵的启动系统，汽水分离器为内置式。
随着电力市场的改革的深入，为适应市场化的需要，机组的启停越来越频繁，而具体到启机时，每次机组启动的准备时间也越来越少。
如何在频繁的启停中避免水冷壁氧化皮及横向裂纹的产生？如何在保证设备安全的情况下尽快缩短启机时间？启机过程中给水及煤量的调整就显得相当重要，合理的水煤调节除了使机组安全启动外，还可以使启机过程中耗水耗煤变少，大大地提升机组的经济性。
二、详细调节过程启机过程中的给水及煤量的调整大体可以分以下几个阶段：1、上水至点火前。
这个阶段只有水量的调节而不涉及到煤量的调节，所以相对简单，但上水时应严格按照操作票中对上水速率及温度要求进行上水。
在炉循泵启动后注意分离器水位不小于0.5m，防止跳泵。
630MW超临界机组深度调峰机组稳定性分析
630MW超临界机组深度调峰机组稳定性分析摘要：介绍彬长电厂630MW超临界机组深度调峰试验，通过该机组参与电网深度调峰试验，分析该类型机组低负荷情况下的稳定性，总结630MW超临界机组参与电网深度调峰时进行机组运行调整的技术措施，以及在深度调峰时可能发生的异常处理原则。
关键词：超临界；深度调峰；稳定性1前言随着社会经济的发展，国内火电大机组容量不断扩增，电网容量不断扩大，电网峰谷负荷差日趋变大，600MW 以上火电大机组承担电网调峰已日趋常态化，根据彬长电厂630MW超临界机参与深度调峰的实践经验，分析深度调峰机组的稳定性、经济性、环保性。
当深度调峰目标负荷降至40%的额定负荷时，锅炉燃烧稳定性差，给水流量波动大，同时低负荷时锅炉处于转态边缘，给运行调节带了很大的困难。
基于这种背景，该公司积极参与调峰实验，不断探索，总结出一套深度调峰经验，不但保证了机组的安全经济稳定运行，同时也满足了电网深度调峰的要求。
2机组设备简介该公司为630MW燃煤汽轮发电机组。
锅炉型式为超临界参数变压直流炉，单炉膛、一次中间再热、平衡通风、配等离子点火装置。
锅炉最大连续蒸发量为2084T/h（B-MCR工况），额定蒸发量为1930T/h（BRL工况），额定主、再蒸汽温度为571℃/569℃，额定主蒸汽压力为25.4MPa。
设计主燃料低位发热为22.77MJ/kg。
点火用燃油为0号轻柴油，发热量为41.87MJ/kg。
锅炉燃烧室的设计承压能力大于±6500Pa，配六台中速磨煤机。
汽轮机型式为超临界、单轴、一次中间再热、三缸四排汽、直接空冷凝汽式。
设计额定功率为630MW，最大连续出力T-MCR工况下为651.529MW，VWO工况下为662.244MW。
反向流动做功，排汽进入凝汽器。
配置 2×50%容量小汽轮机给水泵。
发电机是全封闭、卧式、三相、隐极式同步发电机，双星形接线，型号为QFSN-630-2-22，定子绕组为水内冷，定、转子铁芯及转子绕组为氢气直接冷却。
630MW超临界锅炉燃烧智能优化控制策略研究
630MW超临界锅炉燃烧智能优化控制策略研究摘要：在现代能源生产领域，燃烧过程的优化控制是一项关键任务，旨在提高能源利用效率、减少环境污染以及保障设备的安全运行。
本文以630MW超临界锅炉为研究对象，旨在解决其燃烧过程中的问题，提出了一种智能优化控制策略，通过深入分析和优化燃烧参数，以期提高能源效益、减少排放，并为相关从业人员和工程项目提供有力的参考依据。
关键词：630MW超临界锅炉；智能优化，控制策略引言：在当今的能源产业中，高效能源生产和环境保护是至关重要的议题。
锅炉是许多工业过程的核心组件，对能源的有效利用和环境保护具有重要影响。
630MW超临界锅炉作为一种高效的能源转化设备，在电力工业中广泛应用。
因此，如何优化630MW超临界锅炉的燃烧过程，提高其性能，减少能源浪费和环境污染，是当前亟待解决的挑战之一。
一、 630MW超临界锅炉概述630MW超临界锅炉是一种高性能的燃烧设备，广泛应用于电力工业。
其主要功能是将燃料（通常是煤炭、天然气等）燃烧，将产生的热能转化为蒸汽，驱动汽轮机发电。
超临界锅炉的特点是在高温、高压条件下运行，能够实现更高效的能源转化。
然而，在实际运行中，存在着一系列的问题，包括燃烧效率不高、排放过高、设备寿命较短等。
这些问题直接关系到能源的有效利用和环境的保护，因此需要寻找一种有效的燃烧控制策略来解决这些问题。
二、630MW超临界锅炉燃烧智能优化控制策略1、应用数据采集和传感器技术在630MW超临界锅炉燃烧智能优化控制策略中，应用数据采集和传感器技术是一个至关重要的策略，旨在实现实时监测和数据获取，为智能控制提供精准的信息支持。
首先，应用数据采集和传感器技术需要在锅炉系统中部署各种传感器，用于监测锅炉运行过程中的各种参数和性能指标。
这些传感器可以涵盖多个方面，包括温度、压力、流量、燃料供应、排烟成分等。
这些传感器在关键位置安装，能够实时收集大量数据，形成全面的锅炉性能图像。
超临界锅炉给水控制原理及对策
超临界锅炉给水调节原理及对策生技部任明伟[摘要]本文主要论述王曲超临界锅炉给水调节原理及控制策略，以及锅炉启动各个阶段给水调节注意事项[关键词]锅炉给水调节王曲一期锅炉为斗巴提供超临界锅炉，给水系统配置一台35％BMCR电泵，两台50％汽泵。
给水调节在整个锅炉启动过程中比较关键，在168小时调试时，出现多次给水调节不及时，锅炉MFT|故障。
本文结合调试经验及超临界直流炉给水调节原理，进行详细阐述给水调节过程，以供运行人员参考。
一.锅炉给水控制原理介绍根据锅炉的运行方式、参数可分为三个阶段；第一阶段启动及低负荷运行阶段，第二阶段亚临界直流炉运行阶段，第三阶段超临界直流炉运行阶段。
第一阶段1、锅炉在启动及低负荷运行阶段，35%BMCR负荷（约235MW）以下，给水流量在小于681t/h之前其运行方式与强制循环汽包炉是相同的。
汽水分离器及储水箱即相当于汽包，但两者容积相差甚远（我公司启动系统容积大约在20立方左右，水位变化速度更快）。
启动过程中，汽温的控制主要依赖于燃烧控制。
水位控制主要由炉水循环泵将储水箱的水升压进入省煤器入口，与给水共同构成最小循环流量。
其控制方式较之其它超临界直流（不带炉水循环泵，直接排放至锅炉疏水扩容器、除氧器、凝汽器等）有较大不同，控制更困难。
2、第一阶段炉水循环泵出口调门主要用于控制储水箱水位（6700 mm），给水控制省煤器入口流量保证锅炉的最小循环流量（750t/h），储水箱水位过高（6700mm）则通过大小溢流阀排放至疏水扩容器。
3、第一阶段汽温的控制主要依赖于燃烧控制，通过投退油枪的数量及层数、调节油压、减温水、烟气挡板等手段来调节主再热蒸汽温度。
4、第一阶段的水位控制已可投自动。
两种方式可以选择：第一种方式，电泵控制选择差压控制，电泵投入自动，其控制启调阀前后压差，压差值在电泵差压控制器中设定，开始没有渡过膨胀时，设定值维持在小值，渡过膨胀后，设定值可以设当提高（6MPa左右）。
660MW机组超(超)临界与超临界分析比较
超临界 （ ２ ４ ． ２ ／ ５ ６ ６ ／ ５ ６ ６ ） 机 组 热耗 约 ７ ５ ９ ０ ｋ Ｊ ／ ｋ Ｗ． ｈ ， 发 电煤 耗 约 ２ ８ ３ ｇ ／ ｋ Ｗ． ｈ ； 超 超 临界 （ ２ ５ ／ ６ ０ ０ ／ ６ ０ ０ ） 机组热耗约 ７ ３ ５ ０ ｋ Ｊ ／ ｋ Ｗ． ｈ ， 发 电煤 耗 约 ２ ７ ３ ｇ ／ ｋ Ｗ． ｈ 。从 调研 的情 况 来 看 ， ６ ０ ０ ＭＷ 等 级 超 临 界 机
虽然采用性能等级更好的材料和做喷电厂工程前期针对锅炉受热面高温硫腐蚀的问题与涂防护处理可以阻止高温复合硫酸盐对管壁的腐蚀西安热工研究院合作研究了锅炉受热面热喷涂用但是国内外尚无类似防高温腐蚀的业绩且选择更高于防止高温硫腐蚀的实验性研究并已经通过国内专等级的材料配套建设洗选煤厂受热面高温防腐喷涂家评审该研究方案是通过热喷涂技术将锅炉水冷都会极大地增加投资成本无论在安全可靠性还是经壁高温过热器高温再热器喷涂一层合金涂层隔济生方面都是不划算的
四项 可 以 不 用 考 虑 ， 那 么 建 设 ２×６ ６ ０ ＭＷ 超 超
临界机组 年运 行 费 用 可 以节约 ５ ０ ２ ５万 元 ， 初 投
资增 加 ３ ２ ４ ２ ７万 元 ， 按 照机 组 运 行 年 限 ２ ０年 ， ２ ０ １ １年 企 业 贷 款 利 率 ６ ． ６ ％， 通 过 费 用 现 值 比较
种， 建 设超 超 临界 机组需 配 套建设 洗 选煤 场 ， 预计 将
组 工 程静 态投 资 比较 ， 超 超 临界 比超 临 界 增 加 投 资
硫 份 至少 降低 到 ２ ％水 平 ， 才 能 保 证 锅 炉运 行 安 全 性 。这部 分要 增加 初投 资 和运行 成 本 。详见 下表 来 具 体分 析 。
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淮浙煤 电有限责任公司凤 台发电分公司 （ 简 称凤台电厂 ） ６０ＭＷ超 临界发 电机组 ，分别 ２台 ３
（ ） 轮 机 高 压缸 ５ ７级 叶 片背 汽 侧 有较 多 １汽 ～
的沉积物 （ １ ， 图 ）最高结垢速率达到 ６ ｇ ｍ ａ ．ｍ／ ， ０ ｃ 达到评价标准二类水平 ， 主要成分为铁 、 的氧化 铜
刘绍 强 叶如祥
（ 淮浙煤 电有限责任公司凤台发电分公司 ， 安徽 淮南 ２２３ ） ３ １１
摘
要 ： 临界 机组给水 系统一般都存在较严 重的流动加速腐蚀（ Ａ 现 象 ， 超 Ｆ Ｃ） 并伴 随锅炉管道 、 汽轮机 叶片及相关疏水 阀
门结垢 问题。通过对 ２台 ６ ０ＭＷ 超 临界机组给水 系统 Ｆ Ｃ机理及影响 因素的分析 与研 究， ３ Ａ 并结合现 场试验 ， 优化 了机组
Ａｂ ｔａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ｗ ａ ｅ ｕ ｐ ｙ ｓ ｓｅ ｉ ｕ ｅ ｃｉ ｃ ｌ ｕ ｉ ｃ ｍｍｏ ｌ ｘｓ ｅ ｅ ｅ ｗａｅ ｏ ｃ ｅｅ ａｅ ｏ ｒ ｓｏ ｈ ｎ ｍｅ ａ ａ ｄ ｔ ｅ ｔｒ ｓ ｐ ｌ ｙ ｔｍ ｎ ｓ ｐ ｒ ｒ ｉａ ｎ ｔ ｏ ｔ ｎｙ ｅ ｉ ｓ ｖ ｒ ｔｒｆ ｗ ａ ｃ ｌｒ ｔｄ ｃ ｒｏ ｉｎ ｐ ｅ ｏ ｎ ， ｎ ｈ ｔ ｌ
在 ２０ 年 ８ ０８ 月及 ９ 月投产 。 机组给水精处理系统
包括 ２ 台前置过滤器和 ３台球形混床 （ 用 １ ） ２ 备 ， 最大出力为 １ ６ ３ ，给水采用弱氧化性全挥 ０ ｍ／ ６ ｈ 发处理 工况 （ Ｖ （ ） ， Ａ Ｔ Ｏ ）锅炉检 修停 用保养 采用 “ 氨水碱化烘干法＋ 真空抽干法 ” 。目前 ， 由于超 临 界机组给水处理技术还不够成熟 ，而给水系统化
虽采取 了一些优化调整手段 ，使铁含量有下降趋
势， 但仍达不到水汽品质标准要求。
１２ 相 关热 力设 备存 在 腐蚀 结垢 现 象 ． １ ． 检查 发 现 的问题 ．１ ２
给水精处理、 除氧器等 系统 的化 学运行 工况 ， 使机组 水汽 系统铁含量明显降低 ， 明机组给水 系统的 Ｆ Ｃ得 到 了较好控 制 ， 表 Ａ
为超 临界机组水汽 系统化学腐蚀 的控 制提供 了新思路 、 新方法。 关键词 ： 临界 ； 组 ； 超 机 给水 系统 ；流动加速腐蚀 ； 控制 ； 研究
第２ ８卷第 １期
２１ ０ １年 ３月
・
麦瓠电知
ＡＮ Ｉ Ｌ Ｃ Ｒ ＣＰ ＨＵ Ｅ Ｔ Ｉ ＯＷＥ Ｅ Ｒ ３３
试 验研 究 ・
６ ０ＭＷ 超 临界机组 给水系统 Ｆ Ｃ的控制 与 Nhomakorabea究 ３ Ａ
Ｃｏ ｒ ｌ ｎｄ Ｒｅ ｅ ｃ ｏ ＦＡＣ ｉ ６ ０ Ｍ Ｗ Ｓ ｎｔ ｏ ａ ｓ ａｒ ｈ ｎ ｎ ３ ｕｐｅ ｃ ｉｉ ａ Ｕｎ ｔ Ｗ ａ ｅ Ｓ ｒ ｒ ｔｃ ｌ ｉ ｔ ｒ ｕｐｐ ｙ ｙ ｔ ｍ ｌ Ｓ ｓ ｅ
产物及钙镁铝硅的化合物 ；
学工况的优劣关系到整 台机组 的健康水平 ； 因此 ，
凤 台 电厂一直 非 常重 视这 方 面的运 行研 究 。
１ 水汽 系统存在腐蚀 、 结垢现象
１１ 水 汽铁 含量 较 高 ． １２号机组投 产 以来 ，机 组水汽 系统铁 含量较 、
高， 其中给水、 凝结水铁含量范围基本为 ５ １ ｇ ， —０ ／ Ｌ
ｏ ｎ ｕ ｎ ｉｇ ｆｃ ｏ ｓ ａ ｄ ｃ ｍｂ ｎ ｎ ｔ ｅ ｅ ｐ ｒｍｅ ｔ ｔ ｅ ｏ ｔ ｚ ｔ ｎ ｏ ｎ ｒ ｃ ｓ ｉｇ ｔ ｅｄ ａ ｒｔ ｒ ｐ ｒ ｔ ｇ ｓ ｓ ｍ ｕ ｈ ｆｉ ｆ ｅ ｃ ｎ ａ ｔ ｒ， ｎ ｏ ｉ ｉ ｇｗｉ ｔ ｘ ｅ ｌ ｈ ｈ ｉ ｎ ， ｈ ｐ ｉ ａｉ ｆ ｅ ｐ ｏ ｅ ｓｎ ， ｈ ｅ ｅａ ｏ ‘ ｏ ｅ ａｉ ｙ ｔ ｓ ｃ ｍｉ ｏ ｉ ｆ ｓ ｎ ｅ ａ ｈ ｍｉ ｒ ，ｗ ｔ ｒ ｃ ｎ ｅ ｔｏ ｒ ｎ ｕ ｉ ｓ ｓｅ ｓ ｃ ｅ ｓ ｙ ａ ｅ ｏ ｔｎ ｆｉｏ ｎｔ ｙ ｔ ｍ，ｗａｅ ｕ ｐ ｙ ｓ ｓ ｍ ｉ ｎｆ ａ ｔ ｅ ｕ ｅ ，ｔ ｅ Ｆ ｅ ｅｔｒ ｃ ｎ ｏ ｏ ｔ ｒ ｔ ｔｒ ｓ ｐ ｌ ｙ ｔ ｅ ｓ ｉ ｃ ｎｌ ｒ ｄ ｃ ｄ ｈ ＡＣ ｇ ｔｂ ｔ ｏ ｔ ｌ ｆｒ ｗａｅ ｇ ｉ ｙ ｅ ｒ ｓ ｐ ｌ ｙ ｔ ｍ， ｎ ｒ ｖ ｄ ｓｎ ｗ ｉ ｅ ｓ ａ ｄ ｎ ｗ ｔ ｏ ｓｆ ｒｃ ｅ ｓ ｙ ｃ ｒｏ ｉｎ ｃ ｎ ｒ ｌ ｎ ｗ ｔｒｖ ｐ ｒｓ ｓ ｍ ｆｓ ｐ ｒ ｒ ｉａ ｎ ｔ． ｕ ｐ ｙ ｓ ｓｅ ａ ｄ ｐ ｏ ｉ ｅ ｅ ｄ ａ ｎ ｅ ｍｅ ｄ ｈ ｍｉｔ ｏ ｒ ｓ ｏ ｔ ａ ｅ ａ ｏ ｙ ｔ ｏ ｕ ｅ ｃｉ ｃ ｌ ｉ ｈ ｏ ｒ ｏ ｏｉ ｅ ｔ ｕ ｓ Ｋｅ ｗｏ ｄ ：ｓ ｐ ｒ ｒ ｉ ａ； ｎｔ ｗ ｔｒｓ ｐ ｌ ｙ ｔｍ； ｃ ｅｅａ ｅ ｏ ｏ ｉｎ ｆ ｗ； ｏ ｔ ｌ ｒ ｓ ａｃ ｙ ｒ ｓ ｕ ｅ ｃ ｉ ｃ ｌ ｕ ｉ ａｅ ｕ ｐｙ ｓ ｓ ｔ ； ｅ ａ ｃ ｌ ｒｔ ｄ ｃ ｒ ｓ ｏ ｃ ｎｒ ； ｅ ｅ ｒ ｈ ｏ ｌ ｏ
Ｆ ｔ ｏｌ ｒｓ ａ ｔｒ ｉ ｅｂ ａ ｅ ｎ ｅａｅ ｉ ｅ ｖ ｌｅ ｆｕ ｉ ｇ ｔ ｐ Ｂａ ｅ ｎ ｔ ｅ Ｆ ｃ ａ ｉｍ ｎ ｎ ｌ ｓ ｎ ｅ ｅ ｒｈ ＡＣ ｗｉ ｂ ｉ ｔ ｍ ｕ ｂ ｎ ｌｄ ｓａ ｄ ｒ ｌｔｄ ｐ ｐ ， ａｖ ｏ ｌ ａ ． ｓ ｄ ｏ ｈ ＡＣ ｍｅ ｈ ｎ ｓ ａ ｄ ａ ａ ｙ ｉ ａ ｄ ｒｓ ａｃ ｈ ｅ ｅ ｎ ｒ ｓ