高等化工热力学 第四章分布函数

合集下载

《高等化工热力学》习题及参考答案

《高等化工热力学》习题及参考答案

1.1 如果流体服从van der Waals 方程,请导出A 和G 的偏离函数以及逸度系数ϕ的表达式。

解:oo2o 2ooo - ()d ln van der Waals -()d ln (ln)|ln ln mmm V mm m m m mm mV mm mm m m m mV m m m m mm m mV RTA A p V RT V V RT ap V b V V RT a RTA A V RT V b V V V V V a RT RT V b V V V aRT V b V ∞∞∞=---=--=-----=---=--⎰⎰已知带入方程:,得:()()o 2o ln 2ln m m m m m m m m m m m m m m mm m m G G A A pV p V V a RT a RT V p V V b V V b V V RTV a RT RTV b V V b-=-+-⎛⎫=-+-- ⎪--⎝⎭=-+---则1.2 请根据下列丙酮(1)-氯仿(2) 溶液的实验数据 (35.17℃) 计算 (1)以纯液态为标准态,丙酮的活度及活度系数, (2)以无限稀释为参考态,氯仿的活度及活度系数。

x 2 0.0000 0.0588 0.1232 0.2910 0.4232 0.5143 0.6635 0.7997 0.9175 1.000 p 1 / kPa 45.93 43.09 39.90 30.70 23.28 18.00 10.53 5.00 1.73 0.0 p 2 / kPa0.0001.232.727.3911.8515.7122.6929.9235.6139.08解:0,,0,i ii i i i i x i i x i i ip a p p a p x a p x γγ==⇒== (1) 以纯液态为标准态,则0145.93kPa p =111,1012,1x p a a p x γ==- (2) 以无限稀释为参考态,则0239.08kPa p =,2,2,2*222,2022,,x x x x p a a p x γγγγ∞=== x 2 0.0000 0.0588 0.1232 0.2910 0.4232 0.5143 0.6635 0.7997 0.9175 1.000 p 1 / kPa 45.93 43.09 39.90 30.70 23.28 18.00 10.53 5.00 1.73 0.0 p 2 / kPa0.000 1.232.727.3911.8515.7122.6929.9235.6139.081a1 0.9382 0.8687 0.6684 0.5069 0.3919 0.2293 0.1089 0.0377 0 ,1x γ1 0.9968 0.9908 0.9427 0.8787 0.8069 0.6813 0.5435 0.4566 2a0.0315 0.0696 0.1891 0.3032 0.4020 0.5806 0.7656 0.9112 1 ,2x γ,2x γ∞=0.500.5353 0.5649 0.6498 0.7165 0.7816 0.8751 0.9574 0.9931 1,2*x γ1.0000 1.0705 1.1299 1.2997 1.4330 1.5633 1.7501 1.9147 1.98632.00001.3 已知对45℃时四氯化碳(1)-乙腈(2)混合物的平衡气相组成,总蒸气压及混合热如下,请分别计算:(1)活度1a ,2a 与x 的关系曲线, (2)45℃时G ∆及S T ∆与x 的关系曲线, (3)exH,ex G 及exTS 与x 的关系曲线。

化工热力学第四章

化工热力学第四章
第4章 热力学第一定律及其应用
要求:1、掌握不同过程的能量平衡方程及其应用;
2、掌握气体压缩过程的有关计算。
内容: 4.1 闭系非流动过程的能量平衡
4.2 开系流动过程的能量平衡
4.3 稳流过程的能量平衡 4.4 气体压缩过程ຫໍສະໝຸດ isolated system
closed system open system
过程量
P96 公式 4-8
4.3 稳流过程的能量平衡
P 97
图4-2
稳定流动过程
一些常见的属于稳流体系的化工装置
喷嘴与扩压管
节流阀
μJ>0 节流膨胀 ΔH=0 μJ=0 μJ<0
ΔT<0 ΔT=0 ΔT>0
等熵膨胀
ΔS=0
ΔH<0
ΔT<0
混合设备
混合设备
总焓变ΔH为各分过程焓变ΔHi之和 ΔH=ΣΔHi
逆,K=1.4,m=1.25)
T2 等温压缩 多变压缩 绝热压缩 ? ? ?
ΔH=Q-Ws(R) ? ? ?
Q ? ? ?
Ws(R) ? ? ?
T2
等温压缩 绝热压缩
ΔH=Q-Ws(R)
0 -Ws(R)
Q
Ws(R)
0
多变压缩
nCp*ΔT
Q=ΔH+Ws(R)
T2 等温 压缩
ΔH=Q-Ws(R) 0
国产活塞式压缩机 国产螺杆式空压机 进口离心式压缩机 轴流机
作业(P117页)
4-11
Q
Ws(R)
绝热 压缩
多变 压缩
0
出口温度 K 等温压缩 绝热压缩 多变压缩 300.15 475.4 414.1

化工热力学第四章3

化工热力学第四章3

化工热力学 第四章
热力学第一定律及其应用 第三节
一些常见的属于稳流体系的装置
喷嘴 透平机 扩压管 混合装置
节流阀
压缩机
换热装置
化工热力学 第四章
热力学第一定律及其应用 第三节
二、稳流过程能量平衡方程式的简化形式及其应用
1、机械能平衡方程式(柏努力方程): 流体:不可压缩、无粘性理想流体,无热、无轴功的交换
2
gz q ws
Δh=0

通常可以忽略 否
动能是否变化?

化工热力学 第四章 例 4—2
热力学第一定律及其应用 第三节
丙烷气体在2MPa、400K时稳流经过某节流装置后
减压至0.1MPa。试求丙烷节流后的温度与节流过程的熵变。 [解] 对于等焓过程,式(3—48)可写成
H C P T 2 T1 H 2 H 1
R R
H C pmh (T2 T1 ) H 2 H1
S C pmS ln
*
T2 T1
R ln
P2 P 1
S2 S1
R
R
式中 P1 4 . 5 MP a, P2 0 . 2 MP a
T1 300 273 . 15 573 . 15 K
(a) 假定乙烯是理想气体,则
2
199 . 4 0 . 5714
0 . 1472
199 . 0 kJ kg
1
由附表3(水蒸汽表)查得95℃饱和水的焓 h1 397 . 96 kJ kg 1 故有 h 2 h1 h 397 . 96 199 . 0 198 . 96 199 . 0 kJ kg 1 根据 h 再查附表3,得 t 2 47 . 51 ℃ 2

化工热力学课后习题第4章解答

化工热力学课后习题第4章解答

第4章 非均相封锁体系热力学一、是不是题1. 偏摩尔体积的概念可表示为{}{}ii x P T i n P T ii x V nnV V ≠≠⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂=,,,,∂。

(错。

因关于一个均相放开系统,n 是一个变数,即(){}0,,≠∂∂≠in P T i n n )2. 在必然温度和压力下的理想溶液的组分逸度与其摩尔分数成正比。

(对。

即常数===),(,ˆP T f f x f f i ii is i )3. 理想气体混合物确实是一种理想溶液。

(对)4. 关于理想溶液,所有的混合进程性质转变均为零。

(错。

V ,H ,U ,C P ,C V 的混合进程性质转变等于零,对S ,G ,A 那么不等于零) 5. 关于理想溶液所有的逾额性质均为零。

(对。

因is EM M M-=)6. 理想溶液中所有组分的活度系数为零。

(错。

理想溶液的活度系数为1)7. 体系混合进程的性质转变与该体系相应的逾额性质是相同的。

(错。

同于4)8. 关于理想溶液的某一容量性质M ,那么__i i M M =。

(错,同于4)9.理想气体有f=P ,而理想溶液有i i ϕϕ=ˆ。

(对。

因i i i i i i is i isiPfPx x f Px f ϕϕ====ˆˆ) 10. 温度和压力相同的两种理想气体混合后,那么温度和压力不变,整体积为原先两气体体积之和,总热力学能为原两气体热力学能之和,总熵为原先两气体熵之和。

(错。

总熵不等于原先两气体的熵之和)11. 温度和压力相同的两种纯物质混合成理想溶液,那么混合进程的温度、压力、焓、热力学能、吉氏函数的值不变。

(错。

吉氏函数的值要发生转变)12. 因为G E (或活度系数)模型是温度和组成的函数,故理论上i γ与压力无关.(错。

理论上是T ,P ,组成的函数。

只有对低压下的液体,才近似为T 和组成的函数)13. 在常温、常压下,将10cm 3的液体水与20 cm 3的液体甲醇混合后,其整体积为 30 cm 3。

化工热力学第4章

化工热力学第4章

一 Z为点函数,也就是状态函数 二 此式也是关联x和y的表达式
点函数间的数学关系
推导过程:
Z=f(x, y)
Z Z 全微分: dZ dx y dy x y x z z 令 M N y x y x
1 V k V p
三 热力学性质的计算(1) 焓熵的基本关系式
Maxwell关系式的应用
Maxwell关系式的作用就在于应用它所 能够推求出各热力学变量。在工程上,应用 较多的函数是H,S,而且多为H,S的变化量. H,S的基本计算式的推导原则: 均相,单组份;
以16个Maxwell’s Equations为基础;
化工热力学
Chemical Engineering Thermodynamics
上海大学环境与化学 工程学院化工系
Shanghai university
第4章 纯流体的热力学性质
化工热力学主要在于应用,最根本 的应用就是热力学性质的推算。
热力学函数的分类
dz Mdx Ndy
M 在x不变时,M对y求偏微分: y z x y x y x
点函数间的数学关系
在y不变时,N对x求偏微分:
z N x y x y x y
热力学第二定律
热力学函数的基本关系式
例如: 微分方程1 热一律 热二律
热力学函数的基本关系式
例如: 微分方程2 由 微分方程1
二 Maxwell关系式
Maxwell关系式
微分方程1
S是不可测量的 需要一个桥梁: Maxwell关系式

化工热力学第四章

化工热力学第四章

St ,Vt ,ni
dni
0
H t ni
St , p,ni
U t ni
St ,Vt ,ni
❖ 2)意义: ❖ 化学势体现了不同条件下热力学性
质随构成旳变化,可用以描述相平衡。
❖ §4-3 相平衡准则及相律
❖ 1 相平衡准则 相平衡准则能够由均相敞开系统旳 热力学关系来推导。
V RT p
ay12 by22 2cy1 y2
dV dy1 2ay1 2by2 2cy1 2cy2
dV V 1 V (1 y1 ) dy1
RT p
ay12 by22 2cy1 y2
(1 y1 )(2ay1 2by2 2cy1 2cy2 )
RT p
a( y12
dni dni( ) dni( ) 0 dni( ) dni( ) (i 1, 2, , N )
dUt T ( )dSt( ) T ( )dSt( )
p( )dVt( ) p( )dVt( )
N
i( )dni( ) i( )dni( ) i
T ( ) T ( ) dSt( ) p( ) p( ) dVt( )
M1
M
(1
x1 )
dM dx1
dM M 2 M x1 dx1
二元混合物旳偏摩尔性质和摩尔性质图示
T,p一定
dM x1 d x1 M
M1
1
x1
d d
M x1
M1
M
M2
M M ( x1 )
M2
0
x1
1
❖ 对于N元系统,各组分旳偏摩尔性质与 摩尔性质之间旳关系是:
N M
Mi
M
j1
xj

化工热力学4-6章小结课件

化工热力学4-6章小结课件
化工热力学4-6章
小结
1
第四章 热力学第一定律
1. 闭系非流动过程的能量平衡
ΔU Q W
2. 开系稳流过程的能量平衡
2 u12 u2 h1 gZ1 ws q h2 gZ2 2 2
1 2 h gZ u ws q 2
2
3. 稳流过程能量平衡的简化形式
wS ( R )
K 1 K 1 K K p2 K K p 2 RT1 1 P V1 1 1 p1 K 1 K 1 p1
(3)多变压缩
m 1 m 1 m m m p m p 变化不大) 2 1 (4)真实气体( Z 2 wS ( R ) p1V 1 RT 1 1 p1 m 1 m 1 p1
选择物流量
5
气体压缩
1、恒温压缩过程: pV=常数,Q=W(s) 2、绝热压缩过程: pVK=常数 3、多变压缩过程: pVm=常数 1<m<K
Байду номын сангаас
6
气体压缩——单级压缩功计算
(1)等温压缩
wS ( R ) p Vdp p
1
p2
p2
1
RT1 p dp RT1 ln 2 p p1
(2)绝热压缩
真实气体压缩功=Zm×理想气体压缩功
7
气体压缩——多级压缩功计算
1. 理想气体,S级压缩,总功耗:
m 1 m
wS ( R ) wS ( R ),i
i s
s
m S RT1 (r m 1
1)
2. 气体压缩的实际功耗

化工热力学(第三版)第4章流体混合物的热力学性质(上)

化工热力学(第三版)第4章流体混合物的热力学性质(上)
该式改写成另一形式,即

4.3.3 压力和温度对逸度的影响
在定压下对温度求导,得
因为
所以
4.3.3 压力和温度对逸度的影响
化简后得
温度对混合物中组分逸度的影响也具有相似的公式
4.4 理想溶液和标准态
1
理想溶液的逸度、标准态
2
理想溶液和非理想溶液
4.4.1 理想溶液的逸度、标准态
将式(4-29)与式(3-78)相减,得出在相同的温度和
4.3.1 混合物的组分逸度
4.3.1 混合物的组分逸度
4.3.1 混合物的组分逸度
4.3.1 混合物的组分逸度
4.3.1 混合物的组分逸度
4.3.1 混合物的组分逸度
4.3.1 混合物的组分逸度
4.3.1 混合物的组分逸度
4.3.1 混合物的组分逸度
4.3.2 混合物的逸度与其组分逸度 之间的关系
将各值代入式(E)和式(F),得
4.3.2 混合物的逸度与其组分逸度 之间的关系
4.3.3 压力和温度对逸度的影响
(1)压力对逸度的影响
由式(3-76)得出压力对纯物质逸度的影响为
压力对混合物中组分逸度的影响具有相似的公式
4.3.3 压力和温度对逸度的影响
(2)温度对逸度的影响
由式(3-80)出发可得出温度对纯物质逸度的影响。将
在溶液热力学中有三类性质,分别用下述符号表达并区 分之:
4.2.2 偏摩尔性质
4.2.2 偏摩尔性质
当有dnw 的水加到溶液中去,根据式(C)可写出
当有dnw的水加到纯水中去,完全有理由认为其体积变化 为
4.2.2 偏摩尔性质
(2)偏摩尔性质的计算 ① 解析法 因为 将式(4-10)的导数展开。

化工热力学第4章

化工热力学第4章

G
( 2) i
G
(M ) i
( I 1,2, N )
二、摩尔性质与偏摩尔性质间的关系 溶液性质M:如H,S,A,U,G,V等
纯组分性质Mi: 如 Hi,Si,Ai,Ui,Gi,Vi 等
偏摩尔性质 M :如
i
Hi ,..Si ,..Ai ,..Ui ,..Gi ,..Vi 等
偏摩尔性质与摩尔性质在热力学关系式形式上相似:
( nM ) ( n1 n2 ) M M2 n n 2 2 T , P ,n1 T , P ,n1
M M n1 n2 n2 T , P , n1 n1 因为: x1 n1 n2
(A)
H K A
F 0
B
α
J
C x2'
G
如果能证得: M dM M 2 M x1 x M x1 dx 1 1 T , P 比较式(A)和式(B),即得
(B)
x2
1
M2 GE
M为溶液的摩尔性质,则有: nM=(n1+n2)M
将nM在T,P,n1不变的条件下对n2求导,则有:
i [ ]T , P ,n ji ni
2、物理意义:
在保持T,P,{n}≠i不变的条件下,在系统中加入极少 量的i组分dni,引起系统的某一容量性质的变化。
体积增加 1.78cm3
0.1mol水 1.81cm3
甲醇(1)-水(2) X1=0.3 X2=0.7
3
加0.1mol水后的甲醇(1)-水 (2)X1=0.3 X2=0.7
U t 则: S t
对于含N个组分的敞开系统:

《高等化工热力学》课件

《高等化工热力学》课件
《高等化工热力学》ppt课件
目录
• 绪论 • 热力学基础 • 化学平衡 • 相平衡 • 热力学在化工过程中的应用 • 结论与展望
01
绪论
热力学的定义与重要性
总结词:基本概念
详细描述:热力学是一门研究热现象的物理学分支,主要关注能量转换和传递过程中的基本规律和性 质。在化工领域,热力学是核心理论基础之一,对于化工过程的优化、设计和改进具有重要意义。
反应过程的优化提供理论支持。
加强与环境、能源等领域的交叉研究,探索化工过程 的绿色化、低碳化、资源化发展路径,为可持续发展
提供科技支撑。
针对复杂化学反应体系的热力学性质和传递特 性进行研究,发展适用于复杂体系的热力学模 型和计算方法。
结合人工智能、大数据等先进技术,发展智能化 的热力学分析和优化工具,提高化工过程的效率 和效益。
谢谢观看
化工过程的节能与减排
节能技术
利用热力学原理,开发和应用节能技术,降低能耗和减少温室气体排放。
减排措施
通过改进工艺和采用环保技术,减少化工过程对环境的污染和排放。
06
结论与展望
高等化工热力学的重要性和应用价值
高等化工热力学是化工学科中的重要分支,它涉及到化学反应、传递过程和热力学的基本原理,是实 现高效、低耗、安全、环保的化工生产的关键。
03
化学平衡
化学平衡的基本概念
化学平衡的定义
在一定条件下,可逆反应的正逆 反应速率相等,反应体系中各物 质的浓度不再发生变化的状态。
平衡常数
在一定温度下,可逆反应达到平衡 时各生成物浓度的系数次幂的乘积 与各反应物浓度的系数次幂的乘积 之比。
平衡态的描述
平衡态是系统内部各组分浓度和能 量达到相对稳定的状态,可以用状 态方程和热力学函数来描述。

化工热力学课件第四章

化工热力学课件第四章

lim lim V1
V1
92.6 5.28x1 2.64x12 106 89.96 106 m3.mol1
x1 1
x1 1
lim lim V2
V2
109.4 2.64x12 106 109.4 106 m3.mol1
x1 1
x1 0
V xiV i xiVi x1 V 1 V1 x2 V 2 V2
Gi T
dT p,n
Gi p
dp T ,n
S i dT
V idp
其它关系见表4-1(p75)
4. 偏摩尔性质的计算
1)解析法
Mi
[
(nM ni
)
]T
,
p
,n
j[
i
]
(
n ni
)T
,
p,n
j[
i
]
M
n(M ni
)T , p,nj[i]
M M n( ni )T , p,nj[i]
其中,由于体系中只有i 组分变化,故n对ni的导数 等于1。
nU Ut f (nS, nV , n1、n2 ni nN )
全微分为:
d
(nU
)
(nU ) (nS )
nV
,n
d
(nS
)
(nU (nV
) )
nS
,n
d
(nV
)
i
(nU )
ni
dni
nS,nV ,nJ
对比热力学基本关系式,前两式写成:
(nU )
(nS )
nV
,n
T
(nU ) (nV ) nS,n
表示为浓度 x2的函数,并

马沛生 主编 化工热力学 第四章习题解答.

马沛生 主编 化工热力学 第四章习题解答.

习题四一、是否题M M。

4-1 对于理想溶液的某一容量性质M,则i i解:否4-2 在常温、常压下,将10cm3的液体水与20 cm3的液体甲醇混合后,其总体积为30 cm3。

解:否4-3温度和压力相同的两种纯物质混合成理想溶液,则混合过程的温度、压力、焓、Gibbs自由能的值不变。

解:否4-4对于二元混合物系统,当在某浓度范围内组分2符合Henry规则,则在相同的浓度范围内组分1符合Lewis-Randall规则。

解:是4-5在一定温度和压力下的理想溶液的组分逸度与其摩尔分数成正比。

解:是4-6理想气体混合物就是一种理想溶液。

解:是4-7对于理想溶液,所有的混合过程性质变化均为零。

解:否4-8对于理想溶液所有的超额性质均为零。

解:否4-9 理想溶液中所有组分的活度系数为零。

解:否4-10 系统混合过程的性质变化与该系统相应的超额性质是相同的。

解:否4-11理想溶液在全浓度范围内,每个组分均遵守Lewis-Randall 定则。

解:否4-12 对理想溶液具有负偏差的系统中,各组分活度系数i γ均 大于1。

解:否4-13 Wilson 方程是工程设计中应用最广泛的描述活度系数的方程。

但它不适用于液液部分互溶系统。

解:是二、计算题4-14 在一定T 、p 下,二元混合物的焓为 2121x cx bx ax H ++= 其中,a =15000,b =20000,c = - 20000 单位均为-1J mol ⋅,求 (1) 组分1与组分2在纯态时的焓值1H 、2H ;(2) 组分1与组分2在溶液中的偏摩尔焓1H 、2H 和无限稀释时的偏摩尔焓1∞H 、2∞H 。

解:(1)1111lim 15000J mol -→===⋅x H H a2121lim 20000J mol -→===⋅x H H b(2)按截距法公式计算组分1与组分2的偏摩尔焓,先求导:()()()12121111111d dd d d11d H ax bx cx x x x ax b x cx x x =++=+-+-⎡⎤⎣⎦12=-+-a b c cx将1d d Hx 代入到偏摩尔焓计算公式中,得()()()()()()11112121111111112122d 1d (1)211221H H H x x ax bx cx x x a b c cx ax b x cx x a b c cx x a b c cx a c x a cx =+-=+++--+-=+-+-+-+---+-=+-=+()()()()21121211111111121d 2d 112HH H x ax bx cx x x a b c cx x ax b x cx x x a b c cx b cx =-=++--+-=+-+---+-=+无限稀释时的偏摩尔焓1∞H 、2∞H 为:()()2-1112012-122111221lim lim 150002000035000J mol lim lim 200002000040000J molx x x x H H a cx H H b cx∞→→∞→→==+=+=⋅==+=+=⋅4-15 在25℃,1atm 以下,含组分1与组分2的二元溶液的焓可以由下式表示:121212905069H x x x x x x =++⋅+()式中H 单位为-1cal mol ⋅,1x 、2x 分别为组分1、2的摩尔分数,求 (1) 用1x 表示的偏摩尔焓1H 和2H 的表达式; (2) 组分1与2在纯状态时的1H 、2H ;(3) 组分1与2在无限稀释溶液的偏摩尔焓1∞H 、2∞H ;(4) ΔH 的表达式;(5) 1x =0.5 的溶液中的1H 和2H 值及溶液的H ∆值。

化工热力学第四章答案

化工热力学第四章答案

输送 1kg 蒸汽所需时间,
t

1 m

3600 104

0.36skg 1
透平机输出的功率为,
P

Ws t

924.08 0.36

2566.89kW
(2)若忽略进、出口蒸汽的动能和位能变化,则
mgz

0,
1 2
mu 2

0
,所以,
Ws' h (2300 3230) 930kJ kg 1
kg-1(1atm,100℃),忽略温度对 Cp 的影响,求出过热水的焓值 hl' ,
hl' = hl +Cp T =456.17+4.18 7=485.4 kJ·kg-1
当 p2=0.138MPa,t2=(108.79+7)=115.8℃,查附表 3 得过热水蒸气的焓,hg=2701.7 kJ· kg-1,则,
h2=x·hg+(1-x) hs' = 0.96 2701.7+0.04 485.4=2613.0 kJ·kg-1
式中 x 为水蒸气的干度,从式(E1)知,
ws=q- h =-11.716-(2613.0-2934.8)=310.1 kJ·kg-1

Pout=ws·m=
310.1 450 3600
(2)为了在透平机停工检修时工艺过程水蒸汽不至于中断,有人建议将现有水蒸汽经节流 阀使其压力降至 0.138MPa,然后再经冷却就可得到工艺过程所要求的水蒸汽。试计算从节 流后的水蒸汽需要移去的最少热量。
【解】(1) 不计位能和动能的影响,则式(4-17)可写成,
h q ws
依题,

化工热力学第四章演示文稿

化工热力学第四章演示文稿

nM ni M i
两边同除以 n 得到另一种形式
(4-24)
M xi M i
(4-25)
式中,x i 是混合物中组元 i 的摩尔分数。 式 ( 4 - 25 ) 表明混合物的性质与各组元的偏摩尔性质之间呈线性加和关系。这样, 就可以将偏摩尔性质完全当成混合物中各组元的摩尔性质而加以处理。对于纯物质, 摩尔性质与偏摩尔性质是相同的,即
lim M i M
xi 1
(4-26)
4.2.2 偏摩尔性质的热力学关系
研究混合物的热力学关系,将涉及三类性质,可用下列符号表达并区分。
① 混合物性质:M,如U、H、S、G;
② 偏摩尔性质: M i 如 U i, i, Gi; H Si, ③ 纯组元性质: M i 如 U i,H i,Si,Gi。 可以证明,每一个关联定组成混合物摩尔热力学性质的方程式都对应存在一个关联 混合物中某一组元 i 偏摩尔性质的方程式。例如,根据焓、Helmholtz 自由能和Gibbs 自由能的定义式,可以写出混合物系统的摩尔性质之间有
( T ) S , n ( V ) p , n p S
(4-17)
d (nU ) Td (nS ) pd (nV ) i dni
d (nA) pd (nV ) (nS )dT i dni
A p ( U ) S , n ( V )T , n V
式中,下标 n 表示系统中各化学物质的物质量保持不变,式 ( 4-16 ) 式 ( 4-19 )
也称为Maxwell关系式,用摩尔性质表示,适用于定组成溶液,在形式上与式 ( 3-14 )
一样,还可以写出12个包含
i
的方程式,其中最重要的两个方程式为

化工热力学第四章

化工热力学第四章

2、学习溶液热力学的基本原理
3、为下面两章的学习打下基础
第四章 溶液的热力学性质
本章要求: 1、掌握化学位、偏摩尔性质、逸度/逸度系数、 活度/活度系数、混合性质变化、超额性质等的 定义和计算 2、掌握溶液的性质及其规律 3、理想溶液与非理想溶液 4、Gibbs-Duhem方程
5、活度系数与超额自由焓的关系式
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——活度系数与组成的关系
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质
第四章 溶液的热力学性质 ——偏摩尔性质

化工热力学-第四章

化工热力学-第四章

[
(nU ) ] nS ,n P (nV )
设求和符号中dni的系数等于
i [
(nU ) ]nS ,nV ,n j i ni
并定义为化学位
则上式可写为 d(nU)=Td(nS)-Pd(nV)+
dn
i
i
( 4-3)
将此式代入nH=nU+P(nV)的微分式: d(nH)=d(nU)+Pd(nV)+(nV)dP =Td(nS)-Pd(nV)+
2. M i 与溶液摩尔性质M间的关系

溶液性质M:
如H,S,A,U,G,V等
纯组分性质Mi: 如 Hi,Si,Ai,Ui,Gi,Vi等

偏摩尔性质 M :如 H ,..S ,..A ,..U ,..G ,..V i i i i i i i

nM f (T , P, n1 , n2 )
GE GJ JE
(浓度为x2时溶液的摩尔性质)
GJ M
dM dM M JE BJ tg (1 x2 ) x1 x1 ( )T , P dx2 dx1 x1

GE M x1 ( M )T ,P x1
(A)
如果能证得:
M dM M 2 M x1 ( )T ,P M x1 x1 dx1
dUi Td Si PdVi
d H i Td Si Vi dP
d Ai Si dT PdVi
d Gi Si dT Vi dP
Maxwell关系同样也适用于偏摩尔性质
4. 偏摩尔性质的计算

(1) 截距法
由实验获得溶液某容量性质的摩尔值 与溶液浓度(mol分率x)的关系,以溶液 某容量性质摩尔值为纵坐标, 溶液中溶质的 摩尔分率x为横坐标,得到一条曲线,过曲

化工热力学讲义-7-第四章-流体混合物的热力学性质

化工热力学讲义-7-第四章-流体混合物的热力学性质
4.4 理想溶液和标准态
4.4.1理想溶液的逸度、标准态
在相同的温度和压力下,溶液中组分的逸度及其纯态的逸度

p
0
RT RT 1 Vi V i dp p RT p
V
p 0
i
V i dp
将 、ˆi 的定义式代入上式得:
理想溶液的特征:
id fˆi f i x i
其它各组分的偏摩尔性质与各自纯物质性质之间关系如下:
Vi Vi
U ,i U
i
, H i H i; ,S i S i R ln x i
G i G i RT ln x i
说明: ①从上面第一组公式来看,当各组分混合组成理想溶液时,混合的体积 变化为零,热效应为零; ②从下一组公式来看,某一组分的化学位和熵与其他组分的种类和相对 含量无关。 非理想溶液:凡不符合上列公式中的某几项或全部条件时的溶液都是 非理想溶液。生成非理想溶液时,往往伴随着放热或吸热现象,且体 积也有变化。
xi 0
fˆi xi
ki
x 0 i
的极限情况下 fˆi x i k i ,ki称为Henry常数。
总结:对于理想溶液,逸度有两种表示形式:
id fˆi LR x i f i id fˆi HL

xik i
fi
0
LR 和
fi
0
HL 之间的区别:
fi
0
LR
4.6.2 理想溶液的混合性质变化
ˆ 对于理想溶液,因为 i x i
以xi代替以上各式,则:
V
G RT
id
0 , H
id
0 ;
  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
N 1 1
(4-27)
du (rij ) drij EN 式中,( ) N ,T V drij dV i j
1 N ( N 1) du (r12 ) d (V 3 rij* ) 2 dr12 dV

N ( N 1) du (r12 ) 1 1 V r12 2 dr12 3
g ( n ) (r1 , , rn ) 1;对 因此对于分子相互独立的系统, ( n ) n , 于分子间有相互作用的系统, g ( n) (r1 ,, rn ) 相当于对分子独 立性的校正,亦即表示了分子的相关性,因而称之为相关 函数。
N ! V N n ( N n)! V N N ( N 1)( N 2) ( N n 1) Vn N ( )n n V
(4-5)
如果分子不可辨别,即任一分子出现在 r1处的 dr1 ,另 一个分子出现在 r2 处的 dr2 ,…,任何分子出现在 rn 处 的 drn内的几率要比上述分子标明的几率大得多。在 dr1 微元体内有 N 种选择,在 dr2 微元体内有( N 1) 种选择等, n n 则 重分布函数(或称密度函数) 与 (n)重标明分布函 p 数 有以下关系 :
图4-2 L-J流体的分子径向分布函数,图中 T * kT / , * 3
从径向分布函数 g (r )可以计算液体的配位数:
2 g ( r ) d r d sin d g ( r ) r dr 0 0 0

2

g (r )4 r 2 dr N 1 N
g (2) (r1 , r2 ) 仅取决于分 对于由球形对称分子构成的液体, 子1和2的距离即,g (2) (r1 , r2 ) 可写成 g (r ) ,式(4-12)可 写为 (2) (r ) g (r ) (4-13) 2 故上式中的分子对相关函数g (r ) 就是分子的径向分布函 数。 (1) 因 ,即第一个分子是任意分布的。由于液体分 子间存在相互作用,第二个分子不可能任意分布,而 构成相对于中心分子的局部密度 (r ),相应的二重分 (2) 布函数 (r )为
N! ( N n)!
,即 (4-7)
N! ( N n)!
分布函数中最重要的是二重分布函数 (2) ,由式(4-6) 可知
(2) (r1 , r2 ) N ( N 1) p (2) (r1 , r2 )
N 2 p (2) (r1 , r2 )
(1)
(4-8)
(1)
1
(r )dr 是 分布函数中最简单的是一体分布函数 (r ) , 在dr1 体积元内出现任何一个分子的几率。对于各向同 性液体来说,在体积 V内所有点均是等同的,则 (r ) 与体积元 dr1 无关,所以对液体有
(4-19)
3 NkT EN 2
式中第一项为体系的平均动能,第二项为体系的平均 位能。位能 EN 为
EN kT 2 ( ln QN ) N ,V T kT 2 QN ( ) N ,V QN T kT QN
2
(
EN / kT e )dr1 drN T


du (r12 ) r12 2 g (r12 )dr1dr2 dr12 dr12 g (r )4 r 3dr
QN du (r )
6kT
( QN 3kT


du (r ) g (r )r 3dr dr 0
将式(4-29)代入式(4-24)中,最后得到
(n)
g ( n ) (r1 ,, rn ) 为
(4-10)
当系统的位能 EN 0 ,则系统内分子是独立的,由式 (4-6)和式(4-3)得到: dr d r N ! e (r , , r ) ( N n)! e dr dr
EN (n) n 1 1 N 1 n EN N
1 1
(1) 1
1 N (1) (1) ( r ) d r ( r ) 1 1 1 V V
(4-9)
注:将式(4-7)代入,得第二个等式的结果
4.2 径向分布函数
定义一个新的函数— n重相关函数
( n ) (r1 , , rn ) g (r1 , , rn ) n
式中p 称为 n 重(或n 粒子)标明分布函数。标明分 布函数是归一化的,即 (n) (4-4) p (r1 , r2 , rn )dr1dr2 drn 1 显然,由式(4-3)可知二重标明分布函数为
p (2) (r1 , r2 ) 1 EN e dr3 drN QN
3 E NkT 2 N u (r ) g (r )r 2 dr 2 0

(4-23)
上式就是单原子分子流体的能量与径向分布函数的关系, 称之为能量方程。
4.3.2 压力方程
已知正则系综中,体系压力可用下式表示
ln QN kT QN P kT ( ) N ,T ( ) N ,T V QN V
P ZN e
式中, Z N QN / N !3 N
N / kT
/
1 N 0
(4-38)
/ 3
(2)

EN e dr3 drN N ( N 1)
2
EN e dr1 drN
V
2
V
2
e e e
EN EN
dr3 drN dr1 drN dr3 drN
(4-12)
EN
QN
上式即二重相关函数与位形积分的关系。
(4-11)
相关函数中,最重要的是二重相关函数 g (2) ,它可由X 射线衍射实验和计算机分子模拟的机器实验结果获得, g (2) (r 由式(4-10)可知 表示如下: 1 , r2 )
(2) (r1 , r2 ) N ( N 1) (2) g (r1 , r2 ) p (r1 , r2 ) 2 2
(4-26)
* QN / V N,则有 令 QN
Q EN / kT * * ( n ) N ,T NV N 1QN V N (e )dr1* drN V V 0 0
1 1 * NV N 1QN
EN EN / kT V * * ( e ) d r d r 1 N kT V 0 0
QN e 式中,QN 为位形积分,
EN / kT
(4-24)
dr1 drN 。
V l 3。将变量无 现将流体置于边长为 l 的立方容器中, 因次化,令
rij* rij l , dri* dri V
(4-25)
则有
QN V
N EN / kT * * N * e d r d r V QN 1 N 0 0 1 1
3 N N 12 1 2 N
1 (2) u ( r ) (r1 , r2 ) dr1 dr2 12 2 N2 u (r ) g (r )4 r 2 dr 2V 0 2 N u (r ) g (r )r 2 dr
0
(4-22)
将式(4-22)代入式(4-19)中,则体系总能量为
(4-20)
1 EN e EN / kT dr1 drN QN

N ( N 1) EN u (r12 ) 2
EN / kT
(4-21)
将式(4-21)代入式(4-20)中,可得体系平均位能为 N ( N 1) e dr d r ) d r d r E u ( r )( 2 Q
0 L
(4-17)
N ( L) 实际上也是围绕中心分子,半径为 r L的球体内的分
子数。
4.3 径向分布函数与流体热力学性质的关系 4.3.1能量方程
ln Z ) N ,V T
由第三章式(3-37)知,正则系综配分函数为 Z QN 3 N N ! 从而得到系统的能量为
E kT 2 (
(2) (r ) (r )
(4-14) (4-15)
将式(4-14)代入式(4-13)中,得到
g (r )
(r ) (r ) 2
所以径向分布函数 g (r )的物理意义可解释为:在一个 中心分子周围距离为 r处,分子的局部密度相对于本 体密度的比值。
图4-2给出了一个采用分子动力学方法获得的L-J流体径向分布函 数的图形。
P 2 du (r ) 3 1 g ( r ) r dr kT 3kT dr 0
(4-30)
上式称之压力形式的状态方程,亦称维里压力方程,以区 别于下面将要导出的压缩形式的状态方程。
4.3.3 压缩性方程
* N
在巨正则系统中,体系的 T , 恒定,而粒子数 N 可 V, 以有涨落,其中分子数为 N 的系统出现的几率为
1
2
N
EN e p ( N ) (r1 , , rN )dr1 drN dr1 drN QN
(4-1)
Q 为构型积分, EN 为体系位能。 式中,
N
若只考虑n个特定分子,而不管其余 ( N n) 分子出现在 何处,将上式对( n 1)到 N 个分子的坐标积分,则得 到分子1在dr1 ,分子2在dr2 ,…,第 n 个分子在 drn出现 的几率为
p ( n ) (r1 ,, rn )dr1 drn 1 ( e EN drn 1 drN )dr1 drn QN (V )
(4-2) (4-3)
故由上式得
p ( n ) (r1 , , rn )
(n)
1 EN e drn 1 drN QN
相关文档
最新文档