预应力锚索张拉伸长量的控制
预应力张拉控制(详细完整版)
预应力张拉控制预应力张拉控制是确保预应力构件正确施工和质量安全的重要环节。
1. 施工准备：●在进行预应力张拉之前，必须进行充分的施工准备，包括对工程设计文件、预应力钢筋、张拉设备等进行检查和确认，确保所有材料和设备符合要求。
2. 张拉计划编制：●制定详细的张拉计划，明确预应力构件的张拉次序、张拉力级、锚固长度等参数，并根据实际情况进行合理调整。
3. 张拉设备检查：●对用于预应力张拉的设备进行检查，确保设备完好无损，如液压泵、压力表、锚具等，检查其工作性能和安全功能是否正常。
4. 钢筋准备：●钢筋必须符合设计要求，并进行好防锈处理。
在张拉前，对钢筋进行检查，确保无损伤、腐蚀、弯曲等情况。
5. 锚固装置安装：●安装预应力锚固装置时，必须按照设计要求和施工规程进行操作，确保锚固装置能够正确、牢固地锚固钢筋。
6. 张拉控制过程：●张拉过程中必须准确监测和控制张拉力的大小，以确保达到设计要求。
张拉力的控制应根据设计要求进行逐级控制和记录。
●在张拉过程中，要注意张拉速度的控制，避免快速或突然的张拉造成钢筋断裂或其他意外情况。
7. 张拉力监测：●在张拉过程中应监测张拉力的实际数值，并与设计要求进行对比和记录，以确保预应力构件的质量安全。
8. 张拉结束处理：●张拉完成后，要及时对张拉设备和锚固装置进行检查和维护，确保设备安全可靠。
●对张拉后的预应力构件进行验收，包括检查构件的应力状态、锚固长度、张拉力等是否符合设计要求。
9. 张拉记录和报告：完成张拉后，需制作详细的张拉记录和报告，记录张拉过程中的关键参数、张拉力测量数据等，作为施工质量控制的依据。
在预应力张拉控制过程中，施工人员必须具备专业知识和经验，严格按照相关规范和要求进行操作，确保预应力构件的安全施工和质量可靠。
同时，定期维护和检查设备，加强培训，提高施工人员的安全意识和技能水平，以防止潜在的危险和事故发生。
预应力伸长量的控制分析
预应力伸长量的控制分析在现代建筑和桥梁工程中，预应力技术得到了广泛的应用。
预应力的合理施加能够显著提高结构的承载能力、抗裂性能和耐久性。
而预应力伸长量作为预应力施工中的一个关键控制指标，其准确控制对于确保预应力结构的质量和安全性具有至关重要的意义。
预应力伸长量的产生主要源于预应力筋在受到张拉作用时的弹性变形。
当预应力筋受到张拉荷载时，会沿着其长度方向发生拉伸，这种拉伸的长度变化就是预应力伸长量。
影响预应力伸长量的因素众多，其中预应力筋的材料特性是一个重要方面。
不同材质和规格的预应力筋，其弹性模量存在差异。
弹性模量越大，在相同的张拉应力下，伸长量相对越小。
此外，预应力筋的实际截面积也会影响伸长量，如果实际截面积小于设计值，那么在相同的拉力作用下，伸长量就会偏大。
施工过程中的张拉控制应力同样对伸长量产生显著影响。
如果张拉控制应力过高，超过了设计允许值，不仅可能导致预应力筋的屈服甚至断裂，还会使伸长量过大，影响结构的安全性和耐久性；反之，如果张拉控制应力过低，则无法达到预期的预应力效果，伸长量也会相应减小。
预应力筋的布置和弯曲形式也不容忽视。
在实际工程中，预应力筋往往不是直线布置，而是存在弯曲和转折。
这种弯曲和转折会导致预应力筋在张拉过程中产生额外的摩擦损失，从而影响伸长量。
弯曲半径越小、弯曲角度越大，摩擦损失就越大，伸长量的偏差也就越大。
测量方法和精度对预应力伸长量的控制也至关重要。
在测量伸长量时，常用的方法有直接测量和间接测量。
直接测量是通过量具直接测量预应力筋的伸长长度；间接测量则是通过测量千斤顶活塞的行程来推算伸长量。
无论采用哪种方法，测量精度都直接关系到伸长量的准确性。
如果测量工具精度不足、测量人员操作不规范或者测量环境不稳定，都可能导致测量误差，进而影响对伸长量的控制。
为了准确控制预应力伸长量，在施工前需要进行精心的设计和计算。
设计人员应根据结构的受力要求、材料特性等因素，准确计算出理论伸长量。
张拉伸长量百分比技术要求
张拉伸长量百分比技术要求
张拉伸长量百分比的技术要求通常取决于具体的应用场景和工程要求，但一般来说，张拉伸长量百分比不应过大，以避免对结构造成不利影响。
在一般的预应力混凝土结构中，张拉伸长量百分比通常要求控制在±6%以内。
这个要求是根据实践经验和理论分析得出的，过大或过小的张拉伸长量百分比都可能对结构的受力性能和稳定性造成不利影响。
如果张拉伸长量百分比超过了允许的范围，就需要采取相应的措施进行调整。
例如，可以通过调整预应力筋的张拉顺序、张拉控制力或增加辅助预应力筋等方式来减小张拉伸长量百分比。
此外，为了确保张拉伸长量百分比的准确性，还需要在施工过程中进行实时监测和记录，及时发现和解决问题。
同时，也需要在施工完成后进行验收和测试，确保满足设计和规范要求。
需要注意的是，具体的张拉伸长量百分比技术要求需要根据工程实际情况和设计要求来确定，建议在施工前仔细阅读相关规范和设计要求，并与专业工程师进行沟通确认。
简述预应力张拉(监理控制要点)
预应力张拉监理控制要点一．工程概况二．预应力张拉(后张法)质量控制标准2.1 预应力筋张拉后实际建立的预应力与设计规定值偏差的的百分率应符合下列规定:1. 机械张拉:不超过-5%~+10%。
2. 预应力张拉实际伸长值与计算值偏差应在-5%~+10%2.2 锚固时张拉端锚具变形和预应力筋的内缩量的允许偏差:1. 钢丝束镦头锚具: 1mm。
2. JM锚具:夹钢筋: 3mm; 夹钢绞线: 5mm。
3. QM、OVM锚: 5mm。
2.3 预应力混凝土结构的允许偏差:1. 截面尺寸: 宽、高: 5mm。
2. 侧向弯曲: 构件长度的1/1000,且不大于20mm。
3. 预应力筋预留孔道偏移: 5mm。
4. 锚固端铁板应与预应力筋垂直。
三. 预应力混凝土构件(后张法)质量控制程序(见图-3.3)四. 预应力张拉质量控制方法(见表-3.4)五. 预应力张拉质量控制要点5.1 施工准备阶段的质量控制1. 审查分包队伍资质。
2. 审查承包单位填报的预应力砼构件施工方案;重点应审查以下内容:(1) 张拉方案有二种,即:"逐层浇筑,逐层张拉"和"数层浇筑,顺序张拉",并根据张拉方案确定支撑设置层数。
图-3.3 预应力混凝土构件(后张法)质量控制程序工序检验项目质量标准检验手段监理方式(2) 砼浇筑顺序。
(3) 理论伸长值的计算。
(4) 确保质量的措施,例如:防止管道偏位、锚板与预应力孔道不垂直、管道堵塞、砼裂缝、灌浆不密实的措施等。
(5) 预应筋张拉顺序。
3. 核验进场材料(1) 预应力筋、锚具、波纹管出厂合格证及质量证明资料,新型锚具应有产品鉴定证书。
(2) 锚具进场,除应按出厂证明文件核对其锚固性能类别、型号、规格及数量外,应按规定进行外观检验、硬度检验和静载锚固性能试验。
外观检验：每批取10%且不少于10套,检查其外观和尺寸,如有一套表面有裂纹或超过产品标准及设计规定尺寸的允许偏差,则应另取双倍数量的锚具重做检验,如仍有一套不符合要求,则应逐检查,合格者方可使用。
预应力锚索张拉钢绞线伸长量
预应力锚索张拉钢绞线伸长量,及油表计算? 八束的锚索是高边坡上使用的钢绞线直径为15.24mm,截面面积为140平方毫米自由段在30-40之间控制应力*钢绞线截面积*钢绞线的根数=张拉力根据千斤顶和油表的检测报告中的校正方程计算出油表读数即可。
注意：有的需要超张拉来抵消预应力损失，在控制应力中乘以系数即可。
预应力钢绞线伸长量计算方法预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式ΔL＝（PpL）/（ApEp）式中：Pp――预应力筋的平均张拉力（N）L――预应力筋的长度（mm）Ap――预应力筋的截面面积（mm2）Ep――预应力筋的弹性模量（N／mm2）Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N）P――预应力筋张拉端的张拉力（N）x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数2.张拉长度^L=^P*L/(E*S)^L——张拉长度（mm），^P——张拉力(kN)L——预应力筋夹持长度(mm)S——预应力筋截面积(mm平方)E——预应力筋弹性模量（GPa;1GPa=1000MPa)3.满意回答1=2*8/(9*10)1 △L：理论伸长量(m)；2 Pp：预应力筋平均张拉力(N)；3 P：预应力筋张拉端的张拉力(N)，4 x：从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；5 θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；6 k：影响系数，7 μ：摩擦系数，8 L：预应力筋的长度（mm）；9 Ap：预应力筋的截面面积，10 Ep：预应力筋的弹性模量，希望你看懂Pp：预应力筋平均张拉力(N)我真的不好表示，我想可以发照片给你。
锚索施工及张拉工艺控制要点 精华版
锚索施工及张拉工艺控制要点中铁十四局北京地铁八号线***内容提要：经过对北京地铁八号线鼓楼大街站-什刹海站区间工程轨排井锚索段施工及对六号线南锣鼓巷站基坑围护系统的了解，在现场实际控制锚索施工的情况下，充分认识到锚索作为围护结构有着不可替代的特殊优点。
关键词：锚索施工工艺预应力张拉锚索围护体系是依靠锚固于稳定土体的高强度低松弛的钢绞线拉紧承载腰梁与深基坑周边土体施加到围护桩土压力形成相互作用力，提供与边坡破坏力相反方向的抗力来克服的。
锚索预应力可以控制由于基坑开挖周围土体形成的松弛区发展，主动限制边坡的变形并提供支挡作用力，与常用的钢管支撑围护系统比较起来锚索能够完全满足施工需要，并提供足够宝贵的施工空间。
双排桩+锚索支护结构是近年来出现的一种围护结构形式,它是由两排平行的钢筋混凝土桩以及桩顶的连梁形成的空间门架式结构体系。
由于该种支护结构具有侧向刚度大、施工方便等优点,在工程上得到了越来越广泛的应用。
尤其在深基坑施工中，对需要足够的施工空间的工序来说，锚索配合双排桩支护结构能够形成一个稳定成熟的支护体系，像在鼓楼大街站-什刹海站区间工程轨排井锚索段施工中这种设计理念对后期施工提供足够的便利性，可见锚索施工的优点是显而易见的，前景很广阔，并且拥有充分的发展前景，现对锚索施工做进一步的介绍。
1.施工工艺本文基于宝峨KLEMM KR909-1锚杆钻机，采用套管跟进对锚索施工工艺来研究。
1.1钻孔钻孔是锚索施工中控制工期的关键工序同时也是控制施工质量的关键性环节。
其中需要控制是对成孔后清孔的处理，鉴于锚索施工成孔一般孔径较小，所以清孔就成为控制一个要点，不同的地层，分为两种清孔，第一是粘土等较软弱性性地层，清孔采用套管跟进后注入清水并且往返拉动芯管来清孔，还有就是卵石等易扰动地层，就需要稍增加成孔孔深来配合清孔，确保孔径孔深。
第二是在山体岩层中钻孔过程中或钻孔结束后利用风来清孔，若从孔中吹出的都是一些小石粒和灰色或黄色团粒而无粉尘，说明孔内有渗水，岩粉多贴附于孔壁，这时，若孔深已够，则注入清水，以高压风吹净，直至吹出清水，以此来达到清孔的目的。
后张法伸长量控制
混凝土桥梁预应力施工后张法张拉伸长量的控制摘要：混凝土桥梁预应力施工是桥梁工程质量控制的重点，关系到桥梁结构安全及结构耐久性。
预应力张拉是预应力施工中一个重要工序，预应力筋的伸长量控制作为预应力张拉的一个重要控制点，在现场施工中容易出现实际伸长量与理论伸长量有较大误差，本文对实际伸长量与理论伸长量误差原因进行探讨。
关键词：后张法预应力张拉理论伸长量实际伸长量误差一、前言混凝土桥梁预应力结构充分利用预应力钢绞线的高强度抗拉性能，对混凝土施加预应力，能有效避免混凝土出现拉应力，防止开裂，减轻结构自重，增大桥梁跨径。
为了确保修建的桥梁安全可靠，桥梁施工各个环节控制非常重要。
预应力施工作为混凝土桥梁极为重要的一个环节，应当从设计、施工等环节都进行严格的控制。
预应力筋张拉采用以控制张拉应力为主，伸长量控制为辅的双控原则。
在现场预应力张拉施工中容易出现实际伸长量与理论伸长量有较大偏差情况，本人结合多年现场施工经验，对该偏差进行初步探讨。
二、预应力施工工序预应力混凝土施工流程：锚具及钢绞线检验合格→预应力梁底模安装→非预应力钢筋安装→按设计坐标及高程焊接波纹管定位支架→安装波纹管及排气管→安装锚垫板及螺旋筋→预应力工程隐蔽验收→浇筑混凝土并养护→钢绞线下料编束→预应力钢绞线穿束→拆除模板→张拉设备及仪表配套校验→安装锚板及夹片→安装千斤顶→预应力筋张拉锚固→张拉质量检验→预应力孔道压浆→切除多余长度钢绞线→封堵锚具孔→转入下道工序施工。
三、张拉伸长量控制内容及影响因素1、预应力理论伸长量计算现场进行预应力施工前应当对理论伸长量进行重新检算。
由于设计图纸中计算理论伸长量各个参数取值是按照规范范围内取值，实际施工中这些参数与设计图纸理论计算取值并不一致，两者会有一定的偏差，而现场预应力施工当中实际伸长量校核标准应当为实际施工中参数计算的理论伸长量。
理论伸长量及平均张拉力计算：ΔL=pp p P L A EP p=P×-(kx+μθ) (1-) kx+μθe式中：ΔL—预应力理论伸长值，cm；P p—预应力筋的平均张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，cm；由于预应力后张法实际张拉长度包括2个张拉用液压千斤顶长度（两端张拉），故检算中应依据现场实际张拉情况增加张拉长度。
预应力筋张拉过程中张拉应力与伸长值的控制
预应力筋张拉过程中张拉应力与伸长值的控制(1.呼和浩特公路工程监理所，内蒙古呼和浩特010020；2.鄂尔多斯市东方路桥集团，内蒙古鄂尔多斯017000)摘要：文章简要讨论了呼和浩特机场高速公路K3+440分离立交桥箱梁预应力筋在张拉过程中采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，理论伸长值与实际伸长值的比较，以确定箱梁施加预应力的准确性。
关键词：预应力筋；张拉；理论伸长值；实际伸长值；控制中图分类号：U445.47+1文献标识码：A文章编号：1007—6921(XX)20—0119—01后张法预应力混凝土组合梁结构的桥梁已普遍应用于二级及以上等级公路工程中。
后张法预应力筋在张拉过程中采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，如果设计无明确要求时，可按规范控制在6%的范围之内。
此方法的目的是切实加强预应力筋张拉过程中的技术安全保证措施，提高预应力的准确性、可靠性和可操作性，保证预应力混凝土桥梁的施工质量。
现以呼和浩特机场高速公路K3+440分离式立交桥为例，介绍后张法预应力筋张拉过程中的应力控制和伸长值控制技术。
工程概况：呼和浩特机场高速公路K3+440分离式立交桥全长135.20m，桥梁全宽B=12.24m，上部结构采用三孔变截面预应力砼连续箱梁，跨径为40+50+40m，下部结构采用V型墩，U型桥台。
1预应力筋张拉应力控制1.1锚下控制应力бK和设计张拉力PK《公路桥涵设计规范》(JTJ023-85)要求，构件预加应力时，预应力筋在构件端部(锚下)的控制应力б K应符合下表规定。
控制应力бK740)this.width=740"border=undefined>该分离式立交桥控制应力бK=0.7Ryb=0.7×1860=1302MPa。
预应力筋的设计张拉力按下式计算：PK=бK×n×A式中：n—预应力的股数或根数；A—单股或单根预应力筋面积(mm 2)。
预应力伸长量的控制分析
预应力伸长量的控制分析孟闯席军现摘要预应力钢筋以应力控制方法张拉时，应以伸长量进行校核。
实际伸长值和理论伸长值差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整后，方可继续张拉，通过本工程实例，分析预应力双控指标伸长量的影响因素，确保预应力体系中的有效应力，有助于预应力施工质量的控制。
关键词预应力伸长量双控分析1 概述人文路跨贾鲁河大桥桥梁全长526m，全宽55m。
分南、北引桥和主桥。
其中南、北引桥为预应力砼小箱梁，预应力体系分为预制小箱梁纵向预应力索及中幅桥1～3号轴盖梁预应力索两部分。
主桥采用钢主梁和混凝土主梁两种。
混凝土主梁采用预应力混凝土结构。
预应力砼小箱梁共149片，其中每片有8束钢绞线，共计1192束。
中幅桥1～3号轴盖梁，共计29束钢绞线。
混凝土主梁分为5#～6#现浇箱梁和7#～8#现浇箱梁，其中5#～6#现浇箱梁共332束，7#～8#现浇箱梁共358束，7#主塔共计88束。
全桥共计1999束钢绞线。
且所有预应力管道曲线复杂，转角多，为预应力施工增加了难度。
《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）第11.5.6条规定：预应力钢筋以应力控制方法张拉时，应以伸长量进行校核。
实际伸长值和理论伸长值差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整后，方可继续张拉。
张拉应力和伸长值是预应力的双控指标。
有一种片面的认识，认为“以张拉力为主，伸长量校核”的意思是只要张拉力足够就可以了，其实不然，伸长量是反映有效预应力的重要指标，伸长量异常，说明有效预应力不足或局部预应力集中，这都将给结构受力构件耐久性带来严重的后果，是环环相扣的关系，并直指结构物使用安全性。
通过本工程实例，分析预应力双控指标的伸长量的影响因素，确保预应力体系中的有效应力，有助于预应力施工质量的控制。
2 复核理论伸长值伸长值计算公式如下：其中：为预应力钢绞线平均张拉力，N；为从张拉端到计算截面的孔道长度，m；为预应力钢绞线截面面积，mm2；为预应力钢绞线弹性模量，MPa；其中：为预应力钢绞线张拉端的张拉力，N；为从张拉端到计算截面的孔道长度，m；为预应力钢绞线截面面积，mm2；为预应力钢绞线弹性模量，MPa；为从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线夹角之和，rad；为孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；为预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数。
预应力张拉控制详解
预应力张拉控制详解一、预应力张拉概述预应力张拉是预应力混凝土结构施工中的重要环节，它直接影响到结构的安全性和使用性能。
预应力张拉是通过施加拉力，使施加预应力的钢筋混凝土结构在承受使用荷载前产生一定的压缩，从而在结构承受外荷载的过程中，抵消部分外荷载，以减少结构的变形和提高结构的刚度。
二、预应力张拉控制的重要性预应力张拉控制的重要性主要体现在两个方面。
准确的预应力张拉控制可以保证结构的安全性和使用性能。
如果张拉力过大或过小，可能会导致结构出现裂缝、变形或者破坏，影响结构的安全性和使用性能。
预应力张拉控制对于结构的耐久性也有重要影响。
耐久性是混凝土结构的重要指标之一，预应力张拉不当可能会影响结构的耐久性，缩短结构的使用寿命。
三、预应力张拉控制方法1、控制张拉力：根据设计要求，在预应力混凝土结构中施加的拉力值。
控制张拉力是根据设计要求确定的，它取决于结构的重要性、使用要求、材料性能和环境条件等因素。
2、控制延伸量：在预应力混凝土结构中，控制延伸量是保证结构安全和使用性能的重要措施。
如果延伸量过大或过小，可能会导致结构出现裂缝、变形或者破坏。
因此，在预应力张拉过程中，需要对延伸量进行实时监测和控制。
3、控制张拉顺序：在预应力混凝土结构中，张拉的顺序也会影响结构的安全性和使用性能。
一般来说，应该按照设计要求的顺序进行张拉，以保证结构的整体性和稳定性。
4、控制持荷时间：在预应力混凝土结构中，持荷时间也是影响结构性能的重要因素之一。
一般来说，持荷时间应该根据设计要求进行控制，以保证结构的充分稳定和达到预期的力学性能。
5、控制降温速率：在预应力混凝土结构中，降温速率也会影响结构的性能。
如果降温速率过快，可能会导致结构出现裂缝或者破坏。
因此，在预应力张拉过程中，需要对降温速率进行控制。
四、预应力张拉控制的注意事项1、在预应力张拉前，需要对混凝土试块进行抗压试验，以确定混凝土的强度是否达到设计要求。
如果混凝土强度未达到设计要求，需要采取相应措施进行处理。
预应力锚索张拉伸长量的控制方法
25m预应力锚索张拉伸长量的控制(中铁十一局集团第四工程有限公司刘继伟) 关键词：预应力伸长量摘要：预应力锚索框架支护，是一种新型的抗滑结构。
它将高边坡病害防治与坡面柔性防护有机地结合在一起，既达到防治高边坡病害的目的，又可美化环境，实现了工程和自然的和谐统一。
预应力锚索框架梁支护的核心环节就是预应力张拉，高边坡锚索张拉施工时，采用张拉应力和伸长量值双控，他是决定锚索是否能起到巩固边坡稳定的核心任务，因此，探讨预应力锚索张拉伸长量与实际伸长量偏差的施工控制，对于高边坡锚索框架梁的施工有着积极的现实意义。
本文结合实际施工过程，通过对浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡锚索框架防护25m锚索试验孔张拉伸长量计算为例，总结出用于现场锚索张拉施工控制方法，以便同行互励共勉。
1、工程简介浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡最大开挖高度48米，每级高度为8米。
第一级边坡坡率为1：0.5，第二至第六级边坡坡率为1：0.75。
第一、第二级设预应力锚杆加固，第三至第五级设预应力锚索加固，锚索每孔张拉力为520KN，每孔分三个单元，每单元两根锚索，一单元锚固长度4米，自由段21米，二单元锚固长度8米，自由段17米，三单元锚固长度12米，自由段13米。
锚索锚头结构见下图。
、张拉试2.1进场的无黏结预应力钢绞线已经检验，并且符合设计要求，其弹性模量为202GPa，直径为15.24mm。
2.2试验前已经将两套千斤顶和油压表进行配套标定。
3、理论计算3.1受力计算单根钢绞线受力为520÷6＝86.667KN,为了使每一根钢绞线受力均衡,考虑到每个单元的自由段长度不同,为了消除其影响,每个单元必须单独张拉,其张拉力由自由段差值与其总长度决定, 公式为: F1(1)=(L1÷L)×F=4÷21×173.333=33.016KN其中: F1(1)为第一单元第一次张拉力;F为每单元总张拉力;F=86.667KN×2=173.333KN当第二次张拉时,第一、第二单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：F2＝F1(1)＋F1(2)＋F2(1)=33.016+33.016+40.784=106.816KN其中：（F1(2)＋F2(1)）的分布系数为：（F1(2)＋F2(1)）=（4÷21＋4÷17）×F＝33.016+40.784=73.8KN可知,第二次张拉结束时一单元受力为33.016+33.016=66.032KN,二单元受力为40.784KN。
预应力锚索张拉方案
)=92.6mm
（2）总长22米的锚索张拉（L=22m，ML=12m。L为孔深，ML
为锚固段长度）
1、预张拉：首先把2个不同单元的锚索分别张拉至10%
500=
50KN（2.7Mpa）使锚索拉直，然后松开。
2、差异荷载补偿张拉：
每个单元最大荷载 第一单元理论伸长量
L1×P/(AE)=22000×275000/(140×2×1.91×105 )=113.1mm 第二单元理论伸长量 = L2×P/(AE)=16000×275000/(140×2×1.91×105 )=82.3mm 差异理论伸长量：=113.1-82.3=30.8mm 差异荷载计算： 2×1.91×105×140×30.8/22000=74.9KN 4、 张拉顺序：在补足差异荷载后分5级按有关规范或规定施加，即
5、张拉计算
（1）总长24米的锚索张拉（L=24m，ML=12m。L为孔深，ML为锚
固段长度）
1、预张拉：首先把2个不同单元的锚索分别张拉至10%
500=
50KN（2.7Mpa）使锚索拉直，然后松开。
2、差异荷载补偿张拉：
每个单元最大荷载
第一单元理论伸长量
L1×P/(AE)=24000×275000/(140×2×1.91×105 )=123.41mm
7 13.8 20.5 27.2
30.8 18.7 37.4 56.1 74.8
超张拉 110% 29.9 92.6 29.9 82.3
六、张拉的实际伸长值
预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸 长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值 与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因 并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
预应力张拉与伸长量计算
正确的伸长量＝628＋630－6.4－6＝1245.6mm 伸长量率2.8％
锚下预应力检测
• 预应力张拉后24小时内对锚下预应力检测 • 检测预应力是否达到设计张拉力； • 同束钢绞线的均匀度
回缩量由于有限位板6mm的凹槽作用，所以回缩 量一般不会超过6mm，超过6mm就是滑丝了。设计时考 虑了回缩量的影响的，计算伸长量不用再扣除回缩量。
工作夹片广同东样省存交在通的运输內工缩程量质问量题监，督但站一般都没有 考虑，理论上工作夹片20的XX年內X缩月量X日跟工具夹片的內缩量 是一样的（发生在放张时）。
• 回缩量(有限位板的作用)一般不超6mm，计算总伸长量不考虑
•
[(A端伸长量＋B端伸长量)－设计伸长量]
• 伸长量率=
x100%
•
设计伸长量
• 初张拉阶段张拉最好采用单根张拉。
• 设计伸长量（理论伸长量）不能加上工作端长度的伸长量。上述 公式分母大了，伸长量率就会偏小。
• 规范要求伸长量率控制在±6％
当钢绞线完全没有滑丝的情况下回缩量6夹片外露的长度mm限位板内有6mm的凹槽工作夹片就在该凹槽内位移传感器伸长量量测包括了千斤顶工作长度工具夹片工作夹片工具夹片张拉端工作长度l010初张拉10302060100l02千斤顶外缘夹片內缩量一般335mm伸长量率x100初张拉阶段张拉最好采用单根张拉
预应力张拉与伸长量计算
L02 ——千斤顶外缘夹片內缩量，一般3～3.
L2
L5
设计伸长量（理论伸长量）不能将工作端长度的伸长量记入。
预应力张拉控制 详解
预应力张拉控制详解在建筑工程和桥梁建设等领域，预应力技术的应用十分广泛。
而预应力张拉控制则是确保预应力结构质量和安全性的关键环节。
本文将对预应力张拉控制进行详细的阐述，帮助您更好地理解这一重要的施工技术。
预应力张拉控制的基本概念预应力，简单来说，就是在结构承受荷载之前，预先对其施加一定的压力，以提高结构的承载能力、抗裂性能和耐久性。
预应力张拉则是通过特定的设备和方法，将预应力筋拉伸到设计规定的应力值，并保持一定时间，使预应力筋获得预定的预应力。
预应力张拉控制的目的在于确保预应力筋的应力达到设计要求，从而保证结构在使用过程中的性能和安全性。
如果张拉控制不当，可能会导致预应力不足或过大，影响结构的受力性能和使用寿命。
预应力张拉控制的关键参数在预应力张拉控制中，有几个关键的参数需要重点关注：1、张拉力张拉力是预应力张拉控制的核心参数之一。
它通常根据设计要求确定，并通过千斤顶等张拉设备施加。
在实际施工中，需要准确测量和控制张拉力，以确保其符合设计值。
2、伸长量伸长量是预应力筋在张拉过程中的长度变化量。
通过测量伸长量，可以对张拉力进行校核和调整。
伸长量的测量需要使用专门的量具，并按照规定的方法进行。
3、锚下控制应力锚下控制应力是指预应力筋在锚固端处的应力值。
它是衡量预应力张拉效果的重要指标，需要严格控制在设计允许的范围内。
4、持荷时间持荷时间是指在达到设计张拉力后，保持该拉力的持续时间。
持荷时间的长短对于预应力筋的应力松弛和结构的性能有一定的影响，需要按照设计要求进行控制。
预应力张拉控制的设备和工具为了实现预应力张拉控制，需要使用一系列的设备和工具，包括：1、千斤顶千斤顶是施加张拉力的主要设备。
常见的有油压千斤顶和穿心式千斤顶等。
千斤顶的选择应根据张拉力的大小和施工条件进行。
2、油压表油压表用于测量千斤顶的油压，从而间接反映张拉力的大小。
油压表需要定期校验，以确保测量精度。
3、伸长量测量工具如钢尺、游标卡尺等，用于测量预应力筋的伸长量。
浅析预应力锚索的张拉
浅析预应力锚索的张拉本文对预应力锚索施工中的张拉工序进行了简要的介绍，并对理论伸长值的计算进行了详细的分析。
标签：预应力锚索；张拉；理论伸长值；计算1、概述近年来，随着预应力技术的快速发展，预应力锚索在工程施工中得到了越来越为广泛的应用。
在大跨度地下洞室、高边坡以及地质情况较差的部位大量采用了预应力锚索进行支護，不仅在围岩加固和改善围岩应力方面取得了较好的效果，成功解决了较为复杂的围岩稳定和结构应力超限问题，而且施工快捷，比其它支护方式节省了大量时间，大大提高了工作效率，产生了明显的经济效益。
预应力锚索的张拉作为锚索施工的关键工序，是锚索向围岩结构施加作用力的中心环节，张拉作业的质量直接关系到工程质量和人身安全。
锚索张拉可分三个阶段进行，分别为预张拉、张拉和补偿张拉。
2、预应力锚索张拉2.1 预张拉将工作锚、限位板、千斤顶、工具锚、夹片等按由里至外的顺序安装并固定，预张拉采用对应的千斤顶，先施加一定的定位荷载，对钢绞线逐根对称张拉，使各部位接触紧密，钢铰线完全平直。
每根钢铰线预张拉吨位要均匀一致，并按设计荷载锁定在工作锚板上。
2.2 张拉即为整束张拉。
整束张拉用与张拉吨位适配的千斤顶对已调直的锚束进行整束张拉，一般情况下，张拉用千斤顶加载至设计应力值的0.2倍，做为初始应力值的起点，如600KN的设计值对应的初始张拉应力值为120KN，1000KN的设计值对应的初始张拉应力值200KN。
在此荷载下，拉伸率读数设为0。
分级张拉力分别为设计值的0.25、0.5、0.75、1.0、1.15倍；但最大张拉力不得超过预应力锚索强度标准的75%。
分级张拉加荷、卸荷速度不宜过快，油压升降按每分钟不超过2MPa控制。
每级张拉完毕及升级前均应测伸长值并记录，分级张拉持荷时间分别要求为5min、5min、10min、10min和20min。
每隔5min和10min读一次数，若持荷期间伸长值变化不超2mm，则可继续加载，否则再保持荷载45min，继续观测进一步的位移读数。
预应力锚索张拉、检测、封锚
预应力锚索张拉、检测、封锚
张拉前，张拉设备必须配套标定，每只千斤顶应配用的压力表数量不小于两块，表的精度不低于1.5级，其常用读数不宜超过表盘刻度的75%。
在垫墩强度及砂浆强度达75%~80%后，开始用轻型千斤顶对钢绞线逐一张拉，张拉力控制在10~20KPa，使钢绞线逐根顺直，然后进行整束整体初次张拉。
整体张拉按多次多级进行，一般采用两次多级，初次最终张拉吨位为锚索设计锚固荷载的50%~70%。
当垫墩和孔内砂浆强度达设计强度时，进行末次张拉，末级最终张拉吨位为设计荷载的120%~130%，即最终超张拉20%~30%，各次张拉吨位则按级等分，各级张拉时间间隔不小于三天，以一周最好，使后一次张拉能有效补偿前一次张拉因地层压缩徐变而产生的预应力损失，末次张拉的预应力损失则由超张拉补偿，一般岩层预应力损失比例在13%~20%以内，土层不大于25%，各级张拉均需持荷稳定10分钟以上，使预应力在土体压缩变形稳定后能较好的均匀传递并得到调整。
安放千斤顶时，使锚具底座顶面与钻孔轴线垂直，以确保锚索张拉时千斤顶出力与锚索在同一轴线上。
张拉过程中，应认真测量和记录锚索的伸长量，伸长量作为油压表读数的校核参考值。
. 锁定与封头
各次最后一次张拉完成后，立即用夹片将锚索锁定于锚具上，末次张拉完成并锁定后，切除锚索外露段，用C15素混凝土包裹出露的金属部分，封住锚头。
张拉检测
围护开挖完成后，应随机抽取锚索总数的5%（不少于3根）进行张拉检测，要求张拉力不小于规定大小，检测合格率达100%后，方可切割锚具外超长部分的钢绞线。
锚索张拉中应做好锚索伸长及受力记录，核实伸长与受力是否相符，作好观测直到交验为止。
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25m预应力锚索张拉伸长量的控制
(中铁十一局集团第四工程有限公司刘继伟)关键词：预应力伸长量
摘要：预应力锚索框架支护，是一种新型的抗滑结构。
它将高边坡病害防治与坡面柔性防护有机地结合在一起，既达到防治高边坡病害的目的，又可美化环境，实现了工程和自然的和谐统一。
预应力锚索框架梁支护的核心环节就是预应力张拉，高边坡锚索张拉施工时，采用张拉应力和伸长量值双控，他是决定锚索是否能起到巩固边坡稳定的核心任务，因此，探讨预应力锚索张拉伸长量与实际伸长量偏差的施工控制，对于高边坡锚索框架梁的施工有着积极的现实意义。
本文结合实际施工过程，通过对浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡锚索框架防护25m锚索试验孔张拉伸长量计算为例，总结出用于现场锚索张拉施工控制方法，以便同行互励共勉。
1、工程简介
浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡最大开挖高度48米，每级高度为8米。
第一级边坡坡率为1：0.5，第二至第六级边坡坡率为1：0.75。
第一、第二级设预应力锚杆加固，第三至第五级设预应力锚索加固，锚索每孔张拉力为520KN，每孔分三个单元，每单元两根锚索，一单元锚固长度4米，自由段21米，二单元锚固长度8米，自由段17米，三单元锚固长度12米，自由段13米。
锚索锚头结构见下图。
2、张拉试验前的准备
2.1进场的无黏结预应力钢绞线已经检验，并且符合设计要求，其弹性模量为202GPa，直径为15.24mm。
2.2试验前已经将两套千斤顶和油压表进行配套标定。
3、理论计算
3.1受力计算
单根钢绞线受力为520÷6＝86.667KN,为了使每一根钢绞线受力均衡,考虑到每个单元的自由段长度不同,为了消除其影响,每个单元必须单独张拉,其张拉力由自由段差值与其总长度决定,
公式为: F1(1)=(L1÷L)×F=4÷21×173.333=33.016KN
其中: F1(1)为第一单元第一次张拉力;
F为每单元总张拉力;F=86.667KN×2=173.333KN
当第二次张拉时,第一、第二单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：
F2＝F1(1)＋F1(2)＋F2(1)=33.016+33.016+40.784=106.816KN 其中：（F1(2)＋F2(1)）的分布系数为：
（F1(2)＋F2(1)）=（4÷21＋4÷17）×F＝33.016+40.784=73.8KN 可知,第二次张拉结束时一单元受力为33.016+33.016=66.032KN,二单元受力为40.784KN。
在第一、第二次张拉调整好自由段引起的不同伸长量后，还没有达到设计张拉力的25％时，则应按设计的25％、50%、75%、100%、110%、150%分级张拉，其张拉力为别为130KN， 260KN， 390KN， 520KN ， 572KN， 780KN。
当第三次张拉时,第一、第二、第三单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：F3＝F1(3)＋F2(2)＋F3(1)＋F2
设（F1(3)＋F2(2)＋F3(1)）的总分布系数为1，则（1/21+1/17+1/13）X=1
F1(3)的系数为（1/21）X=0.259694476，F2(2)的系数为（1/17）X=0.320799058
F3(1)的系数为（1/13）X=0.419506461
当F3=130KN时;
F1(3)= 0.259694476×(130-106.816)=6.021KN
F2(2) =0.320799058×(130-106.816)=7.437KN
F3(1) =0.419506461×(130-106.816)=9.726KN
此时,一单元受力为72.053KN, 二单元受力为48.221KN三单元受力为9.726KN。
同理:
当F3=260KN时;
F1(3) =39.781KN F2(2) =49.141KN F3(1) =64.262KN
此时,一单元受力为105.813KN, 二单元受力为89.91KN三单元受力为64.262KN。
当F3=390KN时;
F1(3)= 73.541KN F2(2) =90.845KN F3(1) =118.798KN
此时,一单元受力为139.562KN, 二单元受力为131.63KN三单元受力为118.798KN。
当F3=520KN时;
F1(3)= 107.302KN F2(2) =132.549KN F3(1) =173.333KN
此时,一单元受力为173.334KN, 二单元受力为173.334KN三单元受力为173.333KN。
当F3=572KN时;
F1(3)= 120.806KN F2(2) =149.2311KN F3(1) =195.148KN
此时,一单元受力为186.838KN, 二单元受力为190.015KN三单元受力为195.148KN。
当F3=780KN时;
F1(3)= 174.822KN F2(2) =215.957KN F3(1) =282.405KN
此时,一单元受力为240.854KN, 二单元受力为256.741KN三单元受力为282.405KN。
3.2油表读数计算
依据122＃千斤顶的回归方程为： Y＝28.653X＋0.0047
05＃千斤顶的回归方程为： Y＝12.173X－5.8583（其中Y单位为KN，X单位为MPa）
3.3伸长量的计算
3.3.1根据<无黏结预应力钢绞线力学性能检验报告>,可得钢绞线弹性模量E=202GPa,单元面积为A=2.796cm
2
3.3.2 根据以上计算
由公式: /P A δ= 和 ()/L L E δ∆=⨯
在只张拉第一单元时, F=33.016KN, L=21米,可得 L ∆=12.276mm 。
在只张拉第一、二单元时, F=40.782KN, L=17米,可得 L ∆=12.276mm 。
在张拉到130KN 时，第三单元F=9.726KN ， L ＝13米，可得L ∆=2.24mm 。
在张拉到260KN 时，第三单元F=64.262KN ， L ＝13米，可得L ∆=14.79mm 。
在张拉到390KN 时，第三单元F=118.798KN ，度L ＝13米，可得L ∆=27.34mm 。
在张拉到520KN 时，第三单元F=173.333KN ， L ＝13米，可得L ∆=39.9mm 。
在张拉到572KN 时，第三单元F=195.148KN ， L ＝13米，可得L ∆=44.92mm 。
在张拉到780KN 时，第三单元F=282.405KN ， L ＝13米，可得L ∆=65mm 。
3.4实际张拉数据汇总： 见下表
3.5数据分析
3.5.1 在经过理论数据和试验数据的对比，发现对一单元和对第一、第二单元张拉的伸长量比理论伸长量稍稍偏短约0.2mm。
3.5.2在张拉力达到130KN，260KN，390KN时，伸长量比理论值增量略大或者略小，情况比较理想，在张拉力达到520KN时，伸长量比理论值增量略小，都是基本吻合，达到要求。
3.5.3 在张拉力达到572KN，780KN时，总伸长量及其与各级伸长量的差值与理论值相比均略偏小。
3.5.4 在回油至1GPa时，监测到伸长值比780KN即超张拉150％时的伸长量小
4.7mm。
3.6原因分析
3.6.1 对一单元和对第一、第二单元张拉的伸长量比理论伸长量稍稍偏短约0.2mm。
分析原因有一下三种可能：
（1）、自由段的长度可能稍稍偏短，从计算过程中我们看到由于自由段偏短导致了伸长值的偏短，故此，在张拉的过程中要仔细控制锚索自由段长度。
（2）、油压表的读数误差引起。
（3）、千斤顶张拉锚具及夹片的变形引起伸长值偏短。
3.6.2 千斤顶在回油至1GPa时，监测到伸长值比780KN即超张拉150％时的伸长量小
4.7mm。
说明回油时由于锚具及夹片的变形量为4.7mm，单最终伸长量为38.92mm，略小于设计值为520KN时的理论伸长值39.91,但其差值在允许偏差范围（6％）以内。
纵上所述，该预应力锚索张拉试验与理论计算相吻合，符合规范要求。
同时从计算过程中我们充分理解控制锚索张拉伸长量的主要因素有以下几条：
有效控制张拉力和伸长量，来保证张拉力的准确。
千斤顶和油表、油泵计量精度要符合要求，及时定期校验。
失效部分钢绞线失效处理得当，能达到失效的作用和效果，失效长度符合设计长度。
4、结束语
高边坡锚索张拉的伸长量计算是锚索施工的重要环节，也是锚索能否起到防护作用的关键工序，因此，在施工时决不能轻视这个问题。
必须，认真加以对待和解决。
参考文献：
4.1《土层锚杆设计与施工规范》 (CECS22：90)．中国计划出版社．1991年
4.2《建筑工程常用数据手册》中国建筑工业出版社 1997.09
4.3《浦南高速公路高边坡动态设计》．福建省交通规划设计院 200
5.08
（注：本资料素材和资料部分来自网络，仅供参考。
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