双鞍座卧式容器设计
卧式容器多鞍座的设计方法
火压力容器》 还提出了一种多鞍座卧式容器的设计 方法 ， 这是多鞍座卧式容器设计首次提 出的标准。 另外 ， 对于一些承受非均匀载荷的以及鞍座非等距 布 置 的特 殊 多鞍座 卧式压 力容 器 的设 计还 需进 行有
限元 分析 。
１
￡ ＋ Ｍ ＋ １ （ １ １ ２ （ ￡ ＋）＋ ） ＋ ＝ ＋Ｌ
强作 用 。
３ 结 语
在 实 际工程 应用 中 ， 往情 况 比较复杂 ， 往 比如运 输过 程 中 ， 由于运输 时 的地 面 的不 平 等 各 种 因素 的
２２２ 求解思路不同 ．． Ｅ １４ ５标 准 明确规 定 了多鞍 座卧式 容器 鞍座 Ｎ ３４
的分 布应该 尽量 保证 各鞍 座受 力均 匀 。因此对 于载 荷 均 布 的卧式容 器 ， 鞍座也 应该 均匀 布置 ， 于鞍座 对 非 均匀 布置 的 卧式 容器 ， 鞍座 反 力 通 过 静 不定 结 构
工程技 术人 员 实际工 作 中有参考 价值 。
Ｚｋ ｉ 法都是以受均匀载荷的多支撑简支梁作为简化 ｃ 模型， 通过 该简 化模 型对鞍 座处 的弯矩进 行计 算 。
另外 运 用有 限元分 析 设计 方 法 虽然 方 法先 进 、 经济 性较好 ， 掌握起 来 比较 困难 ， 但 不利 于推 广 。
的多鞍 座 卧式容 器 ， 它 简化 为受 均 匀 载 荷 的多 支 将 撑 简支 梁模 型 ， 过 该 简化 模 型 对 鞍 座处 的弯 矩 进 通
式容器 的各个危险点的最大应力 ， 然后与材料 的许 用 应力 进行 比较 。Ｚｃ 没有 比较各 个弯 矩之 间的 ｉ ｋ法 关系 ， 无论大小 ， 一律计算出各个情况下的危险点的 受力情况 ， 计算量较大， 计算过程繁琐 。
大型对称双鞍座卧式容器设计中考虑地震力对于容器成本的考虑
167一、前言卧式容器是石油化工装置中一种常见的储存类、反应类容器，其中绝大多数卧式容器采用对称双鞍座支撑形式。
NB/T47042-2014《卧式容器》正文考虑了水平地震力对鞍座压缩应力和地脚螺栓应力的影响，附录中考虑了附属容器水平地震力对于支座反力、鞍座压缩应力和地脚螺栓应力的影响。
而GB/T50761-2018《石油化工钢制设备抗震设计标准》4.1.1中的第2条规定：设计基本地震加速度为0.20g~0.40g，或抗震设防烈度为8度、9度时，对直径大于4m，且两支座间距大于20m的卧式设备，应计算竖向地震作用并进行抗震验算。
因NB/T47042-2014中的设计计算方法没有涉及竖直地震力，本文拟通过理论对比来分析地震力对于对称双鞍座卧式容器应力和成本的影响，为了简化对象，本文研究的是大型无附加载荷的对称双鞍座卧式容器，此处的“大型”特指直径大于4m，且两支座间距大于20m的卧式容器，“无附加载荷”是指容器没有附属设备，不考虑集中载荷。
二、地震力大小卧式容器为单质点体系，为保持与NB/T47042一致，本文按多遇地震进行考虑，其地震力如下：水平地震力：竖直地震力：其中进而，竖直地震力可简化为由上可知，竖直地震力约为水平地震力的一半。
表1 对应设计基本地震加速度下的地震力抗震设防烈度/度89设计基本地震加速度0.20g0.30g0.40g（对于多遇地震）0.160.240.32水平地震力0.16mg 0.24mg 0.32mg 竖直地震力0.08mg0.12mg0.16mg三、竖直地震力对卧式容器各项应力的影响对称双鞍座卧式容器的力学模型为一受均布载荷的外伸简支梁，梁的两个端部还分别受到横向剪力和力偶作用。
标准采用的Zick法中，容器各项应力与支座反力呈线性关系，并且支座反力为重力载荷的一半，考虑地震力对卧式容器各项应力的影响，就是考虑地震力对于支座反力的影响。
竖直地震力作为竖向载荷，由两个鞍座共同承担。
【毕业设计】双鞍座支撑的内压卧式容器设计化工装备技术专业(实用)文档
【毕业设计】双鞍座支撑的内压卧式容器设计化工装备技术专业(文档可以直接使用，也可根据实际需要修改使用,可编辑欢迎下载）毕业设计说明书设计名称: 毕业设计题目: 双鞍座支撑的内压卧式容器设计学生姓名: 罗志高专业: 化工装备技术班级: 装备1012学号: 202113040246指导老师: 李群松指导时间: 二0一二年十一月目录一、设计方案的分析与拟定 (1)二、设计任务书 (2)三、计算步骤与内容 (4)§1设计条件§2、压力容器圆筒和封头设计计算 (5)2.1、圆筒厚度的计算2.2、封头厚度的计算§3、压力容器支座的选型与计算 (6)3.1、圆筒、封头、附件、充液质量计算3.2、鞍座反力计算§4、压力容器圆筒轴向弯矩设计 (8)§5、压力容器圆筒轴向应力设计计算 (13)§6、压力容器圆筒、封头切向应力设计计算 (14)§7、压力容器圆筒周向应力设计计算 (15)§8压力容器鞍座有效断面平均应力设计计算 (16)§9 典型零部件的选用 (23)参考文献 (26)设计方案的分析和拟定熟练掌握查阅文献资料、收集相关数据、正确选择公式在兼顾技术先进性、可行性、经济合理的前提下，综合分析设计任务要求，确定化工工艺流程，进行设备选型，并提出保证过程正常、安全可行所需的检测和计量参数，同时还要考虑改善劳动条件和环境保护的有效措施。
准确而迅速的进行过程计算及主要设备的工艺设计计算及选型。
✓据设计任务书的要求，双鞍座卧式储罐有筒体、两端封头，支座、人孔、手孔以及安全附件工艺接管等构成。
根据任务书要求以及卧式压力容器的类型及承载能力为工程实际中的运行我们选取鞍式支座，鞍式支座也应用最广泛。
✓在阅读了设计任务书后,按以下内容和步骤进行设计✓总体结构设计。
根据工艺的要求，并考虑到制造安装和维护检修的方便来确定各部分结构形式。
◆决定并选择支座类型及有关零部件。
卧式容器鞍座布置几个问题讨论
卧式容器常用于石油化工行业中，作为反应器、储罐等设备。
石油化工
制药行业中，卧式容器可用于药品生产过程中的反应、储存等环节。
制药行业
食品行业中，卧式容器可用于加工、储存食品原料等。
食品行业
卧式容器在工程中的应用领域
工程实例1
某石油化工企业，卧式容器作为反应器使用，采用鞍座布置方式进行固定，取得了良好的效果。
卧式容器的特点是结构简单、占地面积小、易于清洗和维护，同时由于其水平放置，容易产生流体介质水平方向的冲击和振动。
卧式容器的定义与特点
卧式容器由于其结构特点，需要使用鞍座进行支撑和固定，以防止容器在流体介质冲击和振动下发生位移和变形。
鞍座的布置需要考虑容器承受的载荷和应力分布，同时要保证容器的稳定性和安全性，因此鞍座布置的设计是卧式容器设计的重要环节。
安全措施
制定并执行安全操作规程，确保操作人员的安全及设备的稳定运行。
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THANKS
02
卧式容器鞍座布置的优化设计
总结词
合理、经济、安全
详细描述
卧式容器鞍座数量的确定应综合考虑多方面因素。首先，要保证容器的支撑和固定效果，避免容器在运输和储存过程中发生晃动或滑动，因此需要合理布置鞍座的位置和数量。其次，应考虑鞍座的承载能力，确保其能够承受容器和装载物的重量以及其他附加载荷，同时要满足经济性要求，即尽量降低制造成本和维护成本。最后，应考虑鞍座的安全性，确保其不会对容器和装载物造成损伤或潜在的安全隐患。
工程实例2
某制药企业，卧式容器作为储罐使用，采用鞍座布置方式进行固定，确保了容器的稳定性。
卧式容器鞍座布置的工程实例
工程应用中的维护与保养策略
定期检查
对卧式容器进行定期检查，确保容器及附件的正常运行。
卧式容器设计
L
8
卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
(二) 载荷分析
(1)均布载荷q、支座反力F 假如容器总重量为2F，则作用在外伸梁 上(梁全长仍为L)单位长度的均布载荷为：
对于平封头，H＝0，则 由静力平衡条件，对称配置的双鞍座中 每个支座的反力就是F，或写成：
9
卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
卧式容器设计 前言
卧式容器广泛应用在石油化工、医药、食品等工业
领域，卧式是相对于立式而言的，其筒体轴线一般 为水平。设计所卧式容器设计的特点
卧式压力容器的设计由于其支承方式的特点决 定了其设计的特殊性，按JB/T4731-2005 《钢制卧式容器》，其设计步骤为： 1）卧式容器设计是先根据操作压力(内压、外 压或常压)确定壁厚； 2）再依据自重、风、地震及其他附加载荷来校 核轴向、剪切、周向应力及稳定性；
(二) 载荷分析
(2)竖直剪力V 和力偶M 封头本身和封头中物料的重量为 (2/3H)q，此重力作用在封头(含物 料)的重心上。对于半球形封头，可 算出重心的位置e=3/8H，e为封头 重心到封头切线的距离。 按照力线平移法则，此重力可用一 个作用在梁端点的横向剪力V和一个 附加力偶m1来代替，即：
圈座用于大直径薄壁容器。
鞍式支座，通常用于 较重的大设备。对于卧 式容器，除了考虑操作压力引起的薄膜应力 外，还要考虑容器重量在壳体上引起的弯曲， 所以即使选用标准鞍座后，还要对容器进行 强度和稳定性的校核。
3
卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
双鞍座的优点： 置于鞍座上的圆筒形容器与梁相似，当尺寸和载荷一 定时，多支点在梁内产生的应力较小，支座数目似乎 应该多些好。 但容器采用两个以上的鞍座时，支承面水平高度不等、 壳体不直和不圆等微小差异以及容器不同部位在受力 挠曲的相对变形不同，使支座反力难以为各支点平均 分摊，导致壳体应力趋大，因此一般情况采用双支座。 双鞍座位置设置的原则： 采用双支座时，支座位置的选择一方面要考虑到利用 封头的加强效应，另一方面又要考虑到不使壳体中因 荷重引起的弯曲应力过大，所以按下述原则确定支座 的位置：
卧式容器设计..
(2)竖直剪力V 和力偶M 封头本身和封头中物料的重量为 (2/3H)q，此重力作用在封头(含物 料)的重心上。对于半球形封头，可 算出重心的位置e=3/8H，e为封头 重心到封头切线的距离。 按照力线平移法则，此重力可用一 个作用在梁端点的横向剪力V和一个 附加力偶m1来代替，即：
当鞍座邻近封头时，则封头对支座处简体有加强作用。 为了充分利用这一加强效应，在满足A≤0.2L下应尽 量使A≤0.5Ri(筒体内半径)。
注意这里的L为两封头切线之间的距离。 鞍座包角 的大小对鞍座筒体上的应力有直接关系， 一般采用120o、135o、150o三种。 双鞍座中一个鞍座为固定支座，另一个鞍座应为活动 支座。
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卧式容器设计
二、筒体的应力计算与校核
(一)筒体的轴向应力
2.支座截面上筒体的最大轴向应力 计算支座处筒体的轴向弯曲正应力时， 分两种情况进行： 鞍座平面上筒体有加强圈或已被封 头加强(A<0.5Ri)。由整个圆筒截面 承受弯矩，不存在扁塌效应。则该 截面的抗弯断面模数为 Ri2te 。
圈座用于大直径薄壁容器。
鞍式支座，通常用于 较重的大设备。对于卧 式容器，除了考虑操作压力引起的薄膜应力 外，还要考虑容器重量在壳体上引起的弯曲， 所以即使选用标准鞍座后，还要对容器进行 强度和稳定性的校核。
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卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
双鞍座的优点： 置于鞍座上的圆筒形容器与梁相似，当尺寸和载荷一 定时，多支点在梁内产生的应力较小，支座数目似乎 应该多些好。 但容器采用两个以上的鞍座时，支承面水平高度不等、 壳体不直和不圆等微小差异以及容器不同部位在受力 挠曲的相对变形不同，使支座反力难以为各支点平均 分摊，导致壳体应力趋大，因此一般情况采用双支座。 双鞍座位置设置的原则： 采用双支座时，支座位置的选择一方面要考虑到利用 封头的加强效应，另一方面又要考虑到不使壳体中因 荷重引起的弯曲应力过大，所以按下述原则确定支座 的位置：
过程设备设计5-8章思考题及答案
第三版过程设备设计思考题及答案（5-8）5.储存设备设计双鞍座卧式容器时，支座位置应该按照那些原则确定试说明理由。
双鞍座卧式容器受力分析与外伸梁承受均布载荷有何相同何不同，试用剪力图和弯距图比较。
“扁塌”现象的原因是什么如何防止这一现象出现双鞍座卧式容器设计中应计算那些应力如何产生的鞍座包角对卧式容器筒体应力和鞍座自身强度有何影响在什么情况下应对卧式容器进行加强圈加强球形储罐有哪些特点设计球罐时应考虑那些载荷各种罐体型式有何特点球形储灌采用赤道正切柱式支座时，应遵循那些准则液化气体存储设备设计时如何考虑环境对它的影响6.换热设备换热设备有哪几种主要形式间壁式换热器有哪几种主要形式各有什么特点管壳式换热器主要有哪几种形式换热器流体诱导震动的主要原因有哪些相应采取哪些防震措施换热管与管板有哪几种连接方式各有什么特点换热设备传热强化可采用哪些途径来实现7.塔设备塔设备由那几部分组成各部分的作用是什么填料塔中液体分布器的作用是什么试分析塔在正常操作、停工检修和压力试验等三种工况下的载荷简述塔设备设计的基本步骤。
塔设备振动的原因有哪些如何预防振动塔设备设计中，哪些危险界面需要校核轴向强度和稳定性8.反应设备反应设备有哪几种分类方法简述几种常见的反应设备的特点。
机械搅拌反应器主要由哪些零部件组成搅拌容器的传热元件有哪几种各有什么特点搅拌器在容器内的安装方法有哪几种对于搅拌机顶插式中心安装的情况，其流型有什么特点常见的搅拌器有哪几种简述各自特点。
涡轮式搅拌器在容器中的流型及其应用范围生物反应容器中选用的搅拌器时应考虑的因素搅拌轴的设计需要考虑哪些因素搅拌轴的密封装置有几种各有什么特点思考题答案：5.储存设备思考题根据JB4731规定，取A小于等于0.2L，最大不得超过0.25L，否则容器外伸端将使支座界面的应力过大。
因为当A＝0.207L时，双支座跨距中间截面的最大弯距和支座截面处的弯距绝对值相等，使两个截面保持等强度。
过程设备设计5-8章思考题及答案
第三版过程设备设计思考题及答案（5-8）5.储存设备5.1 设计双鞍座卧式容器时，支座位置应该按照那些原则确定？试说明理由。
5.2 双鞍座卧式容器受力分析与外伸梁承受均布载荷有何相同何不同，试用剪力图和弯距图比较。
5.3 “扁塌”现象的原因是什么？如何防止这一现象出现？5.4 双鞍座卧式容器设计中应计算那些应力？如何产生的？5.5 鞍座包角对卧式容器筒体应力和鞍座自身强度有何影响？5.6 在什么情况下应对卧式容器进行加强圈加强？5.7 球形储罐有哪些特点？设计球罐时应考虑那些载荷？各种罐体型式有何特点？5.8 球形储灌采用赤道正切柱式支座时，应遵循那些准则？5.9 液化气体存储设备设计时如何考虑环境对它的影响？6.换热设备6.1换热设备有哪几种主要形式？6.2间壁式换热器有哪几种主要形式？各有什么特点？6.3管壳式换热器主要有哪几种形式？6.4换热器流体诱导震动的主要原因有哪些？相应采取哪些防震措施？6.5换热管与管板有哪几种连接方式？各有什么特点？6.6换热设备传热强化可采用哪些途径来实现？7.塔设备7.1塔设备由那几部分组成？各部分的作用是什么？7.2填料塔中液体分布器的作用是什么？7.3试分析塔在正常操作、停工检修和压力试验等三种工况下的载荷？7.4简述塔设备设计的基本步骤。
7.5塔设备振动的原因有哪些？如何预防振动？7.6塔设备设计中，哪些危险界面需要校核轴向强度和稳定性？8.反应设备8.1反应设备有哪几种分类方法？简述几种常见的反应设备的特点。
8.2机械搅拌反应器主要由哪些零部件组成？8.3搅拌容器的传热元件有哪几种？各有什么特点？8.4 搅拌器在容器内的安装方法有哪几种？对于搅拌机顶插式中心安装的情况，其流型有什么特点？8.5常见的搅拌器有哪几种？简述各自特点。
8.6涡轮式搅拌器在容器中的流型及其应用范围？8.7 生物反应容器中选用的搅拌器时应考虑的因素？8.8搅拌轴的设计需要考虑哪些因素？8.9搅拌轴的密封装置有几种？各有什么特点？思考题答案：5.储存设备思考题5.1根据JB4731规定，取A小于等于0.2L，最大不得超过0.25L，否则容器外伸端将使支座界面的应力过大。
卧式容器鞍座布置几个问题讨论
- 29 -第9期卧式容器鞍座布置几个问题讨论张志辉（湖北省缘达化工工程有限公司， 湖北 武汉 430073）[摘 要] 鞍座是卧式容器最常用的支撑部件，其设计选型过程涉及力学、材料、焊接等多个方面。
只有正确地进行结构设计和安装，才能保证卧式容器的安全运行。
但是，对鞍座设计、安装还存在一些理解上的误区，这将直接影响设备的安全性，因此有必要引起足够重视。
[关键词] 卧式容器；鞍座；正确设计；常见问题作者简介：张志辉（1984—），男，河北邢台人，2010年毕业于武汉工程大学化工机械专业，硕士，工程师，注册动力工程师。
现在湖北省缘达化工工程有限公司从事压力容器设计工作。
1 鞍座布置间距卧式容器鞍座的位置直接与鞍座处的弯矩、剪力、周向应力等相关联，一般对于薄壁的卧式容器，应尽量使支座中心到封头切线的距离A 小于或等于0.5Rm （Rm 为圆筒的平均半径），以使封头对圆筒起到加强作用，在鞍座承受M2弯矩时，抗弯截面为整个圆截面。
但是，对L/D 较大的长卧式容器，取A≤0.5Rm 时，可能使容器中间截面处弯矩M1偏大，这时应调整A ，使A 值接近0.2L ，当A=0.207L 时，M1与M2,大致相等。
图1 鞍式支座支撑容器2 固定式、滑动式鞍座布置NB/T47065.1-2018《容器支座 第1部分：鞍式支座》把鞍座分为固定式（代号F ）和滑动式（代号S ）两种，这是因为设备随着温度的变化会产生热胀冷缩，如果不让设备有自由伸缩的可能性，则在容器壁中会产生热应力，钢制容器每1℃的温差将产生约2.5MPa 的应力。
因此，在设计设备支座时总有一个是固定的，其余做成滑动的。
对于双鞍座支撑容器，一般把接管多或接管公称直径较大的一端选为固定鞍座，另一端当成滑动端，当卧式容器上面带塔或其他重型设备时，应该把远离这些附件垂直中心线的一端作为滑动端。
若卧式容器是换热器或其他形式非常温设备，在确定设备哪一端作为固定端或滑动端时，应考虑与设备和管道连接时所受到的附加载荷，同时，设备热膨胀会使管道受力或产生位移，此时，应把设备条件提交给管道应力专业，与管道应力专业共同协商，计算确定固定端或滑动端。
卧式容器设计培训教
3 2 8
当P为正压或外压时，σ分别为拉应力或压应力
13
二、筒体的应力计算与校核
(一)筒体的轴向应力 2.支座截面上筒体的最大轴向应力 如果筒体横截面上既无 扁塌区域 加强圈又不被封头加强， 该截面在轴向弯矩作用下， 筒体的上半部分截面发生 变形，使该部分截面实际 上成为不能承受纵向弯矩 的“无效截面”，而剩下的下半部分截面才是承受 弯矩的“有效截面”，这种情况称为“扁塌效应”。
3 17
N
3 18
6
一、双鞍座结构及载荷分析
1.均布载荷q和支座反力F 对于平封头，H=0
2F q L
2.竖直剪力V和力偶M 封头和封头中的介质重量 液体静压向外推力构成的力偶
7
一、鞍座结构及载荷分析
2.竖直剪力V和力偶M
V
M
2 Hq 3
ห้องสมุดไป่ตู้
3 19 3 20
q 2 ( Ri H 2 ) 4
17
二、筒体的应力计算与校核
(二)筒体的切向剪应力
剪力在支座截面处为最大，该剪力在筒体中引起切 向剪应力，有下列三种情况： 1.筒体有加强圈，但未被封头加强，筒体不存在扁塌效 应，在水平中心线处有最大值。
9
一、鞍座结构及载荷分析
2 Ri2 H 2 1 2 L C1 4H 41 ÷ 3 L
式中
可由右图查的。M1为正 值表示上半筒体受压缩， 下半筒体受拉伸
图3-17 系数C1
10
一、鞍座结构及载荷分析
筒体在支座截面处的弯矩为：
q 2 A M 2 ( Ri2 H 2 ) HqA qA( ) 4 3 2 A Ri2 H 2 1 FA A R L 2 AL FA 1 [1 C3 i C2 ] 4H L A C2 1 3 L 4H 式中：C2 1 3 L Ri2 H 2 C3 2Ri L
卧式容器设计培训教材(PPT28张)
对于半球形封头， Ri=H,M=0 对于平封头，H=0, q 2 2 M (R H ) i 4
图 3 1 6 双 鞍 座 卧 式 容 器 的 受 载 分 析
8
一、鞍座结构及载荷分析
(二)内力分析 1.弯矩 最大弯矩发生在梁跨度中央的截面和支座截面上。
q 2 2 L L L L ( Ri H 2 ) Hq ( ) F ( A) q ( )( ) 3 21 4 3 2 2 2 4 2F 以q 代入得 4 L H 3 2 2 FL 1 2 Ri H 4 A M1 N mm 3 22 F (C1 L A) 4 1 4 H L 3 L M1
式中K为考虑扁塌效应使断面模数减少的系数。 式中M2为负值。 对于筒体有加强的情况，K1=K2=1.0
16
二、筒体的应力计算与校核
(一)筒体的轴向应力 3.筒体轴向应力的校核
σ1 σ3 σ4
σ1
σ2
图3-21 筒体的轴向应力示意图 筒体上最大轴向应力为 1 ～ 4 ，其位置如上。 计算得到的 轴向拉应力不得超过材料的许用应力 [ ] t ，压应力不得超过 t 轴向许用临界应力和材料的 [ ] 。
3 17
N
3 18
6
一、双鞍座结构及载荷分析
1.均布载荷q和支座反力F 对于平封头，H=0
2F q L
2.竖直剪力V和力偶M 封头和封头中的介质重量 液体静压向外推力构成的力偶
7
一、鞍座结构及载荷分析
2.竖直剪力V和力偶M
V
M
2 Hq 3
3 19 3 20
q 2 ( Ri H 2 ) 4
A<0.5Ra(Ra为筒体平均半径)。
探讨卧式容器鞍座位置对筒体受力分析的影响
设计温度（℃） ≥ -10 ～ 100 ＞ 100 ～ 200 ≥ -20 ～ 100 ＞ 100 ～ 200 ≥ -40 ～ 100 100 ～ 200
许用应力（MPa） 160 120 200 170 200 170
鞍座垫板的材料相匹配，以方便焊接作业。常用材料的
许用应力见表 1。
1.2 筒体受力计算方法
关键词：卧式容器；结构要求；鞍座位置；受力分析；影响 中图分类号：TH182 文献标识码：A 文章编号：1671-0711（2023）05（下）-0153-04
卧式容器是指容器主轴中心线与地平面水平或基 本水平的容器，伴随着我国工业的快速发展，卧式容 器成为流体贮存与加工的常用设备。卧式容器的支座， 主要分为支腿、圈座、鞍座三种形式，其中支腿结构 简单，但对壳体产生的局部应力大，适用于重量轻的 小型容器；圈座适用于直径较大、壁厚较薄的容器； 因此卧式容器大多使用鞍座。当卧式容器的长径比（L/ D）较小时，一般使用双鞍座；当长径比较大、壁厚较 薄时，为防止筒体应力过大、发生变形，可设置 3 个 及更多鞍座。然而，受到制作工艺、安装施工、基础 沉降等因素的影响，会导致筒体产生附加的支座反力 和弯矩，因此，要尽量少用鞍座。以下结合实践，分 析了卧式容器鞍座位置对筒体受力的影响，为生产制 造提供数据支持。
中国设备工程 China Plant Engineering
探讨卧式容器鞍座位置对筒体受力分析的影响
张艺澄 （中国昆仑工程有限公司，北京 100037）
摘要：卧式容器在工业生产领域广泛应用，保证卧式容器结构的安稳性，才能正常发挥出功能作用。本文针对卧式容器鞍座位置的 设计进行探究，从鞍座结构要求和筒体受力计算入手，分析了鞍座位置对筒体受力的影响，并结合计算实例进行阐述。结果表明，卧式容 器鞍座位置对筒体受力具有明显影响，提示设计人员根据容器的受力特点，对鞍座位置进行合理设计，必要时采用加强设计方案，以保证 卧式容器的使用安全性。
低压大直径双鞍座卧式容器的不等厚设计及其校核
和 。 的值分 别 为 一４ ６ Ｍ ａ ７ ． ａ ７ ． Ｐ 、 ． Ｐ 、６ １ＭＰ 、２ ３ Ｍ ａ
一
尺 —— 圆筒 的平均 半 ， ． ６／ ｒＩ； Ｒ ＝Ｒ ＋ ２，ｌ Ｉ ｎ Ｌ —— 封 头切 线问距 离 ， Ｉ； ＩＴ ｎＩ
０ ８ Ｍ ａ １ ． Ｐ 、 ４ ３ Ｍ ａ和 ２ ． ａ ． Ｐ 、０ ７ Ｍ ａ 一 ９ Ｐ ８ ６ ＭＰ 。除
潘成 芸
（ 吲 油 天然 气 华 东 勘 察 设计 研 究 院 ， 京 中 北 ｌ００ ） Ｏ １ １
摘
要 ： 压 大直 径 双鞍 座 卧 式容 器设 计 时常 因鞍 座 边 角 处 应 力超 过 控 制 值 而需 要 调 整 设 计 方 案 。鞍 座 平 面上 的 低
部分筒体加厚 ， 头和 中间筒体用薄板 的不等壁厚方案是解决上述 问题 的一种探 索一可灵活使用软件 完成设计 方 封
案 的 校 核 过 程 这 种设 计 方案 节 约 了材 料 ， 核 方 法 为工 程 设计 提 供 了利 用软 件 的 新 思 路 校
关 键 词 ：不 等壁 厚 ； 卧 式 容 器 ； 校 核计 算 ； 软件 中图 分 类 号 ：Ｑ０ ０ ２ Ｔ ２ Ｔ ５ ． ； Ｈ １３ 文 献标 识码 ： Ａ 文章 编 号 ： ０ ９３８ （０ ）５０ ０ －３ １０ —２ １ ２ １ ０ － ４０ １ ０
器 的 设计 方案 的校 核过 程 。
２ 设计 方 案 的分 析
ｏ 为 鞍摩 边 角 处 的 同简 应 力 ， ｏ 值 太 大 ， 当 － 超 过控 制值时 ， 为保证 结 构安 全 ， 建议 采用 以 Ｆ ３种 方 式调 整设 计 。方 案 一 ： 用加 强 板 ； 采 方案 二 ： 设 加 增
卧式容器多鞍座的设计方法探讨
卧式容器多鞍座的设计方法探讨王永青1，冉谦1（1.扬州惠通化工技术有限公司，江苏.扬州225000）摘要：为降低弯矩和鞍座反力，长径比大的卧式容器以及一些塔器在水压试验、热处理及运输过程中，常常采用三鞍座或多鞍座支撑。
本文列举了几种常用的多鞍座计算方法，并就其实际工程应用进行了比较。
关键词：卧式容器；多鞍座；设计Discussion of Design Method of Horizontal V esselsSupported on Multi-saddlesWang Yongqing1,Ran Qian1,Abstract:The horizontal pressure vessels which have large slenderness ratio or some tower vessels in hydrautic process,PWHT process and transport process are supported on multi-saddles to reduce the numerical value of the moment and support pressure.This article discuss the design method of multi-saddles,and compare the several methods.Key word: horizontal pressure vessels;multi-saddle;design1 前言长期以来，大多数卧式压力容器都采用双鞍座支撑，但是随着设备的大型化和焊接工艺的逐步成熟，近年来大型卧式圆筒形容器有了增加的趋势。
但是内径、长度和容量的增大受到双鞍座的限制，支座间跨距过大，导致筒体产生较大的弯曲和变形，造成厚度增加影响了容器的经济性。
若采用多鞍座结构，则会改善受力情况，因此多鞍座的卧式容器近来得到了越来越多的应用。
卧式容器强度计算
kK F 在横截面最低 5 5 -64.2 点处 eb2 无垫 板或 L/Ra≥8 时, 垫板 F 3K6 F 6 不起 4eb2 2e2 在鞍座 -122.853 加强 边角处 作用 L/Ra<8 时, 时 12K 6 FRa F 6 4 e b2 L e2
MPa
6
4e re b2
F
F
2 2e2 re
3K6 F
-45.289
MPa
6
4e re b2
2 Le2 re
12 K6 FRm
MPa
L/Ra≥8 时,
6 鞍座垫板边 6 4 e b2 2 e2 -122.853272
圆筒中间处截 面上的弯矩
压力试验
F L 1 2 Ra2 hi2 / L2 4 A = 5.5842e+08 MT1 4h 4 L 1 i 3L
N·mm
操作工况：
A Ra2 hi2 1 L 2 AL -3.15646411e+06 M 2 F A1 4 h 1 i 3L
MPa
MPa
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
3
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-2011
封头 应力校核 圆筒 封头 圆筒, 封头, 鞍 圆筒的有效宽度 无 加 强 圈 圆 筒
椭圆形封头, KPc Di h 2 he 65.672 MP c Rh 碟形封头, h 2 he 半球形封头, Pc Di h 4 he [] = 0.8 [ ] = 112
(完整word版)双鞍座卧式容器设计
1.1设计数据表1-:1：设计数据计压力是根据最高工作压力来确定，原则是根据最危险的操作情况而定。
通常选取工作压力的1.05-1.1倍，本次设计选取1.1，故设计压力为0.4x1.1=0.44MPa 。
一、计算筒体和封头壁厚： 1、筒体壁厚：已知：D i =3000mm , MPa gh p 0294.01038.9100061=⨯⨯⨯==-ρ ,可知液柱压力小于5％设计压力，所以液柱压力可以忽略。
查表得[]MPa t189=σ[]mm p D p cti c 4.460.441481200300.442=-⨯⨯⨯=-=φσδ已知C 1=0.3mm C 2=1.5mm 取mm C C n 7)5.13.04.46()(21↑=++↑=++=δδ mm mm C C n e 5.2)]5.13.0(7[)(21=+-=+-=δδ2、封头壁厚：选标准椭圆封头，则其形状系数K=1 1=ϕ[]mm p D Kp ctic h 4.460.445.01481200300.4415.02=⨯-⨯⨯⨯⨯=-=φσδmm mm C C h nh 7]5.13.04.46[)(21=++↑=++=δδmm mm C C nh eh 2.5)]5.13.0(7[)(21=+-=+-=δδ 由此可得：表1-2：椭圆封头参数图1-1：椭圆封头示意图注：图中Hi 表示封头的曲面深度，Di 为筒体的内径即：公称直径DN ，δn 为封头名义厚度。
封头名义厚度为mm nh 7=δ，封头深度为mm H 790= ，直边高h 为40mm二、计算容器重量载荷和支座反力： 1、设备总重Q ：N N g m Q 7878001078780max =⨯== 2、作用于每个支座上的反力：N N QF 39390027878002===三、筒体轴向应力验算： 1、轴向弯矩计算：已知：L=(8000+80)mm=8080mm , A=750mm , H=790mm , R i =1500mmmm mm R R ni m 1503)25.20015(2=+=+=δ （1）鞍座截面处的弯矩：mN mm N L H AL H R L A FA M i a •-=•⨯⨯+⨯⨯-+--⨯⨯-=+-+---=235000)08083079410808507207900015080850711(507393900)341211(2222（2）跨中截面处的弯矩：mmN mmN L A LH L HRFLM ib •=•⨯-⨯⨯+-⨯+⨯⨯=-+-+=4440000)0808075408083075418080790150021(40808393900)434121(42222222、轴向应力计算：由上面的计算结果可知跨中截面弯矩远大于鞍座截面处的弯矩，且5.0496.0705350<==m R A ， 即m R A 5.0< ， 可以不考虑鞍座处的“偏塌”现象.只需要计算跨中截面处的弯矩（1）在筒体跨中截面的轴向应力：MPa MPa R M e m b 32.13102500.0705.044400006221=⨯⨯⨯==-πδπσMPa MPa R M R p e m b e m c 6.57)102500.0055.144400002.527050.44(26222=⨯⨯⨯+⨯⨯=+=-πδπδσ（2）轴向应力校核： 查标准得[]MPa t481=σ， MPa E t 5102.1⨯=[]MPa 601cr=σ可见：[]MPa MPa cr 60132.131=<=σσ[]MPa MPa t4816.572=<=σσ则满足强度及稳定性的要求四、鞍座处的切向剪应力校核： 因5.0496.0705350<==m R A ，即·m R A 5.0< ， 可认为鞍座靠近封头，封头对鞍座处筒体有加强作用。
卧式容器设计
卧式容器设计张哲峰蒋润华（中国石油工程建设公司新疆设计分公司、第一建设分公司）摘要：本文通过一个具体事例，对卧式容器中内压圆筒容器的受力、计算、分析，及其双鞍式支座的受力、计算、分析，描述了内压圆筒容器的整个设计计算过程，计算过程描述比较详细，可为以后的相关设计人员提供参考。
关键词：卧式容器内压圆筒容器设计计算分析1 主要设计参数设计压力p= 1.298Mpa 设计温度t= 190 ℃壳体内径Di =3600mm 筒体长度L0 =6320mm焊缝系数φ=0.85 腐蚀裕量C2 =2mm物料密度ρ=908.8KG/m3 设备充装系数ψ0 = 0.9鞍座JB/T 4712-2007 BⅠ3600-S δ4 =22 Q345R/Q345R2 计算圆筒、封头材质及厚度2.1 材质判断根据常规容器的常规经验，一般情况下，容器内部H2S含量偏高的话可选用Q245R 钢板，H2S含量不高或没有的话可选用Q345R钢板，同时通过厚度计算，判断选用比较经济的钢材。
2.2 厚度计算（1）采用Q345R板材时由GB150补充文件“关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见”中钢板的许用应力表，利用插值法求得Q345R钢材厚度在16-36温度在190℃时的许用应力为[σ[t=172.6 Mpa。
0.4[σ]t φ = 0.4×172.6×0.85 = 58.684 MpaP c = 1.298 Mpa< 0.4[σ]t ψ = 58.684Mpa,按照GB150-1998中式（5-1）计算圆筒厚度：计算厚度1.2983600162[]2172.60.85 1.298c i t c P D mm P δσφ⋅⨯===-⨯⨯-最小厚度σmin = 2D i /1000 = 7.2 mm由于最小厚度小于计算厚度，故设计厚度为σd =σ+C 2 =16+2 = 18 mm由《石油化工设备设计便查手册》中查得厚度为8-25的钢板的厚度负偏差为C 1 = 0.8，故名义厚度为：σn =σd +C 1 = 18+0.8 = 18.8 mm ，圆整至20 mm（2）采用Q245R 板材时由GB150补充文件“关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见”中钢板的许用应力表，利用插值法求得Q245R 钢材厚度在16-36温度在190℃时的许用应力为[σ]t =125.8 Mpa 。
带有附属设备双鞍座卧式容器分析及对设计方法的建议
带有附属设备双鞍座卧式容器分析及对设计方法的建议
丁伯民
【期刊名称】《化工设备设计》
【年(卷),期】1996(033)006
【摘要】本文由卧式容器的设计原理和控制卧式容器设计的最大应力出发，分析在带有附属设备拍对卧容器各处应力的影响，为设计方便，提出了根据现行卧式容器设计方法，并在容器总质量中计入附属设备质量后，即能计及设有附属设备后对卧式容器设计所起的主要影响。
此外，认为在带有附属设备后，对简所引起的中应力是中能忽视。
【总页数】10页(P1-10)
【作者】丁伯民
【作者单位】华东理工大学
【正文语种】中文
【中图分类】TQ053.202
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双鞍座卧式液氨储罐
课程设计题目：100m³双鞍座卧式液氨储罐设计学院：榆林学院专业：过程装备与控制工程指导老师：范晓勇学生姓名：李云玲学号：0806250208完成日期2011年7月16日星期六前言 (1)第一章课程设计任务书 (1)1.设计目的： (1)2.设计内容及要求： (1)3.课程设计要求： (1)1）设计内容： (1)2）设计工作任务： (2)第二章设计选材及结构 (2)2.1 工艺参数的设定 (2)2.1.1 设计压力 (2)2.1.2 筒体的选材及结构 (2)2.1.3 封头的结构及选材 (3)第三章设计计算 (3)3.1筒体壁厚计算 (3)3.2 封头壁厚计算 (4)3.3 压力试验 (4)3.3.1水压试验 (4)3.3.2水压试验的应力校核： (5)第四章附件选择 (5)4.1 人孔选择 (5)4.2 人孔补强的计算 (6)4.2.1内压容器开孔后所需的补强面积: (6)4.2.2最大开孔的限制 (6)4.2.3有效补强面积即已有的加强面积 (7)4.3 进出料接管的选择 (8)4.4 液面计的设计 (9)4.5 安全阀的选择 (10)4.6 排污管的选择 (10)4.7法兰的选取 (10)4.8 镙栓的选取 (10)4.9 鞍座的选择 (11)4.9.1鞍座结构和材料的选取 (11)4.9.2容器载荷计算 (12)4.9.3鞍座选取标准 (12)4.9.4鞍座强度校核 (13)第五章容器焊缝标准 (13)5.1 压力容器焊接结构设计要求 (13)5.2 筒体与椭圆封头的焊接接头 (14)5.3 管法兰与接管的焊接接头 (14)5.4 接管与壳体的焊接接头 (14)第六章筒体和封头的校核计算 (15)6.1筒体轴向应力校核 (15)6.1.1 由弯矩引起的轴向应力 (15)6.1.2由设计压力引起的轴向应力： (16)6.1.3 轴向应力组合与校核 (16)6.2 筒体和封头切向应力校核 (16)第七章总结 (17)参考文献 (18)前言本设计的液料为液氨，它是一种无色液体。
化工机械储存设备例题.
例题一台公称直径为DN=3200的双鞍座卧式容器，筒体（包括封头直边长度）长20m，设计压力0.6MPa，操作温度t=200，材料为A3R，介质对材料腐蚀性不大，取C=2mm，液态介质密度为卧式容器所遵循的标准包括：JB/T4712—1992《鞍式支座》、JB/T4731—2005《钢制卧式容器》解：首先按一般内压容器进行强度计算，初步确定筒体及封头的壁厚，然后按卧式容器校和其强度。
按标准选鞍座尺寸，然后进行校和对不满足要求的尺寸进行调整按DN3200选支座，其材料为Q235。
主要尺寸如下图：一、计算筒体和封头壁厚：1、筒体壁厚：已知： =3200mm P=0.6MPa 采用双向对接焊。
局部探伤＝0.85 取=取＝12mm 则＝10mm2、封头壁厚：选标准椭圆封头，则其形状系数K=1取则由此可得：封头名义厚度为12mm，封头深度为800mm直边高h=40mm 筒体名义厚度为12mm，内径均为3200mm 封头容积4.61m二、计算容器重量载荷和支座反力：1、设备自重G：筒体重：＝封头重：附件重：则设备自重：2、充满介质时液体介质重量=3、作用于每个支座上的反力：三、筒体轴向应力验算：1、轴向弯矩计算：已知：L=20m取A= H=800mm =1600mm（1）鞍座截面处的弯矩：（2）跨中截面处的弯矩：2、轴向应力计算：由上面的计算结果可知跨中截面弯矩远大于鞍座截面处的弯矩，且可以不考虑鞍座处的“偏塌”现象，因此，只计算跨中截面的轴向应力即可。
（1）跨中截面最高点的轴向应力：因为是内压操作，可以不考虑则＝（2）跨中截面最低点的轴向应力：＝（3）轴向应力校核：E=1.97取可见：，满足强度及稳定性的要求四、鞍座处的切向剪应力校核：因可认为鞍座靠近封头，封头对鞍座处筒体有加强作用。
鞍座包角查表：（P231表5——2）封头中的切向剪应力：校核：均满足强度要求。
五、鞍座处筒体周向应力验算：1、鞍座板不做加强板：（1）筒体最低点的周向应力：（P235表5—3）K5=0.7603 k=1显然不满足（2）鞍座边角处的周向应力：由于：则：k6=0.0132=-显然不满足不论是最低点处，还是鞍座边角处的周向应力都不满足强度要求，故需在筒体和支座之间加衬托板取衬托板厚度m k=0.1取此时：均满足要求2、垫板起加强作用：此时：可算得均满足要求。
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1.1设计数据表1-:1：设计数据计压力是根据最高工作压力来确定，原则是根据最危险的操作情况而定。
通常选取工作压力的1.05-1.1倍，本次设计选取1.1，故设计压力为0.4x1.1=0.44MPa 。
一、计算筒体和封头壁厚： 1、筒体壁厚：已知：D i =3000mm , MPa gh p 0294.01038.9100061=⨯⨯⨯==-ρ ,可知液柱压力小于5％设计压力，所以液柱压力可以忽略。
查表得[]MPa t189=σ[]mm p D p cti c 4.460.441481200300.442=-⨯⨯⨯=-=φσδ已知C 1=0.3mm C 2=1.5mm 取mm C C n 7)5.13.04.46()(21↑=++↑=++=δδmm mm C C n e 5.2)]5.13.0(7[)(21=+-=+-=δδ2、封头壁厚：选标准椭圆封头，则其形状系数K=1 1=ϕ[]mm p D Kp ctic h 4.460.445.01481200300.4415.02=⨯-⨯⨯⨯⨯=-=φσδmm mm C C h nh 7]5.13.04.46[)(21=++↑=++=δδmm mm C C nh eh 2.5)]5.13.0(7[)(21=+-=+-=δδ 由此可得：表1-2：椭圆封头参数公称直径DN/mm总深度H/mm容积Vf/m ³ 30007903.817图1-1：椭圆封头示意图注：图中Hi 表示封头的曲面深度，Di 为筒体的内径即：公称直径DN ，δn 为封头名义厚度。
封头名义厚度为mm nh 7=δ，封头深度为mm H 790=，直边高h 为40mm二、计算容器重量载荷和支座反力： 1、设备总重Q ：N N g m Q 7878001078780max =⨯== 2、作用于每个支座上的反力：N N QF 39390027878002===三、筒体轴向应力验算： 1、轴向弯矩计算：已知：L=(8000+80)mm=8080mm , A=750mm , H=790mm , R i =1500mmmm mm R R ni m 1503)25.20015(2=+=+=δ （1）鞍座截面处的弯矩：mN mm N L H AL H R L A FA M i a •-=•⨯⨯+⨯⨯-+--⨯⨯-=+-+---=235000)08083079410808507207900015080850711(507393900)341211(2222（2）跨中截面处的弯矩：mmN mmN L A LH L HRFLM ib •=•⨯-⨯⨯+-⨯+⨯⨯=-+-+=4440000)0808075408083075418080790150021(40808393900)434121(42222222、轴向应力计算：由上面的计算结果可知跨中截面弯矩远大于鞍座截面处的弯矩，且5.0496.0705350<==m R A ，即m R A 5.0<，可以不考虑鞍座处的“偏塌”现象.只需要计算跨中截面处的弯矩（1）在筒体跨中截面的轴向应力：MPa MPa R M e m b 32.13102500.0705.044400006221=⨯⨯⨯==-πδπσMPa MPa R M R p e m b e m c 6.57)102500.0055.144400002.527050.44(26222=⨯⨯⨯+⨯⨯=+=-πδπδσ（2）轴向应力校核： 查标准得[]MPa t481=σ，MPa E t 5102.1⨯=[]MPa 601cr=σ可见：[]MPa MPa cr 60132.131=<=σσ[]MPa MPa t4816.572=<=σσ则满足强度及稳定性的要求四、鞍座处的切向剪应力校核： 因5.0496.0705350<==m R A ，即·m R A 5.0<，可认为鞍座靠近封头，封头对鞍座处筒体有加强作用。
鞍座包角 120=θ，查表880.03=K ，401.04=KMPa MPa R F K e m 44.410050.01.503393900880.063=⨯⨯⨯==-δτ[]MPa MPa MPa h th 66.99)59.13648125.1(25.14.44=-⨯=-<=σστ满足强度要求五、鞍座处筒体周向应力验算： 1、鞍座板不做加强板：（1）筒体最低点的周向应力：查表760.05=K , 容器不焊在支座上取1=k ， 垫板不起加强作用mm e 2.5==δδ 查表支座宽度b=360mm ,筒体有效宽度mm mm R b b e m 448)2.5035156.1036(56.12=⨯⨯+=+=δMPa MPa b F kK 31310448500.039390076.016255=⨯⨯⨯⨯=-=-δσ 校核：[]MPa MPa t4813135=<=σσ满足强度条件（2）鞍座边角处的周向应力：查表530.06=K由于m m R L R L 889.47053450<<==即 则MPa MPa L FR K b F m 12510]2500.045.3393900530.03005.00082.04393900[124622626-=⨯⨯⨯⨯-⨯⨯-=--=-δδσ（3）鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力： 由于m m R L R L 889.47053450<<==即 校核[]MPa MPa t4811.25125,6=<=σσ则满足要求六、鞍座腹板的强度校核：查表腹板厚mm b 100=，204.09=K ，[]MPa sa 160=σ 计算高度：mm H mm mm R H S m S025两者中取较小值即250mm 鞍座实际高度：50015003131度：承受水平推力的有效高=⎪⎩⎪⎨⎧=⨯==MPa MPa b H F K S 32100.0125.0393900204.06099=⨯⨯⨯==-σ 校核：[]MPa MPa MPa sa 7.1061603232329=⨯=<=σσ 至此鞍座强度验算合格结果：筒体mm DN 3000=mm n 10=δ材料Q245R 封头mm DN 0030=mm nh 10=δ材料Q245R 双鞍座材料Q235-A.F则取接管材料为 Q245R ，mm mm 7500⨯φ，外伸高度128mm , 内平齐接管， 接管的焊缝系数1=φ，[]MPa t r 481=σ七.接管壁厚计算[]mm mm pd p tic t 0.770.4414812)72500(0.442=-⨯⨯⨯-⨯=-=φσδmm mm C C t nt 4)5.13.00.77()(21=↑++↑=++=δδmm mm C C nt et 2.2)]5.13.0(4[)(21=+-=+-=δδ 八.需要补强的截面积)1(2r et op f d A -+=δδδmm mm C d d t nt op 6.489)]5.13.0(272500[220=+⨯+⨯-=+-=δ[][]78.0189481===tt r r f σσ 23425)78.01(2.57276.489)1(2mm f d A r et op =-⨯⨯⨯+⨯=-+=δδδ九.补强范围 有效宽度2.979取两者中之大值即506.5)424.4626.489(222.9796.48922=⎪⎩⎪⎨⎧=⨯+⨯+=++=⨯==B mmmm d mm mm d B nt n op op δδ有效高度外侧：mmh mm mm d h nt op 5.58mm 1285.5876.48911=⎪⎩⎪⎨⎧==⨯==取两者中之小值即接管实际外伸高度δ 内侧：0h 05.5876.48922=⎪⎩⎪⎨⎧==⨯==取两者中之小值即接管实际内伸高度mmmm d h nt op δ 十.有效补强金属面积 筒体多余金属面积18(2.52)70.72.8()6.4892.979[()1)((2))((f d B A r e et e op ⨯⨯--⨯-=-----=δδδδδ接管多余金属面积22221281.9]02)1.5-2.2(5.582[)(2)(2mm mm f C h f h A r et r t et =⨯-⨯⨯=---=δδδ焊缝面积2234977212mm mm A =⨯⨯⨯=故22321484.6)4981.9354(mm mm A A A =++=++ 十一.需要另加的补强面积223214940.42]484.64253[)(mm mm A A A A A =-=++-≥ 十二.确定补强圈尺寸查表取补强材料为Q245R ，补强圈外直径mm D 8400=，补强圈内直径mm D i 534= 补强圈计算厚度mm mm D D A A A A i r 9.653484002940.4)(2321=-=-++-=δ取mm nr 10=δ选用标准补强圈10500⨯=DN 人孔的补强计算完毕。