挂篮预压成果报告(建资荟萃)

挂篮预压总结

中铁二局一公司铜黄高速公路TH-C04合同段虎沟大桥6号墩左幅挂篮预压总结编制：复核：审核：挂篮预压总结1、工程概况虎沟（南沟）大桥主桥上部结构为（55+2×100+55）m预应力混凝土连续刚构，主桥梁体为变高度单箱单室直腹板箱梁，梁高2.6～6m。

箱梁顶宽16.65m，箱梁底宽8.65m。

箱梁顶板厚0.32m，腹板厚分别为0.70m、0.55m；底板厚0.32m～0.8m。

该桥挂篮施工悬灌的段数从2号段至13号段，具体为1×3m+5×3.5m+5×4.5m+2m合龙段，共计单边悬灌梁段数为（包括合龙段）12段。

最大重量悬臂浇筑段为3号段，梁段长3.5m，节段重1818.1KN；主桁最不利荷载段为8号段，梁段长4.5m，节段重1732.2KN。

箱梁横断面如图1所示。

图1 箱梁横断面图2、挂篮设计（1）挂篮主桁设计为三角桁架。

（2）挂篮模板用现场矩形墩加工改装，内模采用钢模板和竹胶板结合的方式。

（3）对于跨中横隔板和齿块，施工作业队可以对内模进行改装。

（4）吊带和后锚采用JL32精轧螺纹钢锚固。

整个挂篮总体结构包括五大部分：主桁及锚固系统、走行系统、底模及底模锚固系统、外模、内模系统。

3、挂篮总体构造3.1、主桁：主桁为三角桁片，由立柱、轨道横梁、斜拉带组成，每个挂篮有二片三角形组合梁，两片组合梁支架由桁架连接形成整体，立柱与主梁之间采用绞接。

（1）主梁由2根HN600×200×11×17型钢加工而成，共长1200cm；（2）立柱由2根HN600×200×11×17型钢加工而成，共长600cm；（3）前斜拉带由1道250mm×40mm16Mn钢板加工而成，端部两侧各加焊1.6cm厚的16Mn钢板；后斜拉带由2道250mm×20mm16Mn钢板加工而成，端部两侧各加焊1.0㎝厚的16Mn钢板。

挂篮预压成果报告

济青下速铁路工程之阳早格格创做表A.0.1 动工构造安排（规划）报审表工程名目称呼：新建济北至青岛下速铁路工程动工合共段：JQGTSG-9编号：新建济北至青岛下速铁路JQGTSG-9标段北胶新河特大桥跨共大街（32+48+32）m连绝梁180号主墩挂篮预压考查成果报告体例：复核：审批：中铁一局集团有限公司济青下铁名目部二○一六年七月二十五日目录1挂篮预压的手段及意思12挂篮预压的构造真施1 113考查数据支集34数据分解5568105论断126历程照片13北胶新河特大桥跨共大街32+48+32m连绝梁180号墩挂篮预压考查成果报告1挂篮预压的手段及意思为了考验挂篮使用的仄安性、检测并获与挂篮的弹性变形量、与消其非弹性变形等，为挂篮的后绝使用提供稳当的技能参数战仄安包管步伐，也为线型监控单位提供的估计依据.2挂篮预压的构造真施2.1总体规划北胶新河特大桥跨共大街连绝梁动工采与菱形挂篮动工，挂篮分左、左二幅共计四对付（8套），每个主墩上各一对付，根据原名手段本质情况，分离相闭名手段参照资料，对付于此挂篮举止了加载真验，原次挂篮加载考查，于180#墩现场举止.先正在大天按4米间距，铺设导梁，由工字钢战钢板举止大概调仄，再将挂篮的二片主桁架正在导梁上拼拆完毕后,镜像晃搁，各采与4根Ф32粗轧螺纹钢锚固后锚、前锚，正在前支面处拆置350T千斤顶，通过液压千斤顶逐级举止加载试压测挂篮变形战强度.正在大天将二前后横梁仄晃，采与粗轧螺纹钢对接吊戴，中间安顿30T千斤顶，通过千斤顶逐级加载，模拟吊戴受力情况，查看吊戴、销轴、粗轧螺纹钢对接情况及受力后的弹性变形，以建证挂篮主桁架的弹性变形情况.通过二者拉拢，基天性够模拟出挂篮完齐受力情况下各荷载的变形情况.2.2预压真施情况挂篮预压正在180号主墩附近场举止.自2016年7月22日启初，当天完毕加载，第二天完毕卸载.挂篮压载采与千斤顶压载，压载的沉量为估计前上横梁传播至前支面的最大反力，简直数值去历睹《北胶新河特大桥跨共大街32+48+32m连绝梁动工挂篮大天拼接预压规划》.压载时按最大节段混凝土沉量的1.2倍思量.压载分为四级，第一级，达到压载沉量的20%，脆持荷载0.5个小时.第二级，达到压载沉量的48%，脆持荷载0.5个小时.第三级，达到压载沉量的100%，脆持荷载0.5个小时.第四级，达到压载沉量的120%，脆持荷载0.5个小时.脆持荷载2小个小时以上后卸载.卸载按上述五级分别举止.由于考查历程有大吨位千斤顶，操过工人必须包管仄安，考查位子没有得位于粗轧螺纹钢端头、正里战千斤顶附近，预防压载历程中粗轧螺纹钢脱扣伤及人员.加载后必须有一定的持荷时间，并正在确认仄安的情景下圆可举止量测做业.考查由名目分部金露控造技能指挥，技能主管孟永涛控造技能战仄安接底，技能员刘园监控记录，仄安员刘子聪控造仄安历程盯控、发工员廖孝武控造现场构造，监理工程师梁峻玮齐程旁站，由博业司油泵支配工人2人，辅帮支配工人2人.原次荷载考查，通过项部经理部粗心构造，依照《北胶新河特大桥跨共大街32+48+32m连绝梁动工挂篮大天拼接预压规划》举止，博得了乐成.通过试压，没有单与消了菱形挂篮主桁架自己的非弹性变形，博得了挂篮的弹性变形值，也博得了吊戴的弹性变形，为主梁加进仄常循环悬臂浇筑动工提供参照数据.3 考查数据支集主桁架考查测面采用正在二菱形架A （后锚面）、B （前支面）、C （前吊面）、D （前支面坐柱）四个节面间的少度变更.吊戴预压考查测面采用二吊戴（H1、H2）及横梁预压范畴中部间距（H3）.丈量仪器用钢尺.考查共做三次.二主菱形架共时举止，吊戴预压正在二主桁架预压完毕持荷阶段举止.屡屡均分级完毕，正在荷载加载至10时，支集测面的相对付位移，动做初初值，当每级荷载加载30分钟后举止丈量，荷载卸载后共样举止丈量.屡屡丈量分三次，与仄衡值.A B D CBDC A图31菱形架预压示企图H1H3H2图32吊戴预压示企图考查数据支集如下：表31挂篮预压记录表（小里程侧）180-0#块挂篮预压加载丈量记录表表32挂篮预压记录表（大里程侧）表33吊戴预压记录表4数据分解4.1主桁架变形分解考查时，丈量的值C-C为二片桁架的变形值，单片桁架的变形值为总变形值的一半.估计时按1半估计乏计变形，正在预压时，C面的变形量包罗了A面变形对付C面的做用值，估计挂篮主桁架的变形时，要将此做用值剔除.预压时已按安排拆置粗轧螺纹钢，其弹性变形已包罗粗轧螺纹钢弹性变形.4.2180小里程挂篮预压数据分解由丈量数据不妨瞅出非弹性变形：非弹性变形均为0.弹性变形：A面5mm，B面12mm，C面6mm，D面12mm，表41加载历程中各面乏积变形情况B面力C面力模拟加载吨位A+B+C+D+C+A*(4.9/3.2)53.8 21.3 11.0 0000 134.5 53.1 27.5 2199.0 78.6 52.8537.9 212.5 110.1 4645.5 255.0 132.1 3图41C面加载时变形数据分解图42C面卸载时弹性变形数据分解思量A面变形对付C面的做用，弹性变形直线.图43加载时C面弹性变形直线图44卸载时C面变形直线由以上分解可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性圆程Y=0.0503X+1.2893以决定各节段弹性变形值.X为节段混凝土沉量，单位为T.4.3180大里程侧挂蓝预压数据分解由丈量数据不妨瞅出：非弹性变形：非弹性变形分别为4，6、-1、6.有背数为丈量缺面.弹性变形：A面4mm，B面21mm，C面7mm，D面19mm.表42加载历程中各面乏积变形情况B面力C面力模拟加载吨位A+C+C+A*(4.9/3.2)53.8 21.3 11.0 00134.5 53.1 27.5 0199.0 78.6 52.8 2537.9 212.5 110.1 4645.5 255.0 132.1 4图45C面加载直线图46C面卸载直线思量A面变形对付C面的做用，弹性变形直线.图47加载时C面弹性变形直线图48卸载时C面弹性变形直线由以上分解可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性圆程Y=0.0411X+1.7428以决定各节段弹性变形值.X为节段混凝土沉量，单位为T.4.4吊戴及横梁弹性变更分解由以上考查数据，吊戴的非弹性变更量为1mm，弹性变形量分别为3mm，10mm.横梁非弹性变更为0mm，弹性变更为8mm.表43吊戴及横梁加载历程中各面乏积变形情况应力模拟加载吨位吊戴1吊戴2仄衡横梁9.7 11.0 00024.4 27.5 03336.0 52.8 063497.4 110.1 2856116.9 132.1 3108思量现场拆置粗度及丈量粗度做用，二吊戴与仄衡值分解.由此可知，吊戴的弹性变形值正在本质应用中按Y=0.0448X+0.3854估计采与.图49横梁应力变更直线5论断正在挂篮底模，采与吊戴拆置部位时，应试虑吊戴弹性变形量.小里程侧挂篮弹性变形按式Y=0.0503X+1.2893决定各节段弹性变形值.底模部位采与吊戴对接的，还应试虑吊戴弹性变形及横梁的弹性变形，其中吊戴按式Y=0.0448X+0.3854减少吊戴弹性变形值，横梁按式Y=0.0555X+0.4947.式中Y为弹性变形值，单位为mm，X为节段混凝土沉量，单位为T.6历程照片180号墩挂篮预压现场照片7成果附表节段称呼1号节段2号节段3号节段4号节段5号节段6号合拢段节段沉量t小里程菱形架弹性变形mm7 6 7 7 7 4 吊戴弹性变形mm 5 5 5 5 5 3 横梁弹性变形mm 6 6 7 6 6 3 大里程菱形架弹性变形mm 6 6 6 6 6 4 小里程底模标下弹性变形量mm181819181810大里程底模标下弹性变171718171710。

箱梁三角挂篮预压报告

大桥主桥三角挂篮主桁架加载预压试验成果报告一：挂篮预压简介根据《xx大桥施工方案》，挂篮压载采用油顶压载，压载的重量为计算前上横梁的最大支反力，具体数值来历见《xx大桥施工方案》，计算单P1=552.4KN。

考虑到压载与实际挂篮受力相吻合，挂篮压载位置为主梁与前上横梁交界处。

一套挂篮压载4个点，压载时对称压载2个挂篮，大小里程各一个。

压载在挂篮安装主梁和前上横梁完毕后进行，具体见压载示意图。

由于计算过程中的砼重量按1.2倍系数进行计算，同时考虑了模板、施工荷载等，由计算单得出的压载力大于实际砼荷载的1.2倍，压载时按1.2倍考虑。

按计算荷载进行压载，对于挂篮不利，但有利于施工安全。

压载分为五级，第一级，达到压载重量的的30%，保持荷载1个小时。

第二级，达到压载重量的的50%，保持荷载1个小时。

第三级，达到压载重量的的75%，保持荷载1个小时。

第四级，达到压载重量的的100%，保持荷载1个小时。

第五级，达到压载重量的的120%，保持荷载24个小时后卸载。

卸载按上述五级分别进行。

由于压载过程是试验过程，操过工人必须全部带好保护绳进行操作，保护绳一段必须固定在0#砼面上，防止压载过程中挂篮塌落伤级人员。

二：挂篮预压的目的及意义为了检验挂篮使用的安全性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其非弹性变形等，为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安全保障措施，也为监控单位发布施工指令提供相应的依据。

本次荷载试验，经过项部经理部精心组织，按照《挂篮预压方案》进行，取得了成功。

经过试压，不但消除了挂篮自身的非弹性变形，还取得了挂篮的弹性变形值，为主梁进入正常循环悬浇施工提供一定的参考数据。

三：挂篮预压的组织实施1、总体方案张花高速公路青坪大桥主梁施工挂篮分左、右两幅共计四对（8套），每个主墩上各一对，根据本项目的实际情况，结合相关项目的参考资料，对于此挂篮进行了加载实验，本次挂篮加载试验，于右线7#墩0#块现场进行。

挂篮试验结果报告

挂篮试验结果报告哈尔滨工业大学2006年5月5日红岭高架桥挂篮试验于2006年5月4日在挂篮试验方案的指导下进行，并取得了成功。

虽与试验方案出现一些可预见性出入，但均在可控制的范围内。

一、挂篮外观检查1、实验前焊接点检查：焊接总体质量较好，个别位置在试验前进行了补强。

2、前后拉杆在实验前没有完全拉紧致使精轧螺纹钢筋有一定的松弛。

3、后锚点锚固紧密程度没有完全达到方案的要求。

4、为防止挂篮产生非平面的翘曲变形，在主梁和立柱上设置了压重。

二、试验数据结果根据现场试验得到实测数据如下：挂篮试验控制点应变数据（主要控制点数据）挂篮试验主要控制点应力计算数据控制点应力理论计算数据三、结果分析1、强度分析（应变、应力）应用实测应变数据计算应力值，结果与理论值产生偏差，且均小于理论值，产生偏差的主要原因是实际试验与方案模型有偏差：1) 挂篮主梁及立柱均采用补强措施（采用0.5cm钢板均匀分布并焊接在钢梁上下表面、立柱底端采用0.5cm钢板作为斜支撑以补强立柱底端刚度等）,因此挂篮结构的实际刚度要比理论模型的刚度大，这是产生偏差的主要原因。

2) 应变计粘贴位置在实际挂篮的结构条件下没能与方案中控制点位置完全吻合，但偏差较小。

3) 为防止挂篮产生非平面的变形而设置了压重，这会使挂篮与下部支撑结构之间产生一定的摩阻力，在一定程度上会影响挂篮的整体刚度，从而产生偏差。

2、变形分析挂篮塑性变形值为：7.5-2.9=4.6mm对比实测数据与理论数据可见，实测挠度数据与理论计算挠度有一定的偏差，其原因同样应从实际试验与方案模型的偏差方面分析：1)主梁前吊点：实测挠度数据比理论计算挠度偏大，其原因如下：（1）在方案模型中后锚点采用精轧螺纹钢筋严格锚固紧密以保证后锚点在主梁前端加载情况下不产生挠度值；具体试验中，后锚点由于一些非理想化的干扰因素使其不可能严格锚固紧密，从而使主梁前吊点产生一定的挠度值。

（2）在3号点位即挂篮的前支点处，模型采用钢梁作为前支点并与主梁紧密接触，具体试验并未与方案达到完全一致，在前吊点施加荷载时，前支点处会产生较小位移，因而也将导致前吊点挠度增加。

天水路黄河大桥宽幅挂篮施工技术报告(DOC)

天水路黄河特大桥施工技术、宽幅挂篮的研制与应用.研究总报告——报告（一）2001.10一、工程概述：天水路黄河大桥全长750米，主桥为57.5+3×105+57.5米预应力混凝土连续刚构。

兰州岸引桥（南引桥）为8×30=240米逐孔施工预应力混凝土连续箱梁。

忠和岸引桥（北引桥）为4×18.3=73.2米钢筋混凝土连续箱梁。

忠和岸匝道为3×18.3米单幅钢筋混凝土连续箱梁。

全桥上、下部工程共计混凝土35118立方米。

南引桥位于曲线上，曲线转角81º59′42.3″（Z），切线长度T=313.013米，曲线半径R=300米，圆曲线长度L Y=327.242米，缓和曲线长度L S=102.083米。

上部构造为8×30＝240米逐孔施工预应力混凝土连续箱梁，按上、下行两幅桥分开设计，结构采用单箱单室等高度箱梁，梁高1.6米，箱梁按曲线设计。

其中：K13+997—K14+176.237位于圆曲线上，K14+176.237— K14+237位于缓和曲线上。

横桥向超高最大横坡6%，顺桥向K13+997—K14+150纵坡按2%—3%竖曲线变化，K14+150—K14+237纵坡为3%。

标准断面桥梁全宽21.5米，加宽断面桥梁全宽24米，在K14+177—K14+237段内，右侧宽度由10.75米渐变至13.25米，两侧翼缘板宽度保持在2.5米不变。

主桥为57.5＋3×105＋57.5m＝430m•三向预应力连续刚构，主桥按一幅桥整体式断面设计,采用单箱双室断面,支点梁高5.8m，此结构目前为西北最大。

跨中梁高2.4m，腹板厚40cm，顶板厚28cm，底板宽15m，翼缘板宽4.5m，桥面宽24m，主桥1号─12号截面位于缓和曲线上，由于考虑超高设置，故翼缘板坡度是变化的，忠和岸c—c匝道起点位于主桥悬灌段上，因此从115号─124号截面，桥面宽由24m变至25.224m，顺桥向箱梁顶面为直线（按3％纵坡设置），底面按2.5次抛物线变化。

猴子河特大桥主桥三角形斜拉式后支点挂篮加载预压试验成果报告

猴子河特大桥主桥三角形斜拉式后支点挂篮加载预压试验成果报告一、挂篮预压的目的及意义根据公路工程施工技术规范规定和悬浇箱梁监控的要求，我部对猴子河特大桥悬臂施工所用挂篮进行静载试验，以检验挂篮的强度和安全性，检验挂篮的质量是否满足设计要求，减少挂篮的非弹性变形，获取弹性变形参数，得出压重与挂篮本身的变形关系，为挂篮施工和线性控制提供挂篮弹性挠度计算的可靠依据，保证施工质量和安全。

对挂篮进行静载试验并达到以下目的：1、挂篮安全可靠；2、消除非弹性变形；3、提供相应控制参数。

猴子河特大桥左幅5#墩挂篮预压自2009年8月31日开始，当天完成加载及卸载。

本次荷载试验，经过项部经理部精心组织，按照《挂篮预压方案》进行，取得了成功。

经过试压，不但消除了挂篮自身的非弹性变形，还取得了挂篮的弹性变形值，为主梁进入正常循环悬浇施工提供一定的参考数据。

二、挂篮预压的组织实施1、总体方案厦蓉高速公路BT7标猴子河特大桥主桥施工挂篮左、右两幅计四对（8套），分别为左幅4#、5#墩，右幅5#、6#墩，根据目前挂篮的拼装完成情况，先对左幅5#墩的挂篮进行预压，利用预埋于承台内的钢绞线，在桁架前端采用液压千斤顶逐级进行加载试压,观测挂篮变形和承载力。

2、挂篮详细加载方法1、挂篮安装好后，通过相关单位检查、验收合格，即对挂篮进行静载试验。

本桥共使用4套挂篮。

本次挂篮中跨选2#节段梁体的工况进行试验。

2、本试验中采用张拉锚固在挂篮底部的钢绞线进行加载，钢绞线的张拉反力由事先预埋在承台内的钢绞线通过分配梁提供，张拉采用60吨穿心式液压千斤顶及配套油泵，每套挂篮单侧挂4个千斤顶，逐级同时张拉4根精轧螺纹钢筋，每级张拉前后对应力、应变测试仪器进行读数并且作好记录。

3、挂篮试验分成三个小组，分别是：①指导小组；②张拉小组，③应力和应变观测小组。

三个小组分别负责①试验时技术指导，检查督促各项操作；②、张拉精轧螺纹钢筋以提供预压反力；③观测点布置和应力应变观测。

挂篮加载预压试验成果报告模板.doc

编号：商丘至合肥至杭州铁路（河南段）SHHZQ-01标(40+56+40)连续梁挂篮预压成果报告编制：复核：审核：监理：中铁一局商合杭指挥部第二分部2016 年 8 月 24 日目录一、挂篮预压的目的. 0二、挂篮预压过程. 0三、预压技术参数. 0四、材料准备. 0五、挂篮预压的组织实施 (1)、总体方案 . (1)、沉降观测点布设. (1)、挂篮加载程序. (1)七、试验结论 . (3)八、试验数据的收集. (3)九、挂篮相关检测证书. (3)十、预压影像资料. (3)挂篮加载预压成果报告一、挂篮预压的目的为了检验挂篮使用的结构安全性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其非弹性变形等，为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安全保障措施，也为监控单位发布实施施工指令提供相应的重要依据。

二、挂篮预压过程挂篮预压自 2016 年 8 月 21 日开始加载， 23 日完成加载，次日卸载。

本次加载试验，经过项部经理部精心组织，严格按照《挂篮预压方案》进行，取得了成功。

经过试压，消除了挂篮自身的非弹性变形，并采集挂篮的弹性变形值，为主梁进入正常循环悬浇施工提供必要的参考数据。

三、预压技术参数根据现场施工条件和实际情况，预压采用混凝土预制块预压方案。

挂篮预压压重为悬臂梁段重量（最重梁段）与人工、机具、模板荷载总重的倍。

最重梁段为1#段，重，考虑安全方面的重要性，荷载按 *= ，动力、人工机具附加荷载为×× 4m/10(N／Kg)=，模板重量为 20t ，预压总荷载为 185t 。

加载分 3 级进行 , 空载 -60%-100%-120%,卸载时 , 也按此级别进行 120%-100%-60%空-载。

每级荷载在加载 ( 或卸载 ) 完成时 , 应停留 1 小时以上 , 待沉降稳定后进行观测 , 得出有关变形数据。

满载后每隔 1h 测量一次每隔测点变形值，连续预压 4h，当最后测量的两次变形量之差小于 2mm时，即可结束预压，开始卸载。

挂篮加载预压试验成果报告

编号:商丘至合肥至杭州铁路(河南段)SHHZQ-0标(40+56+40)连续梁挂篮预压成果报告编制: 复核: 审核: 监理:中铁一局商合杭指挥部第二分部2016年8月24日目录一、挂篮预压的目的 0二、挂篮预压过程 0三、预压技术参数 0四、材料准备 0五、挂篮预压的组织实施. (1)、总体方案. (1)、沉降观测点布设. (1)、挂篮加载程序. (1)七、试验结论. (3)八、试验数据的收集. (3)九、挂篮相关检测证书. (3)十、预压影像资料. (3)挂篮加载预压成果报告一、挂篮预压的目的为了检验挂篮使用的结构安全性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其非弹性变形等，为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安全保障措施，也为监控单位发布实施施工指令提供相应的重要依据。

二、挂篮预压过程挂篮预压自2016年8月21日开始加载，23日完成加载，次日卸载。

本次加载试验，经过项部经理部精心组织，严格按照《挂篮预压方案》进行，取得了成功。

经过试压，消除了挂篮自身的非弹性变形，并采集挂篮的弹性变形值，为主梁进入正常循环悬浇施工提供必要的参考数据。

三、预压技术参数根据现场施工条件和实际情况，预压采用混凝土预制块预压方案。

挂篮预压压重为悬臂梁段重量（最重梁段）与人工、机具、模板荷载总重的倍。

最重梁段为1#段，重，考虑安全方面的重要性，荷载按*=，动力、人工机具附加荷载为XX 4m/10（N/Kg）=，模板重量为20t，预压总荷载为185t。

加载分3级进行,空载-60%-100%-120%卸载时,也按此级别进行120%-100%-60%空载。

每级荷载在加载（或卸载）完成时,应停留1小时以上, 待沉降稳定后进行观测，得出有关变形数据。

满载后每隔1h测量一次每隔测点变形值，连续预压4h,当最后测量的两次变形量之差小于2mm寸，即可结束预压，开始卸载。

四、材料准备内业准备：相关技术资料外业准备：测量仪器一台预制混凝土块120块，每块吨/个。

挂篮预压方案(最终采用反力预压)

里必沁水河特大桥主墩挂篮预压方案一、工程简介里必沁水河特大桥位于沁水县龙港镇里必村东侧0.6Km处，横跨侯月双线铁路和S331省道及沁水河。

全段设计速度为80km/h，桥面宽度2×12m。

本桥起点桩号为K62+266.500，终点桩号为K63+613.500，左幅桥梁全长1347m。

跨径组合为（3×30米装配式预应力混凝土连续箱梁）+ （80+3×150+80米预应力混凝土刚构）+（8×30米装配式预应力混凝土连续箱梁）+（80+150+80预应力混凝土钢构）+（3×30米装配式预应力混凝土连续箱梁）。

主梁采用C55混凝土，直腹板单箱单室预应力混凝土梁，采用纵向、竖向、横向预应力混凝土结构，箱梁顶面、底板横坡与路线横坡一致。

根据工期要求，本桥6个主墩，分左右幅，共投入12组24套挂篮。

挂篮结构形式相同，均采用菱形结构形式。

1#段箱梁顶宽12m，底宽7.0m，长3m。

预压荷载以重量最大的1#块混凝土的重量进行模拟加载，根据设计要求挂篮要进行120%的预压，施工荷载安8t考虑，里必沁水河特大桥连续刚构梁1#段的重量及预压重量如下表：二、试验目的试验目的：为确保挂篮悬浇施工安全，需对挂篮进行预压试验以检验挂篮的承载能力和挠度值。

通过挂篮在连续梁施工时的加载过程来分析、验证挂篮主纵梁框架的弹性变形，消除其非弹性变形。

三、试验前的检查1、检查挂篮各构件联接是否紧固，机构装配是否准确，金属结构有无变形，各焊缝检测是否满足设计规范的要求。

2、检查挂篮的立柱、前后横梁及拉杆间的锚固是否牢固。

3、检查挂蓝在主墩0#块上的锚固是否牢固，锚固用的精扎螺纹钢是否完好。

四、测点布置在挂篮的前上横梁上，前吊挂侧设置，具体布置如图：四、预压方法1、主桁架预压方法挂蓝在主墩0#段顶部拼装完成并锚固牢固后，在主墩承台预埋的精轧螺纹钢（大里程端6根、小里程端6根）顶各设置一根2工32b的工字钢横梁，通过锚固系统连接，再用12根15.2mm预应力钢绞线与挂篮前下横梁连接锚固，这样做可以将张拉力分散作用到前下横梁，达到真实模拟挂篮受力状态，最后利用千斤顶进行张拉预压。

120m连续梁预压报告

连续梁挂篮预压报告为确保120m连续梁现浇施工安全，须对挂篮进行预压试验以检验挂篮的承载力和挠度值。

通过模拟挂篮在箱梁施工时的加载过程来分析、验证挂篮的弹性变形，消除其非弹性变形。

一、工程概况洞庭湖特大桥位于湖南省岳阳市，由君山区向东南方向跨越洞庭湖与长江相连接的出口处，距上游洞庭湖公路桥约4.2km。

引桥（75+3×120+75）m预应力混凝土连续梁桥，主梁位于R=1600m圆曲线即l=170m缓和曲线上，主梁采用变高度预应力混凝土单箱单室直腹板箱梁，梁高采用1.8次抛物线变化。

箱梁中支点梁高12m，端支点及跨中梁高7.0m；顶板宽度为12.3m，厚0.4m；底板宽度为6.6m，底板厚0.52～1.2m，腹板厚0.6～1.0m，翼缘板厚为0.30～0.70m。

箱梁在支点处设横隔墙，端隔墙厚度为2.0m，中隔墙厚度为3.0m。

120m连续梁采用挂篮悬浇施工。

按照《120m预应力混凝土连续梁施工方案》的要求，需对挂篮进行预压，预压材料采用钢绞线、钢筋堆载。

预压加载开始时间为2016年5月4日至5月6日预压并卸载完毕，持荷3天。

二、主要技术参数120m连续梁挂篮预压按前吊带设计拉力的1.2倍，分60%→100%→120%等级进行钢绞线、钢筋加载。

三、预压方案3.1预压目的（1）检验挂篮的强度和稳定性；（2）消除挂篮的非弹性形变；预压是为了检验挂篮的安全性和实际变形量，通过预压消除结构非弹性变形，同时取得挂篮弹性变形的实际数值，并检验设计计算结果，调整1#块线性。

提前发现挂篮所存在的问题和隐患，提前调整整改，防患于未然。

3.2总体施工方案挂篮分三级进行预压：60%→100%→120%。

预压荷载采用整捆钢绞线和9m成捆钢筋预压，按照分层、分级的原则进行加载，吊装时专人指挥。

表3-1 加载重量表加载等级加载钢绞线重量（t）加载钢筋重量（t）60% 69 12100% 111 25120% 135 36图3-1 荷载分布图（单位：mm）3.3沉降观测3.3.1沉降观测点设置测点布置如下图所示，在每个测点设置测量反光标，用于测量观测。

挂篮预压文档

挂篮预压成果
一、试验内容
本次试验在地面平台上进行，对单片三角挂篮逐一进行预压荷载试验，但主要承重构件均进行了拼装试验，加载工况与挂篮实际受力工况相同。

挂篮拼装应保持水平并在平台上牢固固定，确保挂篮试验受力状态与施工实际受力状态相同。

二、挂篮荷载计算
梁段砼超灌系数取1.05计，安全系数1.2，混凝土容重取26KN ／m³，施工荷载按2.5KN／㎡,挂蓝及模板自重12T考虑.查图纸可知最不利受力阶段为1#节段,该阶段长3.5m,梁宽12.28m,混凝土方量62.8m³，得荷载总量233T.即挂蓝单片梁标准荷载为1／4的荷载总量为45T。

计算式如下：
预压荷载F=0.25(26×62.8×1.05+3.5×12.28×2.5+120) ×1.2=582.5KN=58.25T.
一根Ф25的精轧螺纹钢锚下控制拉力为40.74T, 一根Ф32的精轧螺纹钢为66.7T.张拉端1号节点为一根Ф32的精轧螺纹进行张拉，固定端2号节点为两根Ф25的精轧螺纹钢固结，中间3号节点挂篮底座对接严密。

Ф25的精轧螺纹钢锚下控制拉力F1=PS=830×106×π(¼×25×10-3)2=407.2KN=40.7T ，Ф32的精轧螺纹钢锚下控制拉力F2=830×106×π(¼×32×10-3)2=66.7T.
三角挂篮预压平面示意图：
三、试验结果
备注：根据千斤顶校核回归方程可计算45T油压表指数为33 MPa
结论：由此可知挂篮在荷载下的变形量为1.9cm，非弹性变形量0.2cm.。

涪江一桥挂篮预压成果汇报

涪江一桥挂篮预压成果汇报1、预压时间及地点预压时间：2009年11月4日下午地点：南屏大桥2、现场人员联盛公司：廖少国、刘利刚中交二航：王孝国、唐栋梁、汤立、袁辉明、陈永莲、萧雅心、周宏、张奎作业队：韩永琴3、预压现场照片4、现场预压方法采用千斤顶预压的方式对主桁架进行预压，具体方法如下：在平整的地面上放置4根H70型钢作为垫梁，将挂篮的两片主桁三角架以“背靠背”的方式水平对称放置在H70型钢上，试验装置如下图：500吨千斤顶P锚挤压套筒15束钢绞线JL785级φ32精轧螺纹钢(戴双螺母)H70型钢做垫梁两片三角架的后锚固点用4根（2组，每组2根）JL785级φ32 mm 精轧螺纹钢戴双螺母锚固，三角架的前吊点处采用15束φ15.2钢绞线对拉，一端采用P锚固定，另一端采用500吨千斤顶戴上工具夹片逐级张拉加载（或卸载），为保证千斤顶的正常卸载，只戴工具夹片（3片），不戴工作夹片（2片）。

5、预压荷载设计值挂篮悬浇最不利梁段为3号段，重约363吨（139.7立方米），挂篮的荷载（含侧模系统、底篮及底模架系统、内外模系统及附属平台等）按120吨考虑，加载时按最不利悬浇梁段重量的1.3倍系数考虑（安全储备），则预压荷载值为363×1.3+120=592吨，此荷载由挂篮两片主桁的前端吊挂系统及箱梁已浇段的前端共同承受，故单片主桁张拉时的最大张力为592÷2÷2=148吨，实际加载时，为抵消主桁三角架与垫梁间的摩阻力，钢与钢之间的摩擦系数按0.2考考，则摩擦力约为2吨，实际张拉力按150吨考虑。

6、加载步骤（1）将两片主桁三角架平放在H70型钢上，并按试验装置进行组装，要求两片主桁架平行放置。

（2）将锚固端的4根JL785级φ32mm精轧螺纹钢戴上双螺母，并用扭力扳手拧紧螺母。

（3）按荷载每次递增20%的顺序分级张拉主桁前吊点，每级张拉完成后持荷2分钟，观察变形情况，变形完毕后，并用卷尺测量挂篮两前吊点的净距离，挂篮后锚点净距离，千斤顶油缸伸长量。

挂蓝试压报告

HLGL300-22.43/05型挂篮试压报告1、试压目的2005年11月7日～11月11日我项目部对23#墩左幅的挂蓝进行了试压,以便收集HLGL300-22.43/05 型挂篮的弹性和非弹性变形值数据,验证设计参数和承载能力, 确保挂篮的使用安全; 通过模拟压重检验结构, 消除拼装非弹性变形; 根据测得的数据推算挂篮在各悬灌段的竖向位移, 为悬灌施工高程控制提供可靠依据。

2、加载及卸载方法由于挂篮的制作均来自同一厂家，施工工艺，各材料性能、型号、数目均相同。

所以只需在一个Ｔ构上对称试压一套挂篮，所测得的数据便可作为所有挂篮的使用依据。

根据实际试压需要,我项目部采用65t吊车与３０t浮吊来进行堆载。

11月7日上午8：00正式进行加载，为了保证检测值的准确性, 根据施工荷载对挂篮的作用力采用模拟加载方法, 同时试压时模拟施工实际情况对称施加荷载,加载顺序: 堆载时从内侧往外侧堆载，同一排砼试块应从箱梁中心线开始往两边堆载。

底板部分重量和腹板部分重量进行模拟堆放，面板部分荷载摊加在底板荷载上。

每级加载分别为100t、115t、48t、66t, 荷载持续时间≥30 m in, 最大加载量是实际结构最大节段重量的1. 1～ 1. 2倍。

根据实际情况,挂篮试压是在底板及翼板上进行堆载预压,预压重量为(289t梁体+15吨模板及施工荷载)=330t.租用城建质检站用于静载压桩用的混凝土块件(5t尺寸1×1×2)进行堆载试压.其中在试压前,底板与翼板分别铺设一层3.5m×13.65m×１.０m、2 m×3.5m×0.2m×4.39m的沙袋。

试压加载顺序:底板腹板翼缘板顶板。

每级加载完后我项目部及监控单位都检测挂蓝各部位的变形量，技术人员时刻检查挂蓝各部件是否正常，确保试压安全。

11月9日下午2：00加载完毕，为充分检测挂蓝的性能，我项目部决定持荷24小时。

赤石大桥挂篮预压及成果分析

况下，挂篮重要受力部位所受应力是否满足要求。
２．５通过模拟ｌ＃块施工过程，测定在相应工
况下，斜拉桥主梁施工索力与线性标高双控是否
满足监控要求。２．５测量出各主要变形构件的扰度，在底模
收稿日期：作者简介：第一作者：严征林，男，本科，助工，研究方向：桥梁施工
第二作者：刘冬冬，男，本科，助工，研究方向：桥梁施工
２０１４｛．Ｆ－第３期炙盈＝椎之设圃
技术一线
成。挂篮总装效果见图１．３。
２挂篮预压目的２．１检验挂篮的性能与结构安全；２．２消除挂篮结构的非弹性变形；２－３通过模拟ｌ＃块施工过程，测定在相应工况下，挂篮各构件的应变值是否满足设计要求。２．４通过模拟１＃块施工过程，测定在相应工
（４ ×４０ｍ）连续Ｔ梁＋（１６５ｍ＋３ ×３８０ｍ＋１６５ｍ）斜拉桥＋（１５ｘ４０ｍ）连续Ｔ梁，桥梁总长２２５３．８８ｍ。主桥桥型结构见图１。ｌ所示。
桥梁全宽２８．０ｍ，两侧锚索区各１．７５ｍ。全桥
炙通ｚ铿遗谈
赤石大桥挂篮预压及成果分析
严林征，刘冬冬

挂篮加载预压试验成果报告

挂篮加载预压试验成果报告挂篮加载预压试验成果报告⼀、挂篮预压的⽬的及意义为了检验挂篮使⽤的安全性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其⾮弹性变形等，为挂篮的后续使⽤提供可靠的技术参数和安全保障措施，也为监控单位发布施⼯指令提供相应的依据。

挂篮预压⾃2013年11⽉20⽇开始，21⽇完成加载及卸载。

本次荷载试验，经过项部经理部精⼼组织，按照《挂篮预压⽅案》进⾏，取得了成功。

经过试压，不但消除了挂篮⾃⾝的⾮弹性变形，还取得了挂篮的弹性变形值，为主梁进⼊正常循环悬浇施⼯提供⼀定的参考数据。

⼆、挂篮预压的组织实施1、总体⽅案挂篮底模、外侧摸板就位后，利⽤挂篮底摸、外侧模板相应位置，作为压载平台，并按3.5m节段(考虑4#块预留钢筋位置)对底模上加载位置进⾏放样，在挂篮底模上堆码砂袋，调整挂篮的纵向中⼼线和底模标⾼符合要求。

观测点布置见图6.3.3-3所⽰，并在主桁架前上横梁吊点及后锚点处设置变形观测点，同时测量梁体及挂篮中⼼线偏位。

图6.3.3-3观测点布置图B、加载程序①预压荷载⾄4#块梁体总重的60%；持荷120min，测量A4#、B4#块梁体顶⾯和挂篮中⼼线、观测点标⾼。

②预压荷载⾄4#块梁体总重的90%；持荷120min，测量A4#、B4#块梁体顶⾯和挂篮中⼼线、观测点标⾼。

③预压荷载⾄4#块梁体总重的120%；持荷120min，测量A4#、B4#块梁体顶⾯和挂篮中⼼线、观测点标⾼。

④挂篮停⽌变形后卸除全部荷载；测量A4#、B4#块梁体顶⾯和挂篮中⼼线、观测点标⾼。

⑤挂篮试压结束；根据观测资料分析计算，结合施⼯阶段挠度表调整前吊杆、后锚杆，使挂篮底模板、外侧模板⾄预抬位置。

(3)荷载分级与变形观测4#块梁体的重量150.8t，挂篮的预压分三级加载，即60%、90%、120%的4#块梁体重量。

加载顺序及⼤⼩按先底板、再翼板的原则，依据各部分重量之⽐进⾏分级加载。

加载同时按程序及时进⾏变形观测，并填写观测数据记录表。

挂篮预压成果报告

挂篮预压成果报告挂篮预压是一种常用的压缩货物运输方式，通过使用挂篮预压设备，在装载货物时可以将货物紧密地堆放在挂篮或者集装箱中，充分利用车辆或船舶的垂直空间，提高货物的装载率和运输效率。

本文将对挂篮预压的成果进行报告，报告内容包括挂篮预压技术的介绍、成果分析和对挂篮预压的展望。

一、挂篮预压技术介绍1.挂篮预压技术的原理和过程：挂篮预压技术通过运用专用的预压设备，将货物按照一定的规则和方式堆放在装载工具中。

预压设备可以使货物形成紧密有序的堆放结构，减小货物之间的间隙，提高装载率。

挂篮预压可以应用于不同的装载工具，包括挂篮、集装箱等。

2.挂篮预压技术的优势：-提高装载率：通过挂篮预压技术，可以将货物紧密堆放，最大限度地利用空间，提高装载率。

-减少货物损坏：挂篮预压可以减少货物之间的相互挤压和碰撞，减少货物损坏的可能性。

-降低运输成本：由于挂篮预压可以提高装载率，可以减少运输次数，降低运输成本。

-提高运输效率：挂篮预压可以减少装卸时间，提高运输效率。

二、成果分析1.挂篮预压应用广泛：挂篮预压技术在物流运输领域得到广泛应用，可以用于不同类型的货物，包括纺织品、鞋帽、电子产品等。

2.成本降低明显：通过挂篮预压技术，可以提高装载率，减少运输次数，降低运输成本。

根据实际案例数据统计，使用挂篮预压技术相比传统装载方式，可以降低运输成本20%以上。

3.提高了运输效率：挂篮预压可以减少装卸时间，提高运输效率。

根据实际案例数据显示，使用挂篮预压技术可以提高装卸效率30%以上。

三、对挂篮预压的展望1.技术创新：挂篮预压技术还有很大的发展空间，可以通过技术创新不断提高装载率和运输效率。

例如，可以研发更智能化的预压设备，提高预压的效果和速度。

2.应用拓展：挂篮预压技术目前主要应用于陆运装载，未来可以进一步拓展应用于海运和空运装载等领域，提高整体物流供应链的效率。

3.环保节能：未来的挂篮预压技术可以注重环保节能，采用更环保的材料和能源，减少对环境的影响。

连续刚构挂篮预压报告

目录第一部分、芙蓉镇连续刚构挂篮预压方案 (1)一、工程简介 (1)二、试验目的 (1)三、试验前的检查 (1)四、预压方法 (1)五、所需机具设备 (4)六、注意事项 (4)七、预压报告格式 (5)第二部分、挂篮预压实施过程 (6)一、准备工作 (7)二、预压及测量 (7)三、参加预压人员 (8)四、观测结果 (9)第三部分、挂篮预压结论 (13)芙蓉镇特大桥连续刚构挂篮预压方案一、工程简介芙蓉镇特大桥为连续刚构桥，全长475.64m，跨径布置（120+230+120m），最大孔跨230m。

上部箱梁为变截面单箱单室断面，箱梁梁高、底板厚度均按1.8次抛物线变化。

箱梁根部梁高为1430cm，跨中梁高为440cm，箱梁顶宽为1200cm，厚度为30cm，设有2%的单向横坡。

底板宽度为650cm，厚度为130cm～32cm。

腹板厚度分别为105cm、95cm、80cm、65cm及50cm。

箱梁在墩顶处设厚2个100cm的横隔板，在15#节段和合拢段位置设置40cm 厚的横隔板。

主跨T对称悬臂现浇施工，除0号梁段采用搭设托架浇筑完成外，其余梁段采用挂篮悬臂悬浇。

本桥施工挂篮采用菱形挂篮，挂篮由主桁、行走锚固系统、导向系统、底篮系统、模板系统、平台防护系统、前后上横梁、吊挂系统、辅助部件等组成。

二、试验目的为确保挂篮悬浇施工安全，需对挂篮进行预压试验以检验挂篮的承载能力，并测取施工挠度值，验证挂篮主纵梁框架的弹性变形，消除其非弹性变形。

三、试验前的检查1、检查挂篮各构件联接是否紧固，机构装配是否准确，金属结构有无变形，各焊缝检测是否满足设计规范的要求。

2、检查挂篮的纵梁、前后横梁及拉杆间的锚固是否牢固。

3、检查挂篮在主墩0#块上的锚固是否牢固，锚固用的精轧螺纹钢是否完好。

四、预压方法挂篮通常采用堆载、墩身设置反拉托架、承台设置反拉点实现预压。

根据结构特点，芙蓉镇特大桥施工挂篮计划采用第三种预压方式。

施工原理：把面荷载等效线荷载，线荷载等效集中力，通过预应力钢绞线和油顶来实现。

56连续梁挂篮预压沉降观测总结报告(75墩)

新建青荣城际铁路V标谭家泊特大桥跨滨河西路连续梁（40+56+40）m75墩1号块挂篮预压沉降观测总结报告中交三航局青荣城际铁路工程指挥部第一项目部2013年3月目录1、工程概况 (1)2、挂篮预压过程中的详细施工方法及采取的技术措施 (1)2.1挂篮预压荷载 (1)2.2加载方式 (1)2.3预压观测 (2)2.4预拱度设置 (4)3、预压成果分析 (5)4、挂篮预压沉降观测总结报告 (5)1、工程概况由于现浇梁结构施工时存在一个支架弹性变形、塑性变形，因而对青荣城际铁路谭家泊特大桥跨滨河西路连续梁75主墩1#块现浇挂篮进行预压，在预压过程中对挂篮底板和桁架顶及时观测，以明确该挂篮系统的弹性变形量及塑性变形量，为支立模板设置施工预留拱度提供依据，确保连续梁成桥后线型满足规范要求。

中交三航局V标第一项目部于2013年2月17日至2013年2月26日，对青荣城际铁路谭家泊特大桥跨滨河西路连续梁75主墩1#块现浇挂篮进行了预压。

2、挂篮预压过程中的详细施工方法及采取的技术措施2.1挂篮预压荷载通过对挂篮各工况进行计算及分析比较，浇筑砼时以1（1’）号梁段（梁段长3.5m，梁段体积53.124m³，梁段重量138.122t）受力最大，其中又以1号梁段砼浇筑时的前主吊带受力最大，故确定1号梁段重量为预压重量，进行挂篮预压试验。

预压重量按照梁体重量1.25倍（174t）进行预压，预压材料为混凝土预制块。

2.2加载方式预压采用混凝土预制块，用吊车吊装逐级加载。

预压重量按计算荷载的60%→100%→120%分三次逐级加载。

预制块按照5层布设，先铺设第一、二层后量测标高，再铺设第三、四层测设标高，最后再铺设第五层，测设标高。

2.3预压观测1）预压观测预压时设4个断面，底模每个断面上设置3个观测点,对应的桁架顶设2个观测点,如下图所示。

挂篮预压观测点断面图挂篮预压观测点立面图从预压开始前对观测点进行跟踪观测，观测的方法采用电子水准仪测量，测加载前标高为△1，加载后标高为△2，卸载后标高为△3，加载完成后观测72h，累计下沉量均<57mm,连续三天下沉量<2mm后，不再观测开始卸载，根据观测结果绘制出沉降曲线。