风荷载体型系数可按下列规定采用

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建筑施工附着升降脚手架安全技术规程DGJ08-905-99

建筑施工附着升降脚手架安全技术规程DGJ08-905-99目录1 总则2 名词、术语3 一般规定4 设计及计算4.1 一般规定4.2 构造及装置规4.3 荷载4.4 设计指标4.5 结构计算规定5 构配件制作5.1 一般规定5.2 材料要求5.3 制作工艺5.4 制作质量标准及检验6 安装和使用6.1 一般规定6.2 施工准备6.3 安装6.4 调试验收6.5 升降作业6.6 使用6.7 拆除6.8 维修保养及报废7 检验附录A 防坠装置性能试验方法A.1 术语A.2 技术要求A.3 试验方法附录B 附着升降脚手架试验方法B.1 性能试验B.2 结构应力与变形测试B.3 试验报告附录1 总则1.O.1 为加强建筑施工附着升降脚手架设计、制作、使用、检验的管理以及确保施工安全,特制定本《规程》。

1.O.2 附着升降脚手架是指采用各种形式的架体结构及附着支承结构、依靠设置于架体上或工程结构上的专用升降设备实现升降的施工外脚手架。

1.0.3 本《规程》适用于在高度小于15Om的高层、超高层建筑物或高耸构筑物上使用并不携带施工外模板的附着升降脚手架。

对使用高度超过150m或携带施工外模板的附着升降脚手架,应对风荷载取值、架体构造等方面进行专门研究后作出相应的加强设计。

1.O.4 附着升降脚手架的设计、制作、使用、检验除应遵守本《规程》外,还应遵守其他相关的现行国家和上海市的规范、规程、标准和规定。

2 名词、术语2.0.1 架体结构附着升降脚手架架体的组成结构,一般由竖向主框架、水平支承结构和架体板组成2.0.2 水平支承结构脚手架架体结构中承受架体竖向荷载,并将竖向荷载传至竖向主框架和附着支承结构的传力结构。

2.0.3 竖向主框架用以构造附着升降脚手架架体并与附着支承结构连接、承受和传递竖向与水平荷载的竖向框架。

2.0.4 架体板脚手架架体结构中除去竖向主框架和水平支承结构的剩余部分。

2.0.5 附着支承结构与工程结构附着并与架体结构连接、承受并传递脚手架荷载作用的结构。

风荷载体形系数

风荷载体形系数一、有关脚手架风载体型系数计算的问题：在计算脚手架水平风荷载标准值的时候，需要计算风载体型系数Us二、脚手架步距1.5m，纵距1.8m，横距0.8m第一种方法：第一步按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》4.2.4规定采用，查表得敞开式脚手架的挡风面积为1.5×1.8×0.089＝0.2403m2密目网的挡风系数取0.841，敞开式脚手架挡风系数为0.089，则在脚手架外立杆里侧挂满密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.5×1.8-0.2403）×0.841+0.2403＝2.31m2其综合挡风系数为φ＝2.31/（1.5×1.8）＝0.8556根据规范查表4.2.4 背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体形系数为1.3φ，即Us＝1.3φ＝1.3×0.8556＝1.112这是一种计算方法，但我没有查处具体计算过程的依据。

另一种方法是：密目网的挡风系数取φ1＝0.841，敞开式脚手架挡风系数为φ2＝0.089，密目式安全立网封闭脚手架挡风系数φ＝φ1+φ2-φ1×φ2/1.2＝0.841+0.089-0.841×0.089/1.2＝0.8676第二种方法是按照刘群主编、袁必勤为副主编的中国物价出版社出版的《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》一书P80的计算，请问哪种比较正确我个人认为第二种比较具有权威性，你呢？？拐子马ΨЖ：第一种计算方法错误，不符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》4.2.4要求。

第二种计算方法正确，符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》4.2.4要求。

袁必勤是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的主要起草人，刘群是编委之一。

刘群主编、袁必勤为副主编的《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》是规范最好的解读。

该书对脚手架风载体型系数计算的问题有详细、清楚的说明，你再仔细看一下就明白了。

万科集团房地产统一技术标准-铝合金门窗工程技术标准及施工设计深度

模板工程施工质量控制指引合同附件一：万科东海岸二期TA、TB、TC、TD、MA、MB户型铝合金门窗施工图设计任务书本任务书包括铝合金门窗工程技术标准和施工图设计深度要求两部分第一部分：万科铝合金门窗工程技术标准1、总则1.1本标准参照《广东省铝合金门窗工程技术规程》和国家相关标准规范编制，如当地政府有比本标准更高的要求时，按照当地政府规定执行。

1.2本标准中引用的国家或行业标准一旦有更新时，铝合金门窗工程设计及制作安装单位有义务了解规范标准的更新和按照相应的标准执行。

2、铝合金门窗的材料要求2.1一般规定2.1.1除非下面另有规定，工程所有的铝型材、五金配件、玻璃、密封材料、硅酮结构密封胶为下述采用的国家或行业标准中规定的一等品及以上的品质。

所有型材、配件、密封材料均需要深圳万科房地产有限公司审批并封样后方可使用。

2.1.2铝门窗所用金属材料除不锈钢和五金件外，钢材应进行热浸锌（80g/m2）处理。

2.1.3隐框、半隐框窗或1m以上边长的无框玻璃与玻璃直接粘结承受风荷载作用的，采用硅酮结构密封胶，硅酮结构密封胶应与接触材料相容。

2.2铝合金型材2.2.1铝门窗型材采用亚铝、华加日（或相同档次）生产的高精级别的型材。

壁厚应经计算或试验确定，其中门型材截面主要受力杆件最小实测壁厚应不小于2.0mm，门其它一般受力型材最小实测壁厚应不小于1.4mm；窗型材截面主要受力杆件最小实测壁厚应不小于 1.4mm。

玻璃压线等配套铝料最小实测壁厚应不小于1.0mm。

局部受力不够，可通过加钢衬的方式加强，满足强度和刚度要求。

2.2.2铝型材断面构造要求：外平开门窗扇水平缝隙上方设滴水线条（披水板）。

所有门窗下框室内侧翼緣有足够的挡水高度（内外高差宜大于35，特别是推拉门窗尤应重视），平开门窗下框应带排水槽。

湿法塞缝(即没有附框的)平开门窗洞口周边框料应采用高低脚。

2.2.3铝合金型材表面处理采用阳极氧化或阳极氧化加抛光（做样板由建筑确认）。

塑钢门窗工程技术标准

目录1、总则 (2)2、塑钢门窗的材料要求 (2)2.1 普通规定 (2)2.2 PVC 门窗型材 (2)2.3 玻璃 (2)2.4 五金配件 (3)2.5 密封材料 (4)2.6 增强型钢 (5)2.7 紧固件 (6)3、塑钢门窗设计要求 (6)3.1 抗风压性能设计 (6)3.2 水密性能设计 (9)3.3 气密性能设计 (10)3.4 隔声性能设计 (11)3.5 隔热、保温性能设计 (11)3.6 防玻璃热炸裂设计 (11)3.7 玻璃镶嵌结构设计 (12)3.8 全性能设计 (12)3.9 节点设计 (13)4、制作安装施工 (13)4.1 门窗湿法安装 (13)4.2 成品保护 (14)5、工程验收 (15)5.1 普通规定 (15)5.2 主控项目 (15)5.3 普通项目 (17)6、附录： (17)塑钢门窗工程技术标准1.总则本标准参照国家相关标准规范编制，本标准比国家或者当地政府规定高时，按照本标准执行，但有比本标准更高的要求时，按照像应国家或者当地政府规定执行。

本标准中引用的国家或者行业标准一旦有更新时，塑钢门窗工程设计及制作安装单位有义务了解规范标准的更新和按照像应的标准执行。

2 塑钢门窗的材料要求2.1.普通规定2.1.1.除非下面另有规定，工程所有的 PVC 型材、五金配件、玻璃、密封材料、硅酮结构密封胶为下述采用的国家或者行业标准中规定的一等品及以上的品质。

所有型材、配件、密封材料均需要建设单位审批封样后方可使用。

2.1.2.隐框、半隐框窗或者1m 以上边长的无框玻璃与玻璃直接粘结承受风荷载作用的，采用硅酮结构密封胶，应与接触材料相容。

2.2.PVC 门窗型材2.2.1.PVC 门窗用型材的物理机械性能及尺寸精度应符合现行国家标准GB/T8814-2004 《门、窗框用硬聚氯乙烯(PVC)型材》规定。

外门窗用A 类产品，B 类产品仅可用以内门窗。

2.2.2.PVC 门窗型材可见面的最小实测壁厚在推拉门窗时应不小于2.2mm，在平开门窗时应不小于2.5mm。

混凝土建筑结构第三章作业答案

第三章思考题3.1 房屋结构设计时应考虑那些荷载或作用？P52，P56答：主要考虑竖向荷载（自重、楼屋面活荷载等）和水平作用（风荷载和地震作用等）。

3.2 房屋建筑结构的竖向荷载如何取值？进行竖向荷载作用下的内力计算时，是否要考虑活荷载的不利布置？P52答：对永久荷载，采用标准值作为代表值；对可变荷载应根据设计要求采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值；对偶然和在应按建筑结构使用的特点确定其代表值。

一般情况下可不考虑活荷载的最不利布置，但如果楼面活荷载大于4kN/2m 时，其不利分布对梁弯矩的影响会比较明显，应予考虑。

3.3 结构承受的风荷载与哪些因素有关？P56答：由k z s z 0=w βμμω，可知结构承受的风荷载与基本风压、风荷载体型系数、风压高度变化系数和高度z 处的风振系数有关。

其中，基本风压与地区有关；风压高度系数与高度有关、也与地貌及周围环境有关；风荷载体形系数与建筑物的体型与尺寸有关、也与周围环境和地面粗糙度有关；风振系数与地面类别、结构阻尼比和地面尺寸有关。

3.4 房屋结构风荷载计算时，基本风压、结构体型系数和高度变化系数应分别如何取值？(P56)答：基本风压系以当地比较空旷平坦地面上离地10m 高统计所得的50年一遇10min 平均最大风速0v （m/s ）为标准，按200/1600w v =确定的风压值。

按《荷规》附录E 中附表E.5给出的50年重现期的风压采用，但不得小于0.3kN/2m 。

结构体形系数取值如下： 1）圆形平面建筑取0.8.2）0.8 1.2/s μ=+3）高宽比H/B 不大于4的矩形、方形、十字形平面建筑取1.3. 4）下列建筑取1.4:（A ） V 型、Y 型、弧形、双十字形、井字形平面建筑；（B ） L 型、槽型和高宽比H/B 大于4的十字形平面建筑；（C ）高宽比H/B 大于4，长宽比L/B 不大于1.5的矩形、鼓型平面建筑 5）在需要更细致进行风荷载计算的情况下，风荷载体形系数可按《高规》附录B 采用，或由风洞试验确定。

关于风荷载体型系数取用

关于门式刚架单层房屋体型系数的选用，目前国内主要有两种，一种是按照《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2002，一种是按照《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)。

如何选用这两种规范的体型系数和在结构设计软件PKPM中的具体应用成了结构设计人员必须解决的问题，本文就两种规范体型系数的区别和各自的适用范围通过算例进行验证，并提出笔者的看法。

在《建筑结构荷载规范》(以下简称GB50009)中，7.1.1条明确指出，计算主要承重结构和围护结构时，分别采用7.1.1-1式和7.1.1-2式，体型系数分别采用主体结构体型系数和围护结构的局部风压体型系数。

主体结构体型系数根据7.3.1条取用，而围护结构局部风压体型系数按照7.3.3条规定，考虑边角区的影响和有效受风面积的修正。

在《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（以下简称CECS102）中，主体结构和围护结构均采用相同的公式附录A.0.1式。

刚架和围护结构等的体型系数按照表A.0.2中的相应数据。

其中区分端区、中间区、边角区等，同样也有有效受风面积的修正。

GB50009已在我国沿用了50多年，积累了丰富的实际工程经验，它是面对所有结构形式的建筑房屋，因此具有通用性，也是工程设计和软件应用的主要参考依据。

CECS102是参考美国金属房屋制造商协会MBMA的相关试验数据和资料编制的，主要针对门式刚架低矮房屋，已为世界多个国家采用。

CSCE102有其相对较强的针对性，也就有其特定的适用范围，关于风荷载计算适用范围在CECS102附录A.0.2中已有明确表述，对于门式刚架轻型房屋，当其屋面坡度不大于10度、屋面平均高度不大于18m、房屋高宽比不大于1、檐口高度不小于房屋的最小水平尺寸时，风荷载体型系数可以按照CECS102附录A的规定进行取用。

此时的风荷载计算结果是比较接近相关的试验数据的，用于工程设计是没有问题的。

而试验分析同时也表明，当柱脚铰接且刚架的L/H大于2.3和柱脚刚接且L/H大于3.0时，按《荷规》风荷载体型系数计算所得控制截面的弯矩已经偏离试验数据较多，再按此风荷载体型系数取用已经严重不安全。

铝合金门窗工程技术标准

铝合金门窗工程技术标准1、总则1.1本标准参照《广东省铝合金门窗工程技术规程》和国家相关标准规范编制，如当地政府有比本标准更高的要求时，按照当地政府规定执行。

1.2本标准中引用的国家或行业标准一旦有更新时，铝合金门窗工程设计及制作安装单位有义务了解规范标准的更新和按照相应的标准执行。

2、铝合金门窗的材料要求2.1一般规定2.1.1工程所有的铝型材、五金配件、玻璃、密封材料、硅酮结构密封胶为下述采用的国家或行业标准中规定的一等品及以上的品质。

所有型材、配件、密封材料均需要设计部审批后方可使用。

2.1.2铝门窗所用金属材料除不锈钢和五金件外，钢材应进行热浸锌（80g/m2）处理。

2.1.3隐框、半隐框窗或1m以上边长的无框玻璃与玻璃直接粘结承受风荷载作用的，采用硅酮结构密封胶，硅酮结构密封胶应与接触材料相容。

2.2铝合金型材2.2.1铝门窗型材采用公司规定厂家生产的高精级别的型材。

壁厚应经计算或试验确定，其中门型材截面主要受力杆件最小实测壁厚应不小于2.0mm，门其它一般受力型材最小实测壁厚应不小于 1.4mm；窗型材截面主要受力杆件最小实测壁厚应不小于1.4mm。

玻璃压线等配套铝料最小实测壁厚应不小于1.0mm。

局部受力不够，可通过加钢衬的方式加强，满足强度和刚度要求。

2.2.2铝型材断面构造要求：外平开门窗扇水平缝隙上方设滴水线条（披水板）。

所有门窗下框室内侧翼緣有足够的挡水高度（内外高差宜大于35，特别是推拉门窗尤应重视），平开门窗下框应带排水槽。

湿法塞缝(即没有附框的)平开门窗洞口周边框料应采用高低脚。

2.2.3铝合金型材表面处理采用阳极氧化或阳极氧化加抛光（做样板由建筑确认）。

2.3玻璃2.3.1铝门窗玻璃采用公司规定厂家的6厚浮法玻璃，若强度不够，采用钢化玻璃或加大厚度，卫生间采用香梨玻璃。

样板需要建筑师确定。

2.3.2玻璃品种、颜色和性能，由建筑师根据需要选定。

2.3.3所有玻璃厚度须由设计单位按照下面“铝合金门窗设计要求”进行玻璃抗风压计算设计、防热炸裂设计、镶嵌结构设计，并提出选择意见；对隔声、隔热、保温等要求，设计单位应进行验算。

风荷载体形系数

风荷载体形‎系数一、有关脚手架‎风载体型系‎数计算的问‎题：在计算脚手‎架水平风荷载标准值的时‎候，需要计算风‎载体型系数‎U s二、脚手架步距1.5m，纵距1.8m，横距0.8m第一种方法‎：第一步按《建筑施工扣‎件式钢管脚‎手架安全技‎术规范》4.2.4规定采用‎，查表得敞开‎式脚手架的‎挡风面积为‎1.5×1.8×0.089＝0.2403m‎2密目网的挡‎风系数取0‎.841，敞开式脚手‎架挡风系数‎为0.089，则在脚手架‎外立杆里侧‎挂满密目网‎后，脚手架综合‎挡风面积为‎：（1.5×1.8-0.2403）×0.841+0.2403＝2.31m2其综合挡风‎系数为φ＝2.31/（1.5×1.8）＝0.8556根据规范查‎表4.2.4 背靠开洞墙‎、满挂密目网‎的脚手架风‎载体形系数‎为1.3φ，即Us＝1.3φ＝1.3×0.8556＝1.112这是一种计‎算方法，但我没有查‎处具体计算‎过程的依据‎。

另一种方法‎是：密目网的挡‎风系数取φ‎1＝0.841，敞开式脚手‎架挡风系数‎为φ2＝0.089，密目式安全‎立网封闭脚‎手架挡风系‎数φ＝φ1+φ2-φ1×φ2/1.2＝0.841+0.089-0.841×0.089/1.2＝0.8676第二种方法‎是按照刘群‎主编、袁必勤为副‎主编的中国‎物价出版社‎出版的《建筑施工扣‎件式钢管脚‎手架构造与计算》一书P80‎的计算，请问哪种比‎较正确我个人认为‎第二种比较‎具有权威性‎，你呢？？拐子马ΨЖ：第一种计算‎方法错误，不符合《建筑施工扣‎件式钢管脚‎手架安全技‎术规范》4.2.4要求。

第二种计算‎方法正确，符合《建筑施工扣‎件式钢管脚‎手架安全技‎术规范》4.2.4要求。

袁必勤是《建筑施工扣‎件式钢管脚‎手架安全技‎术规范》的主要起草‎人，刘群是编委‎之一。

刘群主编、袁必勤为副‎主编的《建筑施工扣‎件式钢管脚‎手架构造与‎计算》是规范最好‎的解读。

结构工程笔记之风荷载体型系数

时间：2014年6-12日
于陕西长安大学（南二环）零区教学楼3层
一开始列出的六种建筑平面中，有个矩形建筑背面的风荷载体型系数是一个公式，这就说明此种情况下背风面的系数还跟建筑物的高度H和长度L相关。再比如右图不规则六边形，边长关系如图所示。
当风向不再是垂直于建筑物表面，而是有一定夹角30°。此种情
况下该建筑风荷载体型系数怎样计算。同理在划分上下部
时，最大投影面是按照与风向接触面平行的那条线，即就是
对于已知的建筑结构，我们怎样求解总的体型系数。这是大家十分关心的问题。其实一开始我也对这方面十分困惑，因为自己比较愚钝所以也想请教建筑结构教师。可是因为已经毕业多年，当年的老师已经联系不上，所以最后还是自己一个人慢慢的琢磨，时间正面了一切。我终于在做大量相关题型以及查阅规范后弄清楚有关计算究竟是怎样一回事。
以上列举了六种常用的建筑平面形状在该风向作用下，每个建筑物表面的风荷载体型系数。从上面我们得知，风荷载体型系数只是跟建筑物的平面形状有关，而且每个面的系数都小于1.而且都会有一个迎风面和背风面，很显然我们可以这样理解。迎风面都是等效受压力面，所以为正值。相应其他面，背风面和平行面都是负值，其实就是相当一个吸力。
如果把以上我所讲的深深思考，加上多做练习题，以后出现一般的风荷载体型系数方面的问题，你将不再困惑。
可是上面讲的是总的风荷载体型系数，那么《荷规》第8.1.1的第2条，计算维护结构时，求风荷载标准值时是套用哪个公式。请看下面；
与计算主体受力构件时，变了2个参数，，成为目前的。其中的指的是风荷载局部体型系数。
对于总的体型系数，是这样求解的。首先是在根据风向来确定建筑物最大风向投影面积，如右边的“十字形”平面结构，建筑物边长尺寸如图所示，则总的体型系数如下：

用PKPM工具箱计算檩条常见错误纠正

用PKPM工具箱计算檩条常见错误纠正第一部分：檩条计算---用PKPM工具箱计算檩条我们在进行车间和库房设计时，经常要计算檩条，由于手算比较繁杂，很多人用PKPM 工具箱来计算檩条。

但是在使用PKPM工具箱计算时，由于不能正确的选用参数，所以提供的计算书往往错误很多，当然也就不能准确计算出所需檩条的规格。

实际上，PKPM 工具箱檩条的计算版面格式是为《门规》库房量身定做的，并且风荷载的计算参数设置是完全按照《门规》要求来的，即没有按照《荷规》设置阵风系数等参数。

那么什么样的结构是符合《门规》的结构？《门规》附录A.0.1条文说明指出：当柱脚铰接且刚架的L/h大于2.3和柱脚刚接且L/h大于3的低矮房屋计算风荷载时应该按照《门规》取值，而不应按照《荷规》来取值。

所以我们平时进行檩条计算时，就应该分为两种：符合《门规》的结构按照《门规》来计算、不符合《门规》的结构要按照《荷规》来计算。

实质上，就是两种风荷载计算方法不同而已，而风荷载参数的正确选用对檩条的影响是至关重要的，下面就总结一些利用PKPM工具箱计算檩条时参数选取的注意点。

一，参数选取1，檩条形式：此项提供12种截面形式供选择，一般常用“C形檩条”及“Z形檩条”。

①,跨度大于9m时檩条宜采用格构式构件（《门规》6.3.1条）。

②,坡度较大时（i>1／3）宜用直边和斜卷边Z形檩条，这是因为当屋面坡度增大，Z型檩条对称于竖直方向的抗弯截面模量利用率增大。

③,连续檩条宜采用Z形檩条，因其搭接方便可通过可靠搭接实现刚接，从而可按连续梁计算。

2，截面名称：与檩条形式相对应。

从节约用钢量的角度，选取的原则是“偏大不偏厚”。

比如C180X70X20X2.5与C220X75X20X2.0各初始设计条件相同时，计算结果中强度、挠度、稳定性均相差无几，二者的单重却差别较大，在用量大的情况下可以节约不少用钢。

同理，C180X70X20X2.2也可用C200X70X20X2.0代替，节约钢材用量。

7.3 风荷载体型系数

精品文档，放心下载，放心阅读7.3 风荷载体型系数7.3.1房屋和构筑物的风载体型系数，可按下列规定采用：1. 房屋和构筑物与表7.3。

1中的体型类同时，可按该表的规定采用；2. 房屋和构筑物与表7.3.1中的体型不同时，可参考有关资料采用；精品文档，超值下载3. 房屋和构筑物与表7.3.1中的体型不同且无参考资料可以借鉴时，宜由风洞试验确定；4. 对于重要且体型复杂的房屋和构筑物，应由风洞试验确定。

表7.3.1续表7.3.17.3.2当多个建筑物，特别是群集的高层建筑，相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数凡乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定；必要时宜通过风洞试验得出。

7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μsl：1. 外表面1 正压区按表7.3.1采用；2 负压区——对墙面，取—1.0；——对墙角边，取—1.8；—一对屋面局部部位(周边和屋面坡度大于10°的屋脊部位)，取—2.2；——对檐口、雨篷、遮阳板等突出构件，取—2.0。

注：对墙角边和屋面局部部位的作用宽度为房屋宽度的O.1或房屋平均高度的0.4，取其小者，但不小于1.5m。

2. 内表面对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取—O.2或0.2。

对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取—O.2或0.2。

※注：上述的局部体型系数μsl(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积大于或等于10m2时，局部风压体型系数μsl(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数凡μsl(A)可按面积的对数线性插值，即μsl (A)＝μsl (1)＋[μsl (10)—μsl (1)]1ogA。

用PKPM工具箱计算檩条常见错误纠正

但是在使用PKPM工具箱计算时，由于不能正确的选用参数，所以提供的计算书往往错误很多，当然也就不能准确计算出所需檩条的规格。

实际上，PKPM工具箱檩条的计算版面格式是为《门规》库房量身定做的，并且风荷载的计算参数设置是完全按照《门规》要求来的，即没有按照《荷规》设置阵风系数等参数。

所以我们平时进行檩条计算时，就应该分为两种：符合《门规》的结构按照《门规》来计算、不符合《门规》的结构要按照《荷规》来计算。

一，参数选取1，檩条形式：此项提供12种截面形式供选择，一般常用“C形檩条”及“Z形檩条”。

①,跨度大于9m时檩条宜采用格构式构件（《门规》6.3.1条）。

②,坡度较大时（i>1／3）宜用直边和斜卷边Z形檩条，这是因为当屋面坡度增大，Z型檩条对称于竖直方向的抗弯截面模量利用率增大。

③,连续檩条宜采用Z形檩条，因其搭接方便可通过可靠搭接实现刚接，从而可按连续梁计算。

2，截面名称：与檩条形式相对应。

从节约用钢量的角度，选取的原则是“偏大不偏厚”。

比如C180X70X2.5与C220X75X20X2.0各初始设计条件相同时，计算结果中强度、挠度、稳定性均相差无几，二者的单重却差别较大，在用量大的情况下可以节约不少用钢。

同理，C180X70X2.2也可用C200X70X2.0代替，节约钢材用量。

风荷载标准值计算方法

资料范本本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载风荷载标准值计算方法地点：__________________时间：__________________说明：本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容按老版本规范风荷载标准值计算方法：风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算：wk=βgzμzμs1w0 ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：15.6m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，15.6m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.7189μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，15.6m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1.1529μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区-对墙面，取-1.0-对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。

[超详细]PKPM-SATWE参数信息设置

SATWE计算参数选择一、SATWE前处理——接PMCAD生成SATWE数据分析与设计参数定义总信息水平力与整体坐标夹角（度）：初始值为0，satwe可以自动计算出这个最不利方向角，并在wzq.out中输出。

可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响。

地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同。

结构地震反应是地震作用方向角的函数（逆时针为正）。

混凝土容重：27kN/m2（在自重荷载有利的情况下，要取25kN/m2）。

钢材容重：78 kN/m2裙房层数：按实际情况。

高规及抗规规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。

转换层所在层号：按实际情况。

该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。

（层号为计算层号）地下室层数：按实际情况。

1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。

2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。

3：地下室一般与上部共同作用分析；4：地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。

当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。

当相对刚度为负值，地下室完全嵌固6：根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。

到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。

7、该参数为导风荷载荷形成嵌固约束信息服务。

墙元细分最大控制长度：程序限定1.0－5.0之间，隐含值为2.0，该值对分析精度略有影响，但不敏感，对于一般工程，可取隐含值，对于框支剪力墙结构，可取的略小一些，取1.5或1.0。

《建筑结构荷载规范》-风荷载计算

60° +1.0 +0.7 -0.4 -0.2 -0.5
15° +1.0 +0.3 +0.4 +0.5 +0.4
60° 30° +1.0 +0.4 +0.3 +0.4 +0.2
60° +1.0 +0.8 -0.3
0
-0.5
15° +1.0 +0.5 +0.7 +0.8 +0.6
90° 30° +1.0 +0.6 +0.8 +0.9 +0.7
表8.2.1 风压高度变化系数 μz
离地面或海
地面粗糙度类别
平面高度
A
B
C
D
(m)
5
1.09
1.00
0.65
0.51
10
1.28
1.00
0.65
0.51
15
1.42
1.13
0.65
0.51
20
1.52
1.23
0.74
0.51
30
1.67
1.39
0.88
0.51
40
1.79
1.52
1.00
0.60
50
33
封闭式
带下沉天窗
18
的
双坡屋面
或拱形屋面
封闭式
带下沉天窗 19
的双跨双坡
或拱形屋面
封闭式
带天窗挡风 20
板
的双跨屋面
封闭式
带天窗挡风 21
板
的双跨屋面
封闭式 22
锯齿形屋面

荷载组合

荷载组合1.荷载（1）恒载（G）：（2）活载（L）：包括屋面均布活载、检修集中荷载（M）、积灰荷载（D）、雪荷载等。

积灰荷载与雪荷载按现行《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）[7]的规定采用。

均布活荷载与雪荷载不同时考虑，取其中较大值（记为L）计算；积灰荷载与雪和均布活载中的较大值同时考虑；检修荷载只与结构自重荷载同时考虑；（3）风载（W）：现行《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102：2002）[3]对于风荷载的取用是以GB50009-2001 为基础的，关于风荷载体形系数是按照美国金属房屋制造商协会MBMA《低层房屋体系手册》（1996）中有关小坡度房屋的规定取用的；（4）温度（T）：按实际环境温差考虑；（5）吊车（C）：按GB50009-2001 的规定取用，但吊车的组合一般不超过两台；（6）地震作用（E）：按GB50009-2001 的规定取用，不与风荷载作用同时考虑。

2.荷载组合计算承载能力极限状态时，对于轻型钢结构可取下述荷载组合，G 、L 、D、M 、W 等表示荷载的标准值。

（1）1.2G+1.4L（2）1.2G+1.4M（3）1.2G+1.4C（4）1.2G+1.4W（5）1.2G+0.9（1.4L+1.4D）（6）1.2G+0.9（1.4L+1.4W）（7）1.2G+0.9（1.4C+1.4W）（8）1.2G+0.9（1.4L+1.4T）（9）1.2G+0.9（1.4W+1.4T）（10）1.2G+1.4L+1.4E计算正常使用承载能力时，对于轻型钢结构可取下述荷载组合：（1）G+L（2）G+M（3）G+C（4）G+W（5）G+L+0.9D（6）G+L+0.6W（7）G+W+0.7L（8）G+C+0.6W（9）G+W+0.7C（8）G+L+0.6T（9）G+W+0.6T（10）G+L+E二、PKPM 公司STS 软件的荷载组合该荷载组合和张其林书中的组合不同，没有采用简化法则，而是直接按照GB5009-2001 的3.2.3 条进行。

幕墙设计规范

金属与石材幕墙工程技术规范A截面面积a-板材短边边长b-板材长边边长E-材料弹性模量f-材料强度设计值Fa-铝合金强度设计值fc-混凝土轴心抗压强度设计值fs-钢材强度设计值h-高度；钢销入孔长度I-截面惯性矩i-截面回转半径l-跨度m-弯矩系数M-弯矩设计值Mx-绕x轴的弯矩设计值My- 绕y轴的弯矩设计值N-轴（压）力设计值pek-集中水平地震标准值qek-分布水平地震标准值R-截面承载力设计值R-截面内力设计值t-材料厚度△T-年温度变化值u-荷载或作用标准值产生的位移或挠度{u}-位移或挠度的允许值V-剪力设计值W-净截面弹性抵抗矩Wx-绕x轴的净截面弹性抵抗矩Wy-绕y轴的净截面弹性抵抗矩Wk-风荷载标准值Wo-基本风压Z-外层锚筋中心线之间的距离α-材料线膨胀系数αmax-地震影响系数最大值β-应力调整系数β-动力放大系数βgz-阵风系数v-材料泊松比n-应力折减系数入-长细比μs-风荷载体形系数o-截面最大应力设计值ogk、Sgk-重力荷载产生的应力、内力标准值owk，SWK-风荷载产生的应力、内力标准值oek、sek-地震产生的应力、内力标准值otk、stk-温度作用产生的应力，内力标准值v-截面塑性发展系数稳定系数幕墙石材选用火成岩，吸水率小于0.8%。

花岗岩石板材的弯曲强度应该经法定检测机构检测确定，其弯曲强度不应小于8.0MPA.（10^6）（抗弯）火烧石比抛光石厚3mm。

钢结构幕墙高度超过40m，钢构件采用高耐候性结构钢，并在表面刷防腐材料。

钢构件采用冷弯薄壁型钢时，壁厚不得小于3.5mm。

强度应按实际工程验算，表面处理。

1铝合金幕墙根据要求采用单层铝板（铝合金单板），铝塑复合板，蜂窝铝板（铝合金蜂窝板）；根据要求对单层铝板，铝塑复合板，蜂窝铝板，表面进行氟碳树脂处理；氟碳树脂含量不低于75%,海边及严重酸雨地区，可采用三道或四道氟碳树脂涂层；厚度不小于40μm，其他地区采用两道氟碳树脂涂层，其厚度应大于25μm；(10^6)2氟碳树脂涂层应无起泡、裂纹、剥落等现象。

万科铝合金门窗工程技术标准(1)

目录1.总则 (3)2.铝合金门窗的材料要求 (3)2.1.一般规定 (3)2.2.铝合金型材 (3)2.3.玻璃 (4)2.4.五金配件 (5)2.5.密封材料 (6)2.6.金属连接件 (6)2.7.紧固件 (6)3.铝合金门窗设计要求 (7)3.1.抗风压性能设计 (7)3.2.水密性能设计 (10)3.3.气密性能设计 (11)3.4.隔声性能设计 (11)3.5.隔热、保温性能设计 (12)3.6.防玻璃热炸裂设计 (12)3.7.玻璃镶嵌结构设计 (12)3.8.防雷设计 (13)3.9.安全性能设计 (13)3.10. 安装节点设计 (14)4.制作安装施工 (14)4.1.施工工序移交 (14)4.2.门窗湿法安装 (15)4.3.门窗框干法安装 (15)4.4.成品保护 (16)5.工程验收 (17)5.1.一般规定 (17)5.2.主控项目 (18)5.3.一般项目 (19)万科铝合金门窗工程技术标准1.总则1.1.本标准参照《广东省铝合金门窗工程技术规程》和国家相关标准规范编制，如当地政府有比本标准更高的要求时，按照当地政府规定执行。

1.2.如工程招标文件中的技术要求与本标准不一致时，按照该技术要求执行。

1.3.本标准中引用的国家或行业标准一旦有更新时，铝合金门窗工程设计及制作安装单位有义务了解规范标准的更新和按照相应的标准执行。

【返回目录】2.铝合金门窗的材料要求2.1.一般规定2.1.1.除非下面另有规定，工程所有的铝型材、五金配件、玻璃、密封材料、硅酮结构密封胶为下述采用的国家或行业标准中规定的一等品及以上的品质。

所有型材、配件、密封材料均需要万科公司审批并封样后方可使用。

2.1.2.铝门窗所用金属材料除不锈钢和五金件外，钢材应进行热浸锌（80g/m2）处理。

2.1.3.隐框、半隐框窗或1m以上边长的无框玻璃与玻璃直接粘结承受风荷载作用的，采用硅酮结构密封胶，应与接触材料相容。

风荷载体型系数可按下列规定采用

1)封闭式矩形平面房屋的墙面及屋面可按《荷载 2规)檐范口》、表雨8.篷3.3、的遮规阳定板采、用边；棱处的装饰条等突出构件，取-2.0； 3)其他房屋和构筑物可按上节规定的体型系数的 1.25倍采用。
• 计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部数体按型下系列数规μ定s1采可用按:构件的从属面积折减，折减系 1)当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0； 2)当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8 ，对局部体型系数绝对值大于1.0 的屋面区域折减系数取0.6，对其他屋面区域折减系数取 1.0； 3)当从属面积大于1m2小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数:
• 擦窗机等清洗设备应按其实际情况确定其自重的大小和作用位置。
• 直升机平台的活荷载应采用下列两款中能使平台产生最大内力的荷载：
1 直升机总重量引起的局部荷载，按由实际最大起飞重量决定的局部荷载标准值乘以动力系数确定。对具有液压轮胎起落架的直升机，动力系数可取1.4；当没有机型技术资料时，局部荷载标准值及其作用面积可根据直升机类型按下表取用；
1.42
1.13
0.65
0.51
20
1.52
பைடு நூலகம்
1.23
0.74
0.51
30
1.67
1.39
0.88
0.51
40
1.79
1.52
1.00
0.60
50
1.89
1.62
1.10
0.69
60
1.97
1.71
1.20
0.77
70
2.05
1.79

局部风压体型系数μs1的从属面积再讨论

局部风压体型系数μs1的从属面积再讨论‘幕墙工程如何按《建筑结构荷载规范》（局部修订）计算风荷载标准值’发表半年以来，各方面人士提出了各种意见和看法，现对局部风压体型系数μs1的从属面积作进一步讨论。

建设部2006年7月25日发布《建筑结构荷载规范》局部修订的公告，对《建筑结构荷载规范》局部修改（2006年11月1日起执行），修改后的《建筑结构荷载规范》对风荷载标准值的计算规定如下：7.1.1垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1当计算主要承重结构时W k=βzμsμz W0（7.1.1-1）2当计算围护结构时W k=βgzμs1μz W0（7.1.1-2）式中：μs1——局部风压体型系数。

（μsl中l是取LOCAL（局部）的第一个字母L）7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。

注：上述的局部体型系数μs1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2 的情况，当围护构件的从属面积A 大于或等于10m2 时，局部风压体型系数μs1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数μs1（A）可按面积的对数线性插值，即μs1（A）=μs1（1）+[μs1（10）-μs1（1）] l ogA算例W0=450N/m2Z=50m C类地区层高3.6 m 分格宽1.5 m μz=1.25 βgz=1.73墙角区验算面板玻璃1.5×1.8=2.7 m2 log2.7=0.431μz1(2.7)=-{1.8+[0.8×1.8-1.8] ×0.431}=-1.64μz1= -1.64+(-0.2)= -1.84W K=βgzμzμz1 W0 =1.73×1.25×1.84×450=1791 N/m2验算从属面积大于1 m2 且与面板直接连接的支承结构从属面积1.5×3.6=5.4 m2 log5.4=0.732μz15.4)= -{1.8+[0.8×1.8-1.8] ×0.732}= -1.54μz1= -1.54+(-0.2)= -1.74W K=βgzμzμz1 W0 =1.73×1.25×1.74×450= 1693N/m2墙面区验算面板玻璃1.5×1.8=2.7 m2 log2.7=0.431μz1(2.7)= -{1.0+[0.8×1.0-1.0] ×0.431}= -0.914μz1= -0.914+(-0.2)= -1.114W K=βgzμzμz1 W0 =1.73×1.25×1.114×450=1084 N/m2验算从属面积大于1 m2 且与面板直接连接的支承结构从属面积1.5×3.6=5.4 m2 log5.4=0.732μz1(5.4)= -{1.0+[0.8×1.0-1.0] ×0.732}= -0.854μz1= -0.854+(-0.2)= -1.054W K=βgzμzμz1 W0 =1.73×1.25×1.054×450= 1026N/m2说明：本例从属面积大于1 m2 且与面板直接连接的支承结构含立柱、横梁，从属面积是按立柱考虑的，横梁从属面积小于此面积，由于横梁即使按立柱的作用验算也大大富裕，为简化计算不再另行计算。