注浆加固技术研究
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与建设 , 1996 ( 3). [ 2 ] 郭丙志 , 杨印朝 , 柏建彪 . 用高水速凝材料治理煤仓漏 水
[ J]. 矿山压力与顶板管理 , 1997 ( 3、 4) .
(收稿日期: 2000- 07- 12; 责任编辑: 晓 南 )
· 46· 2000. № 4 矿山压力与顶板管理
水用量 /kg· m- 1
胶凝时间 /min
单轴抗压强度 / M Pa
2h
24h
7d
28d
1
1. 0
744
744
2
1. 5
542
813
3
2. 0
426
850
4
2. 5
352
880
8
10. 2 15. 8 17. 90 19. 10
10
4. 48 9. 14 10. 36 11. 51
12
3. 33 6. 26 7. 92 8. 7
关键词: 破碎围岩 ; 注浆 ; 高水速 凝材料 中图分类号: T D353+ . 8 文献标识码: A
围岩性质和受力状态是巷道稳定的重要因素。 巷道开挖后围岩应力中的较大部分由围岩本身承 担。一旦岩体被破坏 , 不仅不能承担围岩应力 , 且 自身不能保持稳定 , 成为支护体的载荷。在围岩开 挖前预注浆 , 利用浆液来充填和固结围岩的裂隙 面 , 提高岩体强度 , 充分发挥岩体自身承载能力 , 保持围岩稳定、 参与巷道围岩内应力平衡过程。因 此 , 预注浆固化可显著提高巷道围岩承载能力 , 改 善巷道成型和维护状况。
对未注浆段及注浆固化段巷道围岩变形状况 设测站观测。巷道围岩变形观测结果见图 3、 图 4。
图 3 未注浆段巷道围岩变形
从巷道围岩变形观测结果可看出 ,注浆固化所 起作用很大。
( 1) 预注浆固化的巷道围岩变形量、 变形速度 显著降低。
未注浆段采用 U型钢支护 , 巷道顶底、两帮相 对移近量均超过 800～ 1000mm。巷道掘出 16d后 , 顶底、 两帮相对板移近速度分别为 15、 20mm /d, 90d后 , 为 2. 5、 4. 0mm /d。
图 2 岩体强度与其孔隙率关系 1- 三向抗压 (围压 4 M Pa) ; 2- 三向抗压 (围压为 2M Pa) ;
3- 单向抗压 ; 4- 抗拉
下裂隙出现失稳扩展的结果。注浆时浆液在泵压的 2. 3 注浆固化封闭水源
作用下 , 除了将一些较大的裂隙充填满 , 还可将一
水对巷道围岩有软化、 溶蚀等作用 , 它能改变
1 巷道破碎围岩状况
徐州张集矿的 - 700m 水平西大巷西 三采区 车场段位于 F2与 F11两条大断层之间。 300m 巷 道共揭露落差 2～ 5m 断层 16条 , 落差 5～ 10m 以 上断层 8条 , 落差 10m 以上断层 5条 , 断层破碎带
宽 , 构造应力集中 , 巷道围岩破碎、 裂隙发育。 储 煤井附近巷道围岩应为 9- 2煤层底板粉砂岩 , 受断 层影响 , 巷道围岩变为黑色的炭质页岩 , 质软、 破 碎、 层理混乱 , 并夹有砂岩透镜体 , 表面光滑 , 伴 有淋水 ,常常巷道掘出后未打锚杆就发生大范围的 片帮、 冒顶 , 只得架设 29U 型钢拱形支架支护 , 接 近 F11断层时 , 层理几乎不能分辨 , 节理裂隙更加 发育、 炭质页岩变软、 碎 , 粘结能力极低 , 掘进巷 道基本不需放炮 ,风镐挖掘时也常发生片帮、冒顶 , 采用超前打撞楔也很难维护顶板 ,经常 2～ 3d才能 掘进 1m。 大巷储煤井段实测剖面示意见图 1。
岩强度和转变岩体破坏机制的作用。
巷道流水及含水层的水对围岩的软化 ,避免围岩强
2. 2 浆液固结体形成网络骨架
度因水的影响而大幅降低。
浆液经挤压或渗透到围岩纵横交错的裂隙中 固结 , 会形成网络骨架结构。形成网络骨架的高水
3 - 700m西大巷围岩注浆固化参数
速凝材料抗压强度不一定比围岩高 ,但此固结体具 3. 1 巷道围岩注浆固化材料的选择
矿山压力与顶板管理 2000.№ 4 · 45·
压力 , 围岩较破碎时取 1. 0M Pa。 ( 2) 注浆量。从保证巷道围岩裂隙被充填密实
出发 , 注入的浆液应尽量保证裂隙被充填满 , 原则 上做到不进浆为止。
( 3) 浆液扩散半径。浆液扩散半径是确定注浆 孔布置及孔深的重要依据。由于浆液在围岩中扩散 的复杂性 , 目前的理论研究水平还不能准确描述 , 所以浆液扩散半径主要根据现场围岩的力学性质、 裂隙状况、 浆液性质及注浆压力等情况 , 先由经验 确定 , 然后由现场施工监测及实际扩散情况 , 再作 相应调整。 现场统计表明 , 浆液扩散半径达 0. 5～ 2. 2m。
文章编号: 1003- 5923( 2000) 04- 0044- 03
注浆加固技术研究
董正坤 , 朱庆华 , 李广余
(徐州矿务集团 张集煤矿 , 江苏 徐州 221147)
摘 要 : 高水速凝材料具有凝结 速度快、 早期强度大、 价格低廉的特点 , 运用高水速凝材料对巷道破碎 围岩注浆固化 , 可显著提高围岩承载能力 , 改善 巷道维护状况 , 为治理破碎围岩巷道提供了一条有效的技术 途径 , 并介绍一个注浆固化实 例。
有良好的韧性和粘结性。当外载增加时 , 固化材料
本试验选用中国矿业大学研制的 ZKD高水速
发生变形但不破坏 ,载荷主要由强度较高的煤岩体 凝材料。 该材料的优点是速凝且可调、 水灰比高、
承担 ,这样围岩的破坏条件由原来的裂隙弱面强度 流动渗透性好、 在高水灰比条件下 100% 结石且不
条件向接近岩体强度条件转化。当外载超过围岩强 淅水、 固结体塑性好、 能适应围岩变形、 具有微膨
图 4 注浆段巷道围岩变形
偏载荷时提高 2～ 3倍 , 提高支架的承载能力 , 使 预注浆固化段巷道维护状况显著改善。 5 结 论
( 1) 运用高水速凝材料对巷道破碎围岩注浆 固化 , 降低围岩的孔隙率、 封闭水源 , 浆液固结体 的网络骨架提高了围岩的整体性和承载能力 ,显著 改善了巷道的维护状况。
( 2) 破碎围岩固化后 , 有效减少了掘进过程中 强度的降低 , 保证了巷道围岩轮廓线按设计成形 , 使围岩与支架充分接触 , 支架均匀承载 , 发挥 U型 钢支架高承载能力的性能 ,有效控制了巷道围岩变 形 , 巷道维护效果好。
参考文献: [ 1 ] 史国揉 . 用注浆法治理支护破损的巷道 [ J] . 冶金矿山设计
些充填不到的封闭裂隙和小裂隙压缩 ,甚至使其闭 岩石的性质使其强度及变形特性发生变化。含水量
合 , 提高围岩的弹性模量和强度。 根据试验得知 , 的增加显著降低巷道围岩强度 ,尤其是围岩含遇水
降低岩体的孔隙率 , 可大幅度提高岩体的强度 , 孔 膨胀的粘土类岩时 , 围岩膨胀变形更大 , 一般支护
隙率与岩体强度关系见图 2。注浆固化起到提高围 难以适应 , 围岩注浆可有效地封堵流水通道 , 隔离
注浆段采用 U型钢支护 , 巷道顶底、两帮相对 移近量仅 100～ 200mm 左右 , 锚杆支护段仅 70mm
பைடு நூலகம்
左右。 巷道掘出 8d后 , 顶底、 两帮相对移近速度 降至 3m m /d; 90d后 , 注浆段 U型钢支护为 0. 4～ 0. 6m m /d, 锚杆支护为 0. 1～ 0. 2mm /d, 并有减小 的趋势。 预注浆固化 , 缩短了掘进影响期 , 围岩稳 定状态显著提高。
( 2) 巷道围岩成形好。 未注浆段 , 巷道围岩经 常片帮、 冒顶 , 深度达 1～ 2m , 甚至 4～ 5m, 支架 与围岩间不能有效、 充分接触 , 支架承受点载荷、 偏载荷 , 导致支架的承载能力大大降低 ; 而预注浆 固化段 , 巷道围岩成形状况好 , 支架与围岩能有效 接触。 U 型钢支架均匀承载 , 其承载能力比点载 荷、
( 4) 锚杆支护的关键是能否在锚固范围内形 成一定强度和厚度的内部支护结构 ,两者共同决定 该结构的支撑能力。 在巷道围岩单向强度为定值 时 , 其强度主要决定于单根锚杆具备的工作阻力 , 锚杆轴向的挤压力愈大 , 内部支护结构的强度愈 高 ; 此结构的厚度主要由锚杆长度和间排距决定。 锚杆愈长、 间排距愈小 , 内部支护结构愈厚。
( 4) 注浆孔的布置。主要根据浆液扩散半径等 确定注浆孔的间排距。注浆范围一般为围岩的裂隙 发育区 , 注浆孔过深意义不大。考虑现场施工条件 及围岩裂隙状况 , 确定孔深为 2m。 孔间距主要由 浆液的扩散半径确定。孔距应保证注浆后浆液渗透 范围有一定的交叉 , 所以应小于 2倍的扩散半径 , 孔间距定为 1. 0 m。 4 注浆固化效果
(收稿日期 : 2000- 05- 27; 责任编辑: 晓 南 )
· 44· 2000. № 4 矿山压力与顶板管理
图 1 - 700m 水平西大巷储煤井段实测剖面示意图
2 巷道破碎围岩注浆固化机理
2. 1 充填压密及转变围岩破坏机制 断裂力学认为 , 连续介质内有裂隙时 , 在承载
过程中会形成强烈的应力集中 ,在裂隙端部产生最 大应力集中 ,介质产生破坏就是在一定的应力条件
( 5) 锚杆支护应采用锚杆长度中部 (范围不低 于 1 /3有效长 ) 具有较高工作阻力的锚杆。为此建 议选择抗拉强度较高的材质制造锚杆 ; 采用全长锚
固。 此外可适当加大锚杆的有效长度。
参考文献:
[1 ] 张益东 , 李晋平 . 综放锚杆支护巷道顶煤内部支护结构承载 能力探讨 [ J] . 煤炭学报 , 1999, 24 ( 6) .
为改变巷道维护状况、 加快工程施工速度 , 运 用高水速凝材料对此车场段围岩进行预注浆固化 综合治理 , 提高巷道围岩稳定性、 加快掘进速度 , 为破碎围岩巷道支护开辟新的技术途径。
宽度愈小 , 从而有利于巷道处于稳定状态。锚杆应 尽可能使用抗拉强度高的材质制造 ,并根据孔径选 择大直径锚杆 , 但应满足 “三径” 匹配关系 ; 锚杆 间排距要科学、 合理。
[ 2 ] 侯朝炯 . 煤巷锚杆支护 [ M ]. 徐州: 中国矿业大学出版社 , 1999.
[ 3 ] 马念杰 , 侯朝炯 . 采准巷道矿压理论及应用 [ M ]. 北京: 煤 炭工业出版社 , 1995.
作者简介: 单凤钱 ( 1961- ) , 1988年毕业于中国矿业大学 , 现为 江苏天能集团大刘煤矿副总工程师。曾主持研究多项科研项目 , 发 表论文数篇。
度而发生较大变形时 ,固结材料的网络以其良好的 胀性、 成本较低。 ZKD高水速凝材料的力学性能见
韧性和粘结强度起到骨架作用 ,提高围岩的残余强 表 1[2 ]。
度 , 限制其破坏的扩展 , 从而改善巷道维护状况。
表 1 Z KD高水速凝材料单轴抗压 强度
编号
水灰比
胶结料用量 / kg· m- 1
16
2. 05 3. 97 5. 08 5. 44
根据高水速凝材料浆液的流动性能和其固结 体的力学参数、 - 700m水平西大巷围岩状况 , 确 定高水速凝材料浆液的水灰比为 1. 5∶ 1。 3. 2 注浆固化参数
注浆固化参数主要有: 注浆压力、 注浆量、 浆 液扩散半径及注浆孔的布置等。
( 1) 注浆压力。 注浆压力差异较大 , 主要取决 于围岩的渗透条件、 有无压力水、 浆液的流动力学 性质及注浆渗透范围等。注浆压力高 , 浆液渗透范 围大 , 但要防止过大的注浆压力破坏围岩 , 尤其在 强度较低的围岩内注浆时 , 更要注意。在西大巷中 注浆 ,围岩严重破碎时可选用 0. 5M Pa左右的注浆
[ J]. 矿山压力与顶板管理 , 1997 ( 3、 4) .
(收稿日期: 2000- 07- 12; 责任编辑: 晓 南 )
· 46· 2000. № 4 矿山压力与顶板管理
水用量 /kg· m- 1
胶凝时间 /min
单轴抗压强度 / M Pa
2h
24h
7d
28d
1
1. 0
744
744
2
1. 5
542
813
3
2. 0
426
850
4
2. 5
352
880
8
10. 2 15. 8 17. 90 19. 10
10
4. 48 9. 14 10. 36 11. 51
12
3. 33 6. 26 7. 92 8. 7
关键词: 破碎围岩 ; 注浆 ; 高水速 凝材料 中图分类号: T D353+ . 8 文献标识码: A
围岩性质和受力状态是巷道稳定的重要因素。 巷道开挖后围岩应力中的较大部分由围岩本身承 担。一旦岩体被破坏 , 不仅不能承担围岩应力 , 且 自身不能保持稳定 , 成为支护体的载荷。在围岩开 挖前预注浆 , 利用浆液来充填和固结围岩的裂隙 面 , 提高岩体强度 , 充分发挥岩体自身承载能力 , 保持围岩稳定、 参与巷道围岩内应力平衡过程。因 此 , 预注浆固化可显著提高巷道围岩承载能力 , 改 善巷道成型和维护状况。
对未注浆段及注浆固化段巷道围岩变形状况 设测站观测。巷道围岩变形观测结果见图 3、 图 4。
图 3 未注浆段巷道围岩变形
从巷道围岩变形观测结果可看出 ,注浆固化所 起作用很大。
( 1) 预注浆固化的巷道围岩变形量、 变形速度 显著降低。
未注浆段采用 U型钢支护 , 巷道顶底、两帮相 对移近量均超过 800～ 1000mm。巷道掘出 16d后 , 顶底、 两帮相对板移近速度分别为 15、 20mm /d, 90d后 , 为 2. 5、 4. 0mm /d。
图 2 岩体强度与其孔隙率关系 1- 三向抗压 (围压 4 M Pa) ; 2- 三向抗压 (围压为 2M Pa) ;
3- 单向抗压 ; 4- 抗拉
下裂隙出现失稳扩展的结果。注浆时浆液在泵压的 2. 3 注浆固化封闭水源
作用下 , 除了将一些较大的裂隙充填满 , 还可将一
水对巷道围岩有软化、 溶蚀等作用 , 它能改变
1 巷道破碎围岩状况
徐州张集矿的 - 700m 水平西大巷西 三采区 车场段位于 F2与 F11两条大断层之间。 300m 巷 道共揭露落差 2～ 5m 断层 16条 , 落差 5～ 10m 以 上断层 8条 , 落差 10m 以上断层 5条 , 断层破碎带
宽 , 构造应力集中 , 巷道围岩破碎、 裂隙发育。 储 煤井附近巷道围岩应为 9- 2煤层底板粉砂岩 , 受断 层影响 , 巷道围岩变为黑色的炭质页岩 , 质软、 破 碎、 层理混乱 , 并夹有砂岩透镜体 , 表面光滑 , 伴 有淋水 ,常常巷道掘出后未打锚杆就发生大范围的 片帮、 冒顶 , 只得架设 29U 型钢拱形支架支护 , 接 近 F11断层时 , 层理几乎不能分辨 , 节理裂隙更加 发育、 炭质页岩变软、 碎 , 粘结能力极低 , 掘进巷 道基本不需放炮 ,风镐挖掘时也常发生片帮、冒顶 , 采用超前打撞楔也很难维护顶板 ,经常 2～ 3d才能 掘进 1m。 大巷储煤井段实测剖面示意见图 1。
岩强度和转变岩体破坏机制的作用。
巷道流水及含水层的水对围岩的软化 ,避免围岩强
2. 2 浆液固结体形成网络骨架
度因水的影响而大幅降低。
浆液经挤压或渗透到围岩纵横交错的裂隙中 固结 , 会形成网络骨架结构。形成网络骨架的高水
3 - 700m西大巷围岩注浆固化参数
速凝材料抗压强度不一定比围岩高 ,但此固结体具 3. 1 巷道围岩注浆固化材料的选择
矿山压力与顶板管理 2000.№ 4 · 45·
压力 , 围岩较破碎时取 1. 0M Pa。 ( 2) 注浆量。从保证巷道围岩裂隙被充填密实
出发 , 注入的浆液应尽量保证裂隙被充填满 , 原则 上做到不进浆为止。
( 3) 浆液扩散半径。浆液扩散半径是确定注浆 孔布置及孔深的重要依据。由于浆液在围岩中扩散 的复杂性 , 目前的理论研究水平还不能准确描述 , 所以浆液扩散半径主要根据现场围岩的力学性质、 裂隙状况、 浆液性质及注浆压力等情况 , 先由经验 确定 , 然后由现场施工监测及实际扩散情况 , 再作 相应调整。 现场统计表明 , 浆液扩散半径达 0. 5～ 2. 2m。
文章编号: 1003- 5923( 2000) 04- 0044- 03
注浆加固技术研究
董正坤 , 朱庆华 , 李广余
(徐州矿务集团 张集煤矿 , 江苏 徐州 221147)
摘 要 : 高水速凝材料具有凝结 速度快、 早期强度大、 价格低廉的特点 , 运用高水速凝材料对巷道破碎 围岩注浆固化 , 可显著提高围岩承载能力 , 改善 巷道维护状况 , 为治理破碎围岩巷道提供了一条有效的技术 途径 , 并介绍一个注浆固化实 例。
有良好的韧性和粘结性。当外载增加时 , 固化材料
本试验选用中国矿业大学研制的 ZKD高水速
发生变形但不破坏 ,载荷主要由强度较高的煤岩体 凝材料。 该材料的优点是速凝且可调、 水灰比高、
承担 ,这样围岩的破坏条件由原来的裂隙弱面强度 流动渗透性好、 在高水灰比条件下 100% 结石且不
条件向接近岩体强度条件转化。当外载超过围岩强 淅水、 固结体塑性好、 能适应围岩变形、 具有微膨
图 4 注浆段巷道围岩变形
偏载荷时提高 2～ 3倍 , 提高支架的承载能力 , 使 预注浆固化段巷道维护状况显著改善。 5 结 论
( 1) 运用高水速凝材料对巷道破碎围岩注浆 固化 , 降低围岩的孔隙率、 封闭水源 , 浆液固结体 的网络骨架提高了围岩的整体性和承载能力 ,显著 改善了巷道的维护状况。
( 2) 破碎围岩固化后 , 有效减少了掘进过程中 强度的降低 , 保证了巷道围岩轮廓线按设计成形 , 使围岩与支架充分接触 , 支架均匀承载 , 发挥 U型 钢支架高承载能力的性能 ,有效控制了巷道围岩变 形 , 巷道维护效果好。
参考文献: [ 1 ] 史国揉 . 用注浆法治理支护破损的巷道 [ J] . 冶金矿山设计
些充填不到的封闭裂隙和小裂隙压缩 ,甚至使其闭 岩石的性质使其强度及变形特性发生变化。含水量
合 , 提高围岩的弹性模量和强度。 根据试验得知 , 的增加显著降低巷道围岩强度 ,尤其是围岩含遇水
降低岩体的孔隙率 , 可大幅度提高岩体的强度 , 孔 膨胀的粘土类岩时 , 围岩膨胀变形更大 , 一般支护
隙率与岩体强度关系见图 2。注浆固化起到提高围 难以适应 , 围岩注浆可有效地封堵流水通道 , 隔离
注浆段采用 U型钢支护 , 巷道顶底、两帮相对 移近量仅 100～ 200mm 左右 , 锚杆支护段仅 70mm
பைடு நூலகம்
左右。 巷道掘出 8d后 , 顶底、 两帮相对移近速度 降至 3m m /d; 90d后 , 注浆段 U型钢支护为 0. 4～ 0. 6m m /d, 锚杆支护为 0. 1～ 0. 2mm /d, 并有减小 的趋势。 预注浆固化 , 缩短了掘进影响期 , 围岩稳 定状态显著提高。
( 2) 巷道围岩成形好。 未注浆段 , 巷道围岩经 常片帮、 冒顶 , 深度达 1～ 2m , 甚至 4～ 5m, 支架 与围岩间不能有效、 充分接触 , 支架承受点载荷、 偏载荷 , 导致支架的承载能力大大降低 ; 而预注浆 固化段 , 巷道围岩成形状况好 , 支架与围岩能有效 接触。 U 型钢支架均匀承载 , 其承载能力比点载 荷、
( 4) 锚杆支护的关键是能否在锚固范围内形 成一定强度和厚度的内部支护结构 ,两者共同决定 该结构的支撑能力。 在巷道围岩单向强度为定值 时 , 其强度主要决定于单根锚杆具备的工作阻力 , 锚杆轴向的挤压力愈大 , 内部支护结构的强度愈 高 ; 此结构的厚度主要由锚杆长度和间排距决定。 锚杆愈长、 间排距愈小 , 内部支护结构愈厚。
( 4) 注浆孔的布置。主要根据浆液扩散半径等 确定注浆孔的间排距。注浆范围一般为围岩的裂隙 发育区 , 注浆孔过深意义不大。考虑现场施工条件 及围岩裂隙状况 , 确定孔深为 2m。 孔间距主要由 浆液的扩散半径确定。孔距应保证注浆后浆液渗透 范围有一定的交叉 , 所以应小于 2倍的扩散半径 , 孔间距定为 1. 0 m。 4 注浆固化效果
(收稿日期 : 2000- 05- 27; 责任编辑: 晓 南 )
· 44· 2000. № 4 矿山压力与顶板管理
图 1 - 700m 水平西大巷储煤井段实测剖面示意图
2 巷道破碎围岩注浆固化机理
2. 1 充填压密及转变围岩破坏机制 断裂力学认为 , 连续介质内有裂隙时 , 在承载
过程中会形成强烈的应力集中 ,在裂隙端部产生最 大应力集中 ,介质产生破坏就是在一定的应力条件
( 5) 锚杆支护应采用锚杆长度中部 (范围不低 于 1 /3有效长 ) 具有较高工作阻力的锚杆。为此建 议选择抗拉强度较高的材质制造锚杆 ; 采用全长锚
固。 此外可适当加大锚杆的有效长度。
参考文献:
[1 ] 张益东 , 李晋平 . 综放锚杆支护巷道顶煤内部支护结构承载 能力探讨 [ J] . 煤炭学报 , 1999, 24 ( 6) .
为改变巷道维护状况、 加快工程施工速度 , 运 用高水速凝材料对此车场段围岩进行预注浆固化 综合治理 , 提高巷道围岩稳定性、 加快掘进速度 , 为破碎围岩巷道支护开辟新的技术途径。
宽度愈小 , 从而有利于巷道处于稳定状态。锚杆应 尽可能使用抗拉强度高的材质制造 ,并根据孔径选 择大直径锚杆 , 但应满足 “三径” 匹配关系 ; 锚杆 间排距要科学、 合理。
[ 2 ] 侯朝炯 . 煤巷锚杆支护 [ M ]. 徐州: 中国矿业大学出版社 , 1999.
[ 3 ] 马念杰 , 侯朝炯 . 采准巷道矿压理论及应用 [ M ]. 北京: 煤 炭工业出版社 , 1995.
作者简介: 单凤钱 ( 1961- ) , 1988年毕业于中国矿业大学 , 现为 江苏天能集团大刘煤矿副总工程师。曾主持研究多项科研项目 , 发 表论文数篇。
度而发生较大变形时 ,固结材料的网络以其良好的 胀性、 成本较低。 ZKD高水速凝材料的力学性能见
韧性和粘结强度起到骨架作用 ,提高围岩的残余强 表 1[2 ]。
度 , 限制其破坏的扩展 , 从而改善巷道维护状况。
表 1 Z KD高水速凝材料单轴抗压 强度
编号
水灰比
胶结料用量 / kg· m- 1
16
2. 05 3. 97 5. 08 5. 44
根据高水速凝材料浆液的流动性能和其固结 体的力学参数、 - 700m水平西大巷围岩状况 , 确 定高水速凝材料浆液的水灰比为 1. 5∶ 1。 3. 2 注浆固化参数
注浆固化参数主要有: 注浆压力、 注浆量、 浆 液扩散半径及注浆孔的布置等。
( 1) 注浆压力。 注浆压力差异较大 , 主要取决 于围岩的渗透条件、 有无压力水、 浆液的流动力学 性质及注浆渗透范围等。注浆压力高 , 浆液渗透范 围大 , 但要防止过大的注浆压力破坏围岩 , 尤其在 强度较低的围岩内注浆时 , 更要注意。在西大巷中 注浆 ,围岩严重破碎时可选用 0. 5M Pa左右的注浆