最新-压弯构件腹板的局部稳定
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2、压弯构件腹板的局部稳定
压弯构件腹板的受力情况比较复杂，除受
到 非均匀的压应力作用外，还有剪应力存在
（。1）工字形和 H 形截面的腹板
腹板的局部稳定问题受剪应力的影响不大，
主要与压应力不均匀分布程度有关，为此引入应
力梯度α0 来考虑不均匀压力的影响：
max
min
0
max
σmax——为腹板计算高度边缘的最大压 max
fy
fy
min
a
min
腹板边缘弹塑性阶段应力分布
h0 h0
取 cr=fy ，可绘出 h0/tw 随应力梯度α0 变化的曲线，为
便 于应用，规范用两段折线代替：
当 0≤ α0 ≤1.6 时：
h 0
16
50
t
0
w
当 1.6＜α0 ≤2.0 时：
Байду номын сангаас
h 0
48
1
t
0
w
规范同时考虑：
对长细比较小的压弯构件，整体失稳时截面的塑性发展深度太 深；而对长细比较大构件，塑性发展又太小。因此， h0/tw 宜随 长细比增大而适当放大；
当α0 =0 时，应与轴心受压高厚比要求一致；当α0 =2时，应与
受弯构件要求一致。------应使公式前后衔接！
基于上两点考虑，规范规定：
h0
当 0≤ α0 ≤1.6 时：
h 0
0.525 235
t w
16
0
f y
tw
当 1.6＜α0 ≤2.0 时：
h
0 48 0.5 26.2
式中：
Ke为弹性屈曲系数，其值与应力
梯度 α0 有关。
而弹塑性阶段，其临界应力为：
2
cr
K p
2E
12(1 v2
)
thw0
式中：
Kp 为塑性屈曲系数，其值与最大受
压边缘割线模量 Es、剪应力、应力梯度
α0有关。
max
max
min
a
min
腹板边缘弹性阶段应力分布
235
t
0
f
w
y
式中：
λ —构件在弯矩作用平面内的长细比，当 λ< 30时， 取λ=30；当λ >100时，取λ=100。
应力，计算时不考虑构件稳定
系数和截面塑性发展系数；
σmin——为腹板计算高度另一边缘相应 min 应力，压为正，拉为负。
t
b tw
h
h0
t
max
a
min
h0
不均匀压应力和剪应力共同作用腹
板弹性屈曲临界应力：
2
cr
K
2 E
e 12 ( 1 v 2
)
t
w
h 0
压弯构件腹板的受力情况比较复杂，除受
到 非均匀的压应力作用外，还有剪应力存在
（。1）工字形和 H 形截面的腹板
腹板的局部稳定问题受剪应力的影响不大，
主要与压应力不均匀分布程度有关，为此引入应
力梯度α0 来考虑不均匀压力的影响：
max
min
0
max
σmax——为腹板计算高度边缘的最大压 max
fy
fy
min
a
min
腹板边缘弹塑性阶段应力分布
h0 h0
取 cr=fy ，可绘出 h0/tw 随应力梯度α0 变化的曲线，为
便 于应用，规范用两段折线代替：
当 0≤ α0 ≤1.6 时：
h 0
16
50
t
0
w
当 1.6＜α0 ≤2.0 时：
Байду номын сангаас
h 0
48
1
t
0
w
规范同时考虑：
对长细比较小的压弯构件，整体失稳时截面的塑性发展深度太 深；而对长细比较大构件，塑性发展又太小。因此， h0/tw 宜随 长细比增大而适当放大；
当α0 =0 时，应与轴心受压高厚比要求一致；当α0 =2时，应与
受弯构件要求一致。------应使公式前后衔接！
基于上两点考虑，规范规定：
h0
当 0≤ α0 ≤1.6 时：
h 0
0.525 235
t w
16
0
f y
tw
当 1.6＜α0 ≤2.0 时：
h
0 48 0.5 26.2
式中：
Ke为弹性屈曲系数，其值与应力
梯度 α0 有关。
而弹塑性阶段，其临界应力为：
2
cr
K p
2E
12(1 v2
)
thw0
式中：
Kp 为塑性屈曲系数，其值与最大受
压边缘割线模量 Es、剪应力、应力梯度
α0有关。
max
max
min
a
min
腹板边缘弹性阶段应力分布
235
t
0
f
w
y
式中：
λ —构件在弯矩作用平面内的长细比，当 λ< 30时， 取λ=30；当λ >100时，取λ=100。
应力，计算时不考虑构件稳定
系数和截面塑性发展系数；
σmin——为腹板计算高度另一边缘相应 min 应力，压为正，拉为负。
t
b tw
h
h0
t
max
a
min
h0
不均匀压应力和剪应力共同作用腹
板弹性屈曲临界应力：
2
cr
K
2 E
e 12 ( 1 v 2
)
t
w
h 0