内支撑计算图
钢支撑计算
撑验算
壁厚：t= 12 mm
计算模型示意图
计算长度：L 0= 轴力设计值：P = 3.08 2933.75 m kN kN/m kN
均布荷载设计值(恒载)：g = 2.09 施工荷载设计值(活载)：Q = 5.04
满足 满足
进行下一步 进行下一步
不满足
重新计算
稳定性验算即可。
0.014627255
强度验算
N /A +M /γ xW nx= 207.89 ≤ 215 长细比：λ x= 平面内稳定性系数:φ x= 22.44 0.962 1.00 57329.72
平面内稳定 性验算
等效弯矩系数：β mx= 欧拉临界力：N Ex=π
2
EA /λ x2
kN
N /(A*φ x)+β mx M /(γ xW nx(1-0.8N /N Ex)= 216.20 MPa ＞ 215 MPa 钢管支撑为轴对称截面，在边界条件相同情形下，不需要进行平面外稳定性验算即可。
圆钢管支撑验算
钢管规格 支撑材料 直径:φ = Q235 截面积：A = 钢管属性 惯性矩：I z= 回转半径：i z= 抵抗矩：W nx= 塑性发展系数：γ x= 自重均布荷载：g k= 结构重要性系数：γ 0= 计算参数 轴力分项系数：γ s= 长度折算系数：μ 平面内支撑长度：L = 轴力标准值：P k= 荷载 均布荷载标准值(恒载)：g k= 施工荷载标准值(活载)：Q k= 平面弯矩设计值 内力计算 M =γ 0*（QL /4+gL 2/8） 轴力设计值 N =γ 0*P 400 215 0.014627 0.000276 0.137244 0.001378 1.05 1.15 1 1.25 0.7 4.40 2347 1.74 3.6 10.60 2933.75 MPa MPa ≤[λ]=150 m kN kN/m kN kN.m kN kN/m mm MPa m2 m4 m m3
支撑计算
主要结构件计算一、冠梁及腰梁主筋配筋计算冠梁水平向弯矩标准值查计算书，取跨中弯矩最大值，配筋较小时，水平向配筋按截面8‰左右确定。
冠梁配筋依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
依据《湖北省深基坑工程技术规定》（DB42/159-2004）,弯矩设计值M设＝1.35×M标。
节点处另增加牛腿加强筋，承担水平面内弯矩集中荷载引起的弯矩。
二、支撑主筋配筋计算支撑配筋依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
考虑自重和附加荷载，依据《湖北省深基坑工程技术规定》（DB42/159-2004）,支撑杆件按压弯杆件进行计算，支撑平面内外的弯矩取自重弯矩标准值和安装偏心矩e产生的弯矩之和，弯矩标准值计算式：M标＝qL2/10＋N标e/1000 , 杆件弯矩设计值M设＝1.35×M标，其中跨度取支撑间距的最大值，附加荷载取2kN/m。
三、支撑轴力验算根据《湖北省深基坑工程技术规定》（DB42/159-2004）,支撑轴力设计值：N设＝1.35×1×1.2N标,考虑了内力分布不均匀及温度影响，选取计算的轴力图的最大值作为轴力标准值取值。
根据《混凝土结构设计规范》7.3.1之规定，正截面受压承载力需要满足N≤0.9ψ(f c A+f'y A's)(纵向配筋率大于3%时，A改为A-A's)。
其验算结果见表G3。
表G3 内支撑受压承载力计算表（C30）又根据《混凝土结构设计规范》7.4.1之规定，正截面受拉承载力需要满足N≤f y A s+f py A p，为方便对比，轴力受拉可承受标准值=支撑抗拉承载力/1.62,各支撑截面及冠（腰）梁受拉受拉承载力验算如表所示。
表G4 内支撑受拉承载力验算表（C30）表G5 冠（腰）梁受拉承载力验算表（C30）注：钢筋受压承载力钢筋数量按表G2配筋数据选取，同时考虑侧面配筋。
四、剪力配筋验算1、冠梁及腰梁剪力配筋验算冠梁及腰梁剪力计算值取自内支撑计算书。
基坑内支撑支撑计算书
顶管2工作井计算书
1 工程概况
该基坑设计总深14.2m，按二级基坑 、选用《天津市标准—建筑基坑工程技术规程 (DB33-202-2010)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数
厚度 γ
c φ c' φ'
序号 土层名称 (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (°)
计算点位置系数：0.000。 第3道支撑(锚)为平面内支撑， 距墙顶深度9.600m， 工作面超过深度0.300m，预加轴力 0.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取80000.0kN/m/m。 该道平面内支撑具体数据如下： · 支撑材料：钢筋混凝土撑； · 支撑长度：30.000m； · 支撑间距：5.000m； · 与围檩之间的夹角：90.000°；
（小于0取0）
采用水土分算且计算点在水位以下时：
（小于0取0）
对于 矩形土压力 模式，自重部分须扣除坑内土的自重（对水位以下的分算土层，扣除有 效自重；坑内水位取坑底位置，天然水位在坑底以下就取天然水位）。
式中： γj─第j层土的天然重度； γw─水的重度，取10kN/m3； Δhj─第j层土的厚度； hwa,i─地下水位；
方式一
方式二
如果 考虑坡脚相应竖向附加应力 ，那么作用在挡土墙的初始侧向附加应力为：
式中，za —支护结构顶面至计算点的竖向距离； a —支护结构外边缘至坡脚的水平距离； b1 —坡宽； θ —附加荷载扩散角，宜取45°； h 1 —地面至支护结构顶面的距离； γ —基础底面以上土的平均天然重度； c —支护结构顶面以上的土的粘聚力； Ka —支护结构顶面以上土的主动土压力系数； Eak1 —支护结构顶面以上土单位宽度主动土压力标准值。
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书一、结构计算依据1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行业强制性标准规范、规程。
2、提供的地质勘察报告。
3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。
4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。
5、管顶地面荷载取值为：城-A级。
6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。
7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
（1）内支撑计算内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4Iy=3650cm4Wx=864cm 3][126.11529.6725][13.678.10725λλλλ===<===y y x i l i l x查得464.0768.0==y x ϕϕ内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.46823=<=⨯⨯⨯=⋅=ϕ MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684623=<=⨯⨯+⨯⨯⨯=+⋅=ϕ（2）围檩计算取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3[ 计算结果 ]挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cmmkN Wx M 9.15013708.206max 13=⋅==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。
跨中：][87.13313704.183max 23σσ<=⋅==MPa cmm kN Wx M支护结构受力计算5.3米深支护计算---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护[ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 134.931/(2200.000*10-6)= 61.332(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 115.502/(2200.000*10-6)= 52.501(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.180圆弧半径(m) R = 12.220圆心坐标X(m) X = -3.876圆心坐标Y(m) Y = 2.422---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:M p ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
钢支撑计算明细表-2012-04-20
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
点图一
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
钢支撑节
钢支撑节点图二
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
点图一
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
图册：第四篇第十册第二分册第一部分 图号：BJM14-04-10-02-SS-JG01-015A、016A、017A、028B、附图二~附图五 钢支撑计算明细表—第二～四道
点图一
梁结构设。
楼板强度的计算
楼板强度的计算(1)计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.400m，梁板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积A s=3696.0mm2，f y=300.0N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=5600mm×220mm，截面有效高度 h0=200mm。
按照楼板每12天浇筑一层，所以需要验算12天、24天、36天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：(2)计算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.00m，短边7.00×0.80=5.60m，楼板计算范围内摆放8×7排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.20+25.10×0.22)+1×1.20×(0.50×8×7/7.00/5.60)+1.40×(0.00+2.50)=11.22kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.60×11.22=62.83kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算M max=0.0664×ql2=0.0664×62.82×5.602=130.82kN.m按照混凝土的强度换算得到12天后混凝土强度达到74.57%，C40.0混凝土强度近似等效为C29.8。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=14.22N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ= A s f y/bh0f cm = 3696.00×300.00/(5600.00×200.00×14.22)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αs bh02f cm = 0.067×5600.000×200.0002×14.2×10-6=213.4kN.m 结论：由于∑M i = 213.38=213.38 > M max=130.82所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
屋面水平支撑计算书
屋面水平支撑计算书============================== 一. 设计资料开间为9m,共同作用支撑数为4(风荷载将在这些屋面支撑间平均分配) 。
结构简图如下所示：屋面支撑采用柔性支撑体系。
截面布置如下：杆件号截面材料1 H-400*180*6*8 Q3452 H-400*180*6*8 Q3453 H-400*180*6*8 Q3454 H-400*180*6*8 Q3455 H-400*180*6*8 Q3456 H-400*180*6*8 Q3457 H-400*180*6*8 Q3458 H-400*180*6*8 Q3459 H-400*180*6*8 Q34510 H-400*180*6*8 Q34511 H-400*180*6*8 Q34512 H-400*180*6*8 Q34513 H-400*180*6*8 Q34514 H-400*180*6*8 Q34515 H-400*180*6*8 Q34516 H-400*180*6*8 Q34517 H-400*180*6*8 Q34518 H-400*180*6*8 Q34519 H-400*180*6*8 Q34520 H-400*180*6*8 Q34521 PIPE-140*4.5 Q23522 PIPE-140*4.5 Q23523 PIPE-140*4.5 Q23524 PIPE-140*4.5 Q23525 PIPE-140*4.5 Q23526 PIPE-140*4.5 Q23527 PIPE-140*4.5 Q23528 PIPE-140*4.5 Q23529 PIPE-140*4.5 Q23530 PIPE-140*4.5 Q23531 PIPE-140*4.5 Q23532 L-70*45*4 Q23533 L-70*45*4 Q23534 L-70*45*4 Q23535 L-70*45*4 Q23536 L-70*45*4 Q23537 L-70*45*4 Q23538 L-70*45*4 Q23539 L-70*45*4 Q23540 L-70*45*4 Q23541 L-70*45*4 Q23542 L-70*45*4 Q23543 L-70*45*4 Q23544 L-70*45*4 Q23545 L-70*45*4 Q23546 L-70*45*4 Q23547 L-70*45*4 Q23548 L-70*45*4 Q23549 L-70*45*4 Q23550 L-70*45*4 Q23551 L-70*45*4 Q235二. 荷载及内力计算风载：分项系数为1.4，荷载取值见结构简图。
钢管桩围堰支撑变更方案
钢管桩围堰内支撑变更方案一、工程概况主墩钢管桩围堰原设计内支撑如下图所示，考虑到承台施工时钢筋安装不便（最长钢筋为12米，原设计钢支撑间距只有5、6米，不能满足钢筋安装要求）。
根据实际情况将内支撑进行调整为取消横桥向支撑，增加四个角支撑。
二、优化后钢支撑设置内支撑设上下两层，内支撑采用Ф630×10mm钢管，设置在钢围堰中间位置；四个角设斜支撑，采用Ф630×10mm钢管。
圈梁采用两根HN588×300焊接成圈梁结构，与钢管桩贴紧，在圈梁底设置牛腿结构，作为圈梁的支撑。
三、钢支撑转换承台浇注完成后，拆除底层钢支撑，保留顶层钢支撑，将承台与钢管桩用型钢顶紧，完成体系转换，施工第一节4.5米高薄壁墩身。
浇注完成第一节墩身后即可拔除钢管桩围堰。
四、钢支撑优化后受力计算见附件一。
原设计内支撑优化后内支撑附件一：计算书： 一、计算参数说明①、封底砼参数封底混凝土采用C30水下混凝土，混凝土参数为：14.3c f MPa =，γ=23KN/m ³，取τ：=150k a P τ。
②、钢结构参数Q235B 钢，其容许应力[]145MPa σ=，容许剪应力[]85MPa τ=，角焊缝容许应力[]80f MPa =。
③、水文参数：承台厚度为4m ，承台底标高为-4.0m ，施工区域常水位+3.9m ，取+5.0m 作为围堰计算设计水位。
二、计算工况说明①、计算封底混凝土； ②、计算钢管桩入土深度； ③、计算围堰内支撑及圈梁受力；三、计算过程3.1、封底混凝土计算扣除钢护筒后的围堰内面积：22A 16.26211.6826 3.14 2.8/4153m =⨯-⨯⨯=有效 3.1.1、围堰上浮计算⑴、自重计算封底混凝土自重为：h A =232153=7038k G N γ=⨯⨯⨯⨯砼砼封底有效⑵、封底砼与钢护筒的粘结力计算封底混凝土与护筒粘结应力为τ：=150k a P τ封底砼与护筒粘结力为1f：1f h =1502-0.2 3.14 2.86=14424k l Nτ=⨯⨯⨯⨯⨯⨯封底护筒（）⑶、总抗浮荷载F 抗浮： 1G +f =21462k F N =抗浮砼 围堰所受浮力为：h A =10(245)15316830F kNγ=⨯⨯⨯++⨯=浮力水有效水位差上浮稳定系数：=2146216830=1.27k F =抗浮浮力/F / 满足要求。
1水平支撑计算(四跨)20090701
kN kN kN kN kN kN kN
R 1＝ (18.13×19+37.87×13+36.29×6)/19= 55.51 kN R 2＝ (37.87×6+36.29×13+16.15×19)/19+(16.15×19+33.72×13+32.29×6)/19= 102.36 kN R 3＝ 2×(14.36×19+32.29×13+33.72×6)/19= 94.20 kN N 1＝μ 1(R 1-W 1-W 1')/n cosθ ＝ N 2＝μ 1(R 2-W 4-W 4')/n cosθ ＝ N 3＝μ 1(R 3-W 7-W 7')/n cosθ ＝ 1.3× (55.51-18.92-7.71) / 0.768= 1.3× (102.36-40.45-11.14) / 0.768= 1.3× (94.2-43.07-6.85) / 0.768= 9.77 17.18 14.99 kN kN kN
三、水平支撑计算
6
7
6
6
7
6
6
7
6
6
7
6
柱距： 7.2 m 在一个温度区段内设 5 道支撑，考虑传力滞后效应 考虑传力滞后效应 μ 1＝ 1.3 w 0 = 0.96 kN/m 2 μ s 压： 0.65 μ s 吸： 0.15 故 μ s ： 0.80 μ s 女儿墙： 1.30 h 1': 2.05 m μ z 1： 1.00 μ z 女儿墙： 1.01 h 1: 8.25 m h 2': 1.87 m μ z 2： 1.00 h 2: 8.43 m 有女儿墙 柱底标高： -0.300 女儿墙顶标高： 10.000 h 3: h 4: h 5: h 6: 8.64 m 8.82 m 9 m 9.21 m μ z 3： 1.00 μ z 4： 1.00 μ z 5： 1.00 μ z 6： 1.00 h 3': h 4': h 5': h 6': 1.66 m 1.48 m 1.3 m 1.09 m
地库700mm厚柱帽支撑体系计算
地库700mm厚柱帽支撑体系计算一、柱帽底部支撑体系计算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《木结构设计标准》GB 50005-2017一、工程属性主梁最大悬挑长度l2(mm) 300 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×0.7×2.5] ×1=24.16kN/mq1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b] =0.9×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.7)×1]=21.955kN/mq1活=0.9×(γQφc Q1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.5×1=0.608kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.5+(24+1.1)×0.7))×1＝18.07kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×21.955×0.32+0.117×2.205×0.32＝0.221kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.608×0.32+0.213×2.205×0.3，0.1×0.608×0.32+0.175×2.205×0.3]＝0.145kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.221，0.145]＝0.221kN·mσ＝M max/W＝0.221×106/37500＝5.888N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×18.07×3004/(100×10000×281250)=0.352mmν＝0.352mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.4×0.7×2.5]×0.3=7.175kN/m因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.7)×0.3=6.514kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.661kN/m q2＝0.9×1.35 ×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.109kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×6.514×0.452+0.117×0.661×0.452＝0.148kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.109×0.452+0.213×2.205×0.45，0.1×0.109×0.452+0.175×2.205×0.45]＝0.213kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[7.175×0.32/2，0.109×0.32/2+2.205×0.3]＝0.666kN·m M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.148，0.213，0.666]＝0.666kN·mσ=M max/W=0.666×106/83333=7.997N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×6.514×0.45+0.617×0.661×0.45＝1.942kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.109×0.45+0.675×2.205＝1.518kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[7.175×0.3，0.109×0.3+2.205]＝2.238kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.942，1.518，2.238]＝2.238kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.238×1000/(2×50×100)＝0.671N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.7))×0.3＝5.361kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.361×4504/(100×9350×416.667×104) ＝0.038mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=5.361×3004/(8×9350×416.667×104)＝0.139mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！六、主梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝6.983kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.7)×0.3＝6.587kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.7))×0.3＝5.421kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×6.587×0.45+1.2×0.397×0.45＝3.475kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L +q1l1＝(0.4×6.587+0.45×0.397)×0.45+6.983×0.3＝3.361kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.085kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×5.421×0.45＝2.683kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L +q2l1＝0.4×5.421×0.45+5.421×0.3＝2.602kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.61kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.626×106/4250=147.176N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.006×1000/398＝15.104N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.188mm≤[ν]=450/250=1.8mm悬挑段νmax＝1.498mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.249kN，R2=1.268kN，R3=3.041kN，R4=4.037kN图二支座反力依次为R1=5.091kN，R2=2.207kN，R3=2.207kN，R4=5.091kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1200+2×350)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.588≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×1]×0.3 = 6.925kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝6.198kN，R2＝2.189kN，R3＝3.016kN，R4＝5.049kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1200+2×350)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/16=190.099查表得，φ＝0.199不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[6.198，2.189，3.016，5.049]/0.6=10.33kN f＝N1/(ΦA)＝10330/(0.199×398)＝130.426N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mmλ=l0/i=2432.430/16=152.027查表得，φ1=0.301不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[6.198,2.189,3.016,5.049]/0.6+1×1.2×0.15×2.95=10.861kNf=N/(φ1A)＝10.861×103/(0.301×398)=90.661N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=2.95/20=0.148≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=3820mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×3820×380/1000 =842.363kN≥F1=10.861kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c c βl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1400)×(750)/(900×250)]1/2=2.16，A ln =ab=225000mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×2.16×8.294×225000/1000=5442.315kN≥F 1=10.861kN 满足要求！二、柱帽侧模支撑体系计算 计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《木结构设计标准》GB 50005-2017一、工程属性承4k2k 1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2三、支撑体系设计模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5模板弹性模量E(N/mm2) 100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
深基坑支护——环形内支撑设计应用(干货)
深基坑支护——环形内支撑设计应用（干货）一、环形内支撑的构造环形内支撑的平面布置可根据基坑的尺寸设计成圆形、椭圆形或其它弧形.截面尺寸宽度为1200～2000mm,高600～lO00mm,全截面配筋,砼强度等级为C30～C40.图1是某工程圆形内支撑布置图.一般来说,基坑侧壁的荷载通过整体现浇板或梁传到环梁上.为了保证环梁的受力合理,在进行结构布置时应尽可能利用板向环梁传递荷载.图1基坑平面布置二、环形内支撑的布置1．水平布置对于基坑平面为正方形或近似方形时,可采取圆形内环支撑；对于长方形基坑可采用椭圆形支撑,如图2所示.而对于窄长形或不规则形的基坑,则应采用2个或2个以上圆环或其它曲线进行组合,如图3所示.图2基坑半面布置图图3不规则基坑平面环形内支撑布置示意(单位：mm)2．竖向布置由于环形支撑的刚度较大,对广州地区一般地质情况而言,基坑开挖深度在11m内可设一道支撑,而对于开挖深度超过llm的基坑,可根据计算设计1～2道支撑.在确定支撑的竖向位置时,应注意尽量避开地下室的楼层结构.三、计算与分析1．计算方法由于支撑与挡土排桩的受力及变形相关,二者的变形必须保持协调一致,受力应保持平衡,因此,分析计算方法是采用反复迭代的方式来进行.2．挡土桩的受力与变形挡土桩的计算模型可采用集中力弹簧模型,根据钢筋混凝土环形支撑的刚度可计算出挡土桩的弯矩、位移、剪力、桩前土反力等.3．环梁结构支撑的受力与变形根据上述步骤计算的挡土桩对环梁支撑的作用力可认为它均匀地反作用于冠梁或腰梁上,视冠梁或腰梁与环梁结构为一整体,应用有限元分析的计算模型,可计算出环梁结构各点的位移及应力分布.四、设计实例1．工程概况广州市某21层框—剪结构体系(含2层地下室),地下室开挖深度为8．5m(由原地面计起),该建筑物基坑边线南临珠宝街路；东贴龙津西路、逢源路；北面为龙津西路,其中一段有一旧建筑物未拆除,作为施工临设使用,西面为旧式建筑(幼儿园等),其已临近基坑边几乎没有退缩.由于种种原因,该工程在挡土桩完工后施工基础挖孔桩时已引起了周围地面下沉,房屋开裂,为了保证在深基坑土方开挖过程中周边建筑物、市政管线及道路不再出现裂缝,业主决定在基础土方开挖前对原基坑支护方案进行重新研究没计.本基坑原围护桩采用钻孔灌注排桩,外加旋喷桩形成止水帷幕.为了充分利用原有的挡土桩并满足业主提出的周围建筑物及市政设施不再受损的要求,必须控制基坑土方开挖过程中围护结构的变形,为此选择了环梁结构作为本基坑的支撑体系,并对该体系进行了深入研究和优化设计.2．地质概况根据业主提供的钻探资料,场地由上至下依次为：人工填土层、淤泥质土、细砂、淤泥、粉质粘土、砾砂、残积土层.本层为泥质粉砂岩及粉砂岩风化而成的粉质粘土,局部为粉土,呈浅黄、褐红色,湿,硬塑状为主,局部可塑及坚硬状,顶面埋深12.0～17.9m,厚度2.6～9.6m.本场地基岩层顶面埋深15～18.40m.场内地下水主要是微承压水,水位埋深约-1.0.3．计算过程与结果(1)挡土桩钢筋混凝土环形支撑刚度分别取2.5×105kN／m(基坑边线中部)及10×105kN／m(基坑边线面部),计算出支护桩的弯矩、位移、剪力、桩前土反力,其中桩的最大计算弯矩为469.6kN／m,桩的最大位移发生在支护桩顶以下5m左右,基值最大为13.7mm,支护桩对环梁支撑的力为185kN／m.支护桩配筋10φ25和6φ20,抵抗弯矩为650kN／m满足要求.(2)环梁取支护桩对环梁支撑的作用力为185kN／m．连系梁和环梁厚度取700mm,连接板厚度取200mm.运用有限元法,按平面应力问题可算出环梁的应力与变形.支撑系统的受力计算结果如图4、5所示.从上述结果可以看出,支撑最大变形为7～8mm,发生于基坑的长边中部,其余部位位移较小,环形梁和支撑均呈压应力状态,达到了设计所要求的目标.图4基坑环梁结构支撑水平应力等值线(单位：MPa拉为正)图5基坑环梁支撑位移等值线(单位：mm)5．变形观测结果根据监测单位提供的观测资料,环梁的位移最大值约为10mm,这一结果与理论计算值相吻合,亦满足设计要求.。
屋面支撑计算
屋面支撑计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.20计算时间：2011年01月08日12:54:11====================================================================一. 设计资料开间为9m,共同作用支撑数为1(风荷载将在这些屋面支撑间平均分配) 。
结构简图如下所示：屋面支撑采用柔性支撑体系。
截面布置如下：杆件号截面材料1 H-900*300*10*16 Q2352 H-900*300*10*16 Q2353 H-900*300*10*16 Q2354 H-900*300*10*16 Q2355 H-900*300*10*16 Q2356 H-900*300*10*16 Q2357 H-900*300*10*16 Q2358 H-900*300*10*16 Q2359 H-900*300*10*16 Q23510 H-900*300*10*16 Q23511 H-900*300*10*16 Q23512 H-900*300*10*16 Q23513 PIPE-146*4.5 Q23514 PIPE-146*4.5 Q23515 PIPE-146*4.5 Q23516 PIPE-146*4.5 Q23517 PIPE-146*4.5 Q23518 PIPE-146*4.5 Q23519 PIPE-146*4.5 Q23520 L-100*63*6 Q23521 L-100*63*6 Q23522 L-100*63*6 Q23523 L-100*63*6 Q23524 L-100*63*6 Q23525 L-100*63*6 Q23526 L-100*63*6 Q23527 L-100*63*6 Q23528 L-100*63*6 Q23529 L-100*63*6 Q23530 L-100*63*6 Q23531 L-100*63*6 Q235二. 荷载及内力计算风载：分项系数为1.4，荷载取值见结构简图。
基坑钢支撑计算实例
基坑钢⽀撑计算实例基坑钢⽀撑计算实例本车站主体围护结构基坑内竖向设四道钢⽀撑斜撑。
其中第三道、第四道的第四排和第五排为两根钢管并放。
主要材料为φ=529、t=12mm（第四道为φ630、t=12mm）的钢管。
本计算只对斜撑跨度最⼤的⼀跨(跨度取20m)进⾏了验算, 跨度为⽀撑两端钢围檩之间净距，其它各跨斜撑的截⾯尺⼨和所⽤材料与该跨相同。
1、活动端肋板焊缝计算：.为保证φ529（630）钢管均匀受⼒且不在钢板上有丝毫位移，所以在钢管与钢板间⽤四块三⾓内肋板焊接（左右每边各⼆块），钢板厚度为20mm，钢⽀撑厚度为t=12mm，钢⽀撑活动端千⽄顶承压肋板厚度20mm，焊缝厚度按规范1.5×t1/2≤h f≤1.2t（t=12mm）即5.2≤h f≤14.4，施⼯图纸上规定焊缝厚度为10mm故焊缝厚度取10mm按照设计最⼤轴⼒为3600KN，四块外肋板承担1/3 设计轴⼒（1200 KN），故分配到每块内肋板上的⼒为600KN查表的直⾓焊缝的强度设计值f t w=160N/mm2考虑到肋板上部焊缝承受⼀定轴⼒则有N‘’=0.7×h f×∑L’w×βf×f t w=0.7×0.01×0.02×2×1.22×1.6×108=54656NN=N‘- N‘’=600-54.656=545.344KNl w=N/(2×0.7 ×h f×f t w)= 545.344 ×103/(2×0.7×0.01×1.6×108)+0.01=0.244m故需要肋板的长度为25cm.2、稳定性计、验算：主体结构西北⾓、东北⾓、东南⾓和盾构上⽅设有钢⽀撑，其中西北、东北、东南⾓采⽤φ529（630）钢管钢⽀撑，盾构上⽅采⽤双⼯28b⼯字钢⽀撑。
柱间支撑计算11
柱间支撑计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图支撑类型: 双层格构斜杆受力假定：受拉斜杆截面示意图：撑杆截面示意图：二、依据规范《钢结构设计规范》（GB 50017－2003）三、计算信息1．荷载信息剪力设计值：F1 = 150.000 kN; F2= 150.000 kN;2．杆件参数双肢间距：k=300mm;斜杆：撑杆：3．几何尺寸h2 = 4500mm; h3= 4500mm; B = 6000mm; b1= 200mm;b2= 200 mm4．连接信息肢尖焊缝高度: hf1=8.0mm; 肢背焊缝高度: hf2=8.0mm;焊缝长度: LHf1 = 300mm; LHf2 = 300mm; LHf3 = 200mm;安装螺栓直径: d=16mm;节点板厚度: δ = 8.0 mm;5．容许长细比拉杆容许长细比[λ1]＝400; 压杆容许长细比[λ2]＝2006．材料信息钢材等级: Q235 钢材强度:f = 215N/mm2四、内力计算上斜杆长度 Lsx = (h32＋(B－b1－b2)2)1/2= (45002＋(6000－200－200)2)1/2 = 7184.0 mm下斜杆长度 Lxx = (h22＋(B－b1－b2)2)1/2= (45002＋(6000－200－200)2)1/2 = 7184.0 mm水平宽度Lc = B－b1－b2= 6000－200－200 = 5600 mm上斜杆拉力 Nsl = F1×Lsx/Lc= 150.000×7184.0/5600.0 = 192.429 kN下斜杆拉力 Nxl = (F1＋F2)×Lxx/Lc= (150.000＋150.000)×7184.0/5600.0 = 384.858 kN撑杆压力 Nc = F1＋F2= 150.000＋150.000 = 300.000 kN五、截面验算1．强度验算依据《钢结构设计规范》（GB50017－2003）1) 斜杆杆件的净截面面积：An = A－d0×t = 1150.00－(16＋1.5)×8.0 = 1010.00 mm2截面应力σ = Nl/An ≤ f(5.1.1-1)σ = 384.86×1000/(1010.00×2) = 190.524 N/mm2≤ f = 215 N/mm2,满足要求！2) 撑杆杆件的净截面面积：An = A－d0×t = 1394.00－(16＋1.5)×8 = 1254.00 mm2截面应力σ = Nl/An ≤ f(5.1.1-1)σ = 300.00×1000/(1254.00×2) = 119.617 N/mm2≤ f = 215 N/mm2,满足要求！2．长细比验算λ = l0/i ≤ [λ]1) 斜杆受拉：组合截面惯性矩: Ix = 2·(Iyo＋A·(k/2-xo)2) =2×(599600.00＋1150.00×(300.00/2-21.50)2)= 3.918×107 mm4Iy = 2·Ixo = 2×599600.00 = 1.199×106 mm4组合截面回转半径: ix = (Ix/(2·A))1/2= (3.92×107/(2×1150.00))1/2 = 130.513 mm iy = (Iy/(2·A))1/2= (1.20×106/(2×1150.00))1/2 = 22.834 mm λx= l0/ix = 7184.01/130.51 = 55.044 ≤ 400.000,λy= l0/iy = 7184.01/22.83 = 314.619 ≤ 400.000,满足要求！2) 撑杆：组合截面惯性矩: Ix = 2·(Iyo＋A·(k/2-xo)2) =2×(1.06×106＋1394.00×(300.00/2-25.20)2)= 4.555×107 mm4Iy = 2·Ixo = 2×1.06×106= 2.129×106 mm4组合截面回转半径: ix = (Ix/(2·A))1/2= (4.56×107/(2×1394.00))1/2 = 127.823 mm iy = (Iy/(2·A))1/2= (2.13×106/(2×1394.00))1/2 = 27.636 mmλx= l0/ix = 5600.00/127.82 = 43.811 ≤ 200.000,λy= l0/iy = 5600.00/27.64 = 202.631换算长细比: λ0y = sqrt(λy2＋(595/iy)2)= sqrt(202.632＋(595/27.64)2)= 203.772 ＞ 200.000, 不满足要求！3．稳定验算撑杆受压稳定：根据规范表查得X轴为b类截面，Y轴为b类截面Фx = 0.883，Фy= 0.180。
高支模内架计算
板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议,如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m）：0。
80；纵距（m):0。
80；步距(m):1。
50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.10；模板支架搭设高度(m）：9.78；采用的钢管（mm)：Φ48?。
5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0。
80;2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0。
350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25。
000；施工均布荷载标准值（kN/m2)：2。
500；4.材料参数面板采用胶合面板,厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2）：9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:13；木方抗剪强度设计值（N/mm2):1。
400；木方的间隔距离（mm）:250.000；木方弹性模量E（N/mm2):9500。
000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13。
000；木方的截面宽度(mm）：50。
00；木方的截面高度(mm):100.00；5。
楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2):654.500；楼板的计算长度(m）：4.50；施工平均温度(℃）：18.000;楼板的计算宽度(m）:4.00；楼板的计算厚度（mm）:120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100?.22/6 = 24 cm3；I = 100？。
基坑工程内支撑的设计与计算PPT课件
支撑节点的构造
水平支撑体系的设计计算
竖向支撑体系的设计计算
坑内被动区加固设计计算
换撑设计
六、近年来的有关工程照片
结束语
前言
自二十世纪末以来，我国一直处于房地产投资与市政基础 设施建设的热潮之中，随着经济的发展，城市化步伐的加 快，为满足日益增长的市民出行、轨道交通换乘、商业、 停车等功能的需要，在用地愈发紧张的密集城市中心，结 合城市建设和改造开发大型地下空间已成为一种必然，如 高层建筑多层地下室、地下铁道及地下车站、地下道路、 地下停车库、地下街道、地下商场、地下仓库、地下人防 以及多种地下民用和工业设施等。这些地下空间开发规模 越来越大，基坑的深度也越来越深，这些深大基坑通常都 位于密集的城市中心，常常紧邻建筑物、交通干线、地铁 隧道及各种地下管线，施工场地紧张、施工条件复杂、工 期紧迫。所有这些导致基坑工程的设计和施工的难度越来 越大。
三、概念设计，必须对原理有深刻的理解，有丰富的经验总结，有灵 活的运作能力，总揽全局，掌握影响工程成败的关键，对设计的实施 效果要有基本正确的估计。
四、合格的岩土工程师不应盲目地照搬照抄规范，而应将其作为一种 指南、参考，在实际设计中作出正确的选择。
三、基坑设计中概念设计的重要性
五、顾宝和大师认为：土工问题分析由于计算条 件的模糊性和信息的不完全性，单纯力学计算不 能解决实际问题，需要岩土工程师综合判断。不 求计算精确，只求判断正确。
水平支撑可采用由对撑、角撑、圆环撑、边桁架及连系杆件等结构型 式组成的平面结构。
二、支撑杆件宜避开主体地下结构的墙、柱等竖向构件。不应妨碍地 下室主体结构施工。
三、水平支撑应在同一平面内形成整体，上、下各道支撑杆件的中心 线宜布置在同一竖向平面内。
钢板桩围堰计算书(2层围檩@15m钢板桩)精选全文
可编辑修改精选全文完整版钢板桩围堰计算书目录第一章设计条件 (1)1.1工程概况 (1)1.2设计概况 (1)1.3主要计算依据 (2)1.4荷载计算 (3)1.5土体参数 (3)1.6 材料特性 (4)第二章基坑支护结构受力计算 (4)2.1 计算工况 (4)2.2 钢板桩计算 (5)2.2.1工况一 (5)2.2.1工况二 (6)2.3 围檩及支撑 (8)第三章基坑稳定性验算 (11)3.1钢板桩入土深度验算 (11)3.2基坑稳定性计算 (11)3.3基坑承载力计算 (13)第一章设计条件1.1工程概况主线大承台位于陆地上，根据基坑开挖深度，拟定3种类型钢板桩围堰。
对于边墩承台拟定一种类型钢板桩围堰。
对于大承台，开挖6.5m及以上选用15m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖6m-6.5m选用12m长钢板桩围堰，2层支撑,开挖6m以下，选用12m长钢板桩，1层支撑。
对于小承台，选用12m长钢板桩，一层支撑。
该计算书验算大承台第一种类型ZX179#（开挖7.45m）承台围堰受力情况。
ZX179#承台水文资料及设计参数计算，统计如下：（1）钢板桩顶标高： +9.0m（2）钢板桩底标高： -6m（3）承台顶标高： +4.8m（4）承台底标高： +1.6m（5）承台高度： 3.2m（6）地面标高： +8.95m（7）地下水位： +5.16m1.2设计概况承台尺寸18.7×10.6×3.2m，钢板桩围堰内轮廓尺寸为20.8×12.5m，高15m。
采用拉森—400×170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置两道围檩及支撑。
围檁采用2I56，斜撑均采用2I32，内支撑均采用φ426×10钢管。
施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至桩顶以下1m，安装第一道围檩及支撑；继续开挖并降水至第二层围檁标高，安装第二层围檁及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cmC20混凝土垫层；进行承台施工。