接触网负载计算
轨道交通接触网导线载流量计算分析
类型 ｌ型号 单位 电阻 Ｉ 每行根数
ｘ 孚 ｓ ＝
１接触 线结 构及 电气 参数 ） ３ 接触 网总 载流 量计算 方 法 ） 接 触线 规格 ：Ａ １０ Ｃ Ａ ０１ Ｃ ２ （ ｕ ｇ．） 整 个接 触 网 由不 同导线 组 成 ，各导 线 的 接 触 线 计 算 截 面 Ａ：２ｍ ￣ １１ ｍ ，考 虑 磨 耗 材 料 、 格 、 规 阻抗 及 工作 温度 均不 同 ， 因此 ， 流 Ａ ＝ ｆ－０ ＝ ６ ｍ Ａ． ２ ％）９． ｍ １ ８ 过 各导 线 的负荷 电流也 就不 尽一 致 。接 触 网 接 触线 外径 Ｄ ： ． ｍ，０ ｃ１ ９ ２ ｒ ２℃电阻率 ａ 总 载流 量是 根据 上 节得 到 的单线 载 流量 值换 ｐ０＝００ｌ ｎ ・ ２： ． ７ ｍｍ２ ／ ｍ 算 而得 到 ，主要 原理 是依 据 并联 导线 的 电流 电 阻温 度 系数 Ｏ ００３ １／ ｔ ． ８ Ｋ，导 线体 积 分 配与 电阻成 反 比的关 系（ 。 ： ０ １ ２ ） 热容 系数 ０ ：． ・０Ｊ ．３ － ３ ５ １６Ｋｍ ｃ ４ ／ 总载 流量 的折算 公式 如下 。 ２ 持续 载 流量 ） 折 算公 式 ： 接 触线 的 持续 载流 量 （ 即额 定 载流 量 ） 即 ｈａ ａ ＲｔＲｂ，ｔ＝Ｉ ＲｔＲａ ＝Ｉ ‘ ／ Ｉｂ ｂ。 ／ 是 已知 环境 温度 和 给定 的接 触 网线 工作 温度 其 中 ：ａＩ 一 不 同 导 线 折 算 得 到 的接 Ｉ ，ｈ ｔ ｝ 下 的最 大稳 态 电流 。 触 网总 载流 量ｆ １ Ａ （ ） 工作 温度 下交 流 电阻 １最高 Ｉ一 接 触 线 （ Ｃ ２ ） 流量 ｆ） ｂ 铜 ａ Ａ １０ 载 Ａ， 一 Ｉ ２ ℃时直 流 电阻 Ｏ 绞线 （ｒ ５ ） Ｊ ｌ０ 载流 量ｆ） Ａ Ｒ 一 接 触 线 （ Ｃ ２ ）单 位 电 阻 （ｈ ／ ａ Ａ １０ Ｏ ｍ Ｒ∞： Ｒ ０２ ＂ Ｏ＝１８ ６×１ ￣．／ ３ ０ Ｑ ｍＡ ｋ ） 虑 ２ ％磨耗 和温 升 Ａ ｍ， 考 ０ Ｑ 最高 工作 温度 时直 流 电阻 ： Ｒ］ 铜 绞线 （Ｔ ５ ） 位 电 阻（ｈ ／ｍ ， １ 一 Ｊ １０单 Ｏｍｋ ） Ｒ ＝ ２ 【 ＋ 【 ０ － ０】Ｒ ＝ ． ５ ４ ｄ Ｒ０ （ ｏ （ ２ ） ２ ４ ｘ Ｄ ｍ ’１ ‘ ｃ ， ７ 考 虑 ２％磨耗 和温 升 Ａ ０ Ｑ 电 源 系 统 频 率 ｆ５Ｈ ：０ ｚ圆 形 导 体 ｋ ： ｓ１ Ｒ 一 总 电 阻 ｆ ｈ ／ｍ ， ｔ Ｒ ・ Ｒ ・ ｔ Ｏ ｍ ｋ １Ｒ ＝ ａ ｍ＋ ｂ ｎ （、 ｎ ｍ分别 为 Ｒ 、 ｂ ａ Ｒ 导线 根数 ） 由于各 导线 的 最高 工作 温 度不 同 ， 因此 ， 集 肤效应 因数 Ｙ ： ｓ 接 触 网总载 流量 应取 最 高工 作 温度 较低 的 导 线所 折算 得 到 的数 值 ， Ｉ ｍｎ Ｉ ，ｂ 。 即 ｔ ｉ（ ａＩ ） ＝ ｔ ｔ Ｙｓ ＝ ＝１０９ ×１ 。 ． １ ０ 根据 上述 持续 载 流量 ， 算得 到地 下 、 折 地 最高 工作 温度 下交 流 电阻 面及 高架 接 触 网 的总载 流 量 ，分 别 为 ３ ２Ａ ０５ Ｒ Ｒ ‘ ＋ ｓ ２ ４ ｘ ０￣ ／ ＝ （ Ｙ ） ． ８ １－ ｍ １ ＝ ７ Ｑ ． 及 ２ ６ Ａ。 ５２ （ ）接触 线 吸收 的太 阳辐 射 热能 Ｐ ，ｓ ２ ｓＰ ＝ 结语
接触网常用参数标准及测量计算
接触网常用参数标准及测量计算一、拉出值（跨中偏移值）1、技术标准160km/h及以下区段：标准值：直线区段200－300mm；曲线区段根据曲线半径不同在0－350mm之间选用。
安全值：之字值≤400mm；拉出值≤450mm。
限界值：之字值450mm；拉出值450mm。
160km/h以上区段：标准值：设计值。
安全值：设计值±30mm。
限界值：同安全值。
2、测量方法利用DJJ多功能激光接触网检测仪进行拉出值测量：受电弓滑板平面与两钢轨平面平行，检测仪与两钢轨平面平行，测量时无需考虑外轨超高，直接校准定位点在检测仪上的投影位置，此位置与检测仪中心点的距离就是拉出值。
二、导线高度1、技术标准标准值：区段的设计采用值。
安全值：标准值±100mm。
限界值：小于6500mm；任何情况下不低于该区段允许的最低值。
当隧道间距不大于1000m时，隧道内、外的接触线可取同一高度。
2、测量方法利用DJJ多功能激光接触网检测仪进行导高测量：将测量仪置于两钢轨之上与两轨面平行，利用测量仪上的观察窗校准定位点位置，测出定位点至两轨面的垂直距离即为导高。
三、导线坡度及坡变率1、技术标准标准值： 120km/h及以下区段≤3‰；120-160km/h区段≤2‰；200km/h区段≤2‰，坡度变化率不大于1‰；200-250km/h区段≤1‰，坡度变化率不大于1‰。
安全值：120km/h及以下区段≤5‰；120-160km/h区段≤4‰。
其他同标准值。
限界值：120km/h及以下区段≤8‰；120-200km/h区段≤5‰；200km/h及以上区段同安全值。
160km/h及以上区段，定位点两侧第一根吊弦处接触线高度应相等，相对该定位点的接触线高度允许误差±10mm，但不得出现V字型。
2、测量与计算方法定位点A与定位点B之间的坡度测量：1、测出A点的导高h a；2、测出B点的导高h b；3、测出或计算出A、B之间的距离H；4、计算出A、B两点之间的导线坡度P ab＝（h b －h a）/H×1000‰；5、将P ab记入定位点B的导线坡度P b，即P ab＝P b。
判断题接触网高级工复习题
接触网高级工技能鉴定复习题(判断题)1.构件剪切变形时，其横截面上产生正应力。
( × )2.轴向拉伸时，杆件的绝对变形值为正。
( √ )3.轴向压缩时，杆件的绝对变形值为负。
( √ )4.构件上产生挤压变形的表面称为挤压面。
(√ )5.挤压面一般与外力作用线相平行。
( X )6.剪切变形时，剪应力在截面上的分布比较复杂，但在工程中，通常假定是均匀分布，其方向与截面相切。
( √ )7.在剪切虎克定律中，G是表示材料的抵抗剪切变形能力的量，当剪应力τ一定时，G值越大，剪应变γ就越小。
(√ )8.构件在外力作用下，抵抗破坏的能力称为刚度。
( ×)9.电路中只要有电源就一定有电流。
( ×)10.电阻是反映导体对电流阻碍作用大小的物理量。
( √ )11.电流在一段时间内所做的功叫电功率。
( ×)12.负载的电阻大，通过负载的电流一定大。
(× )13.功率越大的电器，电流在相同时间内做的功越多。
( √ )14.电源是把其他形式的能转变成电能的装置。
(√ )15.对同一导体而言，加在导体两端电压升高，则电阻值就增大。
( ×)16.如果两平行导线中通入相反的电流，则两导线会受相排斥的作用。
( √ )17.钢柱基础混凝土的水灰比一般为0.5～0.8。
( √ )18.重污区绝缘子泄漏距离规定为1100mm。
( × )19.吊弦线夹其A3M10螺栓紧固力矩为20N?m。
( √ )20.测定绝缘子分布电压，应由带电侧向接地侧逐个进行。
( × )21.用力学计算法求出的Y值表示软横跨承力索最低点在左侧相邻分段上的的垂直分力。
( √ )22.在投入运营的电气化线路，凡进行隔离开关倒闸时，必须有电力调度命令。
( √ )23.吊弦顺线路方向的倾斜角不得超过25°。
( ×)24.接触线改变方向时，该线与原方向的水平夹角不宜大于8°。
接触网——软横跨负载计算
=1000＋2× 0.75×1.25× 302 ×10× 65× 0.615×10−3 × (16.5 +16.7) + 2× 4× 0.3 / 65× (10000 + 8500)
= 3959.1 N
第六节 软横跨负载计算
（5）计算支柱负载确定支柱类型
Q1CX 2 + QⅡ(CX 2 + a2 ) + Q3 (CX 2 + a2 + a3 ) + Q4 (CX 2 + a2 + a3 + a4 )
] +Q5 (CX 2 + a2 + a3 + a4 + a5 ) + Q6 (CX 2 + a2 + a3 + a4 + a5 + a6 )
第六节 软横跨负载计算
= 1709.1 N
Q4 = [1/ 2× 55 +10 +1/ 2× 50 + 0.72× (5.0 + 3.5) +1.44× 65]×10
= 1622.2 N
第六节 软横跨负载计算
（3）确定最低点位置
根据图3-25，已知预选 Ⅲ 道为横承力索最低点位置，各垂直力对 B 悬挂点
取矩，由 ∑ M B = 0得：
l1
l2
1
CX 2
5
a6
5
a5
5
5
a4
a3
5
5
a2
GJ-70 + GLCB80/173
GJ-70 + GLCB100/215
1
CX 1
接触网计算
中定位环 定位管长 位置1 度1 定位坡度
当拉出值为 直线反定位 值，根据拉 出值不同， 输入-0.2或 -0.3。其余 均为正值。
锚柱 非支 近开 口
2.67 2.716 2.673 2.745 2.786 2.796 2.957 2.844
0.028 0.033 0.043 0.071 0.094 0.107 0.103 0.101
0.029 0.012 0.019 0.022 0.023 0.02 0.025 0.022
0.21 0.087 0.137 0.159 0.166 0.145 0.181 0.159
0.014 0.101 0.077 0.022 0.159 0.122 0.014 0.101 0.077 -0.01 -0.07 -0.06
1.63 2.735475556 1.63 2.944785 1.63 2.462211667 1.63 2.6547
锚柱 非支 远开 口
99 H60 非支 近开 口 锚柱
2.93 0.088 2.89 0.083 2.8 0.08 2.93 0.082 2.94 0.083
0.08 0.061
1.63 2.706941111 1.63 1.63 1.63 1.63 2.680303889 2.564035556 2.676524444 2.780073889
锚柱 非支 近开 口
0.116 0.231 0.166 0.181 0.181 0.21 0.108 0.159 0.174 0.166 0.108 0.239 0.224
0.088 0.177 0.127 0.138 0.138 0.16 0.083 0.122 0.133 0.127 0.083 0.182 0.171
接触网计算公式
接触网计算公式3 2接触网上部悬挂的载荷3 2 1负载分析接触网上部悬挂结构受到的主要外载荷包括：接触线和承力索在风作用下的风负载F风、以及接触线和承力索在覆冰作用下的冰负载Ft、接触线作用下的之字力P、地面对支柱的支持力F冰、受电弓作用下的抬升力N和其自身的重力Q。
由于接触网外部悬挂结构多种多样，但每一种结构的分析方法都大同小异。
本文选择一种典型的接触网上部悬挂结构作为研究对象，进行分析计算，即直线段中间支柱反定位悬挂形式。
其示意图如下其中F风=Pc+Pj，F冰.合成在Qo中以兰新线武威南至嘉峪关段直线段中间柱反安装为例，取侧面界限Cx=3.1m，安装角a=45°。
标准典型气象区选Ⅳ区，最大风度Vb=lOm/s，覆冰厚度b=5mm，吊弦单位长度自重取g。
=0.5×l03 KN/m，跨距取l =65m,拉出值a=200 mm。
承力索和接舷线的相关参数如表3.1。
表3.1 承力索和接触线的参数接触线长度65m，考虑弛度的影响，承力索实际长度为L=l+8F/3l计算得到承力索实际长度l=65. 02m。
(1)单位长度风负载P =0.615akv2d×106（kN／m）式中p——绳索所受的实际风负载：a——风速不均匀系数；k——风负载体型系数；d——绳索的直径。
代入数据计算得到：单位长度承力索风负载：P cb=1.494×10-3(KN/m)单位长发接触线风负载：P jb=1.494×10-3 (KN/m)(2)单位长度冰负载g b=πr b b(b+ d)g H l0-9 (KN/m)式中g b——绳索的覆冰重力负载b——覆冰厚度；d——绳索直径；r b——覆冰密度：g H——重力加速度。
代入数据计算得到：承力索单位长度冰负载9hr =2. 003×l0-3 (KN/m) 接触线单位长度冰负载g。
=1. 082×10-3(KN/m)。
电气化铁路接触网硬横跨的设计与施工 毕业论文
吉林铁道职业技术学院毕业设计（论文）设计题目: 电气化铁路接触网硬横跨的设计与施工专业（班级）：06级电气化指导老师：学生姓名：学号： 0610020吉林铁道职业技术学院目录前言 (1)1.硬横跨的形式 (2)1.1 硬横跨的基本系形式 (2)1.2 新型斜拉式硬横跨 (2)2.硬横跨结构与基础选用 (5)2.1 选用说明 (5)2.2 基础选用 (5)3. 硬横跨的受力分析及计算 (11)3.1 受力分析及计算 (11)3.2 新型斜拉式硬横跨的力学性能 (19)4. 硬横跨施工作业流程 (21)4.1 施工流程图 (21)4.2 硬横跨施工 (22)4.3 安装示例 (25)5. 既有线路硬横跨的改造、安装技术 (28)5.1 关于既有复线站内架设硬横跨的施工方案 (28)5.2 既有电气化线路车站由软横跨改造为硬横跨的安装技术 (33)5.3 格构式硬横梁上吊柱的通用安装方式 (35)结论 (40)致谢 (41)参考文献 (42)附录 (43)摘要在电气化铁路中，要提高接触悬挂的稳定性，改善受流质量，首先应确保支持装置的稳定性及受力性能良好，而硬横跨正好具备这样的优点。
随着高速电气化的发展，既有线的大面积提速，原有的软横跨已不能满足提速后的质量要求，性能好的硬横跨取而代之已是必然。
所以对硬横跨的研究是十分必要的。
本文在接触网基本原理的基础上，深入地分析了硬横跨的结构特征和硬横跨的受力性能；系统地论述了硬横跨的施工技术。
设计中结合实际站场进行分析，提高了文章的实用性，做到了理论和实践的结合和统一。
论文共分五章，第一章介绍了硬横跨的基本形式，并根据实际站场设立的硬横跨作了进一步的阐述。
第二章叙述了硬横跨的类型结构、硬横跨的基础选用及施工要求。
第三章结合实际站场，对硬横跨的受力进行分析计算，完成了硬横跨的力学性能分析。
第四章概述了与生产实际紧密相关的硬横跨的施工作业流程。
第五章探讨了有线路硬横跨的改造、安装技术。
高速铁路接触网技术培训接触网的工程计算
Eye clamp for
wind stay 防风拉线固定环
Rectangular light
weight steady arm 矩形管轻形定位器
SWJTU
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Wind stay 定位器防风拉线
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To the midpoint
1 Round圆形 Ø 3 mm) 2 Washer垫圈
2 Double tube holder 双套管连接器
3 Messenger wire support clamp 承力索支撑线夹
4 Tube cap Ø 70 管帽
5 Cantilever Support Tube (Z-Tube) Ø42/ Ø 55腕臂支撑
6
X-Tube
斜腕臂
cantilever
距相邻线路中心的水平距离
上 底 座 对 低 上底座中心垂直于低轨面的垂直距离
轨面高度
下 底 座 对 低 上底座中心垂直于低轨面的垂直距离
轨面高度
跨距
同一组悬挂在相邻两定位点之间的距离
Page 19
五跨绝缘锚段关节布置图
SWJTU
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参数名称
设计参数 含义
SWJTU
M
ß
G定位器
L
限位范围
T之
Gd+ G定位线夹
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定位器的允许抬升
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b——无限位抬升量 u——最大运营抬升量 s——受电弓摆动量
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正常运行条件及最大抬升 b 〉2.0 * u b 〉1.5 * u 带抬升限位功能
接触网高级判断题
“安全作业标”应设在距分段绝缘器外侧2m，距线路中心3.5 m处。
(×)25 kV带电体距机车车辆或装载货物间隙不应小于，300mm ：(×AT供电方式吸上线与BT供电方式吸上线相同，都流过牵引电流。
（×）AT供电方式中，正馈线对地电压为27.5 kV。
(√)AT供电方式中在两所一亭处的吸上线与BT供电方式吸上线相同，都流过牵引电流。
（×）安置锚板时，锚板平面应朝上。
( √)安装整体吊弦，夹板螺栓紧固应采用扭矩扳手，扭矩为40N*M。
（×）半补偿链形悬挂，承力索和接触线均设有张力补偿装置。
( ×)半补偿中心锚结辅助绳总长度一般不少于10m。
( ×)棒式绝缘子用于导线下锚处。
(×)避雷器接地电阻不应大于10Ω。
( √)不上道作业就可不设置行车防护。
(X)不同金属、不同规格、不同绞制方向的导线严禁在跨距内接头。
(√)测定绝缘子分布电压，应由带电侧向接地侧逐个进行。
( ×)承力索与接触线间的电连接属横向电连接。
(√)承力索中心锚结绳在两悬挂点之间跨距内的弛度应大于或等于该跨承力索的弛度。
( ×) 串联的电容器越多，总电容量越大。
(×)串联电阻的降压作用和并联电阻的分流作用是万用表内部电路的主要原理。
(√)单开标准道岔定位的两接触线拉出值，均为375mm。
( √)单开道岔标准定位的两接触线相交于两内轨距745mm处的横向中间位置。
( √)单开道岔标准定位柱位于道岔导曲线内侧两线间距600 mm处。
（×）弹性链形悬挂第一吊弦点距支柱为4m。
( ×)当杆的轴力Ⅳ不超过某一限度时，杆的绝对变形厶L与轴力N及杆长L成反比，与杆的横截面积A成正比。
(．X)当量跨距是指在此跨距内，当温度条件变化时，线索张力变化规律与锚段内实际跨距的变化规律相同。
( √)当线索同时受垂直负载和水平负载时，便形成了合成负载。
【最新精选】接触网常用计算公式
附件一、接触网常用计算公式：1.平均温度t p和链形悬挂无弛度温度t o的计算t max+t min①t p=2t max+t min②t o弹= －52t max+t min③t o简= －102式中t p—平均温度℃（即吊弦、定位处于无偏移状态的温度）；t o弹、t o简—分别表示弹性链形悬挂和简单链形悬挂的无弛度温度℃；t max—设计最高温度℃；t min—设计最低温度℃；2.当量跨距计算公式n∑L I3LD= i=1n∑L I√i=1式中L D—锚段当量跨距（m）；n∑L I3=（L13+ L23+……+ L n3）—锚段中各跨距立方之和；i=1n∑L I=（L1+ L2+……+ L n）—锚段中各跨距之和；i=13.定位肩架高度B的计算公式B≈H+e+I（h/d+1/10）h/2式中B—肩架高度（mm）；H—定位点处接触线高度（mm）；e—支持器有效高度（mm）；I—定位器有效长度（包括绝缘子）（mm）；d—定位点处轨距（mm）；h—定位点外轨超高（mm）；4.接触线拉出值a地的计算公式Ha地=a－hd式中a地—拉出值标准时，导线垂直投影与线路中心线的距离（mm）。
a地为正时导线的垂直投影应在线路的超高侧，a地为负时导线的垂直投影应在线路的低轨侧。
H—定位点接触线的高度（mm）；a—导线设计拉出值（mm）；h—外轨超高（mm）；d—轨距（mm）；5.接触线定位拉出值变化量Δa max的计算公式Δa max=I z－√I2z－E2max式中Δa max—定位点拉出值的最大变化量（mm）；I z—定位装置（受温度影响）偏转的有效长度（mm）；E max—极限温度时定位器的最大偏移值（mm）；由上式可知E=0时Δa=06.定位器无偏移时拉出值a15的确定：（取平均温度t p=15℃）a15=a±1/2Δa max式中a—导线设计拉出值（mm）；Δa max—定位点拉出值的最大变化量（mm）；a15—定位器无偏移时（即平均温度时）的拉出值（mm）。
第5讲_接触网计算基础
SWJTUDONG 2011.
第 5讲
接触网设计气象条件及单位负载的确定
主讲人
董昭德
西南交通大学电气工程学院 2011.9.28X2417
接触网设计气象条件及单位负载的确定
SWJTUDONG 2011.
第 5讲
接触网设计气象条件及单位负载的确定
一 设计气象计算数据
其值可根据气象条件取为5、10、15、20mm等5的倍数 值。 接触线的覆冰厚度规定取为承力索标准覆冰的一半。 处于重冰区的客运专线接触网，应根据具体情况取值， 建议取为承力索标准覆冰厚度。 腕臂和定位管覆冰厚度根据情况可取为承力索标准 覆冰厚度的一倍或两倍； 绝缘子覆冰按每个10kg计算。
接触网设计气象条件及单位负载的确定
接触网设计气象条件及单位负载的确定
SWJTUDONG 2011.
第 5讲
接触网设计气象条件及单位负载的确定
一 设计气象计算数据
◆ 设计气象参数 ◇温度 ◇风速 ◇标准覆冰厚度 ◇污秽等级 ◇地震 ◇雷电
◆风压的计算
◇ 基本风压 ◇风压修正
q
1 V02 2
q 0.625V02
用于线索风负载修正的系数有： 风压不均匀系数； 风荷载体型系数； 风压高度变化系数。 用于支柱及横梁结构风负载修正的系数有： 风压高度变化系数； 风荷载体型系数； 风振系数。
SWJTUDONG 2011.
◇气候三要素对接触网的不良作用
温度对接触线抗拉强度的影响
高速铁路接触网工程
接触网设计气象条件及单位负载的确定
SWJTUDONG 2011.
◇气候三要素对接触网的不良作用
接触网在隧道内的计算温度取值曲线
接触网负载计算
一、气象条件及计算负载的确定 1. 气象条件的确定 （1）最高温度和最低温度 最高温度tmax、最低温度tmin应根据线路通过地区的实 际极限温度，采用各地气象台的年最高、年最低温度， 在数值上取5的整数倍。
（2）最大风速Vmax 其计算方法为：设有年资料，按年份排列，自第一年开始，每 五年为一组，每组按顺序相隔一年，取出每组中的最大值并求 出各组最大值的平均值。最大风速与距地面的高度有关，所以， 接触网设计用最大风速应采用距地面10m高度，每五年一遇的 10min平均最大值。 （3）最大风速出现时的温度tv 一般选取风速大出现次数多的月平均温度值。
• 事故是因故障或工作人员操作不当或管理人员指挥不力而 造成人员伤亡、设备损坏，影响可靠性或危机运营安全的 时间。事故根据其表现、影响程度与范围，可分为一般故 障、险性事故、大事故、重大事故等；按其专业性质可分 为行车事故、客运组织事故、电力传输事故。
• 引起非正常运营状态和紧急运营状态的原因很多，按照灾 害类别分类，氛围以下几种： 1、设备、硬件故障引起的：运营中断事故，如车辆故 障、线路故障和各种设备故障引起的行车事故； 2、以外危险事件和各种自然灾害引起的：系统内部秩 序混乱和运营中断，如火灾事故、水灾事故、爆炸事故、 恐怖袭击事件等； 3、个别站点或中转换乘站突发集中大客流：没有得到 预报信息的情况下，产生系统流量骤增、售票厅和通道站 台拥堵等现象，发生拥挤踩踏事故。运营行车事故、设施 设备事故、客伤事故、火灾事故、因公伤亡事故、道路交 通事故、运营严重晚点事件。
6.1城市轨道交通事故分类
一、城市轨道交通安全运营状态
• 按照运营的安全水平，城市轨道交通系统运营状态可以分 为正常运营、分正常运营和紧急运营3种情况。正常运营 是按照排定的运行图和工作秩序进行运营的状态，系统运 行正常，运输需求和系统的供给能力相配，系统状态较为 稳定。非正常运营状态是系统运营中出现了不良的影响影 响因素，例如列车晚点、区间堵塞、列车故障、早晚高峰 客流等，对这些现象和问题应及时组织相应调整方案，积 极消除不稳定因素的影响，重视不够或调整不及时可能会 导致严重后果。紧急运营状态是指城市轨道交通系统自身 出现较为严重的机械、运行、服务故障，或遭遇到严重的、 外部灾害影响，从而导致系统的运营能力减弱或停止，严 重影响到系统稳定性和课程可的人身安全。
接触网设计文档(已做好)
曲线半径 R ( m) 拉出值 a ( mm)
1、当量系数 m
180 ≤ R ≤ 1200
400
1200 < R < 1800
250
1800 ≤ R
150
直线 ± 300
1 ⎛ PT c j m = ⎜1 + 2⎜ T c Pj ⎝
式中：
⎞ = 0.8107 ⎟ ⎟ ⎠
T j ——接触线额定张力 ( KN / m) ； p j ——接触线受风负载 ( KN / m) ；
qlj = −q0
式中：
ϕT j Tc 0
+
24α c • Z max (tv − tmin ) + W 2t min lD 2
Z max = Tc max + ϕT j
Wt min = q0 + q0
ϕT j Tc 0
在利用上式计算临界负载时，涉及到接触线无弛度时承力索张力，在计算阶段它还是 个未知数，故用下式近似算出 接触线无弛度时的承力索张力： TC 0 = η ⋅ Tc max = 12 KN 通过计算可得： qlj = 0.0243KN / m > qv = 0.0174KN / m 。所以取最低温度时的条 件为计算的起始条件。 由于本设计的最大负载只可能出现在最大风速或则最低温度时，故无须校验。 所以，起始条件为： t1 = tmin = −5o C ；
通过代入不同的 Tc x 获得相应的 t x ，再绘出相应的曲线，如下图所示：
5、承力索的弛度计算 在计算温度范围内，求得换算负载曲线之后，又可以求得该锚段内各实际跨距承力索 的弛度 Fx 值，其值由下式决定，
Wxli 2 Fx = 8Z x
接触网设计基础
设A、B是两悬挂点，当两悬挂点在同一水平位置时 为等高悬挂。从接触线弧垂最低点，到连接两悬挂点间 的垂直距离，称为弛度F，如图2-2-1（a）
F2
A
F
BA
F1
x
x
(a) 等高
(b) 不等高
图2-2-1 简单悬挂的驰度
当悬挂点不在同一水平面时，由接触线最低点到两 悬挂点的垂直距离分别为悬挂点A和B的驰度，用F1和F2 表示，如图2-2-1（b）所示。
在接触线的张力与弛度计算中，因接触网支柱间的距 离较大，则接触线、承力索材料的刚度实际影响小，可以 近似把接触线、承力索或其它导线看作理想的软线，则刚 度忽略不计。另外，悬挂线索的自重负载实际上是沿其长 度均匀分布的，可以认为是沿跨距均匀分布的。下面来研 究导线的张力与驰度。 一、等高悬挂的驰度计算
也就是当气象条件发生变化时，承力索的张力变化规律和
锚段内具有实际跨距的变化规律相同，那么所设的跨距就
是当量跨距lD 。n对于当量跨距有几种求法：
1、 lD. =∑i=1li /n
平均值法
nn
2、lD = ∑i=l1i3/ ∑i=l1i
导线的张力与每个单独跨 距的张力相等的概念
3、 lD = lcp+2(lmax—lcp)/3 数理统计值
时。由式（2-5-10）可以求出监界跨距llj 令：t1=tmin q1=gj T=Tmax (最低温度时) tx=tb qx=qb Tx=Tmax (覆冰时)
即将最低温度作为起始情况，覆冰作为待求情况代入式
（2-5-10）中，得：
— qb2l2/24Tmax2 q12l2/24Tmax 2 =(TX-T1)/ ES +α（tb-tmin）
无限小时，可认为是直线，求每一小段后再积分可得悬挂
第七讲 接触网支柱负载计算
�
垂直负载
安装于支柱上支持与定位装置自重。
�
�
斜腕臂、平腕臂、定位管、定位器、绝缘子及紧固件。
原设计手册规定：
中间柱装配500N/套； � 中心柱500N/套 � 应具体分析具体计算。
� 支柱负载计算
�
� 支柱容量
�
支柱负载计算所需的条件
� 明确支柱的装配类型； � 装配结构的几何尺寸； � 所承受负载的大小、方向、作用点；
腕臂柱的装配类型
腕臂装配中几个参数的确定
� 接触线高度 � 结构高度 � 拉杆及腕臂长度 � 支柱侧面限界
腕臂柱负载分析
� 重、覆冰重。 水平负载：
计算原则及注意事项
� 对于特殊装配的支柱应按实际情况进行计算； � 在计算悬挂零件的负载时，应根据装配图逐一计算； � 在进行负载分析时，除了悬挂线索外，若有附加线索， 应将其产生的力矩单独计算； � 在进行力矩计算时，应找准力的大小、作用点、方向以 及力臂； � 一般总是取指向线路中心方向的力矩为正值，背向线路 中心方向的力矩为负值； � 计算曲线区段的力矩时，应恰当选取风吹方向，计算支 柱处于最危险的情况；
第八讲 支柱负载计算
� 学习要求： � 了解腕臂柱的装配形式； � 掌握支柱负载的计算方法； � 掌握支柱容量计算和支柱型号 选用原则。
几个基本概念
� 支柱负载
�
支柱在工作状态下所承受的垂直和水平负载 的总称。 计算支柱计算基底面处可能出现的最大弯矩 值，用以选择支柱型号。 支柱本身所能承受的最大弯矩，它只与支柱 本身的物理结构和性能有关，而与所处位 置，所受负载无关。
接触网工期末考试题
问题1 得0 分，满分10 分错误01.中国第一条电气化铁路在（），正式通车于1961年8月。
A.宝成线 B.成昆线C.渝怀线 D.湘黔线问题1 答案正确答案：正确 A问题2 文本问题 2 得0 分，满分10 分错误2007年4月3日，（）的高速电气化铁路创下了世界极速—574.8km/h。
A.法国B.日本 C.德国D.美国问题2 答案正确答案：正确 A问题3 文本问题 3 得0 分，满分10 分错误牵引供电回路是由（）构成。
A.牵引变电所-馈电线-接触网-电力机车-钢轨、地或回流线-牵引变电所 B.牵引变电所-接触网-馈电线-电力机车-钢轨、地或回流线-牵引变电所 C.牵引变电所-接触网-电力机车-钢轨、地或回流线-牵引变电所 D. 牵引变电所-供电线-接触网-电力机车-钢轨、地或回流线问题3 答案正确答案：正确 A问题4 文本问题 4 得0 分，满分10 分错误某横腹杆式钢筋混凝土支柱型号为：H(48-25)/(8.7+3) ，其中的48是指（）。
A.垂直线路方向支柱容量B.顺线路方向支柱容量C.支柱地面以上部分长度D.支柱埋在地下部分长度问题4 答案正确答案：正确 A问题5 文本问题 5 得0 分，满分10 分错误绝缘锚段关节的装配应能满足被衔接的两个锚段在电气上是互相绝缘的，所以工作支和非工作支的接触线之间、承力索之间在垂直方向和水平方向的投影都必须保持（）的绝缘距离。
A.200mm B.300mm C.400mm D.500mm问题5 答案正确答案：正确 D问题6 文本问题 6 得0 分，满分10 分错误在四跨锚段关节处，位于两根转换支柱中间的的那根支柱称为（）。
A.定位柱B.中间柱 C.中心柱 D.转换柱问题6 答案正确答案：正确 C问题7 文本问题7 得0 分，满分10 分错误限制钢化玻璃绝缘子在电气化铁路推广使用的主要原因是（）。
A.价格昂贵B.自爆率高 C.耐振动性能差 D.自洁性能差，易老化问题7 答案正确答案：正确 B问题8 文本问题8 得0 分，满分10 分错误测量绝缘子串电压分布时，应从（）测量。
接触网--3-01 气象条件及计算负载确定
接触网线索覆冰与否，应视该地区实际情况而定，我国在覆冰地区一般 选取-5℃为线索覆冰时的温度。
第一节 气象条件及计算负载的确定
一、气象条件的确定
（五）覆冰厚度 b 和覆冰密度 b
线索覆冰厚度不得小于该地区实际观测到每5年一遇的最大冰厚。接触 网的覆冰厚度指圆筒形的冰壳厚度，沿导线表面等厚度分布，不考虑导线 截面的不规则形状，设计资料中只给出承力索覆冰厚度。接触网计算时— 般不考虑吊弦及其线夹的覆冰载荷，考虑到受电弓滑板运行中的刮冰作用， 计算接触线冰厚时应折算为承力索覆冰厚度的一半。线索覆冰的密度因地 区和结冰情况不同而异，为统一起见，计算中一般取为 0.9g /。cm冰3 对接 触网的影响有三方面，一是覆冰会增加线索所承受的机械负荷；二是由于 隧道内拱顶不严密，严寒季节渗水结成冰柱，易使导体短路而影响正常供 电；三是接触线覆冰后会影响受电弓的取流，造成弓网间的连续拉弧甚至 断线。
全线覆冰厚度相等，其覆冰负载由下式计算得b出—：—覆冰厚度 mm
gbc
bb(b d )gH
1000
d ——承力索直径 mm b ——（覆3冰-1的）密度 g / cm3
gH ——重力加速度 m / s2
如果是计算接触线冰负载时，上式中d 的则为接触线的平均直径 d (A B)，/ 2
且接触线的覆冰厚度折算为承力索覆冰厚度的一半，即 bj b / 2
各地气象台的年最高、年最低温度，在数值上取 5 的整倍数。 考虑到全国大多数地区情况，一般 最高温度均取为40℃； 最低气温则各地而异。 广东广西、福建和浙江沿海地区取为-5℃ 长江流域及云、贵、川、的大部分地区取为-10℃ 黄河流域、华北平原的大部分地区取为-20℃ 河北、山东西北部、东北地区的南部等地取为-30℃ 东北地区北部及其它高寒地区则取为-40℃
接触网--3-05 腕臂支柱负载计算
第五节 腕臂支柱负载计算
一、支柱负载的确定
1.垂直负载 2.水平负载 3.曲线上线索改变方向产生的水平负载 4.直线上接触线之字值形成的水平分力 5.下锚支线索改变方向产生的水平力 ⑴直线区段 ⑵曲线区段
第五节 腕臂支柱负载计算
一、支柱负载的确定
1.垂直负载 ⑴接触悬挂自重负载。 包括：接触线、承力索、吊弦的自重负载，在覆冰时 q0 ，还应该包 括覆冰负载，即：
锚柱与转换柱异侧：
Z 0.5 l pMC Tc W 2R l
Z 0.5 l PMc Tc N l 2R
Z 0.5 l PMj T j N Nhomakorabea 2R
第五节 腕臂支柱负载计算
二、支柱负载计算法
计算接触网支柱负载确定支柱容量，采用校验计算法。首先从标准支柱 类型中选用一种，计算该柱上各力的大小，找出诸力对支柱地面中点处的 力臂，求出力矩，合力矩之和即为所计算的支柱负载。用该值与预先选的 支柱容量比较，当大于原选支柱容量时，原计算结果无效，应另选更高一 级容量的标准支柱，重新按原过程进行计算。当小于原选支柱容量时，则 原计算有效，计算结果满足条件。为节约投资，计算前应先从小容量支柱 选起，不要造成浪费。
第五节 腕臂支柱负载计算
二、支柱负载计算法
计算时应注意以下几点： 1．支持装置和接触悬挂重量可查阅“接触网设计手册”； 2．计算各类支柱负载时，各部分尺寸应尽量准确，以免误差过大； 3．对布置在曲线内侧的支柱进行计算时，应正确的选择风吹的方向， 使计算结果是支柱处于最危险状态。以这种计算结果选用的支柱，在实际 使用中更加安全可靠。 4．有特殊装配（如兼装吸流变压器等设备）和附加导线的支柱，应按 其实际使用情况并参照接触网计算方法计算。 5．支柱的最大弯矩与气象条件有关，它可能出现在最大风速或最大覆 冰时，应选择其中最大值，作为选支柱容量的计算依据。
接触网中级工试题库含答案
接触网中级工试题库含答案一、单选题（共76题，每题1分，共76分）1.当耐张长度在800m及以下时,一个耐张段内供电线接头的总数量的限界值为( )A、2个B、0个C、4个D、1个正确答案：C2.当无风时,供电线距离峭壁挡土墙和岩石的最小距离不得小于( )。
A、500mmB、300mmC、75mmD、1000mm正确答案：D3.一次造成()以下重伤,为一般事故。
A、10人B、12人C、8人D、9人正确答案：A4.当加强线跨越不同回路电气化股道时,对承力索(无承力索时对接触线)的最小距离不得小于( )。
A、3000mmB、4000mmC、2500mmD、2000mm正确答案：A5.并联谐振时的总电流总是( )分支电流。
A、无法确定B、等于C、小于D、大于正确答案：C6.电气化铁道用避雷器的标称放电电流In为( )。
A、2.5KAB、5KAC、10KAD、20KA正确答案：B7.《接触网安全工作规程》规定,在有轨道电路的区段作业时,不得使()。
A、长大金属物体(长度大于或等于轨距)将线路两根钢轨短接B、长大构件(长度大于或等于轨距)将线路两根钢轨短接C、长大导体(长度大于或等于轨距)将线路两根钢轨短接D、长大物体(长度大于或等于轨距)将线路两根钢轨短接正确答案：A8.杯形基础田野侧的土层不得小于( ),否则需进行边坡培土或砌石。
A、300mmB、400mmC、500mmD、600mm正确答案：D9.合成材料绝缘元件(抗弯)的机械强度安全系数不应小于( )。
A、2.0B、3.0C、2.5D、5.0正确答案：D10.在新线调b值时,实际调的b值与所查安装曲线中的b值应( )。
A、大一些B、±300mmC、一样D、小一些正确答案：A11.道岔开口方向上,道岔定位后应保证两线接触悬挂的任一接触线分别与相邻线路中心的距离不小于( )处。
A、1220mmB、1200mmC、1250mmD、1240mm正确答案：A12.铜合金接触线在最大允许磨耗面积20%的情况下,其机械强度安全系数不应小于( )。
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覆冰负载由下式计算得出：
g 式中 gbc－承力索的冰负载（N/m）；
b－覆冰厚度（mm）；
bc
d－承力索直径（mm）；
b (b d )
1000
b －覆冰的密度（g/cm3）。
如果是计算接触线冰负载时，上式中的d则为接触线的平均直
径d＝（A＋B）/2，且接触线的覆冰厚度折算为承力索覆冰厚
度的一般，即bj＝b/2
覆冰时，承力索的合成负载由下式求得：
arctan pcb
g gb0
链形悬挂无冰无风时，其合成负载为链形悬挂的自重负载，以
q0表示 q0 夹角由下式计算： arctan pcb
g gb0
二、 锚段长度的确定 接触网每个锚段包括若干个跨距。在确定锚段长度时，要
p0 F V 2 / 1610
式中 p0－支柱承受的风载（N）；
F－支柱迎风面的面积（m2）。
④合成负载 由于线索同时承受垂直负载和水平负载，因此还应确定两者的 合成负载，合成负载系上述两负载的几何相加。当最大风速时， 承力索的合成负载由下式求得：
qvc (g j gc gd )2 pc2v
锚段长度一般采用两种方法确定，经验取值法和计算法， 经验取值可根据铁道部颁发的“铁路工程技术规范”中经验值 表确定。计算法则通过对线索张力差的计算，确定锚段长度。
轨道交通一般在全补偿和半补偿悬挂时锚段长度为 1500m左右。
三、支柱负载计算及容量选择 1. 支柱负载的确定 支柱的负载：支柱在工作状态下所承受的垂直负载和水平负载 的统称。 支柱负载计算目的：根据计算结果来选择适当容量的支柱。 支柱的最大弯矩，除了与支柱所在的位置、支柱类型、接触悬 挂类型、线索悬挂高度、支柱跨距及支柱侧面限界有关外，还 与计算气象条件有直接关系。最大弯矩可能出现在最大风速、 最大附加负载（覆冰）或最低温度的时候。 一般来说，支柱的最大计算弯矩多发生在最大风速及最大冰负 载时。
③风负载 风负载时指风作用到线索和支柱上的压力，又称风压。线索上 的风负载可由下式决定：
Pv
av
K
d
L V2 1600
sin
式中 Pv －线索所受的风载；
av －风速不均匀系数； K－风载体形系数；
d－线索直径，接触线取平均直径（mm）；
L－跨进中线索的长度（m）；
－风向与线索的夹角；
（7）接触线无弛度时的温度t0 我国t0取值方法如下：对于简单链形悬挂，无弛度温度比平均 温度低10℃；对于弹性链形悬挂，无弛度温度比平均温度低 5℃。 （8）吊弦及定位器正常位置时的温度tp 确定这一温度的原则是，吊弦及定位器在最高或最低温度下产 生的纵向偏移值尽量相等，并要求吊弦及定位器无纵向偏移的 时间尽可能的长些。在设计中，一般取该地区最高温度与最低 温度的平均值。 （9）隧道内气象条件 当整个接触网锚段都在隧道时，最高温度应比隧道外约低10℃， 最低温度比隧道外约高5℃，隧道内可不计算风速，接触悬挂 不考虑覆冰。当锚段的一部分在隧道内而另一部分在隧道外时， 一般应按隧道外的情况进行计算。
V－最大风速（m/s）。
上式表示在一个跨距内线索所承受的风负载。在计算时，总是
取线索受风影响最大的情况，即风向与线索垂直，则 sin＝1。 为了计算方便，取L＝1m，则线索单位长度的风负载由下式求
出：
V2
pv
av
K
d
L 1600
式中 pv －线索单位长度的风负载（N/m）
其余符号同前
对于支柱所承受的风负载可由下式求得
（4）线索覆冰时的温度tb 我国在覆冰地区一般选取－5℃为线索覆冰时的温度。 （5）覆冰厚度b和覆冰密度b 线索覆冰厚度不得小于该地区实际观测到每五年一遇的最大冰 厚。 覆冰考虑为圆筒形，沿导线表面等厚度分布，不考虑导线截面 的不规则形状。 计算中一般取为0.9g/cm3。 （6）线索覆冰时的风速Vb 一般取覆冰时的风速为10m/s。沿海、草原等地区取为15m/s。
②冰负载
计算冰负载时，其冰壳的计算厚度应不小于实际观测到的每五
年至少出现一次的最大覆冰厚度。当计算接触线覆冰时的垂直
负载时，可忽略其截面沟槽形状，即认为是圆形，并且沿导线
覆冰呈圆筒状。由于运行中电力机车受电弓滑板的刮冰作用，
在计算时，将接触线覆冰厚度折算为承力索覆冰厚度的一般。
对于承力索，则认为覆冰呈圆筒状，且全线覆冰厚度相等，其
2. 计算负载的确定 （1）计算负载的分类 计算负载分为垂直负载和水平负载。在计算中，无论垂直负载 还是水平负载，均认为是沿跨距均匀分布的。 垂直负载包括悬挂的自重和覆冰载荷。 水平负载包括风负载和由吊弦横偏造成的水平负载。 水平负载还包括线索改变方向所产生的水平分力，如之字力、 曲线力等。
（2）各种负载的计算 ①自重负载 一般标准型号的线索，其单位长度自重可通过查材料表确认。 链形悬挂负载计算中，还应考虑吊弦及其线夹的自重，通常按 平均0.5N/m计算，并以符号gd表示。
6.2 接触网负载计算
一、气象条件及计算负载的确定 1. 气象条件的确定 （1）最高温度和最低温度 最高温度tmax、最低温度tmin应根据线路通过地区的实 际极限温度，采用各地气象台的年最高、年最低温度， 在数值上取5的整数倍。
（2）最大风速Vmax 其计算方法为：设有年资料，按年份排列，自第一年开始，每 五年为一组，每组按顺序相隔一年，取出每组中的最大值并求 出各组最大值的平均值。最大风速与距地面的高度有关，所以， 接触网设计用最大风速应采用距地面10m高度，每五年一遇的 10min平均最大值。 （3）最大风速出现时的温度tv 一般选取风速大出现次数多的月平均温度值。
考虑发生事故的影响范围；当温度变化时，因线索伸缩引起吊 弦、定位器及腕臂的偏斜不超过允许值；下锚处补偿坠砣应有 足够的上下移动空间；要保证在极限温度下，中心锚结处和补 偿器端线索张力差不超过规定值。由于线索顺线路的热胀冷缩 移动，使每一根吊弦、定位器和腕臂固定点处，因偏斜而对线 索产生分力作用出现张力差。对于半补偿链形悬挂设计规定其 张力差不超过接触线额定张力的±15%；全补偿链形悬挂，除 满足接触线张力差外，要求承力索张力差不超过承力索额定张 力的±10%。