钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计计算书22页
钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计
一、设计资料
1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。
2、主梁跨径和全长
标准跨径：L=20m（墩中心距离）。
计算跨径：L=19.6m（支座中心距离）。
实际长度：L’=19.95m（主梁预制长度）。
3、设计荷载
公路-II级，人群3.5kN/m2、人行道板及栏杆5.5kN/m.
4、材料
混凝土：C25，桥面铺装为8㎝厚水泥混凝土，体积质量取24kN/m3，钢筋混凝土体积质量取25kN/m3。
5、结构尺寸
横隔梁5根，肋宽15cm。
桥梁纵向布置图（单位：cm）
桥梁横断面图（单位：cm）
T 型梁尺寸图（单位：cm ）
6、计算方法 极限状态法
7、设计依据
(1) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG –D60-2004）。
(2) 《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG –D60-2004）。
二、行车道板的计算
(一)计算模式
行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应
1．每延米板上的恒载g
桥面铺装：m kN g /92.1240.108.01=??= T 梁翼缘板自重：m kN g /75.2250.111.02=??=
每延米跨宽板恒载合计：m kN g g g /67.475.292.121=+=+=
2．永久荷载产生的效应
弯矩：kNm gl M sg 49.1)2
2.08.1(67.421212
20-=-??-=-=
剪力：kN gl Q sg 74.3)2
2
.08.1(67.40=-?==
3．可变荷载产生的效应
以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载
根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条后轮着地宽度2b 及长度2a 以及平均板厚H=0.5(8+14)=11：
m a 2.02= m b 6.02=
顺行车方向轮压分布宽度：m H a a 4.01.022.0221=?+=+=
垂直行车方向轮压分布宽度：m H b b 8.01.026.0221=?+=+=
荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：
m l a a 4.38.024.14.024.101=?++=++= 单轮时：m l a a 0.28.024.02'01=?+=+=
根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2条，局部加载冲击系数：3.11=+μ 作用于每米宽板条上的弯矩为：
m kN b l a P M sp /06.16)4
8
.08.0(4.342803.1)4(4)
1(10-=-???-=-+-=μ 单个车轮时：
m kN b l a P M sp /65.13)4
8
.08.0(0.241403.1)4('4)
1('10-=-???-=-+-=μ 取最大值：m kN M sp /06.16-=
作用于每米宽板条上的剪力为：kN a P Q sp 76.264
.342803.14)1(=??=+=μ 4．基本组合
根据《公路桥涵设计通用规范》4.1.6条 恒+汽：
m kN M M sp sg /27.24)06.16(4.1)49.1(2.14.12.1-=-?+-?=+ kN Q Q sp sg 95.4176.264.174.32.14.12.1=?+?=+
故行车道板的设计作用效应为：
m kN M sj /27.24-= kN Q sj 95.41=
三、主梁的计算
(一)主梁的荷载横向分布系数
1．跨中弯矩横向分布系数(根据偏心受压法计算，考虑主梁抗扭刚度修正) (1)主梁的抗弯惯矩I 及抗扭惯矩T I
平均板厚：01
(814)112
h cm =?+=
主梁截面的重心距顶缘距离x a ：cm a x 1.4520
14011)20180(21402014021111)20180(=?+?-??+?
?-=
4
242
32310087070.99087070)1.452
140(1402014020121)2111.45(1116011160121m cm I -?==-??+??+-??+??=
T 形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面抗扭惯矩之和： 顶板：061.08.1/11.0/11==b t ，查表得333.0=c 腹板：155.0)11.04.1/(2.0/22=-=b t ，查表得301.0=c
3331090.32.0)11.04.1(301.011.08.1333.0-?=?-?+??=T I
(2)抗扭修正系数β
根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》3.1.6条，E G 425.0=
m a a 6.351==
m a a 8.142== m a 03=
4.32)8.16.3(2225
1
2
=+?=∑=i i
a
917.010087070.94.32121090.356.19425.011
121123
22
2=???????+=+=
--∑∑i
i Ti I a E I Gl β
(3)各主梁横向分布系数
1号主梁的横向影响线
567.04.326.36.3917.05111=??+=η
383.04.328.16.3917.05112=??+=η
2.04.3206.3917.05113=??+=η
017.04.328.16.3917.05114=??-=η
167.04.326.36.3917.05115-=??-=η
具体见下图
1号主梁横向影响线
2号主梁的横向影响线
383.04.326.38.1917.05121=??+=η
292.04.328.18.1917.05122=??+=η
2.04.3206.3917.05123=??+=η
108.04.328.18.1917.05124=??-=η
017.04
.326.38.1917.05125-=??-=η
同理可求得3号主梁的影响线，由于结构对称，4号主梁的影响线与2号主梁影响线对称，5号主梁的影响线与1号主梁影响线对称.
2号主梁横向影响线
3号主梁横向影响线
对1、2、3号主梁进行最不利加载以求得横向分布系数，加载的位置见下图
1号主梁最不利加载
2号主梁最不利加载
3号两的横向影响线为直线，可直接计算 对于公路II 级
1号主梁的横向分布系数：
512
.0)006.0190.0322.0506.0(2
11=+++?=q η
2号主梁的横向分布系数：456.0)103.0195.0261.0353.0(21
2=+++?=q η 3号主梁的横向分布系数：4.04×2.02
1
3=?=q η 对于人群
1号主梁的横向分布系数：608.01=r η 2号主梁的横向分布系数：404.02=r η 3号主梁的横向分布系数：4.03=r η 对于人行道板和栏杆
1号主梁的横向分布系数：334.00.667×5.0'1==q η 2号主梁的横向分布系数：5.01.00×5.0'2==q η
3号主梁的横向分布系数：639.00.278)(1.0×5.0'3=+=q η 2．梁端剪力横向分布系数(根据杠杆法计算)
0.667
1.00
人群
人群
1.222
1号主梁加载
1号
2号
3号4号5号
人群 人群
1.00
-0.222
2号主梁加载
1号2号3号
4号5号
人群
人群
1.00
0.278
3号主梁加载
对于公路II 级
1号主梁的横向分布系数：334.0667.021
2=?=
q η 2号主梁的横向分布系数：21
' 1.000.52q η=?=
3号主梁的横向分布系数：31
'(1.00.278)0.6392
q η=?+=
对于人群
1号主梁的横向分布系数：1' 1.222r η= 2号主梁的横向分布系数：2'0.222r η=- 3号主梁的横向分布系数：3'0r η= (二)作用效应计算 1．永久作用效应
(1)永久荷载
假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担 主梁：[(1.80.2)0.11 1.40.2]2511.4/kN m -?+??=
横隔板：
中梁：67.119.6÷5×25×0.15×2×0.8×)12.106.1(21
=+?kN ∕m
边梁：2
1
×(1.06+1.12)×0.8×0.15×25×5÷19.6＝0.83kN ∕m
桥面铺装：0.08×1.8×24=3.46kN ∕m
人行道板及栏杆按照 5.5kN/m 来计算，根据横向分布系数分摊至各主梁的荷载为：
1号主梁：0.4×5.5=2.2kN ∕m 2号主梁：0.4×5.5=2.2kN ∕m 3号主梁：0.4 5.5 2.2/kN m ?= 各梁的永久荷载为：
1号主梁：11.4+0.83+3.46+2.2=17.89kN ∕m 2号主梁：11.4+1.67+3.46+2.2=18.73kN ∕m 3号主梁：11.4+1.67+3.46+2.2=18.73kN ∕m (2)永久作用效应计算 1号主梁
跨中弯矩：kNm M 1.8596.1989.1781
221=??=
支点剪力：kN Q o 3.1756.1989.175.0=??= 2号主梁
跨中弯矩：kNm M 4.8996.1973.188
1
221=??=
3号主梁
跨中弯矩：kNm M 4.8996.1973.1881
221=??=
支点剪力：kN Q O 6.1836.1973.185.0=??= 2．可变作用效应 (1)汽车荷载冲击系数 取冲击系数0.3μ=
(2)可变作用产生的弯矩 a ．公路II 级
根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条规定，公路II 级车道荷载按照公路I 级车道荷载的0.75倍采用，即均布荷载1，195k P kN = 各主梁的跨中弯矩：
1号主梁：kNm M 7.887)6.1919541
6.19875.781()3.01(512.0221=??+???+?=
2号主梁：kNm M 6.790)6.1919541
6.19875.781()3.01(456.0221=??+???+?=
3号主梁：kNm M 5.693)6.191954
1
6.19875.781()3.01(4.0221=??+???+?=
b ．人群荷载
人群荷载： 3.5 1.0 3.5/r p kN m =?= 各主梁的跨中弯矩：
1号主梁：kNm M 2.1026.195.381
608.0221=???=
2号主梁：kNm M 9.676.195.381
404.0221=???=
3号主梁：kNm M 2.676.195.38
1
4.0221=???=
c ．弯矩基本组合
根据《公路桥涵设计通用规范》4.1.6条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为： 永久荷载作用分项系数：1 1.2G γ= 汽车荷载作用分项系数：1 1.4Q γ= 人群荷载作用分项系数：2 1.4Q γ= 结构重要性系数：0 1.0γ= 组合系数：0.8c ψ= 各主梁的弯矩基本组合：
1号主梁：kNm M 2.2388)2.1024.18.07.8874.11.8592.1(0.121=??+?+??= 2号主梁：kNm M 2.2262)9.674.18.06.7904.14.8992.1(0.11=??+?+??= 3号主梁：kNm M 4.2125)2.674.18.05.6934.14.8992.1(0.11=??+?+??= (3) 可变作用产生的跨中剪力
按照跨中的横向分布系数来计算跨中的剪力，横向分布系数沿桥跨没有变化，计算剪力时，根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条规定，集中荷载标注值k P 需乘以1.2的系数，即195 1.2234k P kN =?= a ．公路II 级
各主梁的跨中剪力：
1号主梁：kN Q 7.90)2234
416.19875.721()3.01(512.021=+????+?=
2号主梁：kN Q 8.80)2234
416.19875.721()3.01(456.021=+????+?=
3号主梁：kN Q 9.70)2
234
416.19875.721()3.01(4.021=+????+?=
b ．人群荷载
各主梁的跨中剪力：
1号主梁：kN Q 2.541
6.195.321608.021=????=
2号主梁：kN Q 5.341
6.195.321404.021=????=
3号主梁：kN Q 4.34
1
6.195.3214.021=????=
c ．跨中剪力基本组合
各主梁的跨中剪力基本组合：
1号主梁：kN Q 8.132)2.54.18.07.904.1(0.121=??+??= 2号主梁：kN Q 0.117)5.34.18.08.804.1(0.121=??+??= 3号主梁：kN Q 1.103)4.34.18.09.704.1(0.121=??+??=
(4) 可变作用产生的支点剪力
计算支点剪力时荷载横向分布系数是沿桥跨变化的，支点处的横向分布系数由杠杆法求得，第一道横隔板采用跨中的横向分布系数，支点到第一道横隔板处采用线性变化。根据前面的计算结果，公路II 级和人群荷载相对应的1、2、3号主梁的横向分布系数沿跨长的变化见下图：
a ．公路II 级
各主梁的支点剪力： 1号主梁
kN
Q O 9.148)334.0234667.0178.05.025.091.4875.75.0178.075.091.4875.7512.05.06.19875.7()3.01(=?+?????-????-????+=
2号主梁
kN
Q O 153)5.0234667.0044.05.025.091.4875.75.0044.075.091.4875.7456.05.06.19875.7()3.01(=?+?????+????+????+=
3号主梁
kN
Q O 6.184)639.0234667.0239.05.025.091.4875.75.0239.075.091.4875.74.05.06.19875.7()3.01(=?+?????+????+????+=
b ．人群荷载
各主梁的支点剪力：
1号主梁：kN Q O 7.25)667.0614.05.025.091.45.3614
.075.091.45.3608.05.06.195.3(=?????+???+???=
2号主梁：kN
Q O 3.10)667.0404.05.025.091.45.3404
.075.07.25.3404.05.04.175.3(=?????-???-???=
3号主梁：kN Q O 6.10)667.04.05.025.091.45.34
.075.091.45.34.05.06.195.3(=?????-???-???=
c ．支点剪力基本组合
各主梁的支点剪力基本组合：
1号主梁：kN Q O 6.447)7.254.18.09.1484.13.1752.1(0.1=??+?+??= 2号主梁：kN Q O 1.446)3.104.18.01534.16.1832.1(0.1=??+?+??= 3号主梁：kN Q O 6.490)6.104.18.06.1844.16.1832.1(0.1=??+?+??=
(三)持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算 1.配置主筋
根据前面的弯矩基本组合可知，1号梁的跨中弯矩最大，考虑到施工方便，偏安全地一律按1号梁的弯矩进行配筋计算。
假定主梁单向配筋，钢筋净保护层为3cm ，钢筋重心至底边距离12a cm =，则主梁有效高度014012128h h a cm =-=-=
已知1号梁跨中弯矩为2388.2kNm ，根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.3条：
0000'[()(')'()]''(')22
f d cd f f sd s s h x
M f bx h b b h h f A h a γ≤-+--+-
在这里11.5cd f MPa =，0.2b m =，' 1.78f b m =，'0.11f h m =，'0s A =
2388.2×103≦11.5×106×[0.2x (1.28-2
x
）+（1.78-0.2）×0.11×（1.28－
2
11
.0)] x 2－2.56x －0.91=0
求解得x =0.43m ＞0.11m
根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.3条：
[(')']sd s cd f f f A f bx b b h =+-
2107280
]
11.0)2.078.1(43.02.0[5.11cm A S =?-+??=
选用1432φ钢筋
22148.042112.59107s A cm cm =?=>
钢筋的重心距底缘的距离为：'3 3.5 3.414.9y cm =+?= 实际有效高度：014014.9125.1h cm =-=
配筋率验算：0028.4)1.12520/(107=?=ρ＞0.200 2.持久状况截面承载能力极限状态计算
实际受压区高度：[112.59280/11.5(17820)11]/2050.2x cm =?--?=
050.20.56125.170.1x cm h cm ξ=<=?=满足规范要求
截面抗弯极限状态承载力为：
kNm kNm h h h b b x h bx f M f cd d 2.2388＞4.261210)]2
11
.028.1(11.0)2.078.1()2502.028.1(502.02.0[105.11)]
2
'
(')'()2([3600=?-??-+-????=--+-=-
(四)持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算
根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》6.4.3条，最大裂缝宽度采用下式计算：
123
30(
)0.2810ss
fk s
d
W C C C E σρ
+=+
取1号梁的弯矩进行组合，对于1号梁，永久作用产生的弯矩：kNm M 1.8591=，公路
II 荷载产生的弯矩：kNm M 8.6823.1/7.8871==(不计冲击力)，人群荷载产生的弯矩：
kNm M 2.10221=
作用长期效应组合：kNm Ms 3.14392.1020.18.6827.01.859=?+?+= 作用短期效应组合：kNm Ml 5.11512.1020.18.6827.01.859=?+?+= 在这里1 1.0C =，3 1.0C =，52.010s E MPa =?，32d mm =
4.13
.14395
.11515.012=?
+=C
pa 5.11710251
.1101125987.0103.143987.06-6
-3
M Asho Ms ss =?????==σ 0112.59
0.0260.02()20125.1(18020)11
s f f A bh b b h ρ=
==>+-?+-?，取0.02ρ=
可算得裂缝的宽度为：
＜0.2mm 106.0)02
.01028.032
30(100.25.1170.14.10.15
mm W fk =?++?????=， 满足规范要求
(五)持久状况正常使用极限状态下挠度验算
根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》6.5.2条，刚度可按下式来计算：
220()[1()]cr cr s s cr
B B M M B M M B =
+-
0cr tk M f W γ=
2S W γ=
在这里42.810c E MPa =?， 1.78tk f MPa =
换算截面中性轴距T 梁顶面的距离x ： 2211
180(18020)(11)7.143112.59(125.1)022x x x ??-?-?--??-= 化简：2256.411028.50x x +-= 解得：37.52375.2x cm mm ==
全截面(不考虑开裂)换算截面重心轴以上部分对重心轴的面积矩0S ：
0767323110375.2110
1800110(375.2)(375.2110)20022
6.3410 3.5210 6.69210 6.69210S mm m --=??-
+-??
=?+?=?=? 前面已计算得到全截面对重心轴的惯性矩0I ：2409.08710I m -=? 全截面抗裂边缘弹性抵抗矩0W ：
2
30009.087100.1038()(1.2510.3752)I W m h x -?===--
20022 6.69210 1.2890.1038
S W γ-??===
开裂弯矩cr M ：30 1.289 1.78100.1038238.2cr tk M f W kNm γ==???= 开裂截面的惯性矩cr I ：
233
10424
18001
7.14311259(1251375.2)375.2(1800200)(375.2110)33
8.343108.34310cr I mm m -=??-+?-?-?-=?=? 开裂截面的抗弯刚度cr B ：410152.8108.34310 2.33610cr c cr B E I ==???=? 全截面的抗弯刚度0B ：41015000.950.95 2.8109.08710 2.41710c B E I ==????=?
前面计算得到作用短期效应组合：kNm Ms 3.1439= 开裂截面等效的抗弯刚度B ：
21515
15
2215
1034.210336.210417.2])3.14932.238(1[)3.14932.238(10417.2Nmm B ?=???-+?= 根据前面的计算结果可得：结构自重的弯矩kNm Mg 1.859=，公路II 级可变荷载：7.875/k q kN m =，195k P kN =，跨中横向分布系数512.0=q η，人群荷载
3.5/r q kN m =，跨中横向分布系数608.0=r q
永久作用：mm B l M f g g 69.1410
34.24819600101.859548515
2
60
=?????== 可变作用：
汽车：
mm
B l p B l q f k k q q 00.7)1034.24819600101951034.238419600875.75(512.07.0)483845(153
31543
04
01=????+??????=+=ηψ人群：mm B l q f r r
q 75.110
34.2384196005.35608.00.1384515
4
4
01=??????==ηψ 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》6.5.3条，挠度长期增长系数 1.60θη= 长期挠度的最大值：
12.25m m 0＞19600/160m m 504.3775.100.769.14(60.1max ==++?=）f 需要设置预拱度：mm 504.3075.15.000.75.069.14(60.1=?+?+?=）
，f 消除结构的自重后产生的长期挠度：
m m 67.23＜19600/600m m 1475.100.7(60.1max ==+?=）f
满足规范要求
四．横隔梁的内力计算
⒋⒈确定作用在横隔梁上的计算荷载： 对于跨中横隔梁的最不利荷载如图
中横隔梁的计算荷载如下：
公路-II 级：
kN p Oq 06.136)123422
184.4875.7(21=?+??+?=
人群荷载：
kN p Or 94.16221
84.415.3=????=
⒋⒉按偏心压力法绘制的23M -和1Q 右的影响线如下图所示：
4.32)8.16.3(2225
1
2=+?=∑=i i
a
6.04.326.36.35
111=?+
=η， 4.04.328
.16.35112=?+=η
2.04.3206.35113=?+=η ,04.328.16.35114=?-=η
2.04.326.36.35115-=?-=η 4.04.326.38.15121=?+=η ，
3.04.328.18.15122=?+=η 2.04.3208.15123=?+=η
1.04.328.18.15124=?-=η 04
.326.38.15125=?-=η
r r
1
2
3
4
5
-0.2
人
M 2-3影响线
Q 1
右
影响线
0.0公路-II级公路-II级
0.560.20.0.0.260.32
0.60
0.40
0.20
-0.20
.40
0.30
0.20
0.10
P=1作用在1＃梁时：
111211.50.51 1.5M r d d d ηηη=?+?-?
=0.6×1.5×1.8＋0.4×0.5×1.8－1.5×1.8
=－0.72
P ＝1作用在5＃梁时
515251.50.5M r d d ηηη=?+?
=（－0.2）×1.5×1.8＋0×0.5×1.8 =－0.54 P ＝1作用在3＃梁时：
313231.50.5M r d d ηηη=?+?
=0.2×1.5×1.8＋0.2×0.5×1.8
=0.72
由影响线知识可知，r M 影响线在r r -截面处有突变，根据5M
r η和3M
r η连线延伸至 r r - 截面，即为M
rr η值。由此可绘出影响线如上图。
⒋⒊绘制剪力影响线
1＃主梁处右截面1Q 右剪力影响线： P=1作用于1＃梁截面的右边时
11R Q 右＝ 既 110.6i i ηη=Q 右＝
P=1作用于1＃梁截面的左边时
111R Q -右＝既 1110.4i i ηη-=-Q 右＝
⒋⒋截面内力计算
将求得的计算荷载在相应的影响线上按最不利荷载位置加载。对于汽车荷载并计入冲击系数（1μ+），则得： 公路-II 级：
23(1)oq i P M y μξ-=+∑
=(1+0.3)?1?136.06?（1.18+0.085+0.682+0.12）=365.61kNm 人群荷载：
∑-=--?==-kNm P M or 93.36)96.043.1(94.1632η 剪力的计算：
1Q 右＝(1+0.3)?136.061?kNm 26.241)118.0282.04.0564.0(=+++?
人群荷载：
∑-=--?==kNm Por Q 96.9)268.032.0(94.161η右
⒋⒌内力组合
基本组合：M=0+1.4?365.61-0.8?1.4?36.93=470.49kNm Q=0+1.4?241.26-0.8?1.4?9.96=326.61KN 短期组合：M=0+0.7?365.61-1.0?36.93=219.0kNm
Q=0+0.7?241.26-1.0?9.96=158.92KN
长期组合：M=0+0.4?365.61-0.4?36.93=131.47KNm Q=0+0.4?241.26-0.4?9.96=92.52KN
由以上的设计结果可见，基本组合起控制作用，有了荷载内力组合值，就可以按结构设计原理对中横隔梁进行设计了。
五．支座的计算(采用板式橡胶支座)
（一）选定支座平面尺寸
选定板式橡胶支座的平面尺寸为cm l a 15=，cm l b 25=，使支座横桥向宽与梁肋等宽。由此，橡胶支座的有效面积：43752515cm A c =?=。又ck R 为结构自重标准值和汽车荷载标准值（计入冲击系数)引起的支座反力，即
=ck R 183.6+184.6=368.2kN
则橡胶支座承担的应力为：=c σ2
2
3/8.910
375102.368mm N A R c ck =??=＜[c σ] （二）确定支座的厚度
主梁的计算温差取△T =35。C ，伸缩变形按两端的支座均摊，则每一个支座承受的水平位移△g 为：
△g =
21α△T L ＇=2
1
×10-5×35×250×103=4.4mm 对于20米桥一个设计车道荷载标准值为442.8kN,则制动力为2×442.8×0.1=88.56kN,小于规范要求的制动力标准值不得小于165kN 。本桥为双车道，则制动力为2×165=330kN,五根梁共设10个支座，每个支座承受的制动力标准值
ck H 产生的支座剪切变形△t=e e e e e ck t t A G t H 44.01037512103322
3
=????=
因此，可得需要的橡胶片总厚度：
不计制动力时 cm mm t g e 88.08.84.4222≥==?=?=? 计入制动力时 )(43.11.43≥h g t e t ?+?=? 即e t ≥cm 144
.088.044
.0=-
又根据桥梁规范规定：
cm l a 5.110
15
10==≤e t ≤5a l =3cm
选择五层钢板和6层橡胶片组成的橡胶支座，上下层橡胶片每层厚0.25cm,中间4层的橡胶片每层厚0.5cm,薄钢板厚0.2cm ，则
20m箱梁模板计算书
20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
30米箱梁张拉计算书
G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月
目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -
预应力混凝土简支梁桥的毕业设计(25m跨径)
目录 《桥梁工程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考文献------------------------------------------------------------------------24 桥梁总体布置图---------------------------------------------------------------25 主梁纵、横截面布置图-----------------------------------------------------26 桥面构造横截面图-----------------------------------------------------------27
《桥梁工程》课程设计任务书 一、课程设计题目(10人以下为一组) 1、钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（标准跨径为25米，计算跨径为24.5米，预制梁长 为24.96米，桥面净空：净—8.5+2×1.00米） 二、设计基本资料 1、设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计 2、河床地面线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22， －2/27，0/35（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为微风化花岗岩。 3、材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 4、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中心处桥面设计高程为2.00米 三、设计内容 1、主梁的设计计算 2、行车道板的设计计算 3、横隔梁设计计算 4、桥面铺装设计 5、桥台设计 四、要求完成的设计图及计算书 1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截面布置图（CAD出图） 2、桥面构造横截面图（CAD出图） 3、荷载横向分布系数计算书 4、主梁内力计算书 5、行车道板内力计算书 6、横隔梁内力计算书 五、参考文献 1、《桥梁工程》，姚玲森，2005，人民交通出版社. 2、《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社. 3、《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），2002，人民交通出版社. 4、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）.北京:人民交通出版社,2004 5、中华人民共和国行业标准．公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)含条文说明.北京:人民交通出版社,2004 6、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条文说明 六、课程设计学时 2周
30m箱梁模板计算书
中铁三局五公司右平项目 30m箱梁 模板计算书 山西昌宇工程设备制造有限公司 技术部 2015年11月21日
30米箱梁模计算书 本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距
预应力简支t型梁桥毕业设计
预应力简支t型梁桥毕业设计
第一部分桥梁设计 第一章水文计算 1.1原始资料 1.1.1水文资料： 浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。 1.1.2设计流量 根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下： 大伙房水库建库前 1935年5550立方米/秒 1936年3700立方米/秒 1939年 3270立方米/秒 1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒 1954年3030立方米/秒 大伙房水库建库后 1960年2650立方米/秒 1964年2090立方米/秒 1971年2090立方米/秒 1975年2200立方米/秒 1985年2160立方米/秒 根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳 水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量， 洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。 经计算确定设计流量为Qs＝4976.00立方米/秒，设计水位16米。
(参考资料)32m预制箱梁计算书
32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ； ?设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）； ?桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。 ?桥梁安全等级为一级，环境类别一类。 1.1.2. 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2. 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa = × 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计； 2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预
应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸
钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计论文
毕业设计（论文）
计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥
毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 者签名：日期： 导教师签名：日期： 使用授权说明 人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期：
学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 者签名：日期：年月日 师签名：日期：年月日
30m简支箱梁计算书
30m预应力混凝土简支小箱梁计算书 一、主要设计标准 1、公路等级：城市支路，双向四车道 2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m 车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m 3、荷载等级：汽车-80级 4、设计时速：30Km/h 5、地震动峰值加速度0.2g 6、设计基准期：100年 二、计算依据、标准和规 1、《厂矿道路设计规》（GBJ22-87） 2、《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 三、计算理论、荷载及方法 1、计算理论 桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。 2、计算荷载 （1）自重：26KN/ m3 （2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装 （3）人行道恒载：20KN/ m （4）预应力荷载：
采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，控应力1395MPa。（5）汽车荷载： 本桥由于是物流园区部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下： 根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。 冲击系数按照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。 （6）人群荷载：3.5 KN/ m2 （7）桥面梯度温度: 正温差：T1=14°，T2=5.5° 负温差：正温差效应乘以-0.5 3、计算方法
（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。 （2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。 （3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、力和位移。（4）根据规规定的各项容许指标。按照A类构件验算是否满足规的各项规定。 四、计算模型 全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。全桥模型如下图： 全桥有限元模型图 五、计算结果 1、施工阶段法向压应力验算 （1）架梁阶段 架设阶段正截面上缘最小压应力为1.0MPa，最大压应力为2.7MPa；正截面下缘最小压应力为12.0MPa，最大压应力为13.7MPa。根据《公路钢筋混凝
20米预应力混凝土简支t形梁桥毕业设计说明
目录 摘要 (2) 前言 (5) 第一章桥型方案比选 (6) 1.1 概述 (6) 1.2 主要技术指标 (6) 1.3 桥型方案比较 (6) 第二章设计资料和结构尺寸 (9) 2.1 设计资料 (9) 1.中华人民国交通部部标准：《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003 ) (10) 7. 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (10) 9. 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (10) 2.2 结构尺寸 (10) 2.3、毛截面几何特性 (11) 第三章力计算 (12) 3.1 恒载作用力计算 (12) 3.2 活载作用力计算 (13) 第四章预应力钢筋设计 (22) 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置 (22) 4.2 换算截面几何特性计算 (23) 4.3 预应力损失计算 (24) 第五章截面强度与应力计算 (28) 5.1、按极限状态承载能力的计算 (28) 5.2、正常使用极限状态计算 (29) 5.3、持久状况应力验算 (35) 5.4、短暂状态应力验算 (38) 第六章墩柱桩设计资料 (40) 8). 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (41) 10) 公路桥涵设计手册：《桥梁附属构造与支座》，人民交通，1991 (41) 12). 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (41) 第七章盖梁计算 7.1 荷载计算 (41) 7.2 力计算 (51) 7.3 截面配筋设计及承载力校核 (54) 第八章桥墩墩柱计算 (58) 8.1 荷载计算 (58) 8.2 截面配筋计算及应力验算 (60) 第九章钻孔灌注桩计算 (63) 9.1 荷载计算 (63) 9.2 桩长计算 (65) 9.3 桩的力计算( m 法) (66) 9.4 桩身截面配筋与强度验算 (69) 9.5 墩顶纵向水平位移验算 (71) 第十章埋置式桥台计算 (73)
9米路宽30m连续箱梁下部结构计算书
桥涵通用图 30米现浇预应力混凝土箱梁 下部构造（路基宽9.0米，R＝80m） 计 算 书 计算：汪晓霞 复核： 审核： 二〇一九年八月
第一部分基础资料 一、计算基本资料 1技术标准与设计规范： 1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014） 2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015） 3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》（JTG 3362-2018） 4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 2桥面净空：净-8.0米 3汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要性系数1.1 4材料性能参数 1)混凝土C30砼：墩柱、墩柱系梁, 主要强度指标： 强度标准值f ck＝20.1MPa，f tk＝2.01MPa 强度设计值f cd＝13.8MPa，f td＝1.39MPa 弹性模量E c＝3.0x104Mpa 2)普通钢筋 a)HPB300钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝300MPa 抗拉强度设计值f sd＝250MPa 弹性模量E s＝2.1x105MPa b)HRB400钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝400MPa 抗拉强度设计值f sd＝330MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa c)HRB500钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝500MPa
抗拉强度设计值f sd＝415MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa 5主要结构尺寸 上部结构为2×30m～4×30m一联,现浇连续预应力箱形梁。每跨横向设2个支座。 桥墩墩柱计算高取10、15、17米，直径1.4、1.6米。因无法预计各桥的实际布置情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按2跨一联、3跨一联、4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。应用本通用图时，应根据实际分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋是否满足受力要求。本次验算不含桩基计算。 二、计算采用程序 下部结构计算数据采用桥梁博士对上部结构的分析结果。 三、计算说明与计算模型 1.计算说明 计算中，外荷载数据取自上部结构电算结果。 2.桥墩计算模型 根据上部箱梁计算所得相关数据，进行手工计算。 第二部分墩柱计算结果 Ⅰ、墩柱计算 按2跨一联、3跨一联、4跨一联分别进行计算，一联两端为桥台，中间为双柱式墩桥台上设活动支座，桥墩墩顶均为盆式橡胶支座，一排支座为2个。桥墩墩柱D1＝1.4、1.6m。 经核算2X30米箱梁下部因水平力（主要是制动力、离心力）过大，采用双圆柱墩无法满足受力要求，故墩柱形式拟采用花瓶墩，不进行本次双圆柱墩计算分析。经对3X30米及4X30米箱梁下部受力分析比较，以3跨一联下部构造双圆柱墩计
T型梁桥结构计算毕业设计论文
摘要 目前，为适应我国经济的发展，预应力混凝土被更广泛的应用，以此缓解交通给人们生产生活带来的不便。根据安全、适用、经济、美观的桥梁设计原则，并在施工、造价等方面对装配式预应力混凝土简支T梁桥、预应力混凝土空心板连续梁桥及装配式箱型梁桥三种梁桥形式进行了比选，从而确定了预应力混凝土简支T梁桥为设计方案。在本次梁桥方案设计中，着重对预应力混凝土简支T梁桥资料设计、构造的布置、方案绘图、结构计算进行了全面的介绍。结构计算包括对横截面主要尺寸的拟定、可变作用效应计算、预应力损失值估算、持久状况承载能力极限状态承载力验算、主梁变形计算还有行车板道的计算。本设计依据当地环境的影响、人们的需求，道路的建设等方面的综合考虑，进行了大桥的总体布局及桥梁的设计与计算，而预应力混凝土简支T梁桥恰好的具备了适用性强，就地取材，耐久性好，美观的各种优点。桥梁是城市道路的重要组成部分，对当地政治、经济、文化、国防等意义重大，加上其施工充分技术的先进性，预应力混凝土简支T梁桥将给城市增色不少。而今，又由于材料性能的不断改进，设计理论革新创造，施工工艺日趋完善，使得预应力混凝土简支T梁桥地位日益重要，本设计根据各方面条件，确定桥型为预应力混凝土T型梁桥。 关键词：预应力混凝土; T型梁桥; 结构计算；设计方案
Abstract At present, in order to adapt to the economic development of China, the prestressed concrete is more widely used, in order to ease traffic production and living of inconvenience to the people. According to the safe, applicable, economic, beautiful bridge design principles, and in such aspects as construction, the construction cost of prefabricated prestressed concrete simply supported T beam bridge, prestressed concrete hollow slab continuous girder bridge and prefabricated box girder bridge three bridge form has carried on the comparison, thus determine the prestressed concrete simply supported T beam bridge design. In the bridge design, design of prestressed concrete simply supported T beam bridge data, structure layout, plan drawing, structural calculation has carried on the comprehensive introduction. Structural calculation including the main dimensions of cross-section, variable effect calculation, loss of prestress value estimation and lasting condition bearing capacity limit state of bearing capacity calculation, calculation and driving plate girder deformation calculation. This design according to the local environment, people's demand, the influence of road construction and other aspects of the comprehensive consideration, the bridge of the overall layout and the design and calculation of the bridge, and prestressed concrete simply supported T beam bridge just have strong applicability, local materials, good durability, various advantages, beautiful. Bridge is an important part of city road, to the local political, economic, cultural, national defense and so on is of great significance, and its construction technology of advanced fully, prestressed concrete simply supported T beam bridge will give city graces many. Now, due to the constant improvement of the material performance, innovation creates design theory, construction technology is increasingly perfect, make prestressed concrete simply supported T beam bridge position is becoming more and more important. Key words: prestressed concrete; T girder bridge; structural calculation; design scheme
3×20普通钢筋箱梁计算书讲解
目录 1、工程概况 (2) 2、主要技术标准 (2) 3、采用规范 (2) 4、主要材料 (2) 5、计算参数 (2) 6、结构计算模型 (3) 7、持久状况承载能力极限状态计算 (4) 8、持久状况正常使用极限状态计算 (6) 9、横梁的计算 (8) 10、构件构造要求 (10) 11、结论 (10)
1、工程概况 本桥是黑龙江省伊绥高速公路南互通E匝道桥第四联钢筋混凝土箱梁桥。采用3-20米等高度现浇钢筋混凝土箱梁桥。 2、主要技术标准 设计荷载：公路—I级 桥面宽度：B＝10.5m 2个车道 设计安全等级二级 3、采用规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 4、主要材料 主梁材料：C40混凝土 普通钢筋： HRB335钢筋，抗拉强度设计值为280MPa； 5、计算参数 （1）、采用空间有限元杆系将主梁离散为35个节点， 34个单元。荷载组合及验算内容一律按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）相关条文执行。 （2）、活载布置采用外侧偏载最不利方式布载。 （3）、荷载取值： ●恒载：一期恒载混凝土容重为26kN/m3；二期恒载为10cm沥青 铺装，容重为26kN/m3，防撞栏杆为9.6kN/m； ●活载：荷载标准为公路I级，并考虑汽车荷载引起的冲击力，
冲击系数的取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）计算，由程序计算出此结构的自振频率为9.8Hz， 得到冲击系数 ＝0.36； ●汽车引起的离心力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； ●汽车引起的制动力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），如果有离心力参与荷载组合是制动力取值按照0.7 倍考虑； ●基础变位：基础作用按照支座不均匀沉降考虑，支座的沉降量 为0.5cm； ●温度梯度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 4.3.10 第3 条，对结构的梯度温度引起的效应进行考虑，取 值参照表4.3.10-3竖向日照正温差计算温度基数表混凝土铺 装的结构类型取值。混凝土上部结构竖向日照反温差为正温差 乘以-0.5。铺装为10cm沥青，T1取14 ℃，T2取 5.5℃； ●均匀温度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）， 取升温为30℃，降温38℃。 6、结构计算模型 采用空间杆系将上部主梁离散成51个节点，50个单元。结构离散图如下所示：
40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计
40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 预应力混凝土简支T形梁桥（夹片锚具） 一设计资料及构造布置 1．桥梁跨径及桥宽 标准跨径：40m（墩中心距离） 主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m 桥面净空：净9+2m=11m 2．设计荷载 公路—?级，人群荷载3.0KN/m2，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和 4.99KN/m 3.材料及工艺 混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装用C30。 预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的?15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，fpk=1860Mpa。 普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。 4.设计依据
（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》 (3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004) (4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数 主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对 提高主梁截面效率指标?很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输, 吊装阶段的小截面(bi?1700mm)和运营阶段的大截面 (bi?2750mm).净-9+2m的桥宽采用四片主梁,如图一所示. 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。fck和ftk分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：fck=29.6MPa，ftk=2.51MPa。 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 2．主梁跨中截面尺寸拟订 （1）预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在 1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，
30箱梁模板计算书
目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (6) 4.3 力学验算 (8) 4.3.2 横肋力学验算 (9) 4.3.3 竖肋支架验算 (10) 4.3.4 拉杆验算 (10)
30m预制箱梁模板计算书 一、工程概况 呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。 二、预制箱梁模板体系说明 箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。 内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。 箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。 三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
30m箱梁张拉计算书
神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标 段窟野河大桥 30m箱梁预应力张拉计算书 编制： 审核： 2019年5月20日
目录 第1章工程概况 (1) 第2章张拉力计算 (2) 第3章张拉工艺流程质量控制 (14) 第4章张拉注意事项及安全技术 (16)
第1章工程概况 本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φ s15.20，钢绞线的面积A p=140mm 2，钢绞线的标准强度f pk=1860MP a ，松 弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。 施工要求 1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。 2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。 3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
30m小箱梁模板计算书Word 文档
30m 小箱梁模板计算书 (一)设计原始数据 1、 模板材料：面板：5mm ；连接法兰：-80×12；横肋：[8#；桁架：槽钢组合（详见图纸）。 2、 桁架最大间距为800mm 一道。 3、 施工数据：上升速度V=2.8m/h ；混凝土初凝时间：t o =3h 。 (二)模板侧压力计算 F=0.22γc t o β1β2V 1/2 其中：γc 为混凝土重力密度，γc =26kN/m 3； t o 为混凝土初凝时间； β1为外加剂影响修正系数，β1=1.1 ； β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。 计算得：F=0.22*26*3*1.1*1.15*2.81/2=36.32kN/m 2。 考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值： F 1=1.2*36.32=43.58 kN/m 2 当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 kN/m 2 ，并乘以活荷载分项系数1.4。 F 2=1.4×6=8.4 kN/m 2 侧压力合计：F 3= F1+ F2=43.58+8.4=51.98 kN/m 2 1.面板强度、刚度验算 竖肋间距为0.8米，横肋间距为0.3米 计算跨径l=0.3米 取板宽b=1米，面板上的均布荷载q q=F 3×l=51.98×1=51.98 kN/m 考虑到板连续性，其强度、刚度可按下计算： 最大弯矩：M max = 210 1 ql =0.1*51.98*0.3*0.3=0.468KN.m 截面系数：W=3622106006.016 1 61m b -?=??=δ 最大应力：MPa MPa W M 215][7810610468.06 3 max max =<=??==-σσ
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥(毕业设计)
建筑学院交通学院 课程设计 装配式钢筋混凝土简支T型梁桥 专业：土木工程（交通土建向） 学号：101600309 学生姓名： 指导教师：白宝玉
装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算 一、设计资料 （一）桥面净空 净-7+2 0.75m人行道 （二）主梁跨径和全长 l=20.00m(墩中心距离) 标准跨径 b 计算跨径l=19.50m(支座中心距离) 主梁全长l全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载 公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡ （四）材料
钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算法 极限状态法 （六）结构尺寸 参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。 （七）设计依据 （1）《桥梁工程》白宝玉主编。 （2）《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）,简称《桥规》 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG 62-2004），简称《公预规》 （4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 二、主梁的计算 （一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2 131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a
=41.2cm 4 242323106275.66627500)2.412 130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； 附表-1 b i 、t i 为相应各矩形的宽度与厚度。 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 则 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0. =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm
3-30m连续箱梁计算书
长深公路遵化（承唐界）至南小营段公铁分离立交桥工程 3×30m连续箱梁计算 1.工程概述 本工程为长深公路遵化（承唐界）至南小营段上跨唐遵铁路分离式立交桥工程。交叉点铁路里程为唐遵TK54+429m，交叉点斜角角度为110o。桥梁起点里程为K20+546.9m（耳墙尾），终点里程为K21+185.1m（耳墙尾），桥梁全长638.20m。 2.设计依据 3.设计标准及技术规范 3.1.中华人民共和国交通部发布《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 3.2.中华人民共和国交通部发布《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.3.中华人民共和国交通部发布《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3.4.中华人民共和国交通部发布《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89) 4.技术标准 4.1.道路等级：公路-Ⅰ级，设计车速80km/h；双幅双向四车道。 4.2.桥面宽度：桥面全宽26.0m，双幅净11.5m宽机动车道+0.75m钢波形梁护栏+0.5m钢筋混凝土墙式护栏，两幅间距0.5m。
4.3.轨顶限高：桥梁底部距既有规划铁路轨顶不小于7.6m，以满足铁路双层集装箱运输的要求。 4.4.地震基本烈度：地震动峰值加速度0.1g-0.15g，地震动反 应谱特征周期为0.4-0.45。 4.5.桥梁纵坡：纵坡3.0﹪。 4.6.竖曲线半径：5000m。 4.7.桥梁横坡：2.0﹪。 4.8.桥面铺装：10cm沥青混凝土面层+10cmC40号混凝土调平层。 5.主要材料 5.1.混凝土 预制箱梁、边横梁：C50混凝土。 现浇接头、湿接缝：C50混凝土。 混凝土调平层：C40混凝土。 5.2.钢材 5.2.1.预应力钢绞线：采用高强度低松弛型，公称直径d=15.2mm(Sφ)。 5.2.2.普通钢筋：采用HRB335(φ)。 5.2.3.其它钢材：采用A3钢。 5.3.其它 5.3.1.锚具及管道成孔：预制箱梁锚具采用OVM.M15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管；箱梁连续接头处顶板锚具采用BM15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管。 5.3.2.桥梁支座：采用板式橡胶支座。
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计
长春建筑学院交通学院 课程设计 装配式钢筋混凝土简支T型梁桥 专业：土木工程（交通土建方向） 学号：101600309 学生姓名： 指导教师：白宝玉
装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算 一、设计资料 （一）桥面净空 净-7+2? 0.75m 人行道 （二）主梁跨径和全长 标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载 公路Ⅱ级荷载 ，人群荷载3kN/㎡ （四）材料 钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法 极限状态法 （六）结构尺寸 参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。 （七）设计依据 （1）《桥梁工程》白宝玉主编。 （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称《桥规》 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称《公
预规》 （4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 二、主梁的计算 （一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a =41.2cm 4242323106275.66627500)2.412130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301