肋形结构设计
混凝土结构：32单向板肋形结构次梁设计
（三）次梁的计算与配筋
1.计算要点 （1）荷载包括单向板传来的永久荷载gkl1和可变荷载qkl1以 及次梁和构造层自重。 （2）次梁跨中截面按矩形截面计算，支座截面应按T形截面 进行配筋计算。斜截面受剪承载力计算一般采用只配箍筋的方 式。
（三）次梁的计算与配筋
1.计算要点 （1）荷载包括单向板传来的永久荷载gkl1和可变荷载qkl1以 及次梁和构造层自重。 （2）次梁跨中截面按矩形截面计算，支座截面应按T形截面 进行配筋计算。斜截面受剪承载力计算一般采用只配箍筋的方 式。
支座边缘的弯矩计算值MB′
V0 =（gk′+qk′）ln/2=（13.00+11.25）×5.7/2=69.11kN
MB′=－（MB－0.5bV0）=－（101.29－0.5×0.3×69.11）=90.92kN·m
2.剪力计算 支座剪力计算值的计算及结果见表4-5。
表4-5 次梁的剪力计算表
截面
（四）次梁的配筋构造
（1）次梁的一般构造规定与单跨梁相同； （2）次梁跨中、支座截面受力钢筋求出后，一般先选定跨中钢
筋的直径和根数，然后可将其中部分钢筋在支座附近弯起 后伸过支座以承担支座处的负弯矩，若相邻两跨弯起伸入 支座的钢筋尚不能满足支座正截面承载力的要求，可在支 座上另加直钢筋来抗弯。 （3）在端支座处，按计算不需弯起钢筋，但实际上应按构
2.荷载计算 作用在次梁上的荷载划分范围如图4–6（c）所示。次梁承 受板传给次梁的均布荷载为gkl1和qkl1及次梁梁肋自重。 道理同板，次梁可看作以边墙和主梁为铰支座的多跨连续梁。 连续次梁的折算荷载为：gk′=gk+qk/4，qk′=3qk/4。 （二）内力计算 连续次梁的内力计算方法同板。承受均布荷载的等跨连续 梁，其弯矩和剪力可利用附录四的表格按式（4–1）、（4–2） 计算。
双向板肋梁楼盖设计计算书
双向板肋梁楼盖设计计算书1.本梁板结构系统布置的优缺点评述在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，需注意的问题如下：1）承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求柱网尺寸宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设。
2）结构布置要合理、经济（1）由于墙柱间距和柱网尺寸决定着主梁和次梁的宽度，因此，它们的间距不宜过大，根据设计经验，主梁的宽度一般为5m~8m，次梁为4m~6m。
（2）梁格布置力求规整，梁尽可能连续贯通，板厚和梁的截面尺寸尽可能统一。
在较大孔洞的四周、非轻质隔墙下和较重的设备下应设置梁，以避免楼板直接承受集中荷载。
（3）由于板的混凝土用量占整个楼盖的50%~70%，因此，应使板厚尽可能接近构造要求的最小板厚。
根据设计经验及经济效果，双向板的跨度（短向跨度）为5m左右。
（4）为增强横向刚度，主梁一般沿房屋横向布置，并与柱构成平面内框架，这样可使整个结构具有较大的侧向刚度。
内框架与纵向的次梁形成空间结构，因此房屋整体刚度较好。
当横向柱距大于纵向柱距较多时，也可沿纵向布置主梁。
因为主梁承受的荷载较大，减少其跨度既可减少内力，又可增加房屋净高。
3）单向板和双向板肋形结构的区别若板的两个方向跨度比l2/l1≤2时，按双向板肋形结构设计；若l2/l1＞2，则按单向板肋形结构设计。
2. 板厚及梁系截面尺寸的确定1）板的厚度有相关设计资料可以得出，本设计是多跨连续板。
板厚：h≥l0/50=112mm。
h取h=120mm2）次梁的截面尺寸h=（1/18~1/12）l=（1/18~1/12）×5700，按建筑模数h=450mmB=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×450，按建筑模数b=200mm3）主梁的截面尺寸h=（1/14~1/8）l=（1/14~1/8）×7200，按建筑模数h=720mm B=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×720，按建筑模数b=300mm 3.绘制平面布置及区格划分、标注图（如图1.图2.）图1.双向板肋梁楼盖结构平面布置及区格板划分图BDD BDAAB D4.双向板设计 （1）板的荷载计算 ○1活载 取活载的分项系数为1.4，则 q=1.4×4.0=5.6KN/m 2 ○2恒载 取恒载的分项系数为1.2，则面层 20mm 厚水泥砂浆面层 0.02×20=0.4KN/m 2 板 80mm 厚现浇板自重 0.08×25=2.0KN/m 2 板底抹灰 15mm 厚板底抹灰 0.015×17=0.255KN/m 2 小计 4.386KN/m 2 所以：g+q=5.6+3.186=9.986KN/m 2g+q/2=3.186+5.6/2=7.186KN/m 2 q/2=5.6/2=2.8KN/m 2（2）板的计算跨度l 0的计算(1)内跨：l0=lc ，lc 为轴线间距；(2)边跨：l0=ln+b ，ln 为板的净跨，b 为梁宽。
混凝土结构3-1单向板肋形结构板的设计
本节介绍了肋形板设计，包括设计要点、结构行为、负荷分布、材料选择和 加固细节等，以及肋板和交汇处的详细处理。
肋形板的优缺点
1 优点：
减少混凝土使用，提升施工速度，增强结构刚性。
2 缺点：
对声、震、热的隔离效果较弱，对横向负载的响应能力相对较差。
肋形板的类型
The ribs distribute the load evenly to the supporting beams.
In areas without ribs, the slab experiences negative bending moments.
肋形板的材料选择
钢筋
提供混凝土结构的强度和韧 性。
2 板的跨度
根据悬臂梁理论确定板的 厚度。
3 板的自重
考虑板自重对结构规模和 承载能力的影响。
肋形板的肋尺寸设计
1 梁的宽度
确定每个肋的宽度以满足荷载和构造约束。
2 肋的高度
3 肋的间距
根据板的跨度和荷载确定肋的高度。
根据板的尺寸和支撑间距确定肋的间距。
选择适当的板和梁的尺寸 以满足设计要求。
肋形板的结构行为
Positive bending
The ribs provide enhanced bending resistance and increase the overall strength of the slab.
Uniform load distribution Negative bending
梁型肋板
板的底面有系统的梁，延伸 到支撑间距的范围。
承重肋板
通过多个梁和几层较厚的板 将荷载分散到支撑上。
混凝土结构：3-1单向板肋形结构板的设计
(a)
(b)
(c)
图4－14 板上部钢筋的锚固长度
(a) 简支板; (b) 与梁整浇但按简支设计；(c) 嵌固板
分布钢筋
构
嵌入墙内的板边附加钢筋
造
钢
垂直于主梁的板面附加钢筋
筋
板内孔洞周边的附加钢筋
① 分布钢筋
（a）垂直受力钢筋的方向布置分布钢筋，承受单向板沿 长跨方向实际存在的一些弯矩,单向板中分布钢筋的截面面积不 应小于上受力钢筋截面面积的 15%（集中荷载时为25%）； 分布钢筋的间距不宜大于250mm，直径不宜小于6mm； 当集中荷载较大时，间距不宜大于200mm。
（一）计算简图的确定
1.计算跨度与跨数
整体式单向板肋形结构是由板、次梁和主梁整体浇筑在 一起的梁板结构。设计时要将其分解为板、次梁和主梁分别 进行计算。
在内力计算之前，先画出计算简图，表示出板、梁的跨 数，支座的性质，荷载的形式、大小及其作用位置和各跨的 计算跨度等。
返回
连续板的弯矩计算跨度l0为相邻两支座反 力作用点之间的距离。按弹性方法计算
直径不小于8mm; 面积不应小于受力钢筋截面面积的1/3， 伸入板中的长度从肋边算起每边不小于板l/4。
图 4-16 板中与梁肋垂直的构造钢筋
1—主梁； 2—次梁； 3—板的受力钢筋； 4—间距不大于200mm、直径不小于6mm的构造筋
④ 板内孔洞周边的附加钢筋
板中孔洞削弱板的整体作用。在孔洞周围应予以加强。 （a）当b或d（b为垂直于板的受力钢筋方向的孔洞宽度，d 为圆孔直径）小于300mm，并小于板宽的1/3时，可不设附加钢 筋，只将受力钢筋间距作适当调整，或将受力钢筋绕过孔洞边， 不予切断。 （b）当b或d=300～1000mm时，应在洞边每侧配置附加钢 筋，每侧的 附加钢筋截面面积不应小于洞口宽度内被切断钢筋截面面积的 1/2，且不小于2Ø10的钢筋； 当板厚大于200mm时，宜在板的顶、底部均配置附加钢筋。
钢筋混凝土肋形楼盖设计
钢筋混凝土肋形楼盖设计在建筑结构设计中，钢筋混凝土肋形楼盖是一种常见且重要的结构形式。
它具有良好的承载能力、空间适应性和经济性，被广泛应用于各类建筑物中。
接下来，让我们详细了解一下钢筋混凝土肋形楼盖的设计。
钢筋混凝土肋形楼盖通常由板、次梁和主梁组成。
板将楼面荷载传递给次梁，次梁再将荷载传递给主梁，主梁最终将荷载传递给柱或墙等竖向承重构件。
这种结构形式能够有效地分散荷载，提高楼盖的整体稳定性和承载能力。
在进行钢筋混凝土肋形楼盖设计之前，首先需要明确设计的基本要求和条件。
这包括建筑物的使用功能、楼面活荷载标准值、建筑的跨度和柱网尺寸等。
同时，还需要考虑结构的耐久性、防火性能和抗震要求等。
设计时，荷载的计算是至关重要的一步。
楼面活荷载需要根据建筑物的使用情况进行准确取值，常见的如住宅、办公室、商场等场所的活荷载标准值各不相同。
恒载则包括楼板自重、面层重量以及吊顶等固定设备的重量。
在计算荷载时，还需要考虑荷载的组合情况，以确保结构在各种不利工况下都能安全可靠。
接下来是板的设计。
板的厚度需要根据跨度、荷载大小以及板的支撑情况等因素来确定。
一般来说，单向板的厚度不小于跨度的 1/30，双向板的厚度不小于跨度的 1/40。
板内的钢筋配置包括受力钢筋和分布钢筋。
受力钢筋沿板的短跨方向布置，承受弯矩产生的拉力；分布钢筋则与受力钢筋垂直布置，主要起固定受力钢筋位置、分担混凝土收缩和温度应力等作用。
次梁的设计需要考虑其截面尺寸、内力计算和钢筋配置。
次梁的截面高度一般为跨度的 1/18 至 1/12，截面宽度为截面高度的 1/3 至 1/2。
内力计算通常采用弯矩分配法或连续梁的计算方法，计算出次梁在各种荷载作用下的弯矩和剪力。
根据内力计算结果，配置相应的纵向受力钢筋和箍筋。
主梁的设计与次梁类似，但由于主梁承受的荷载较大，其截面尺寸和钢筋配置通常也更大。
在主梁与次梁相交处，会产生主梁的集中荷载，需要对主梁进行局部加强。
钢筋的选择和布置也需要遵循一定的规范和要求。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计
..现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖课程设计一、 设计资料1、 某多层厂房，内框架结构体系，结构平面布置图如下：2、 荷载1) 水磨石面 0.65kN/m 2； 2) 钢丝网抹面吊顶 0.45kN/m 2； 3) 楼面活荷载 5.5kN/m 3；3、 材料1) 混凝土： C30（c f =14.3N/mm 2 , t f =1.43N/mm 2；） 2) 钢筋:梁钢筋HRB400级（y f =360 N/mm 2），其余钢筋采用HPB300级（y f =270N/mm 2）。
二、 楼盖梁格布置草图三、 构件尺寸的确定1、 确定主梁跨度为6.6m ，次梁的跨度6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度 为2.2m 。
2、 估计截面尺寸，按跨高比条件：板厚：板按考虑塑性内力重分布设计，按不验算挠度的刚度条件，板厚应不小于了L/30=2200/30=73.33mm ，此值小于工业房屋楼面最小厚度70mm 的构造要求，故取板厚h=80mm 。
次梁截面b*h ： h=o l /18～o l /12=333～500mm ，考虑到楼面活荷载比较大，初估取h=450mm ，截面宽度b=(1/2～1/3)h ，取b=200mm 。
主梁截面b*h ： h=o l /15～o l /12=440～660mm,取h=650mm ，截面宽度取b=250mm 。
四、 板的设计 1、 荷载板的永久荷载标准值：水磨石楼面 0.65 kN/2m ； 80mm 钢筋砼板 0.08×25=2.0kN/2m ； 钢丝网抹灰吊顶 0.45 kN/2m ；恒载标准值 3.1 kN/2m ； 活荷载标准值 5.5 kN/2m ；活载控制时，考虑恒载分项系数1.2，活荷载分项系数1.4荷载总设计值 g+q=1.2×3.1+1.4×5.5=11.54 kN/2m恒载控制时，考虑恒载分项系数1.35，活荷载分项系数1.4，组合系数0.9.荷载总设计值 g+q=1.35×3.1+1.4×0.9×5.5=11.12kN/2m由此可确定为活载控制，即荷载总设计值为11.54kN/2m2、 计算简图由板和次梁尺寸可以得到板的设计简，板的支承情况如下图。
混凝土结构：3-3 单向板肋形结构主梁设计
一肢附加箍筋的截面面
Asv——附加横向钢筋
积，n为在同一截面内
的总截面面积，
附加箍筋的肢数，m为
在长度s范围内附加箍筋
的排数。Asb为附加吊
KF
筋的截面面积。
3 fy vs i4n 5
在主梁与次梁交接处，主梁的两 侧承受次梁传来的集中荷载，可 能在主梁的中下部发生斜向裂缝。 为了防止这种破坏，应设置附加 横向钢筋（箍筋或吊筋）来承担 该集中荷载。附加钢筋应布置在 s=2h1＋3b 的长度范围内， 附加横向钢筋总截面面积Asv按 下式计算：
负弯矩钢筋相互穿插重叠，使主梁的有效高度h0降低。主梁在
支座截面的有效高度h0一般为：
当纵筋为一层时，h0 = h－（60~70）mm；
当纵筋为两层时，h0 = h－（80~90）mm。
主梁跨中截面按T形截面计算，翼缘高度hf′=100mm，计
算
翼缘宽度 bf′=l0/3 =7.5/3=2.5m ＜ b＋sn=6.0m。
图 4-24 主梁支 座处受力钢筋的 布置
1-板的支座钢筋； 2-次梁的支座钢筋； 3-主梁的支座钢筋； 4-板；5-次梁； 6-主梁；7-柱
主梁支座截面按矩形截面计算，计算弯矩采用支座边缘截面处的弯矩值，即 MB′=－（MB－0.5bV0），因为b=0.4m＞0.05ln= 0.05×7.1= 0.355m，取 b=0.355m，则:
①+④ 91.43
269.71 177.08 11.21
中 间 支 座
中 跨 中
M B M C
0.267(0.267)
M2b
M2
0 .067
137.43(137.43) 0.133(0.133) 34.49
现浇钢筋混凝土双向板肋形楼盖结构设计
现浇钢筋混凝土双向板肋形楼盖结构设计设计资料：某多层民用建筑，采用砖混结构，楼盖结构平面如图2-1所示。
图2-1 结构平面布置图(1)楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆打底，10mm厚水磨石面层，20mm厚混合砂浆天棚抹灰。
(2)活荷载：标准值为3KN/m2。
(3)恒载分项系数为1.2；活载分项系数为1.4。
(4)材料选用：混凝土采用C25（fc =11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2）。
钢筋梁中受力纵筋才采用HRB335级（fy=300N/mm2）；其余采用HPB235级（fy=210N/mm2）。
一、板和次梁按弹性计算1.板的计算（按弹性理论计算）板的L2/L1=5400mm/2700mm=2﹤3，按双向板计算。
板的厚度按构造要求取h=60mm﹥L0x/50=2700mm/50=54mm。
次梁截面高度取h=450mm，截面宽度b=200mm。
荷载恒载标准值20mm水泥砂浆面层 0.02m×20kN/m3=0.400KN/m210mm水磨石面层 0.01m×25KN/m3=0.250KN/m260mm钢筋混凝土板 0.06m×25KN/m3=1.500KN/m220mm混合砂浆天棚抹灰 0.02m×17KN/m3=0.340KN/m2gk=2.490KN/m2恒载设计值 g=1.2×2.490KN/m2=2.988KN/m2活载设计值 q=1.4×3.000KN/m2=4.200KN/m2合计 7.188KN/m2即每米板宽 g+q=7.188KN/m2（1）力计算在求各区格板跨正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：g`=g+q/2=2.988KN/m2+42.KN/m2/2=5.088KN/m2q`=q/2=4.2KN/m2=2.100KN/m2在g`作用下，各支座均可视为固定，某些区格板跨最大正弯矩不再板的中心点处，在q`作用下，各区格板四边均可视作简支，跨最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨最大正弯矩值。
第9章肋形结构及刚架结构
V k3G k4Q
9.2 单向板肋形结构按弹性方法的计算
二、连续梁板的内力包络图
1.可变荷载的最不利布置 连续梁可变荷载最不利布置的原则：
(1) 求某跨跨内最大正弯矩时，应 在本跨布置活荷载，然后隔跨布置
(2)求某跨跨内最大负弯矩时，本 跨不布置活荷载，而在其邻跨布置， 然后隔跨布置；
二、塑性内力重分布板
2. 考虑塑性内力重分布的意义 (1) 内力计算方法与截面设计方法相协调； (2) 可以适当地调整截面的内力分布情况，更合适地布置钢筋
按弹性方法设计时，连续梁的支座M通常都比较大，由此 进行截面设计导致支座钢筋比较拥挤，施工不便。
按塑性方法设计时，可适当降低支座的弯矩设计值，允许 梁在支座处出现塑性铰，适当增大跨中弯矩。 3. 影响塑性内力重分布的因素 ①塑性铰的转动能力；②斜截面承载能力；③正常使用条 件 截面要有合适的受压区高度；构件必须要有足够的受剪承 载力。
一、结构平面布置 主梁沿纵向布置、次梁横向布置，适用于横向柱距比纵
向柱距大得多的情况。其优点是：减小了主梁的截面高度， 增加了室内净高，
只布置次梁，不布置主梁仅适用于有中间走道的砌体 墙承重的混合结构房屋。
一、结构平面布置
在满足使用要求的基础上，结 构布置应尽量做到经济和技术上的 合理。如果梁布置得比较稀，施工 时可省模板和省工，但板的跨度却 加大了，板厚也随之增加，主梁的 受力也不太合理。如果梁布置得比 较密，可使板的跨度减小，板厚减 薄，结构自重减轻，但施工时要费 模板和费工。
二、塑性内力重分布
1.塑性内力重分布的概念 对于超静定结构，当结构的某个截面出现塑性铰后，结构
的内力分布发生了变化，经历了一个重新分布的过程，这个 过程成为“塑性内力重分布”。
09钢筋混凝土肋形结构及刚架结构
当连续板、梁跨度不相等时，如何？ 当连续板、梁的截面尺寸不相等时，如何？ 当跨度多于五跨时，如何？
12
13
二、最不利活荷载的布置方式:
1、欲求某跨跨中最大正弯矩时，除在该跨布置活荷载外，再隔跨布置活荷载； 2、欲求某支座截面的最大负弯矩时，除在该支座左右布置活荷载处，向两边再隔跨布 置活荷载； 3、欲求某支座截面的最大剪力时，活荷载的布置方式与求该支座最大负弯矩时相同。 为了计算方便，当均布荷载作用时，假定考虑活荷载在一跨内整跨布置，而不考虑在一 跨内局部布置的情况。
由板和梁组成的肋形结构 和 由屋面大梁和柱组成的 钢架结构分别进行计算。
4
单向板和双向板
• 单向板——在荷载作用下，只在一个方向 弯曲 或者主要在一个方向弯曲的板
• 双向板——在荷载作用下，在两个方向弯 曲， 且不能忽略任一方向弯曲的板
5
6
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《规范》规定： 1．两对边支承的板和单边嵌固的悬臂板，应按单
28
截面弯矩调整的幅度用调幅系数β表示 ：
Me Ma
Me
M a (1 )M e
弯矩调幅时一般应遵守以下原则：
（1）为保证先形成的塑性铰具有足够的转动能力，必须限制截面
的配筋率，即要求调幅截面的相对受压区高度满足
的条件，
同时宜采用Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ级热轧钢筋；
（2）截面的弯矩调幅系数 不宜超过0.25，即调整后的截面弯
向板计算； 2．四边支承的板（或邻边支承或三边支承）应按
下列规定计算： （1）当长边与短边长度之比大于或等于2时，
可按沿短边方向受力的单向板计算； （2）当长边与短边长度之比小于或等于2时，
现浇肋形结构施工图绘图指导
垂直高度 约1~1.5mm
字高2.5~3.5 距尺寸线净距1~1.5mm
尺寸标注
观察三道尺寸线等间距, 尺寸标注区与被标对象
CAD图中标注样式的创立方法
熟悉线性尺寸标注样式及设置参数
▲
常用符号
剖视剖切符
剖视的剖切符号应由剖切位置线及 投射方向线组成，均应以粗实线绘 制。剖切位置线的长度宜为6～10mm； 投射方向线应垂直于剖切位置线， 长度应短于剖切位置线，宜为4～6mm。 绘制时，剖视的剖切符号不应与其他图 线相接触。
楼盖结构平面图、板模板配筋图
CL-1模板配筋图
说明区
布 图 实 例
ZL—1模板配筋图
CL—1模板配筋图
说明区
布图实例
布 图 不 成 功 实 例
楼盖结构平面图、板模板配筋图
ZL—1模板配筋图
CL—1模板配筋图
说明区
★结构平面图没有在视点中心区， 主题不突出，图面不稳。 ★钢筋表没有余地
布 图 不 成 功 实 例
420×594
297×420
c
10
5
a
25
横式图幅
立式图幅
◆ 线 宽
线宽组系列: 粗线宽b、中粗线宽0.5b、细线宽0.25b
★ 图纸幅面大，线宽b选得越大， 对A1图幅，线宽b一般选用1.0mm组和0.7mm组. 相互平行的图线，其间隙不宜小于其中的粗线宽度，且不宜小于0.7mm。 同一张图纸内，相同比例的各图样，应选用相同的线宽组。
简化名称
命令全称
图元尽量成整体，便于修改和编辑
材料填充 用Hatch 钢筋及弯勾 用plineBiblioteka 折断符号 用pline五、说明
对图中未表达全面的内容和施工注意事项进行补充。
混凝土结构：3-1单向板肋形结构板的设计
在大跨度跨越的桥梁结构中，单向板 肋形结构板是一种常见的桥面板设计 形式。
详细描述
这种设计能够提供足够的承载能力和 刚度，同时减少桥梁的重量和成本。 在设计时，需要考虑桥梁的跨度、荷 载和风载等因素，以确保结构的稳定 性和安全性。
设计案例三：高层建筑的楼盖结构
总结词
在高层建筑的楼盖结构中，单向板肋形结构板能够提供足够的承载能力和刚度，同时满足建筑物的使用要求和安 全性能。
静力分析
静力分析是研究结构在静力荷载作用下的响应，包括板的内力、剪力和弯矩等。
分析方法包括有限元法和解析法，通过计算得到结构的承载能力和变形。
静力分析的目的是评估结构的稳定性、安全性和可靠性，为结构设计和优化提供依 据。
动力分析
动力分析是研究结构在动力荷载作用下的响应， 包括地震、风载等自然灾害和人为振动等。
详细描述
这种设计形式能够减轻楼盖的重量，提高建筑物的抗震性能和稳定性。在设计时，需要考虑建筑物的层数、荷载 和地震等因素，以确保结构的稳定性和安全性。
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耐久性设计
耐久性是指结构在正常使用和环境因 素的作用下，保持其性能和安全性的 能力。
设计时应根据工程的具体环境和条件， 采取相应的耐久性措施，如增加保护 层厚度、采用高性能混凝土等，以提 高结构的耐久性。
在单向板肋形结构板的设计中，耐久 性设计需要考虑混凝土的耐久性等级、 环境因素、保护层厚度等因素。
04 单向板肋形结构板的构造 要求
板的厚度与配筋
板பைடு நூலகம்厚度
根据跨度、荷载和混凝土强度等级确定，通常在 100~150mm范围内。
配筋要求
根据计算得到的弯矩和剪力值，配置相应的受力钢筋和构造 钢筋，以满足承载力和延性的要求。
第九章 肋形结构设计
板上荷载由互相垂直的两个
方向的板条传给支承梁，荷载p 分为p1及p2，p1由l1方向的板条
承担，p2由l2方向的板条承担：
p1+p2 = p
略去相邻板带间扭矩影响，
两个板带在跨中的挠度为：
5 p1 l1 f1 384 EI 1
4
5 p2 l 2 f2 384 EI 2
某一截面达到Mu，截面屈服，梁绕截面转动，出现塑性铰。 理想铰能自由转动但不能传递弯矩； 塑性铰能承担弯矩Mu，只在Mu下转动，不能反向转动；不
能无限制转动，压区砼被压碎时，转动幅度达到限值。 静定结构形成一个塑性铰，变成破坏机构。 超静定结构出现一个塑性铰减少—次超静定次数，荷载可 继续增加，直到塑性铰陆续出现变成破坏机构。
(一)支座的简化
周边搁置在砖墙上，简化为铰支。 板的中间支承为次梁，次梁的中间支承为主梁，
可简化为铰支，不考虑支承的刚性约束，引起的 误差采用折算荷载予以调整。
板是以边墙和次梁为铰支的多跨连续板。 次梁是以边墙和主梁为铰支的多跨连续梁。 主梁的中间支承是柱，主梁与柱的线刚度之比
大于4，主梁是以边墙和柱为铰支的连续梁。小 于4，柱和主梁成为刚架计算。
(a)与支座整体连接 (b)搁置在墩墙上
9.2 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
9-3
单向板肋形结构按弹性理论的计算
内力计算有按弹性理论和考虑塑性变形内力重分布两种。 水工建筑按弹性理论计算。 一、利用图表计算连续板、梁的内力 等跨度、等刚度连续板、梁承受均载的弯矩和剪力：
M gl02 1ql02
支座极限弯矩指定得高，
跨中弯矩就可调整得低。
控制截面的弯矩可相互
钢筋混凝土结构课程设计书
钢筋混凝土肋形楼盖设计一．设计资料某水力发电站生产副厂房为二层结构，层高为4.5m，采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，其平面尺寸为33m×19.5m，结构按单向板布置。
结构布置无特殊要求。
楼面用20mm水泥砂浆抹面，(重度为24kN/m3)，板底用12mm纸筋石灰抹底(重度为20kN/m3)。
楼面均布活荷载标准值为5kN/m2。
混凝土强度等级为C25，梁柱内受力主筋用HRB335钢筋，其它用HPB235钢筋。
该厂房为2级水工建筑物，结构安全级别为Ⅱ级，结构重要性系数γ0=1.0；按正常运行状况设计，设计状况属持久状况，设计状况系数ψ取1.0。
按SL 191-2008《水工混凝土结构设计规范》设计。
1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.6，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m。
楼盖结构的平面布置图如图所示。
按高跨比条件要求板的厚度h≥l/40=2200/400=55㎜，对工业建筑的楼板，要求h≥80㎜，所以板厚取h=80㎜。
次梁截面高度应满足(1/18 ~ 1/12)l=(1/18 ~ 1/12)×6300=350 ~525mm，取h=450mm，截面宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2)×500=150 ~250mm，取b=200mm。
主梁截面高度应满足h=(1/14 ~ 1/8 )l=(1/14 ~ 1/8)×6600=471.43~825mm,取h=700mm，截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2)×700=233.33 ~ 350mm,取b=300mm。
3、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载计算恒荷载标准值20mm厚水泥沙浆面层：0.02×20=0.4 kN/㎡80mm 厚钢筋混凝土板：0.08×25=2.0 kN/㎡12mm 厚混合沙浆天棚抹灰：0.012×17=0.204 kN/㎡小计 2.604 kN/㎡活荷载标准值： 6.0 kN/㎡因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于2kN/m 0.4，所以活荷载分项系数取3.1，恒载分项系数取1.2。
第九章 第四讲 单向板肋形结构的截面设计和构造要求
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
四边固定的双向板，沿短跨跨中弯矩分布犹如一两端固定的 单跨梁。沿周边的弯矩与反力的分布均为由支承边的中部向 角点减小。
9.7 双向板肋形结构的设计
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
按理论分析，钢筋应垂直于裂缝的方向配置。 试验表明钢筋布置方向对破坏荷载无显著影响。 平行于板边配筋，施工方便。 配筋率相同，采用较细的钢筋有利； 钢筋数量相同，板中间钢筋排列较密比均布有效。
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
主梁剪力计算
9.5 单向板肋形结构的截面设计和构造要求
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
9.5 单向板肋形结构的截面设计和构造要求
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
9.5 单向板肋形结构的截面设计和构造要求
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
主梁两侧受次梁传来的集载，可在中下部发生斜裂缝。
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
第五节 单向板肋形结构的截面设计和构造要求
一、连续板、梁的截面设计要点
1 设计控制截面
弯矩：下部—跨中+M
剪力：支座边缘
上部—支座边缘-M
根据各跨中和支座最大弯矩计算钢筋用量，其它截面通
过抵抗弯矩图校核。
根据各跨中和支座最大弯矩计算钢筋用量，其它截面通
过抵抗弯矩图校核。
弯承载力图(材料图)覆盖弯矩包络图，并应满足 有关构造要求。
9.5 单向板肋形结构的截面设计和构造要求
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
等跨次梁的典型钢筋布置 (a)无弯起钢筋(b)设弯起钢筋
9.5 单向板肋形结构的截面设计和构造要求
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
肋形结构设计
9-2
单向板肋形结构的结构布置和计算简图
一、梁格布置 梁格布置首先要满足使用要求。
一、梁格布置
梁格布置首先要满足使用要求。
梁格布置应求得经济和技术上的合理。 梁布得稀，省模板和省工，但板的跨度加大，板厚增
加，多用砼，自重增大。
梁布得密，板跨减少，板厚减薄，自重减轻，但费模
板和费工。
板面积大，板较薄时，材料省，造价低。 避免集中荷载直接作用在板上。 板和梁宜尽量布置成等跨度，材料省，造价经济，计
自重，主梁自重比次梁传来的荷载小得多，可折算成集 载G、Q一并计算。
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
(三)计算跨度
板或梁计算时作为铰支。 弹性方法弯矩计算的计算跨度
l0 ，取支座中心线间的距离 lc ； 支座宽度b较大时： 板 b>0.1lc，l0＝1.1ln； 梁b>0.05lc，l0。＝1.05 ln ln——净跨度。 剪力计算跨度l0＝ln 。
V qln 1qln
α1、α2和β1、β2——分别为弯矩系数和剪力系数； l0、ln——分别为板、梁的计算跨度和净跨度。
两端带悬臂的板或梁内力用叠加方法确定。
短悬臂上有荷载时，连续板、梁的弯矩和剪力：
M M A
MA V l0
α′、β′——弯矩系数和剪力系数； MA——由悬臂上的荷载产生的端支座负弯矩。
(一)支座的简化
周边搁置在砖墙上，简化为铰支。 板的中间支承为次梁，次梁的中间支承为主梁，
可简化为铰支，不考虑支承的刚性约束，引起的 误差采用折算荷载予以调整。
板是以边墙和次梁为铰支的多跨连续板。 次梁是以边墙和主梁为铰支的多跨连续梁。 主梁的中间支承是柱，主梁与柱的线刚度之比
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(三)计算跨度 板或梁计算时作为铰支。 弹性方法弯矩计算的计算跨度
l0，取支座中心线间的距离lc ；
支座宽度b较大时：
板 b>0.1lc，l0＝1.1ln； 梁b>0.05lc，l0。＝1.05 ln ln——净跨度。
剪力计算跨度l0＝ln 。
9.2 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
9-3 单向板肋形结构按弹性理论的计算
内力计算有按弹性理论和考虑塑性变形内力重分布两种。 水工建筑按弹性理论计算。
一、利用图表计算连续板、梁的内Fra bibliotek 等跨度、等刚度连续板、梁承受均载的弯矩和剪力：
M gl02 1ql02
V qln 1qln
α1、α2和β1、β2——分别为弯矩系数和剪力系数； l0、ln——分别为板、梁的计算跨度和净跨度。
9-2 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
一、梁格布置 梁格布置首先要满足使用要求。
一、梁格布置
梁格布置首先要满足使用要求。
梁格布置应求得经济和技术上的合理。
梁布得稀，省模板和省工，但板的跨度加大，板厚增
加，多用砼，自重增大。
梁布得密，板跨减少，板厚减薄，自重减轻，但费模
板和费工。
板面积大，板较薄时，材料省，造价低。 避免集中荷载直接作用在板上。
板上荷载由互相垂直的两个
方向的板条传给支承梁，荷载p 分为p1及p2，p1由l1方向的板条 承担，p2由l2方向的板条承担：
p1+p2 = p
略去相邻板带间扭矩影响，
两个板带在跨中的挠度为：
f1
5 384
p1l14 EI1
f2
5 384
p2l24 EI 2
位移协调： f1 = f2
忽略两个板带内钢筋位置高
板和梁宜尽量布置成等跨度，材料省，造价经济，计
算和构造简便。
一般建筑板的跨度为1.5～2.8m，板厚为60～120mm。 水电站厂房发电机层的楼板，板厚常用120～200mm。
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
主梁跨度5～8m，次梁跨度4～6m。 建筑物平面尺寸大，避免温度变化
及砼干缩裂缝，应设置永久的伸缩缝。
板和梁上荷载分配范围如图。
板取单位宽度板条计算，沿板跨方向受均载g或q； 次梁承受板传来的均载gl1或qll及次梁自重； 主梁承受由次梁传来的集载G＝gl1l2或Q＝ql1l2及主梁
自重，主梁自重比次梁传来的荷载小得多，可折算成集
载G、Q一并计算。
第九章 钢筋砼肋形结构及刚架结构
(a)与支座整体连接 (b)搁置在墩墙上
采用手算时，空间结
构简化为平面结构计算。
电站厂房上部结构简
化： 由板与梁组成的肋
形结构 由屋面大梁与柱组
成的刚架结构
水电站厂房上部结构 是由屋面板、梁及柱组成的空间结构。
9-1 概 述
肋形结构是由板和支承板的梁所组成的板梁结构。 板、次梁和主梁组成的整体式楼面
梁布置不同，板上荷载传给
支承梁的途径不同，板的受力 情况不同。
低和数量不同的影响，取I1＝I2
p1
l
4 2
p2 l14
p1
l14
l24
l24
p
p2
l14 l14 l24
p
l2／l1>2时， p2仅为p的百分
之几，可不考虑。
l2／l1≤2时，应考虑板在两个
方向均传递荷载。
根据梁格布置不同，整体式肋形结 构分为： (一)单向板肋形结构 l2／l1>2时， p绝大部分沿l1传到次 梁，板当作支承在次梁上的梁计算， 称为单向板。 计算及构造简单，施工方便。 (二)双向板肋形结构 l2／l1≤2时， p沿两个方向传到四边 的支承梁，须进行两个方向的内力 计算，称为双向板。 经济美观，计算、构造及施工较复 杂。 肋形结构设计步骤： 梁格布置，计算简图，内力计算， 截面设计，配筋图。
板是以边墙和次梁为铰支的多跨连续板。
次梁是以边墙和主梁为铰支的多跨连续梁。
主梁的中间支承是柱，主梁与柱的线刚度之比
大于4，主梁是以边墙和柱为铰支的连续梁。小 于4，柱和主梁成为刚架计算。
(二)荷载计算
(1)永久荷载 构件自重、面层重及固定设备重等，设计值用符号g(均 布)和G(集中)表示。 (2)可变荷载 人 群 荷 载 和 可 移 动 的 设 备 等 ， 设 计 值 用 符 号 q( 均 布 ) 和 Q(集中)表示。考虑最不利布置方式。
如连续板或梁的跨度不等，但相差不超过10％，可
用等跨度表计算。求支座弯矩，取相邻两个计算跨度 的均值；求跨中弯矩，用该跨计算跨度。
如板或梁各跨的截面尺寸不同，但相邻跨截面惯性
矩的比值不大于1.5时，可作为等刚度计算。
实际跨数多于五跨，按五跨计算。 中间支座(D、E)内力取与C支座相同； 中间各跨(4、5跨)跨中内力，取与第3跨相同。 配筋构造按图(c)。
伸缩缝需将梁、柱分开，基础可不
分开。伸缩缝间距根据气候条件、结 构型式和地基特性等情况确定。
结构的建筑高度不同，或上部结构
各部分传到地基上的压力相差大，及 地基情况变化显著时，应设置沉陷缝， 避免地基不均匀沉陷。
沉陷缝从基础直至屋顶全部分开，
沉陷缝可同时起伸缩缝的作用。
9.2 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
二、计算简图 设计时把肋形结构分解为板、次梁和主梁分别计算。
计算简图应表示出板或梁的 跨数，支座性质，荷载形式、 大小及作用位置，各跨的计 算跨度等。
(一)支座的简化
周边搁置在砖墙上，简化为铰支。
板的中间支承为次梁，次梁的中间支承为主梁，
可简化为铰支，不考虑支承的刚性约束，引起的 误差采用折算荷载予以调整。
二、连续梁的内力包络图
二、连续梁的内力包络图
多跨连续梁的最不利活载布置方式：
求跨中最大正弯矩，该跨布活载，再隔跨布活载； 求跨中最小弯矩，该跨不布活载，邻跨布，隔跨布； 求支座最大负弯矩，该支座左右两跨布活载，隔跨布活载； 求支座最大剪力，布置方式同求支座最大负弯矩。
两端带悬臂的板或梁内力用叠加方法确定。
短悬臂上有荷载时，连续板、梁的弯矩和剪力：
M M A
V
MA l0
α′、β′——弯矩系数和剪力系数；
MA——由悬臂上的荷载产生的端支座负弯矩。
固定或移动集中荷载下的等跨连续梁弯矩和剪力：
M Ql0 (或Gl0） V Q(或G)
α、β——弯矩系数和剪力系数； G、Q——固定和移动的集中力。