结构设计玻璃阳光房计算书
玻璃雨蓬结构计算书2
玻璃雨蓬结构计算书一、设计计算依据：1、仙寓山结构暂混凝土暂取C20强度。
2、规范：《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003；《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2003；《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001；《钢结构设计规范》GBJ 50017-2003。
3、工程基本条件：(1)、基本风压：Wo =0.25 kN/m2；(2)、基本雪压：SK=1.0 kN/m2 ；二、设计荷载确定原则:在作用于雨棚上的各种荷载中，主要有风荷载、雪荷载、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等（地震作用忽略不计）。
在雨棚的节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。
在进行雨棚构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。
1、风荷载根据规范，垂直于幕墙表面上的风荷载标准值，按下列公式(2.1)计算：Wk = βgz μs μz Wo ················(2.1)式中: Wk ---风荷载标准值( KN/m)；βgz ---高度z处的阵风系数；μs ---风荷载体型系数；μz ---风压高度变化系数；Wo ---基本风压( KN/m)。
按规范要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为：W= γw Wk = 1.4 Wk ··············(2.2)2、结构自重按规范要求，结构自重的分项系数取γG =1.2。
平江雨棚玻璃计算书8
玻璃雨棚四点驳接面板玻璃计算一、荷载计算1、风荷载计算工程所在地区：平江县地面粗糙度类别：B类地形地区抗震设防烈度：六度50年重现期基本风压：计算标高：11.6m:=根据地面类型和计算标高，风压高度变化系数：μz 1.0455:=阵风系数：βgz 1.6846当风荷载标准值得计算结果小于10⋅KPa时，应按10⋅KPa取值，即:=风荷载作用效应的分项系数：γw 1.4屋面负风压设计值：屋面正风压设计值：2、雪荷载计算长沙地区50年重现期基本雪压：屋面积雪分布系数：雪荷载作用效应的分项系数：屋面雪荷载标准值：屋面雪荷载设计值：3、活荷载计算活荷载作用效应的分项系数：不上人屋面活荷载标准值：不上人屋面活荷载设计值：:=当自重荷载作用效应起控制作用时，分项系数取值：γg1 1.35:=当自重荷载作用效应不起控制作用时，分项系数取值：γg2 1.2:=当自重荷载作用效应对结构有利时，分项系数取值：γg3 1.0 5、荷载组合计算1、考虑竖向向下荷载组合（考虑正风压、雪荷载、活荷载、自重荷载）考虑风荷载为主要组合荷载：向下组合荷载标准值：向下组合荷载设计值：考虑雪荷载为主要组合荷载：向下组合荷载标准值：向下组合荷载设计值：考虑活荷载为主要组合荷载：向下组合荷载标准值：向下组合荷载设计值：考虑自重荷载为主要组合荷载：向下组合荷载标准值：向下组合荷载设计值：2、考虑竖向向上荷载组合（考虑负风压、自重荷载）+玻璃分格如上图所示，玻璃采用10mm 1.52PVB+10mm双钢化夹层玻璃⋅mm驳接点最大间距1875mm，玻璃挠度限值为1875除以60，即31251、根据第一部分的荷载组合进行计算采用SAP2000计算，计算结果如下：1()、玻璃挠度计算玻璃挠度计算最大值为24928⋅mm 小于挠度限值3125⋅mm ，满足要求。
, 2()、玻璃强度计算玻璃强度计算最大值为340348⋅MPa 小于规范设计值42MPa ，满足要求。
玻璃雨棚及阳光板雨棚设计计算书
钢材强度设计值：f=238.89 N/mm2
截面无削弱，取：
Wn2=W2=14.42cm3
Wn3=W3=21.29cm3
弯矩作用在主平面内强度验算：
σmax=|N|/An+|M3|/(γ3*Wn3)+|M2|/(γ2*Wn2)
=2.36×103/8.41×102+2.92×106/(1.05×21.29×103)
单向受弯构件剪应力验算：
截面钢材厚度：t=3mm，3mm≤16mm
钢材抗剪设计值：fv=125 N/mm2
S=b*tf*(y-0.5*tf)+(y-tf)2*tw
=6×0.3×(6-0.5×0.3)+(6-0.3)2×0.3
=20.28cm3
τ=|V|*S/(I*tw)
=3.29×103×0×103/(189.11×104×0.3×10)
设计依据：
钢结构设计规范GB 50017-2003
建筑抗震设计规范GB 50011-2001
三.强度验算
正应力强度验算
控制工况：1.20D+1.40L-0.84W1
1首端验算：
控制内力：
N=-2.52kN
M2=0.0709kN·m
M3=1.55kN·m
拉弯、压弯构件强度验算：
截面钢材厚度：t=3mm，3mm≤16mm
强度设计值增大系数：局部压应力为0，取β1=1.1
σeq=(σ2+3*τ2)0.5/1.1=(127.572+3×2.762)0.5/1.1=116.06N/mm2≤238.89N/mm2满足
玻璃梁验算计书算
类型：梁；
截面：中冷弯矩管120x60x3.0
采光顶玻璃挠度计算书
鉴于三期六层采光顶玻璃积水现象，我司建议将玻璃改为12FT+1.52SGP+12FT+12A+8FT +1.52SGP+8FT钢化中空夹胶玻璃，根据结构计算（见附注）得出在最大分格处（2000mm*2200mm）室外面采用12FT+1.52SGP+12FT玻璃在自重作用下的挠度仅为0.5mm，而玻璃在安装完成后坡度为8mm（示意图如下），因此可以解决采光顶玻璃积水问题，望贵司审批。
附注：三期六层采光顶玻璃自重挠度计算三期六层采光顶玻璃现采用12FT+1.52SGP+12FT+12A+8FT+1.52SGP+8FT钢化中空夹胶玻璃，玻璃积水主要由于外层玻璃在自重作用下产生挠度引起，因此应校核外层12FT+1.52SGP+12FT玻璃在自重作用下的挠度。
外层玻璃面板自重额定荷载值：G p=(12+12)×10-3×25.6+1.52×10-3×9.5=0.629kN/m2玻璃支撑方式为四边简支玻璃长边尺寸：b=2200mm玻璃短边尺寸：a=2000mmG=42.7N/mm2(SGP)E=72000N/mm2h1:外侧玻璃厚度12mm，最小厚度11.91mmh2:内侧玻璃厚度12mm，最小厚度11.91mmh V:胶片厚度1.52mmh S=0.5(h1+h2)+h V=13.43mmh S;1=h S;2=(h S h1)/(h1+h2)=6.715I S=h1h S;22+h2h S;12=1074Г=1/{1+9.6[EI S h V/(Gh S2a2)]}=0.96512mm+1.52SGP+12mm夹胶玻璃挠度计算时的等效厚度t=(h13+h23+12ГI S)1/3=25.101mm玻璃刚度:D=Et3/12(1-ν2)=72000×25.1013/12(1-0.22)=98844632N·mm由于θ=G p a4/Et4=0.629×10-3×20004/72000/25.1014=0.352≤5则折减系数η=1由于a/b=2000/2200=0.91则挠度系数μ=0.00492玻璃挠度d f=(μG p a4/D)×η=0.5mm。
公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚计算书
公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚结构计算书2014年9月---- 设计信息 -----钢梁钢材：Q235梁跨度(m)： 8.500梁平面外计算长度(m)： 3.000钢梁截面：箱形截面:B*H*T1*T2=200*250*6*6容许挠度限值[υ]: l/400 = 21.250 (mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用: 计算简支梁受荷方式: 竖向单向受荷荷载组合分项系数按荷载规范自动取值----- 设计依据 -----《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 简支梁作用与验算 -----1、截面特性计算A =5.2560e-003; Xc =1.0000e-001; Yc =1.2500e-001;Ix =4.9210e-005; Iy =3.4881e-005;ix =9.6761e-002; iy =8.1464e-002;W1x=3.9368e-004; W2x=3.9368e-004;W1y=3.4881e-004; W2y=3.4881e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重 (KN): G =3.5071e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4.1260e-001;3、梁上恒载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0.79 0.00 0.00 0.004、梁上活载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0.79 0.00 0.00 0.005、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN)△恒载标准值支座反力左支座反力 Rd1=5.111, 右支座反力 Rd2=5.111△活载标准值支座反力左支座反力 Rl1=3.358, 右支座反力 Rl2=3.3586、梁上各断面内力计算结果△组合1：1.2恒+1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：-0.000 7.034 12.790 17.266 20.46422.382 23.022剪力(kN) ：10.834 9.028 7.222 5.417 3.6111.806 0.000断面号： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)：22.382 20.464 17.266 12.790 7.034-0.000剪力(kN) ：-1.806 -3.611 -5.417 -7.222 -9.028-10.834△组合2：1.35恒+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：-0.000 6.617 12.030 16.241 19.24821.053 21.654剪力(kN) ：10.190 8.492 6.793 5.095 3.3971.698 0.000断面号： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)：21.053 19.248 16.241 12.030 6.617-0.000剪力(kN) ：-1.698 -3.397 -5.095 -6.793 -8.492-10.1907、局部稳定验算翼缘宽厚比 B/T=31.33 < 容许宽厚比 [B/T] =40.0腹板计算高厚比 H0/Tw=39.67 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.08、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m)：23.022 (组合：1; 控制位置：4.250m)强度计算最大应力(N/mm2)：55.693 < f=215.000简支梁抗弯强度验算满足。
点式玻璃雨棚钢架结构计算书
点式玻璃雨棚钢架结构计算书一、 计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)3、 施工图4、 结构计算软件：MIDAS gen 7.80二、项目概况：本工程雨棚采用点支式玻璃雨棚，主钢梁采用变截面T型钢梁T（100~200）x100x8x8mm，次钢梁采用D121x6mm 圆钢管，连系杆采用D60x4mm圆管，雨棚拉杆采用D114x4mm圆管。
项目位于广州芳村花园住宅小区二期工程商业综合楼。
三、结构简图：节点编号图单元编号图结构支座定义简图（图示符号为铰接支座UX,UY,UZ约束）四、荷载施加雨棚玻璃及驳接系统恒载作用活荷载作用风荷载作用（按体形系数-2.0取值负风压）*** 荷载工况数据NO NAME TYPE SELF WEIGHT FACTORX Y Z-------- -------------------- ---------- ------ ------ ------1 DL D 0.000 0.000 -1.0002 LL L 0.000 0.000 0.0003 WIND W 0.000 0.000 0.000*** 材料特性数据NO NAME TYPE MODULUS OF SHEAR THERMAL POISSON WEIGHTELASTICITY MODULUS COEFF. RATIO DENSITY-------- -------------------- ------- ------ ---------- ---------- ---------- ---------- ----------1 Q235 钢材 2.06e+005 7.923e+004 1.2e-005 0.3 7.698e-005*** 节点数据NO X Y Z TEMPERATURE-------- ------------ ------------ ------------ ------------1 -3355 0 5400 02 -3355 -3780 5400 03 -1800 0 5400 04 -1800 -3780 5400 05 0 0 5400 06 0 -3780 5400 07 1800 0 5400 08 1800 -3780 5400 09 3355 0 5400 010 3355 -3780 5400 011 -3355 -2705 5400 012 3355 -2705 5400 013 -3355 -1505 5400 014 3355 -1505 5400 015 -3355 0 1.04e+004 016 -3355 -2980 5400 017 0 0 1.04e+004 018 0 -2980 5400 019 3355 0 1.04e+004 020 3355 -2980 5400 021 -1800 -1505 5400 022 -1800 -2705 5400 023 0 -1505 5400 024 0 -2705 5400 025 1800 -1505 5400 026 1800 -2705 5400 027 -1800 -2980 5400 028 1800 -2980 5400 0** 支承 / 强制位移节点 支承 强制位移 DDDRRR Dx Dy Dz Rx Ry Rz-------- -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ----------1 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00003 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00005 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00007 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00009 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.000015 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.000017 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.000019 111000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000*** 截面特性数据NO NAME SHAPE H B tw tf1 r1------ ---------- ------ -------- -------- -------- -------- --------1 P 60x4 P 60 4 0 0 02 T100~121x~ T 100 100 8 8 0121 100 8 8 03 T121~128x~ T 121 100 8 8 0128 100 8 8 04 T128~160x~ T 128 100 8 8 0160 100 8 8 05 T160~200x~ T 160 100 8 8 0200 100 8 8 06 P 121x6 P 121 6 0 0 07 P 114x4 P 114 4 0 0 0NO NAME STIFFNESS SCALE FACTORA Asy Asz Ix Iy Iz W Boundary Group------ ---------- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----------------1 P 60x42 T100~121x~3 T121~128x~4 T128~160x~5 T160~200x~6 P 121x67 P 114x4NO NAME AREA MOMENT OF INERTIA SHAPE FACTOR [SRC:EQIV.] Ix Iy Iz k-Y k-Z ------ ---------- ------------ ------------ ------------ ------------ ---------- ----------1 P 60x4 704 5.545e+005 2.773e+005 2.773e+005 0.4998 0.49982 T100~121x~ 1536 3.345e+004 1.482e+006 6.706e+005 0.434 0.5208 1704 3.703e+004 2.52e+006 6.715e+005 0.3912 0.56813 T121~128x~ 1704 3.703e+004 2.52e+006 6.715e+005 0.3912 0.5681 1760 3.823e+004 2.944e+006 6.718e+005 0.3788 0.5818 4 T128~160x~ 1760 3.823e+004 2.944e+006 6.718e+005 0.3788 0.5818 2016 4.369e+004 5.434e+006 6.732e+005 0.3307 0.6349 5 T160~200x~ 2016 4.369e+004 5.434e+006 6.732e+005 0.3307 0.6349 2336 5.052e+004 9.983e+006 6.749e+005 0.2854 0.68496 P 121x6 2168 7.186e+006 3.593e+006 3.593e+006 0.4999 0.49997 P 114x4 1382 4.187e+006 2.094e+006 2.093e+006 0.5001 0.5001NO NAME SECTION MODULUS Sy SECTION MODULUS SzI or CONC. J or STEEL I or CONC. J or STEEL------ ---------- ------------ ------------ ------------ ------------1 P 60x4 9240 9240 9242 92422 T100~121x~ 2.057e+004 2.968e+004 1.341e+004 1.343e+0043 T121~128x~ 2.968e+004 3.304e+004 1.343e+004 1.344e+0044 T128~160x~ 3.304e+004 5.043e+004 1.344e+004 1.346e+0045 T160~200x~ 5.043e+004 7.665e+004 1.346e+004 1.35e+0046 P 121x6 5.939e+004 5.939e+004 5.939e+004 5.939e+0047 P 114x4 3.673e+004 3.673e+004 3.673e+004 3.673e+004*** 梁构件数据NO NODAL CONNECTIVITY BEAM END RELEASE MATERIAL SECTION LENGTHI J I J-------- --------- -------- -------- -------- --------------- --------------- ----------13 2 4 000011 000011 Q235 P 60x4 155514 4 6 000011 000011 Q235 P 60x4 180015 6 8 000011 000011 Q235 P 60x4 180016 8 10 000011 000011 Q235 P 60x4 155517 11 22 - - Q235 P 121x6 155518 13 21 000011 000011 Q235 P 60x4 155519 15 16 - - Q235 P 114x4 582120 17 18 - - Q235 P 114x4 582121 19 20 - - Q235 P 114x4 582124 21 23 000011 000011 Q235 P 60x4 180025 22 24 - - Q235 P 121x6 180028 23 25 000011 000011 Q235 P 60x4 180029 24 26 - - Q235 P 121x6 180032 25 14 000011 000011 Q235 P 60x4 155533 26 12 - - Q235 P 121x6 155534 13 1 - - Q235 T160~200x100x8~ 150535 21 3 - - Q235 T160~200x100x8~ 150536 23 5 - - Q235 T160~200x100x8~ 150537 25 7 - - Q235 T160~200x100x8~ 150538 14 9 - - Q235 T160~200x100x8~ 150539 11 13 - - Q235 T128~160x100x8~ 120040 22 21 - - Q235 T128~160x100x8~ 120041 24 23 - - Q235 T128~160x100x8~ 120042 26 25 - - Q235 T128~160x100x8~ 120043 12 14 - - Q235 T128~160x100x8~ 120044 16 11 - - Q235 T121~128x100x8~ 27545 18 24 - - Q235 T121~128x100x8~ 27546 20 12 - - Q235 T121~128x100x8~ 27547 10 20 - - Q235 T100~121x100x8~ 80048 6 18 - - Q235 T100~121x100x8~ 80049 2 16 - - Q235 T100~121x100x8~ 80050 27 22 - - Q235 T121~128x100x8~ 27551 4 27 - - Q235 T100~121x100x8~ 80052 28 26 - - Q235 T121~128x100x8~ 27553 8 28 - - Q235 T100~121x100x8~ 800 *** 总重 / 体积 / 表面积统计SECTION SECION SURFACE AREA VOLUMN WEIGHT FRAME TRUSS NO NAME NUMBER NUMBER -------- --------------- --------------- --------------- --------------- -------- -------- 1 P 60x4 4.722e+006 9.448e+006 727.3 8 02 T100~121x100x8~ 1.684e+006 6.48e+006 498.8 5 03 T121~128x100x8~ 6.174e+005 2.382e+006 183.3 5 04 T128~160x100x8~ 2.928e+006 1.133e+007 8725 05 T160~200x100x8~ 4.214e+006 1.637e+007 1261 5 06 P 121x6 4.848e+006 1.455e+007 1120 4 07 P 114x4 1.207e+007 2.413e+007 1858 3 0*** 荷载数据; 自重、梁单元荷载[ 荷载工况 : DL ]** 自重数据; X=0, Y=0, Z=-1** 梁荷载数据MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- --------34 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 035 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 036 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 037 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 038 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 039 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 040 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 041 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 042 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 043 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 044 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 045 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 046 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 047 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 048 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 049 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 050 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 051 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 052 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 053 均布荷载 GZ YES 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 0 [ 荷载工况 : LL ]** 梁荷载数据MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- --------34 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 035 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 036 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 037 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 038 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 039 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 040 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 041 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 042 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 043 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 044 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 045 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 046 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 047 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 048 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 049 均布荷载 GZ NO 0 -0.47 1 -0.47 0 0 0 050 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 051 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 052 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 053 均布荷载 GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 0 [ 荷载工况 : WIND ]** 梁荷载数据MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- --------34 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 035 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 036 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 037 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 038 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 039 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 040 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 041 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 042 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 043 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 044 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 045 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 046 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 047 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 048 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 049 均布荷载 GZ NO 0 1.58 1 1.58 0 0 0 050 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 051 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 052 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 053 均布荷载 GZ NO 0 3.02 1 3.02 0 0 0 0*** 荷载组合数据** 钢结构设计号 名称 类型 激活 说明-------- ---------- ---------- ---------- ---------------------------------------------1 sLCB1 相加 激活 1.35D + 1.4(0.7)L2 sLCB2 相加 激活 1.2D + 1.4L3 sLCB3 相加 激活 1.0D + 1.4L4 sLCB4 相加 激活 1.2D + 1.4WIND5 sLCB5 相加 激活 1.2D - 1.4WIND6 sLCB6 相加 激活 1.0D + 1.4WIND7 sLCB7 相加 激活 1.0D - 1.4WIND8 sLCB8 相加 激活 1.2D + 1.4L + 1.4(0.6)WIND9 sLCB9 相加 激活 1.2D + 1.4L - 1.4(0.6)WIND10 sLCB10 相加 激活 1.0D + 1.4L + 1.4(0.6)WIND11 sLCB11 相加 激活 1.0D + 1.4L - 1.4(0.6)WIND12 sLCB12 相加 激活 1.2D + 1.4(0.7)L + 1.4WIND13 sLCB13 相加 激活 1.2D + 1.4(0.7)L - 1.4WIND14 sLCB14 相加 激活 1.0D + 1.4(0.7)L + 1.4WIND15 sLCB15 相加 激活 1.0D + 1.4(0.7)L - 1.4WIND五、结构验算1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm 单元号: 20材料: Q235 (号:1) (Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: P 114x4 (号:7)(型钢 : P 114x4).构件长度: 5820.69外径 114.000壁厚 4.00000y面积 1382.00Asz 691.150Qyb 3029.00Qzb 3029.00Iyy 2093500Izz 2093494Ybar 57.0000Zbar 57.0000Wyy 36730.0Wzz 36728.0ry 38.9000rz 38.91662. 截面内力轴力Fxx = -19250 (LCB: 6, POS:J)弯矩My = 794393, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = 0.00000, Myj = -794393 (for Lb)Myi = 0.00000, Myj = -794393 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = -372.77 (LCB: 13, POS:I)3. 设计参数自由长度Ly = 5820.69, Lz = 5820.69, Lb = 5820.69计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 149.6 < 150.0 (Memb:20, LCB: 6).................................... O.K 轴向应力验算N/Nrc = 19250/ 101153 = 0.190 < 1.000 ...................................... O.K 弯曲应力验算My/Mry = 794393/7896950 = 0.101 < 1.000 ...................................... O.K Mz/Mrz = 0/7896514 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K 整体稳定验算 (压缩+弯曲)Rmax1 = N/(f*Phi_y*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W1y*(1-0.8*N/N_Ey')] Rmax = Rmax1 = 0.291 < 1.000 .................................................... O.K 剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.004 < 1.000 ...................................................... O.K Modeling, Integrated Design & Analysis Softwaremidas Gen V 780Print Date/Time : 04/21/2011 12:13Steel Checking Result1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm 单元号: 25材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: P 121x6 (号:6) (型钢 : P 121x6).构件长度: 1800.00外径 121.000壁厚 6.00000y面积 2168.00Asz 1083.85Qyb 3315.25Qzb 3315.25Iyy 3593200Izz 3593231Ybar 60.5000Zbar 60.5000Wyy 59390.0Wzz 59392.3ry 40.7000rz 40.71392. 截面内力轴力Fxx = 49.3622 (LCB: 13, POS:J)弯矩My = 9608322, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = 9046387, Myj = -9607032 (for Lb)Myi = 9046387, Myj = -9607032 (for Ly)Mzi = 133657, Mzj = -157448 (for Lz)剪力Fyy = 161.725 (LCB: 13, POS:I)Fzz = 10543.3 (LCB: 13, POS:J)3. 设计参数自由长度Ly = 1800.00, Lz = 1800.00, Lb = 1800.00计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 44.2 < 150.0 (Memb:29, LCB: 4).................................... O.K轴向应力验算N/Nrt = 49/ 466120 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 9608322/12768850 = 0.752 < 1.000 ..................................... O.K Mz/Mrz = 0/12769336 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K整体稳定验算 (张拉+弯曲)Rmax1 = N/(f*An) + My/(f*Gammay*Wny) + Mz/(f*Gammaz*Wnz) Rmax = Rmax1 = 0.654 < 1.000 .................................................... O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.001 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.078 < 1.000 ...................................................... O.K1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm 单元号: 15材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: P 60x4 (号:1) (型钢 : P 60x4).构件长度: 1800.00外径 60.0000壁厚 4.00000y面积 704.000Asz 351.858Qyb 788.000Qzb 788.000Iyy 277300Izz 277264Ybar 30.0000Zbar 30.0000Wyy 9240.00Wzz 9242.15ry 19.8000rz 19.84942. 截面内力轴力Fxx = -10.165 (LCB: 1, POS:1/2)弯矩My = 29630.5, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Lb)Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = 65.8456 (LCB: 1, POS:J)3. 设计参数自由长度Ly = 1800.00, Lz = 1800.00, Lb = 1800.00计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 90.9 < 150.0 (Memb:15, LCB: 1).................................... O.K轴向应力验算N/Nrc = 10/ 107009 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 29631/1986600 = 0.015 < 1.000 ...................................... O.K Mz/Mrz = 0/1987061 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K整体稳定验算 (压缩+弯曲)Rmax1 = N/(f*Phi_y*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W1y*(1-0.8*N/N_Ey')] Rmax = Rmax1 = 0.013 < 1.000 .................................................... O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.001 < 1.000 ...................................................... O.K1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm单元号: 48材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: T100~121x100x8x8 (号:2) 位置 I : BT 100x100x8/8 (变截面) 位置 J: BT 121x100x8/8 构件长度: 800.000高度 121.000腹板厚度 8.00000上翼缘宽度 100.000上翼缘厚度 8.00000y面积 1704.00Asz 968.000Qyb 3604.32Qzb 1250.00Iyy 2519656Izz 671488Ybar 50.0000Zbar 84.9038Wyy 29676.6Wzz 13429.8ry 38.4535rz 19.85112. 截面内力轴力Fxx = 0.00000 (LCB: 13, POS:J)弯矩My = -2409107, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = -285807, Myj = -2409107 (for Lb)Myi = -285807, Myj = -2409107 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = 5193.26 (LCB: 13, POS:J)3. 设计参数自由长度Ly = 800.000, Lz = 800.000, Lb = 800.000计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果轴向应力验算N/Nrt = 0/ 366360 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 2409107/6380473 = 0.378 < 1.000 ...................................... O.K Mz/Mrz = 0/2887398 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K整体稳定验算 (弯曲)Rmax1 = My/(f*Wny) Rmax2 = My/(f*Phi_b*Wy)Rmax = MAX[ Rmax1, Rmax2 ] = 0.385 < 1.000 ....................................... O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.059 < 1.000 ...................................................... O.K1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm单元号: 45材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: T121~128x100x8x8 (号:3) 位置 I : BT 121x100x8/8 (变截面) 位置 J: BT 128x100x8/8 构件长度: 275.000高度 128.000腹板厚度 8.00000上翼缘宽度 100.000上翼缘厚度 8.00000y面积 1760.00Asz 1024.00Qyb 3968.60Qzb 1250.00Iyy 2943612Izz 671787Ybar 50.0000Zbar 89.0909Wyy 33040.5Wzz 13435.7ry 40.8963rz 19.53712. 截面内力轴力Fxx = -21599 (LCB: 13, POS:J)弯矩My = 4821796, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = -3471688, Myj = 4821796 (for Lb)Myi = -3471688, Myj = 4821796 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = -31032 (LCB: 13, POS:I)3. 设计参数自由长度Ly = 275.000, Lz = 275.000, Lb = 275.000计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 14.1 < 150.0 (Memb:45, LCB: 13).................................... O.K轴向应力验算N/Nrc = 21599/ 372074 = 0.058 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 4821796/7103717 = 0.679 < 1.000 ...................................... O.K Mz/Mrz = 0/2888683 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K整体稳定验算 (压缩+弯曲)Rmax1 = N/(f*Phi_y*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W1y*(1-0.8*N/N_Ey')] Rmax2 = N/(f*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W2y*(1-1.25*N/N_Ey')] Rmax3 = N/(f*Phi_z*A) + Eta*Beta_ty*My/(f*Phi_b*W1y)Rmax = MAX[ Rmax1, Rmax2, Rmax3 ] = 0.759 < 1.000 ................................ O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.355 < 1.000 ...................................................... O.K1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm单元号: 41材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: T128~160x100x8x8 (号:4) 位置 I : BT 128x100x8/8 (变截面) 位置 J: BT 160x100x8/8 构件长度: 1200.00高度 152.000腹板厚度 8.00000上翼缘宽度 100.000上翼缘厚度 8.000008y面积 1952.00Asz 1216.00Qyb 5319.71Qzb 1250.00Iyy 4721952Izz 672811Ybar 50.0000Zbar 103.148Wyy 45778.6Wzz 13456.2ry 49.1837rz 18.56552. 截面内力轴力Fxx = -21276 (LCB: 13, POS:3/4)弯矩My = 6251633, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = 1451248, Myj = 6704805 (for Lb)Myi = 1451248, Myj = 6704805 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = -8197.6 (LCB: 13, POS:I)3. 设计参数自由长度Ly = 1200.00, Lz = 1200.00, Lb = 1200.00计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 65.7 < 150.0 (Memb:41, LCB: 13).................................... O.K轴向应力验算N/Nrc = 21276/ 284535 = 0.075 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 6251633/9842403 = 0.635 < 1.000 ...................................... O.K Mz/Mrz = 0/2893086 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K整体稳定验算 (压缩+弯曲)Rmax1 = N/(f*Phi_y*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W1y*(1-0.8*N/N_Ey')] Rmax2 = N/(f*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W2y*(1-1.25*N/N_Ey')] Rmax3 = N/(f*Phi_z*A) + Eta*Beta_ty*My/(f*Phi_b*W1y)Rmax = MAX[ Rmax1, Rmax2, Rmax3 ] = 0.815 < 1.000 ................................ O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.088 < 1.000 ...................................................... O.K1. 设计条件设计规范: GB50017-03单位体系: N, mm单元号: 36材料: Q235 (号:1)(Fy = 235.000, Es = 206000)截面名称: T160~200x100x8x8 (号:5) 位置 I : BT 160x100x8/8 (变截面) 位置 J: BT 200x100x8/8 构件长度: 1505.00高度 160.000腹板厚度 8.00000上翼缘宽度 100.000上翼缘厚度 8.000008y面积 2016.00Asz 1280.00Qyb 5804.60Qzb 1250.00Iyy 5433726Izz 673152Ybar 50.0000Zbar 107.746Wyy 50430.9Wzz 13463.0ry 51.9163rz 18.27312. 截面内力轴力Fxx = -21276 (LCB: 13, POS:I)弯矩My = 6581673, Mz = 0.00000端部弯矩Myi = 6581673, Myj = 0.00000 (for Lb)Myi = 6581673, Myj = 0.00000 (for Ly)Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)剪力Fyy = 0.00000 (LCB: 1, POS:I)Fzz = 9190.36 (LCB: 13, POS:J)3. 设计参数自由长度Ly = 1505.00, Lz = 1505.00, Lb = 1505.00计算长度系数Ky = 1.00, Kz = 1.00等效弯矩系数Beta_my = 1.00, Beta_mz = 1.004. 强度验算结果长细比KL/r = 88.5 < 150.0 (Memb:36, LCB: 13).................................... O.K轴向应力验算N/Nrc = 21276/ 237180 = 0.090 < 1.000 ...................................... O.K弯曲应力验算My/Mry = 6581673/10630774 = 0.619 < 1.000 ..................................... O.K Mz/Mrz = 0/2893233 = 0.000 < 1.000 ...................................... O.K整体稳定验算 (压缩+弯曲)Rmax1 = N/(f*Phi_y*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W1y*(1-0.8*N/N_Ey')] Rmax2 = N/(f*A) + Beta_my*My/[f*Gammay*W2y*(1-1.25*N/N_Ey')] Rmax3 = N/(f*Phi_z*A) + Eta*Beta_ty*My/(f*Phi_b*W1y)Rmax = MAX[ Rmax1, Rmax2, Rmax3 ] = 0.846 < 1.000 ................................ O.K剪切强度验算Vy/Vry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O.K Vz/Vrz = 0.062 < 1.000 ...................................................... O.K。
(整理)采光顶阳光房钢结构计算书
[某大型采光顶（阳光房）钢结构计算书] [强度计算信息][采光顶]设计计算书计算:校核:审核:公司名称:克莱斯科北京门窗有限公司二〇一X年X月X日目录一、风荷载计算....................................................................................... 错误！未定义书签。
[强度计算信息][采光顶]设计计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:[工程名称]工程所在城市:北京公司地址：北京市通州区马驹桥镇姚辛庄工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:9度工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:10m2.设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑用不锈钢绞线》 JG/T 200-2007《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008《不锈钢棒》 GB/T 1220-2007《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《建筑陶瓷薄板应用技术规程》 JGJ/T172-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定》 GB/T22476-2008《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008《铝合金建筑型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008《铝合金建筑型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2008《铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008《铝合金建筑型材隔热型材》 GB/T 5237.6-2008《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》 GB/T13790-2008《陶瓷板》 GB/T23266-2008《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007《干挂空心陶瓷板》 JC/T1080-2008《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《平板玻璃》 GB11614-2009《浮法玻璃》 GB11614.2-2009《夹层玻璃》 GB15763.3-2009《中空玻璃》 GB/T11944 -2002《钢化玻璃》 GB15763.2-2005《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830·1~830·2-2005《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC 133-2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB 15763.1-2009《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T 883-2001《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T 486-2001《中空玻璃用复合密封胶条》 JC/T1022-2007《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2009《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ 145-2004《公共建筑节能设计标准》 GB 50189-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T 174-2005《建筑用隔热铝合金型材穿条式》 JG/T 175-2005《民用建筑能耗数据采集标准》 JG/T154-2007《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》 JGJ/T211-2007《不锈钢和耐热钢牌号及化学成份》 GB/T20878-2007《百页窗用铝合金带材》 YS/T621-2007《建筑物防雷检测技术规范》 GB/T21434-2008《混凝土加固设计规范》 GB50367-2006 《小单元建筑幕墙》 JG/T217-2008 《普通装饰用铝塑复板》 GB/T22412-2008 《冷弯型钢》 GB/T6725 -2008 《建筑抗震加固技术规程》 JGJ/T116-2009 《公共建筑节能改造技术规范》 JGJ176-2009 《热轧型钢》 GB/T706 -2008 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《中国地震烈度表》 GB/T17742-2008 《绿色建筑评价标准》 GB/T50378-20063. 基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A 类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B 类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C 类指有密集建筑群的城市市区;D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; [工程名称]按C 类地区计算风压 (2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用风荷载计算公式: W k =β gz ×μ z ×μ sl ×W0 其中: Wk ---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2)β gz ---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz =K(1+2μf ) 其中K 为地区粗糙度调整系数，μf 为脉动系数A 类场地: β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μf =0.387×(Z 10)(-0.12)B 类场地: β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μf =0.5×(Z 10)(-0.16)C 类场地: β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μf =0.734×(Z 10)(-0.22)D 类场地: β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μf =1.2248×(Z 10)(-0.3)μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A 类场地: μz =1.379×(Z 10)0.24B 类场地: μ z =(Z 10)0.32C 类场地: μz =0.616×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.318×(Z 10)0.60本工程属于C 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定 W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.45kN/m 2(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定αmax ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): αmax =0.08 7度(0.15g): αmax =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): αmax =0.32北京地区设防烈度为9度,根据本地区的情况,故取αmax =0.16 GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk =Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、单坡采光顶荷载计算1.风荷载标准值计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度10mμz: 10m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z10)0.44=0.616 由于0.616<0.74,取μz=0.74μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z10)-0.22=0.734056βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.85×(1+2×μf) = 2.0979A: 单坡采光顶屋面坡面角度为30度当前坡面为封闭式落地单坡屋面μs: 风荷载体型系数,按照(GB50009-2001 7.3.1),按照风向不同分为2种情况,迎风面体型系数按照坡面角度查表7.3.1取0.2,背风面体型系数取-0.5正负向风荷载标准值计算如下Wk1: 迎风风荷载标准值Wk1=βgz×μz×μsl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×0.2×0.45=0.13972 kN/m2Wk2: 背风风荷载标准值Wk2=βgz×μz×μs2×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×(-0.5)×0.45=-0.3493 kN/m22.风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用W1=γw×Wk1=1.4×0.13972=0.195608kN/m2W2=γw×Wk2=1.4×(-0.3493)=-0.489019kN/m23.雪荷载标准值计算Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)S0: 基本雪压,北京50年一遇最大积雪的自重: 0.4kN/m2根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值μr: 屋面积雪分布系数,根据GB50009-2001屋面积雪分布系数表6.2.1,按照坡面角度30度,取0.8根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪载荷按下式计算Sk=μr×S0=0.8×0.4=0.32kN/m24.雪荷载设计值计算S: 雪载荷设计值(kN/m2)γs: 雪载荷分项系数为 1.4S=γs×Sk=1.4×0.32=0.448kN/m25.自重荷载设计值G:构件自重荷载设计值(kN/m2)WGT:幕墙面板和构件平均平米重量取0.5 kN/m2GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)rg: 恒载荷分项系数为 1.2GAK=WGT=0.5kN/m2G=rg×GAK=1.2×0.5=0.6kN/m26.竖向均布地震作用计算GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)GK=GAK=0.5kN/m2αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.104qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)qEVk=βE×αvmax×GK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.104×0.5=0.26kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)qEAV=rE×qEVk=1.3×0.26=0.338kN/m27.荷载组合计算考虑三种工况1.风荷载为主要荷载,组合为(考虑正风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向正风荷载计算Szkp1=Wkp1=0.13972kN/m2Szp1 =Wkp1×γw=0.13972×1.4=0.195608kN/m22.风荷载为主要荷载,组合为(考虑负风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向负风荷载计算Szkp2=Wkp2=-0.3493kN/m2Szp2 =Wkp2×γw=-0.3493×1.4=-0.489019kN/m23.雪荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、雪荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szsk=GAK + Sk=0.5+0.32=0.82kN/m2Szs =GAK×γG+Sk×γs+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4+0.26×1.3×0.5=1.217kN/m24.活荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、活荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szlk=GAK + Lk=0.5+0.5=1kN/m2Szl =GAK×γG+Lk×γl+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.5×1.4+0.26×1.3×0.5=1.469kN/m25.综合上面情况,计算最大面板荷载情况(1).在正风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swka = Szkg ×cos(A)+ Szkp1 =0.572733kN/m 2设计值Swa = Szg ×cos(A)+ Szp1 =1.13317kN/m 2(2).在负风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swkb = Szkg ×cos(A)+ Szkp2 =0.0837131kN/m 2设计值Swb = Szg ×cos(A)+ Szp2 =0.44854kN/m 2(3).在雪荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Ssk = Szsk ×cos(A)=0.710141kN/m 2设计值:Ss = Szs ×cos(A)=1.05395kN/m 2(4).在活荷载为主要荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Slk = Szlk ×cos(A)=0.866025kN/m 2设计值:Sl = Szl ×cos(A)=1.27219kN/m 2综合上面计算可知,面板强度验算如下:采用荷载组合标准值为0.866025kN/m 2荷载组合设计值为1.27219kN/m 2三、 玻璃计算1. 玻璃面积B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.54m H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.68m A: 该处玻璃板块面积: A=B ×H =1.54×1.68=2.5872m 22. 玻璃板块自重GSAk :中空夹胶玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m 3) (JGJ102-2003 5.3.1) BL_w:中空夹胶玻璃外层玻璃厚度: 6mm BL_z:中空夹胶玻璃中间层玻璃厚度: 6mm BL_n:中空夹胶玻璃内层玻璃厚度: 6mm GSAk =25.6×BL_w+BL_z+BL_n 1000=25.6×6+6+61000=0.4608kN/m 23. 玻璃强度计算选定面板材料为:6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃 校核依据: σ≤ｆgq: 玻璃所受组合荷载: 1.27219kN/m 2a: 玻璃短边边长: 1.54m b: 玻璃长边边长: 1.68mto:中空夹胶玻璃外侧玻璃板块厚度: 6mmtm:中空夹胶玻璃中间玻璃板块厚度: 6mm ti:中空夹胶玻璃内侧玻璃板块厚度: 6mmE:玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2m:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b 查表6.1.2-1得: 0.0513 η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 σw:玻璃所受应力:采用风荷载与地震荷载组合:q=1.27219kN/m 2荷载分配系数计算当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3ren:内层夹胶组合分配系数 ren=ten3ten 3+to 3=tm 3+ti3tm 3+ti 3+to3ro,rm,ri:外层、中间层、内层玻璃荷载分配系数 ro =1.1×to3to 3+ten 3=1.1×to3to 3+tm 3+ti 3=1.1×6363+63+63=0.366667 rm =ren ×tm3tm 3+ti 3=tm 3+ti 3tm 3+ti 3+to 3×tm3tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333 ri =ren ×ti3tm 3+ti 3=ti3to 3+tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333面荷载设计值组合作用下各层玻璃所受的面荷载分别为: qo = ro × q= 0.46647kN/m 2qm = rm × q = 0.424063kN/m 2qi = ri × q = 0.424063kN/m 2面荷载标准值作用下各层玻璃所受的荷载分别为: qko = ro × qk= 0.317543kN/m 2qkm = rm × qk = 0.288675kN/m 2qki = ri × qk = 0.288675kN/m 2参数θ计算:风荷载标准值作用下θo=qko ×a 4×109E ×to 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.317543×1.544×10972000×64=19.1402查表6.1.2-2 得ηo = 0.923439θm=qkm ×a 4×109E ×tm 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηm = 0.930399θi=qki ×a 4×109E ×ti 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηi = 0.930399 各层玻璃应力计算:σwo=6×m ×qo ×a 2×1000to 2×ηo (JGJ102-2003 6.1.2-1) =6×0.0513×0.46647×1.542×100062×0.923439 =8.73452N/mm 2σwm=6×m ×qm ×a 2×1000tm 2×ηm (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 2σwi=6×m ×qi ×a 2×1000ti 2×ηi (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 28.73452N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 2玻璃的强度满足4. 玻璃跨中挠度计算校核依据: df ≤dflim=1.5460×1000=dflimmmD: 玻璃刚度(N ·mm) ν: 玻璃泊松比: 0.2E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2te:中空夹胶玻璃的等效厚度当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3te =0.95×3to 3+ten 3=0.95×3to 3+tm 3+ti 3=0.95×363+63+63=8.22082mm D=E ×te312×(1-ν2)=72000×8.22082312×(1-0.22)=3.47237e+006N ·mmqk: 玻璃所受组合荷载标准值:0.866025kN/m 2μ: 挠度系数,按边长比a/b 查 表6.1.3得: 0.00480333 参数θ计算:θ=qk ×a 4E ×te 4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)=0.866025×1.54472000×8.220824×109=14.8122η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 得η = 0.940751 df: 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值df=μ×qk ×a 4D ×η (JGJ102-2003 6.1.3-2)=0.00480333×0.866025×1.5443.47237e+006×0.940751×109=6.33877mm6.33877mm ≤dflim=25.6667mm 玻璃的挠度满足四、单坡面计算1.单坡面计算基本信息1)基本信息单坡面底部长度为6.8m,顶高1.82205m单坡杆件长度为7.03988m采用有限元进行分析计算单坡面计算距离:左边1.68m,右边1.68m2)杆件断面特性拱杆件截面材料特性如下:选定杆件材料类别: 钢-Q235选用杆件型材名称: I16型材强度设计值: 215N/mm2型材弹性模量: E=206000N/mm2X轴惯性矩: Ix=1126.9cm4Y轴惯性矩: Iy=93.0488cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=140.862cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=140.862cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=21.1475cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=21.1475cm3型材截面积: A=26.1131cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=6mm型材截面面积矩: Ss=80.8326cm3塑性发展系数: γ=1.05I163)计算说明根据荷载规范,由于单坡面特性,计算可以考虑三种工况:工况一:迎风风荷载为主要活荷载;工况二:背风风荷载为主要活荷载;工况三:雪荷载为主要活荷载.以下则按照这三种工况分别进行计算.4)节点编号图n1n2节点编号图5)单元编号图b1单元编号图2.单坡面工况一计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-0.328621kN/m-1.81877k N/m受力简图(工况一)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:12.919k N.m弯矩图(工况一)Mmax=12.9191kN.m7.341k N剪力图(工况一)Qmax=7.34054kNN1N1=1.657kN轴力图(工况一)Nmax=1.65695kN14.412m m位移图(工况一)Dmax=14.412mm3)相关受力信息表格如下:编号列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9b1 偏移(m) 0.000 0.880 1.760 2.640 3.520 4.400 5.280 6.160 7.040 弯矩(kN.m) 0.000 -5.652 -9.689 -12.112 -12.919 -12.112 -9.689 -5.652 0.000 σ(N/mm2) 0.166 -38.339 -65.593 -81.930 -87.347 -81.930 -65.593 -38.339 0.166 剪力(kN) 7.341 5.505 3.670 1.835 -0.000 -1.835 -3.670 -5.505 -7.341τ(N/mm2) 8.776 6.582 4.388 2.194 -0.000 -2.194 -4.388 -6.582 -8.776挠度(mm) 0.000 -5.596 -10.269 -13.342 -14.412 -13.342 -10.269 -5.596 0.000 轴力(N) -1.657 -1.243 -0.828 -0.414 0.0000.414 0.828 1.243 1.6574)拱杆件的应力图如下:-87.347应力图(工况一)σmax=87.3474N/mm^25)支座反力信息如下:支座编号X向反力(kN) Y向反力(kN) 转角反力(kN.m) n1 -3.500 6.662 ---n2 -3.500 6.662 ---6)最大应力为87.3474N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为14.412mm≤28.1595mm,满足要求3.单坡面工况二计算1)单坡面的荷载作用简图如下:0.821552k N/m-1.81877k N/m受力简图(工况二)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:5.794k N.m弯矩图(工况二)Mmax=5.79382kN.m3.292k N剪力图(工况二)Qmax=3.292kNN1N1=1.657kN轴力图(工况二)Nmax=1.65695kN3.094m m位移图(工况二)Dmax=3.09362mm3)相关受力信息表格如下:编号列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9b1 偏移(m) 0.000 0.880 1.760 2.640 3.520 4.400 5.280 6.160 7.040 弯矩(kN.m) 0.000 -2.535 -4.345 -5.432 -5.794-5.432 -4.345 -2.535 -0.000 σ(N/mm2) -0.166 -17.262 -29.462 -36.766 -39.173 -36.766 -29.462 -17.262 -0.166 剪力(kN) 3.292 2.469 1.646 0.823 -0.000 -0.823 -1.646 -2.469 -3.292τ(N/mm2) 3.936 2.952 1.968 0.984 -0.000 -0.984 -1.968 -2.952 -3.936挠度(mm) 0.000 -1.201 -2.204 -2.864 -3.094-2.864 -2.204 -1.201 0.000 轴力(N) -1.657 -1.243 -0.828 -0.414 0.0000.414 0.828 1.243 1.6574)拱杆件的应力图如下:-39.173应力图(工况二)σmax=39.1725N/mm^25)支座反力信息如下:支座编号X向反力(kN) Y向反力(kN) 转角反力(kN.m) n1 -2.453 2.751 ---n2 -2.453 2.751 ---6)最大应力为39.1725N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为3.09362mm≤28.1595mm,满足要求4.单坡面工况三计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-2.46792k N/m受力简图(工况三)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:14.768k N.m弯矩图(工况三)Mmax=14.7678kN.m8.391k N剪力图(工况三)Qmax=8.39093kNN1N1=2.248kN轴力图(工况三)Nmax=2.24834kN22.356m m位移图(工况三)Dmax=22.3563mm3)相关受力信息表格如下:编号列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9b1 偏移(m) 0.000 0.880 1.760 2.640 3.520 4.400 5.280 6.160 7.040 弯矩(kN.m) -0.000 -6.461 -11.076 -13.845 -14.768 -13.845 -11.076 -6.461 0.000 σ(N/mm2) -0.225 -43.851 -74.997 -93.662 -99.846 -93.662 -74.997 -43.851 0.225 剪力(kN) 8.391 6.293 4.195 2.098 -0.000 -2.098 -4.195 -6.293 -8.391τ(N/mm2)10.0317.524 5.016 2.508 -0.000 -2.508 -5.016 -7.524 -10.031挠度(mm) 0.000 -8.681 -15.929 -20.697 -22.356 -20.697 -15.929 -8.681 0.000 轴力(N) -2.248 -1.686 -1.124 -0.562 0.0000.562 1.124 1.686 2.2484)拱杆件的应力图如下:-99.846应力图(工况三)σmax=99.8463N/mm^25)支座反力信息如下:支座编号X向反力(kN) Y向反力(kN) 转角反力(kN.m) n1 -4.343 7.523 ---n2 -4.343 7.523 ---6)最大应力为99.8463N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为22.3563mm≤28.1595mm,满足要求。
阳光房荷载计算书
阳光房钢结构荷载计算书设计计算书2013年11月22日目录一、风荷载计算...........................................................................................................................[阳光房]设计计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:郑州高新科技企业加速器项目工程所在城市:郑州工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:7度工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:14.3m2.设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定》 GB/T22476-2008《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《平板玻璃》 GB11614-2009《浮法玻璃》 GB11614.2-2009《夹层玻璃》 GB15763.3-2009《中空玻璃》 GB/T11944 -2002《钢化玻璃》 GB15763.2-2005《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC 133-2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB 15763.1-2009《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ 145-2004《公共建筑节能设计标准》 GB 50189-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T 174-2005《建筑用隔热铝合金型材穿条式》 JG/T 175-2005《民用建筑能耗数据采集标准》 JG/T154-2007《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》 JGJ/T211-2007《建筑物防雷检测技术规范》 GB/T21434-2008《混凝土加固设计规范》 GB50367-2006《冷弯型钢》 GB/T6725 -2008《建筑抗震加固技术规程》 JGJ/T116-2009《公共建筑节能改造技术规范》 JGJ176-2009《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《中国地震烈度表》 GB/T17742-2008基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;此项目按C类地区计算风压(2).风荷载计算:落地式全玻幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用风荷载计算公式: Wk =βgz×μz×μsl×W其中: Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz =K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地: βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z10)(-0.12)B类场地: βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5×(Z10)(-0.16)C类场地: βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734×(Z10)(-0.22)D类场地: βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248×(Z10)(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz =1.379×(Z10)0.24B类场地: μz =(Z10)0.32C类场地: μz =0.616×(Z10)0.44D类场地: μz =0.318×(Z10)0.60本工程属于C类地区μsl---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定W---基本风压,按全国基本风压图,郑州地区取为0.45kN/m2(3).地震作用计算:qEAk =βE×αmax×GAk其中: qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度(0.05g): αmax=0.047度(0.1g): αmax=0.087度(0.15g): αmax=0.128度(0.2g): αmax=0.168度(0.3g): αmax=0.249度(0.4g): αmax=0.32北京地区设防烈度为7度,根据本地区的情况,故取αmax=0.12GAk---幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γG SG+γwψwSw+γEψESE+γTψTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk =Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、单玻采光顶荷载计算1.风荷载标准值计算Wk: 作用在落地式全玻幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度14.3mμz: 15m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z10)0.44=0.616 由于0.616<0.74,取μz=0.74μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z10)-0.22=0.734056βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.85×(1+2×μf) = 2.0979A: 单坡采光顶屋面坡面为2%的排水坡度当前坡面为封闭式落地单玻屋面μs: 风荷载体型系数,按照(GB50009-2001 7.3.1),按照风向不同分为2种情况,迎风面体型系数按照坡面角度查表7.3.1取0.2,背风面体型系数取-0.5正负向风荷载标准值计算如下Wk1: 迎风风荷载标准值Wk1=βgz×μz×μsl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×0.2×0.45=0.13972 kN/m22.风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用W1=γw×Wk1=1.4×0.13972=0.195608kN/m2W2=γw×Wk2=1.4×(-0.3493)=-0.489019kN/m23.雪荷载标准值计算Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)S0: 基本雪压,郑州50年一遇最大积雪的自重: 0.4kN/m2根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值μr: 屋面积雪分布系数,根据GB50009-2001屋面积雪分布系数表6.2.1,按照坡面为2%的排水坡度,夹角＜25°取1.0根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪载荷按下式计算 Sk=μr×S0=1.0×0.4=0.4kN/m24.雪荷载设计值计算S: 雪载荷设计值(kN/m2)γs: 雪载荷分项系数为 1.4S=γs×Sk=1.4×0.4=0.56kN/m25.自重荷载设计值G:构件自重荷载设计值(kN/m2)WGT:全玻幕墙面板和构件平均平米重量取0.5 kN/m2GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)rg: 恒载荷分项系数为 1.2GAK=WGT=0.5kN/m2G=rg×GAK=1.2×0.5=0.6kN/m26.竖向均布地震作用计算GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)GK=GAK=0.5kN/m2αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.104qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)qEVk=βE×αvmax×GK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.104×0.5=0.26kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)qEAV=rE×qEVk=1.3×0.26=0.338kN/m27.荷载组合计算考虑三种工况1.风荷载为主要荷载,组合为(考虑正风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向正风荷载计算Szkp1=Wkp1=0.13972kN/m2Szp1 =Wkp1×γw=0.13972×1.4=0.195608kN/m22.风荷载为主要荷载,组合为(考虑负风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向负风荷载计算Szkp2=Wkp2=-0.3493kN/m2Szp2 =Wkp2×γw=-0.3493×1.4=-0.489019kN/m23.雪荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、雪荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szsk=GAK + Sk=0.5+0.32=0.82kN/m2Szs =GAK×γG+Sk×γs+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4+0.26×1.3×0.5=1.217kN/m24.活荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、活荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szlk=GAK + Lk=0.5+0.5=1kN/m2Szl =GAK×γG+Lk×γl+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.5×1.4+0.26×1.3×0.5=1.469kN/m25.综合上面情况,计算最大面板荷载情况(1).在正风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swka = Szkg×cos(A)+ Szkp1 =0.572733kN/m2设计值Swa = Szg×cos(A)+ Szp1 =1.13317kN/m2(2).在负风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swkb = Szkg×cos(A)+ Szkp2 =0.0837131kN/m2设计值Swb = Szg×cos(A)+ Szp2 =0.44854kN/m2(3).在雪荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Ssk = Szsk×cos(A)=0.710141kN/m2设计值:Ss = Szs×cos(A)=1.05395kN/m2(4).在活荷载为主要荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Slk = Szlk×cos(A)=0.866025kN/m2设计值:Sl = Szl×cos(A)=1.27219kN/m2综合上面计算可知,面板强度验算如下:采用荷载组合标准值为0.866025kN/m2荷载组合设计值为1.27219kN/m2。
结构设计玻璃阳光房计算书
钢结构玻璃阳光房设计说明设计：校对：审核：批准：二〇一六年三月二十五日1钢结构玻璃阳光房设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶相关设计规范：《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-20021.3玻璃规范：《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-20051.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《碳钢焊条》 GB/T5117-19951.5胶类及密封材料规范：《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-20051.6相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-20011.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8土建图纸：2 基本参数2.1阳光房所在地区河南郑州市；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按D类地形考虑。
采光顶1计算书
1 基本参数1.1采光顶所在地区成都地区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
2 采光顶荷载计算2.1玻璃采光顶的荷载作用说明玻璃采光顶承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照以下值估算：当采用单层玻璃时：取400N/m2；当采用中空及夹层玻璃时：取500N/m2；当采用中空夹层玻璃时：取600N/m2；当由于玻璃较厚或龙骨较重，按上面估算不适合的时候，由人工计算给定；本例计算取：0.0006MPa(按假设)；(2)风荷载：是垂直作用于采光顶表面的荷载，按GB50009采用；对于采光顶结构，荷载作用复杂，并且可能有时风压是正，而有时候是负，一定范围内的负压对结构是有利的！因此实际计算的时候要分别考虑并采用其参与组合后的最大值！(3)雪荷载：是指采光顶水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指采光顶水平投影面上的活荷载，按GB50009采用；在实际工程中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，且雪荷载与活荷载不同时考虑。
分项系数按以下参数取值：永久荷载分项系数取：γg ：1.2 风荷载的分项系数取：γw：1.4雪荷载的分项系数取：γs ：1.4 活荷载的分项系数取：γh：1.4组合值系数为：永久荷载组合值系数取：ψg ：1.0 风荷载的组合值系数取：ψw：0.6雪荷载的组合值系数取：ψs ：0.7 活荷载的组合值系数取：ψh：0.72.2风荷载标准值计算按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：wk =βgzμzμs1w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]上式中： wk：作用在采光顶上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：15m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf) 其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12对于B类地形，15m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.7241对于B类地形，15m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1.1385μs1：局部风压体型系数，根据计算点体型位置选取，并依据实际结构分别考虑其最大和最小两种情况，对本例，分别取0.2、-0.5；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区 - 对墙面，取-1.0 - 对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
XX隐框玻璃幕墙设计计算书
XX隐框玻璃幕墙设计计算书XX隐框玻璃幕墙设计计算书设计计算书项目名称：XX隐框玻璃幕墙设计设计单位：XXX设计工作室设计人员：XXX设计日期：2022年XX月XX日引言XX隐框玻璃幕墙是一种现代建筑设计中常用的外墙幕墙形式，它以其简洁美观、透光性强、隔声隔热性能好等优点，成为当代建筑设计中的主要趋势之一。
本设计计算书旨在完整地记录和说明本次设计过程中所做的计算和设计依据，以确保设计的合理性和安全性。
一、设计依据1.1 《建筑设计规范》根据我国现行的建筑设计规范，玻璃幕墙的设计与施工应符合相关规范的要求，包括承载力、抗风压、隔热隔声等方面的计算和要求。
1.2 结构设计参数根据项目的具体情况，确定以下结构设计参数：- 幕墙高度：XX米- 幕墙宽度：XX米- 载荷标准：符合当地区域的风荷载标准二、设计计算2.1 承载力计算根据《建筑设计规范》中的要求，对隐框玻璃幕墙的承载力进行计算。
主要包括抗风压承载力和抗重力承载力。
2.1.1 抗风压承载力计算根据当地区域的风荷载标准，计算幕墙面对不同风速下的风载荷。
根据幕墙面积和风压系数进行计算，考虑幕墙的几何形状、开孔率等因素，得出不同高度上的风荷载。
2.1.2 抗重力承载力计算根据幕墙的重力负荷和结构的设计参数，计算幕墙的重力承载能力。
考虑到幕墙的稳定性和安全性，对其抗倾覆和抗滑移能力进行计算，确保幕墙的稳固性。
2.2 隔热隔声计算XX隐框玻璃幕墙具有较好的隔热隔声性能。
根据幕墙的材料和结构参数，对其隔热性能进行计算。
根据国家标准进行计算，考虑幕墙的保温材料、密封性能等因素，确保幕墙在隔热和隔声方面的达标要求。
2.3 整体稳定性计算隐框玻璃幕墙是一种整体性的结构系统，因此需要对其整体稳定性进行计算。
主要包括对主体结构的稳定性、幕墙的整体刚度和整体稳定性进行计算和验证。
三、设计结果与结论根据上述计算和分析，得出以下设计结果与结论：- 抗风压承载力：满足当地区域风荷载标准，完成了对幕墙的抗风压计算。
玻璃及荷载计算书
框支承采光顶玻璃设计计算书工程所在地：兰州，地区类型：C ，采光顶标高 = 5.0mⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》 GB 5237.2-2008《平板玻璃》 GB 11614-2009《半钢化玻璃》 GB/T 17841-2008《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2005《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《现代建筑装饰-铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》Ⅱ.设计方法和指标:本工程设计采用概率极限状态设计法,根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012规定各种载荷的分项系数如下：1.永久载荷分项系数r g：1)当其效应对结构不利时①对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；②对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2)当其效应对结构有利时①一般情况下应取1.0；②对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。
2.可变荷载的分项系数：①一般情况下应取1.4；②对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。
玻璃幕墙设计计算书
玻璃幕墙设计计算书
设计概述
本文档旨在对玻璃幕墙设计进行计算和分析。
通过对幕墙结构、材料和荷载等方面的计算，确保设计的可靠性和安全性。
幕墙结构设计
根据建筑需求和功能，选择适当的幕墙结构类型。
常见的结构
类型包括点支撑幕墙、双层幕墙、单层幕墙等。
结构设计应考虑建
筑的风荷载、重力荷载等因素，并满足相关国家标准和规范。
材料选择和计算
根据幕墙结构设计，选择合适的材料类型和规格。
常见的幕墙
材料包括玻璃、铝合金、不锈钢等。
对材料进行计算，确保其强度、刚度等符合要求。
荷载分析和计算
进行荷载分析，包括风荷载、地震荷载、自重荷载等。
根据相
关荷载标准和规范，进行荷载计算，并对幕墙结构进行强度和稳定
性校核。
安全和可靠性评估
对设计计算结果进行安全和可靠性评估，确保幕墙设计满足相关的安全要求和使用寿命要求。
根据评估结果，进行必要的调整和改进。
结论
通过本文档的计算和分析，可以确保玻璃幕墙设计的可靠性和安全性。
在实践中，应严格按照相关标准和规范进行设计，并通过合适的计算和评估手段，确保幕墙设计的合理性和可行性。
最新XXXXXXXX隐框玻璃幕墙设计计算书
X X X X X X X X隐框玻璃幕墙设计计算书XXXXXXXX隐框玻璃幕墙设计计算书一、设计计算依据：1、XXXXXXXXXX楼建筑结构施工图。
2、规范：《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96；《建筑幕墙》JG 3035-1996；《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-97；《建筑结构荷载规范》GBJ 50009-01；《钢结构设计规范》GBJ 17-88。
3、工程基本条件(1)、地区类别：C类(2)、基本风压：Wo =0.30 kN/m2(3)、风力取值按规范要求考虑。
(4)、地震烈度：7度，设计基本地震加速度值0.10g(5)、年最大温差：80oC(6)、建筑结构类型：Du/H的限值=1/300。
二、设计荷载确定原则:在作用于幕墙上的各种荷载中，主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等。
在幕墙的节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。
所以，作用于垂直立面幕墙的荷载主要是风荷载、地震作用，幕墙平面内主要是幕墙结构自重，其中风荷载引起的效应最大。
在进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。
1、风荷载根据规范，垂直于幕墙表面上的风荷载标准值，按下列公式(2.1)计算：W k = bz ms mz Wo ················(2.1)式中: W k ---风荷载标准值( KN/m2)；bz---瞬时风压的阵风系数；ms---风荷载体型系数；mz---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规范》GBJ9取值；W o---基本风压( KN/m2)。
玻璃采光顶计算书
采光顶结构计算第一章、荷载计算一、基本参数计算标高：11.5 m玻璃分格：B×H=1.577×2.500 mB：玻璃宽度H：玻璃长度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算本工程按竖向荷载取值计算；玻璃自重荷载和活荷载的组合，取其中最不利组合。
1、玻璃重量荷载玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6钢化夹胶玻璃玻璃自重荷载标准值，取 G AK=0.4608 N/m2考虑零部件，玻璃自重荷载，取 G AK=0.50 KN/m2G A=1.2×G AK=1.2×0.50=0.60 KN/m22、活荷载作用q K：活荷载标准值，取0.50 KN/m2r q：活荷载作用效应的分项系数，取1.4q：活荷载设计值（KN/m2）q=r q×q K=1.4×0.50=0.70 KN/m23、风荷载作用（负风压）W K：作用在屋面上的风荷载标准值（KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取2.067μs：风荷载体型系数，取-2.0μz：风荷载高度变化系数，取0.74上海市基本风压 W0=0.55 KN/m2(按50年一遇)W K=βgz×μs×μz×W0=2.067×（-2.0）×0.74×0.55=-1.683 KN/m2W：风荷载设计值（KN/m2r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r W×W K=1.4×（-1.683）=-2.356KN/m25、荷载效应组合S由负风荷载效应控制的组合（向上） 标准值：q K =ψG ×G AK +ψW ×W K=1.0×0.50+1.0×(-1.683) =-1.183KN/m 2设计值：q=ψG ×r G ×G AK +ψW ×r W ×W K=1.0×1.0×0.50+1.0×1.4×（-1.683） =-1.856KN/m 2由自重荷载效应控制的组合（向下） 组合：恒＋活标准值：q K =ψG ×G AK +ψq ×q K=1.0×0.50+1.0×0.50 =1.0 KN/m 2设计值：q=ψG ×r G ×G AK +ψq ×r q ×q K=1.0×1.2×0.50+1.0×1.4×0.5 =1.30 KN/m2 所以最不利的荷载为： 向上:最不利荷载标准值为：q K =1.183KN/m 2最不利荷载设计值为：q=1.856KN/m 2第二章、玻璃面板校核一、玻璃强度计算玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6中空夹胶钢化玻璃 1、玻璃组合荷载下的强度校核：a ：玻璃板块的短边尺寸，1.577 mb ：玻璃板块的长边尺寸，2.500 m外片 玻璃自重标准值 25600012.01G t 1G K AK ⨯⨯=⨯⨯==307.2 N/m 2玻璃地震作用标准值 2.30708.05G q AK max E EK ⨯⨯=σβ==123 N/m 2 玻璃地震作用设计值 1233.1q 3.1q EK E ⨯===160 N/m 2中空玻璃的折算厚度 3336695.0te +==7.182mm 分配到外片玻璃上的风荷载标准值333323e e k 1K 6182.7182.716831.1t t t W 1.1W +⨯⨯=+⨯⨯==1169.44 N/m 2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合标准值1235.044.1169q 5.0W q 1EK 1K 1K ⨯+=+==1230.94 N/m 2分配到外片玻璃上的风荷载设计值333323e e 16182.7182.725361.1t t t W 1.1W +⨯⨯=+⨯⨯==1762.151 N/m 2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合设计值1605.0151.1762q 5.0W q 1E 11⨯+=+==1842.151 N/m 2分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合标准值333323131k k21k 1166694.1230t t t q q q +⨯=+==--=615.47 N/m 2 η：挠度折减系数由参数44K Et /a q =θ454361072.0/157710615.0⨯⨯⨯⨯=-=40.763 查表得：=η10.83分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合设计值3333231312111666151.1842t t t q q q +⨯=+==--=921.075N/m 2依据ηϕ=σ22t a q 6＜g f由b a =500.2577.1=0.631，查表得：弯矩系数ϕ=0.0836 分配到外片外（内）层玻璃截面设计最大应力值：12121t a q 6ηϕ=σ =83.06157710921.00836.06223⨯⨯⨯⨯⨯- =26.49 N/mm 2＜g f =84.0 N/mm 2玻璃强度符合设计要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
钢结构玻璃阳光房
设计说明
设计：
校对：
审核：
批准：
二〇一六年三月二十五日
1钢结构玻璃阳光房设计计算书
1 计算引用的规范、标准及资料
1.1幕墙及采光顶相关设计规范：
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009
《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007
1.2建筑设计规范：
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003
《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002
《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002
1.3玻璃规范：
《平板玻璃》 GB11614-2009
《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009
《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005
1.4钢材规范：
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007
《耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《碳钢焊条》 GB/T5117-1995
1.5胶类及密封材料规范：
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004
《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008
《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002
《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005
1.6相关物理性能等级测试方法：
《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001
《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000
《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)
《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000
《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001
《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001
1.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)
1.8土建图纸：
2 基本参数
2.1阳光房所在地区
河南郑州市；
2.2地面粗糙度分类等级
按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑群的城市市区；
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按D类地形考虑。
3 阳光房荷载计算
玻璃阳光房承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：
(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；
(3)雪荷载：是指阳光房水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；
(4)活荷载：是指阳光房水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；
在实际工程的阳光房结构计算中，对上面的几种荷载，考虑周全，计算出，取用其最大值：
A：考虑正风压时：
a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
S
A+=1.35G
k
+0.6×1.4w
k
+0.7×1.4S
k
(或Q
k
)
b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
S
A+=1.2G
k
+1.4×w
k
+0.7×1.4S
k
(或Q
k
) (风荷载为第一可变荷载时)；
S
A+=1.2G
k
+1.4S
k
(或Q
k
)+0.6×1.4×w
k
(风荷载非第一可变荷载时)；
B：考虑负风压时：
按下面公式进行荷载组合：
S
A-=1.0G
k
+1.4w
k
承重：2900 N/m2
风荷载：基本风压0.45KN/㎡满足使用要求。