模板支撑体系计算书

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500×500柱模板支撑计算书

500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 7.83m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取7.825m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

盖梁模板支撑受力计算书_secret

盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。

一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。

1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。

（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。

模板及支撑计算书

窑中顶板模板支撑计算书窑中顶板厚2300。

支撑面积5.8*4.4，离地3.9m，底模采用18mm厚木胶合板，木楞用80×80mm方松木，支撑架用φ48× 2.75mm钢管。

梁底模计算(1)荷载计算：板底模板荷载标准值：（取1m板带计）底模板自重：4×0.018×1× 1.2＝0.09KN/m混凝土自重：24× 2.3×1× 1.2＝66.2KN/m钢筋自重力: 1.5× 2.3×1× 1.2＝ 4.14KN/m施工人员及施工设备荷载：2×1×1× 1.4＝ 2.80KN/m合计q＝73.3KN/m1木模板需乘折减系数0.9则则梁底模板荷载设计值:q =73.3×0.9 =66KN/m(2)模板验算：1）强度验算：板底面内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按三等跨连续梁来计算：1所用公式：δ=M/W≤f2查表得：Km=0.1m M=Km×qL12/1000×324/6≤Fm=δ=0.1×66×L12）剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=KvqL1查表得:Kv=0.6τ=3×0.6×66×L1/2×1000×18 3）挠度验算所用公式：ω=KqL14/100EI≤L1/250查表得：Kw=0.677w4/(100×9×1000×1000×5832ω=0.677×66×L1综合以上三种情况，L≤326mm，模板可满足要求，内楞间距取值L1=250mm1(3)木楞验算：1）强度验算：木楞下钢管的纵向间距设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：2q2=qL=66×0.25=16KN/m1所用公式：δ=M/W≤fM=K m×q2L22 W=bh2/6查表得：Km=0.107m2/80×6400/6≤Fm=13N/mm2解得：δ=0.107×16×L22）挠度验算所用公式：ω=Kq2L24/100EI≤L2/250查表得：Kw=0.632w4/(100×9×1000×80×5E+05ω=0.632×16×L2综合以上二种情况，L≤793mm，木楞可满足要求，垂直木楞方向横杆及立杆间距可取L2=5002(4)横杆验算1）强度验算：横杆下立杆的间距设为L 3，按受四个集中力(四跨等距)简支梁计算：q 3=qL 2=16×0.5=8.24KN/mK m =0.181W=π(D 4-d 4)/32D= 3.14×(5E+06-3E+06)/32×48=4182δ=0.181×8.24×L 32/4182≤F m =205N/mm 2解得：L 3≤758mm2）挠度验算K w = 1.079I=π(D 4-d 4)/64= 3.14×(5308416-3E+06)/64=1E+05mm 4ω=1.079×8.24×L 34/(100×206×1000×1E+05)≤L 3/200解得：L 3≤758mm，横杆可满足要求，横向立杆间距可取L 3=450mm(5)立杆验算：所用公式：P≤N P＝qS N= f c φA/0.9r ，m 式中：P—每根立杆承受的压力设计值q—荷载设计值（KN/m 2）S—每根立杆分担的受荷面积S ＝a×b N—立杆允许压力(KN)f c —钢材的抗压强度设计值，查表5-19fc =0.205KN/mm 2φ—轴心受压杆件的稳定系数，λ=L 0/i，L 0=μh 0，查表5-16，μ= 1.51300mm 查表5-17，i=15.8则λ=1.5×1300/15.8=123φ=0.434A—立杆的计算截面积(mm2)，采用φ48×2.75钢管，A =391mm 2r ，m—材料强度附加分项系数，按表5-5计算确定，r ，m ＝1.59×(1+η)/( 1+1.17η)η= 2.80/####=#####则r ，m＝ 1.59×(1+0.040)/( 1+ 1.17×0.040)＝1.58P=66×0.50×0.45＝14.8KN N=0.205×0.434×391/0.9×1.58=24.5KN则P=14.8KN＜N=24.5KN 故，计算满足要求通过以上计算，立杆间距取500mm×450mm，水平杆步距为1300mm，满足要求。

模板计算书002

**省道工程墩柱模板计算书一、计算依据1.模板支撑体系尺寸模板竖肋间距: 300(mm)后横肋间距: 1000(mm)对拉螺栓间距: 1000 (mm)2、混凝土参数混凝土浇筑高度: 4 (m)每模混凝土数量：24m3混凝土浇筑速度: 2m/小时混凝土浇筑温度: 20 (℃)混凝土坍落度: 140～160 (mm)3.材料参数模板面板：δ=6mm钢模板。

模板纵肋：[10槽钢模板横肋：[20槽钢:对拉螺栓：M22螺栓法兰：δ12×80钢板二、荷载计算1、水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《路桥施工计算手册》新浇混凝土对模板侧面压力，可按下列公式计算，得最小值：KF⋅h⋅=γ当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T＞0.035时：h=1.53+3.8v/T式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。

γ------混凝土的重力密度（kN/m3）钢筋混凝土取25kN/m3。

T------混凝土的温度（20°C）。

V------混凝土的浇灌速度（m/h）；现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h。

------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0；掺缓凝外加剂K1取1.2，该工程取1.2。

------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取 1.10K2不小于100mm，取1.15。

本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm，取1.15。

v/T=2/20=0.1＞0.035h=1.53+3.8v/T=1.91mKF=γ⋅h⋅=1.2*25*1.91=57. 3kN/m2F=53.3kN/ m2作为模板水平侧压力的标准值。

2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4KN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4KN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。

模板支撑体系计算书范本

模板支撑体系计算
书
1
2020年4月19日
模板支撑体系计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-
5、《钢结构设计规范》GB 50017-
一、工程属性
二、荷载设计
2
2020年4月19日
三、模板体系设计
设计简图如下：
3
2020年4月19日
平面图
4 2020年4月19日
立面图
四、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5
面板弹性模量E(N/mm2) 5400
取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×
5
2020年4月19日。

板模板门式脚手架支撑计算书

板模板(门架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

板段：B1。

模板支撑体系剖面图(一) 板模板荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1219mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；(二) 门架静荷载参数水平架5步4设；脚手板5步1设；水平加固杆采用Φ42 × 2.5mm钢管，4步1设；剪刀撑采用Φ42 × 2.5mm钢管，按照4步4跨设置；1跨1步架内包含旋转扣件4个，直角扣件1个；附件、安全网重量(kN/m)：0.02栏杆重量 (kN/m)：0.013.板底模板参数搭设形式为：2层梁上横下顺单门架；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根□80×40×2.0矩形钢管；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。

模板计算书

模板工程设计计算书结构模板与支撑设计本工程设计混凝土现浇板的厚度为130mm；梁高有1400mm、1350mm、1150mm、800mm、750mm 等。

2#厂房现浇板：（板厚130㎜、层高4.5m）的模板支撑设计1、现浇板的模板支撑体系：模板支撑如下图所示。

木方背椤厚胶合板钢管间距900双向布置钢管竖向间距1200，横向间距离900垫木130板模板支撑构造示意图2、模板支撑设计计算：1）本工程现浇板的模板支撑体系待其砼强度达到设计强度的80%以后拆除。

2）15mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fv=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa。

钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。

3）、模板支撑的设计与计算：（1）、荷载计算15mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2现浇砼重力 1.2×0.13×25000=3900N/m2钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计：8080 N/m2计算模板及模板木方施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2因而取荷载值分别为：11580N/m2 10580N/m2 10080N/m2 （2）、胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁进行计算：抗弯强度验算取1m 宽板带q=11580×1=11.58KN/mmm q bh f l fbh ql WM ql M m 77158.11615100082368618/18/122222max =⨯⨯⨯⨯=⨯≤≤===σ按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V qlV v v224558.1133.115100043443232/1max =⨯⨯⨯⨯=≤≤===τ按挠度验算[]mm qEIl lEI l q 36058.1120051510001215000384200538420038453334,=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度，即50×100木方背楞间距取350mm. （3）、50×100mm 木方背楞受力验算50×100㎜木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。

楼梯模板支撑体系计算书

楼梯模板支撑体系计算书楼梯模板支撑体系计算书一、参数信息模板支架参数：横向间距或排距(m): 1.00；纵距(m): 1.00；步距(m): 1.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m): 0.10；模板支架搭设高度(m): 3.3；采用的钢管(mm): Φ48×3.0；板底支撑连接方式: 方木支撑；立杆承重连接方式: 可调顶托；荷载参数：模板与木板自重(kN/m2): 0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3): 24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.000；材料参数：面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2): 4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2): 11.5；木方弹性模量E(N/mm2): 8000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2): 11.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1.400；木方的间隔距离(mm): 250.0；木方的截面宽度(mm): 40.00；木方的截面高度(mm): 70.00；模板支架立面图：二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = bh2/6 = 1000×15×15/6 = mm3I = bh3/12 = 1000×15×15×15/12 = mm4模板面板按照三跨连续梁计算。

受力分解图：1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为100mm，踏步高度为175mm，宽度为260mm，每一梯段板的踏步数为8步。

钢筋混凝土梯段板自重为：2×0.175×25＋0.10×25/cosα = 5.104 kN/㎡其中：根据图纸可得α=31°故cosα=0.857q1 = 5.104×1+0.5×1 = 5.604 kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2×1= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q为垂直与面板的均布荷载，q=（1.2×5.604+1.4×2）×cosα=8.162kN/m最大弯矩M=0.1×8.162×2502=.5N·mm；文章无明显格式错误和问题段落。

模板支撑体系计算书(碗扣式)

青岛市地铁2号线海川路站主体结构模板工程支撑体系计算书编制：审核：单位(章)：中铁十八局集团有限公司青岛市地铁2号线二零一四年七月目录模板支撑架计算说明 (3)（一）中板（400厚mm）模板支撑架验算 (4)（二）中层梁（800×800mm）模板及支撑架力学验算 (10)（三）拱板（500mm厚）模板支撑架验算 (17)（四）门式钢架验算 (20)模板支撑架计算说明1、本计算书按碗扣式支撑架计算，其中梁（800×800mm），中板（400mm），拱板（500mm）；2、梁:800×800mm支撑架立杆，梁底支设两根，纵间距为600mm；中板：厚度400mm，结构高度6.16m，次龙骨间距300mm，主龙骨采用木方，立杆横纵间距900×600mm；拱板：厚度500mm，结构高度7.18m，面板采用组合钢模板(300×1200)，主龙骨采用16号工字钢，立杆横纵间距900×600mm；步距为1200mm；3、本计算书中板及梁底模采用厚15mm厚木胶板，次楞采用50×100mm木方，主楞采用100×100mm ，立杆采用 48×3.0mm普通钢管进行计算；4、本计算是依据《JGJ166-2008_建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》进行计算；5、由于考虑支撑架支设高度，应在上、下设一道水平剪刀撑，另外竖向剪刀撑的设置应满足相关规范标准要求。

（一）中板（400mm厚）模板支撑架验算1.1 顶板支撑体系计算参数底模采用厚15mm木胶合板，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.5×1.5/6 = 37.50cm3；I = 100×1.5×1.5×1.5/12 =28.13cm4；抗弯刚度EI=6000.0N/mm2×28.13cm4=1.69k N·m2抗剪强度EA=6000.0N/mm2×1000mm×15mm=9.0×104kN次楞为50mm×100mm的方木，间距为300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2；截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W = 5.0×10.0×10.0/6 = 83.3cm3；I = 5.0×10.0×10.0×10.0/12 =416.67cm4；抗弯刚度EI=9500.0N/mm2×416.67cm4=39.6k N·m2抗剪强度EA=9500.0N/mm2×50mm×100mm=4.75×104kN主楞为100×100mm方木，间距为600mm，弹性模量9500.0 N/mm2；截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W =10.0×10.0×10.0/6 = 166.67cm3；I = 10×10.0×10.0×10.0/12 =833.33cm4；抗弯刚度EI=9500.0N/mm2×833.33cm4=79.17k N·m2抗剪强度EA=9500.0N/mm2×100mm×100mm=9.5×104kN楼板模板自重0.8kN/m2，混凝土自重24.00kN/m3，钢筋自重1.5 kN/m3，板施工活荷载3.50kN/m2，梁施工活荷载2.0kN/m2，混凝土板的厚度为400mm。

(完整版)模板支撑体系计算书

模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.61 5kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0 .615kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·mσ=M max/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/m m2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/2 50＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.5 42kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.071kN,R2'=1.406kN,R3'=1.406kN,R4'=1.071kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.366kNτmax=2V max/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.295kN，R2=3.661kN，R3=3.661kN，R4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.224kN，R2'=2.701kN，R3'=2.701kN，R4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 1P＝max[R2，R3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[2.701，2.7 01]=2.701kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.38kNτmax=2V max/A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.942kN，R2=7.871kN，R3=7.871kN，R4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.871/1=7.871kN，R3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125P＝max[R1，R4]=0.295kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.224kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.192kNτmax＝2V max/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1 2)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.0 32kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.574kN，R2＝7.003kN，R3＝7.003kN，R4＝0.574kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w/l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7. 003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf＝N/(φA)+M w/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算F1=N=11.985kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1500mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1500×100/1000=90.09kN≥F1=1 1.985kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1000)×(1350)/(100×450)]1/2=5.477，A ln=ab=45 000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×5.477×7.488×45000/1000=2491.568kN≥F1=11.985kN 满足要求！Ｑ235A钢管轴心受压构件的稳定系数。

模板及支撑计算书

模板及支撑计算书一、楼板模板计算楼板厚度200mm 和100mm ，模板板面采用12mm 高强度竹木模板，次龙骨采用50×100mm ，E=104 N/mm 2，I=bh 3/12=50×1003/12=4.16×104mm 4，方木主龙骨采用100×100方木。

1、荷载计算：模板及支架自重标准值： 0.3KN/m 2混凝土标准值： 24KN/m 2钢筋自重标准值： 1.1 KN/m 2施工人员及设备荷载标准值： 2.5 KN/m 2楼板按100mm 厚计算荷载标准值： F 1= 0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值： F 2=（0.3+24×0.1+1.1）×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按200mm 厚计算荷载标准值： F 3= 0.3+24×0.2+1.1+2.5=8.7KN荷载标准值： F 4= （0.3+24×0.2+1.1）×1.2+2.5×1.4=10.94KN2、计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm 。

（1）板厚按200mm 算：按抗弯强度验算M=1/8q 1l 2 1 σ=M/W ≤f m式中：M ——弯距设计值（N •mm ）q 1____作用在顶板模板上的均布荷载（N/mm ）q 1=F 4×0.2=10.94×0.2=2.19KN/ml ——次龙骨间距σ——受弯应力设计值（N/mm 2）W ——截面抵抗矩=1/6bh 2f m ——模板的抗弯强度设计值（N/mm 2）取11 N/mm 2σ=M/W ≤f m1 8q 1l 211 6bh 22l 1按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1250ω= 0.667×ql 4 ≤1 250100EIq ——作用在模板上的均布荷载（N/mm ）E ——模板的弹性模量（N/mm 2），E=1×104 N/mm 2I ——模板的惯性截面矩，I= 1 12bh 2=5.62×104mm 4100×5.62×104×104 0.677×2.38×200取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=519mm 。

模板钢管支撑系统验算计算书

模板钢管支撑系统验算计算书梁模板计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数:钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取0.80。

模板支架搭设高度为4.5m ，梁截面 B ×D=450mm ×900mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m ，立杆的步距 h=1.50m ，梁底增加1道承重立杆。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方40×80mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

梁两侧立杆间距 1.00m 。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.20kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。

图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.90+0.20)+1.40×42002.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.90+0.7×1.40×2.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500×0.900×0.400=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.200×0.400×(2×0.900+0.450)/0.450=0.400kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.450×0.400=0.360kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q = 0.9×(1.35×9.180+1.35×0.400)=11.640kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.360=0.318kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm 3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm 4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图A0.0749.58kN/mA变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.982kNN2=3.591kNN3=0.982kN最大弯矩 M = 0.073kN.m最大变形 V = 0.111mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.073×1000×1000/21600=3.380N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×1636.0/(2×400.000×18.000)=0.341N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.111mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.591/0.400=8.978kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×8.98×0.40×0.40=0.180kN.m 最大剪力 Q=0.5×0.400×8.978=1.796kN最大支座力 N=1.0×0.400×8.978=3.591kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.180×106/42666.7=4.21N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1796/(2×40×80)=0.842N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.736kN/m 最大变形 v =5/3.84×6.736×400.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.146mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

支撑设计计算书

模板支撑设计计算书顶板模板支撑：1、设计方案及材料：砼顶板厚200mm，密度25KN/m3,模板15mm厚，密度0.9KN/m3,施工荷载2.0KN/m2,钢管“48X3.5mm,每米重3.84Kg/m,支撑以纵距0.9m,横距0.9m,步距h=1.8m,层高 H = 7.45m。

2、荷载砼板自重：25X0.2X0.9 = 4.5KN/m木模板重：1.22X2.44X0.015 = 0.0446 KN/m水平管重：3.84X1X0.9 = 0.034 KN/m施工荷载：2.0X0.9=1.8 KN/m3、纵横杆的抗弯强度T =M/WWf,查表 W=5.08cm3,f=205N/mm2mM=0.077qL2=0.077X [1.2X (4.5+0.0446+0.034)+1.2X2.4] X0.92=0.522KN/m抗弯强度丁= M/W= 0.522*106=102.7N/mm2<f=205N/mm25.08 x 1034、纵、横向水平杆的抗剪计算VW[V]查表 I=12.19cm4 E=2 . 06X 105 N/mm2[V]=l/150=900/150=6mmq=1.2X (3.6+0.0162+0.034)=4.38KN/m5ql4 5 x 4.38 x 1.24 x 1012 / r7cwV=，—= -------------------- =4.70mm384EI 384 x 2.06 x 12.19 x 109V=4.70mm< [V]=6mm5、立杆稳定性计算N/ ① AWf查表：f=205N/mm2, i=1.58cm, A=4.89cm2,①=0.489立杆细长比：入=h/i=1.8/0.0158=113.92N=1.2(N 1k+N2k)+1.4£N k= 1.2X[(3.6+0.0162+0.034X2) X 1.2+5.25X0.0446] + 1.4X2.4X2=12.3KN N/ ① A=12.3 X 103/0.489 X4.89X 102=50.51 N/mm2<f=205N/mm2该设计各项指标均符合规范要求，可实施。

梁板模板及支撑体系计算

梁、板模板及支撑体系计算考虑到现场所进材料的不不确定性，钢管验算取值采用φ48×3.0，木方验算取值90×90。

11.1板400mm模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性20二、荷载设计模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计50 ，50设计简图如下：模板设计平面图)(楼板长向模板设计剖面图)楼板宽向模板设计剖面图(四、面板验算10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》??就面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：233/12=1000×18×18×18/12＝18/6＝54000mm＝，IbhW＝bh/6=1000×18×4486000mm1、强度验算q＝0.9max[1.2(G+ (G+G)×h)+1.4Q，1.35(G+1k1k1k3k12k(G+G)×h)+1.4×0.7Q]×b=0.9max[1.2×(0.15+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1k3k2k1=14.59kN/m2.5] ×0.7×0.4)+1.4×(0.15+(1.1+24)×1.35×．q＝0.9×1.35×G×b=0.9×1.35×0.15×1=0.18kN/m 1K2p＝0.9×1.4×0.7×Q=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN1K2222/8+2.2×0.30.3/4]= /8，＝max[qll/8,q0.18×/8+pl/4]=max[14.59×0.3M21max0.17kN·m622 15N/mmM≤[f]＝＝σ3.1N/mm/W＝0.17×10＝/54000max满足要求！2、挠度验算q＝(G+(G+G)×h)×b=(0.15+(1.1+24)×0.4)×1=10.19kN/m2k1k3k445qlν＝/(384×10000×486000)＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝5×/(384EI)＝10.19×300300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算I(cm)546.75 因[B/l]＝[20000/900]＝22，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑b取整取整长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q＝0.9max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，1k1k2k3k11.35(G+(G+G)×h)+1.4×0.7Q]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1k1k2k3k1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.43kN/m因此，q＝1静0.9×1.35(G+(G+G)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.3＝3.77kN/m2k1k3k q＝0.9×1.4×0.7×Q×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.66kN/m1k1活2222＝0.39kN·m +0.121×0.66×LL+0.121q0.9＝0.107×3.77×0.9M＝0.107q111活静q＝0.9×1.35×G×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.11kN/m 1k2p＝0.9×1.4×0.7×Q=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN 1k22+0.181pL]L＝+0.21pL，M＝max[0.077qL0.107q22222+0.181×2.2×0.9]＝0.42kN·0.92.2×，0.107×0.11×0.9max[0.077×0.11×0.9m+0.21×2222/2+2.2×0.05]0.11×0.05/2+pL]=max[4.43×0.05LM＝max[q/2/2，qL，121311＝0.11kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.39，0.42，0.11]＝0.42kN·m622 15N/mm≤[f]σ＝M＝3.49N/mm/1215000.42×/W＝10＝max满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.77×0.9+0.62×0.66×0.9＝2.43kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.11×0.9+0.681×2.2＝1.56kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.43×0.05，0.11×0.05+2.2]＝2.21kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.43，1.56，2.21]＝2.43kN22 1.4N/mm＝τ≤[τ]0.45N/mm90)3V＝/(2bh)=3×2.43×1000/(2×90×＝0maxmax满足要求！3、挠度验算q=(G+(G+G)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.3＝3.1kN/m2k3k1k44/(100×9350×5467500)/(100EI)=0.632×3.1×900＝0.632qL＝跨中νmax0.25mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！．六、主梁验算Ф48×3 (mm) 主梁材料规格钢管主梁类型2206000 2 可调托座内主梁根数) 主梁弹性模量E(N/mm22125 205 ) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm主梁抗弯强度设计值[f](N/mm)344.4910.78)主梁截面抵抗矩W(cm主梁截面惯性矩I(cm)因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

框架梁、板模板支撑架(扣件式)计算书

框架梁板模板支撑架（扣件式）计算书一、工程概况1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。

详见列表：结构自防水材料防水基础底板厚度是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。

梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周围板厚180mm。

梁模板采用18厚多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。

梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。

二、编制依据3 《翁岩村城中村改造一期工程施工组织设计》4 《组合钢模板技术规范》《竹胶合板模板》《房屋建筑部分工程标准强制性条文》《建筑结构长城工程杯质量评审标准》三、施工计划3.13.23.3四、施工工艺及相关技术等4.1框架梁计算选择根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。

通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m ）支撑体系的设计。

最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m 的框架梁：转换层（-0.450）G 轴交9轴至14轴、G 轴交27轴至32轴，截面900mm ×2000mm ；B 轴至G 轴交5轴及36轴，截面1050mm ×1800mm （线荷载超过20KN/m ）。

4.2支撑体系及材料选择整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用Φ4.8，壁厚3.0mm 且不小于2.8mm 钢管，双扣件；。