塔计算手册资料
板式塔设计计算说明书
一、设计任务1. 结构设计任务完成各板式塔的总体结构设计，绘图工作量折合A1图共计4张左右，具体包括以下内容：⑴各塔总图1张A0或A0加长； ⑵各塔塔盘装配及零部件图2张A1。
2. 设计计算内容完成各板式塔设计计算说明书，主要包括各塔主要受压元件的壁厚计算及相应的强度校核、稳定性校核等内容。
二、设计条件1. 塔体内径mm 2000=i D ，塔高m 299.59H i =；2.设计压力p c =2.36MPa ，设计温度为=t 90C ︒；3. 设置地区：山东省东营市，基本风压值q 0=480Pa ，地震设防烈度8度，场地土类别III 类，地面粗糙度是B 类；4. 塔内装有N=94层浮阀塔盘；开有人孔12个，在人孔处安装半圆形平台12个，平台宽度B=900m m ，高度为1200m m ；5. 塔外保温层厚度为δs =100m m ，保温层密度ρ2=3503m /kg ；三、设备强度及稳定性校核计算1. 选材说明已知东营的基本风压值q 0=480Pa ，地震设防烈度8度，场地土类别III 类；塔壳与裙座对接；塔内装有N=94层浮阀塔盘；塔外保温层厚度为δs =100m m ，保温层密度ρ2=3503m /kg ；塔体开有人孔12个，在人孔处安装半圆形平台12个，平台宽度B=900m m ，高度为1200m m ；设计压力 p c =2.36MPa ，设计温度为=t 90C ︒；壳3m m ，裙座厚度附加量2m m ；焊接接头系数取为0.85；塔内径mm 2000=i D 。
通过上述工艺条件和经验，塔壳和封头材料选用Q345R 。
对该塔进行强度和稳定计算。
2. 主要受压元件壁厚计算本部分应包括常压塔的主要筒体及椭圆封头等重要受压元件的壁厚计算，裙座厚度先按经验值取。
l塔壳和封头材料选用Q345R[MPa 185][,325)(t.20p eL ==σR R (16<≤δ36)] 直径mm 2000=i D 段圆筒及封头： 圆筒：15.12mm 36.285.01852200036.2][2ci c =-⨯⨯⨯=-=p D p tφσδ 封头：mm 06.1536.25.085.018521200036.25.0][2ci c h =⨯-⨯⨯⨯⨯=-=p K D p tφσδ 经圆整后，塔壳厚度取为22m m ，封头厚度取为24m m ，裙座壳厚度取为18m m 。
高塔基础计算书（手算）
高塔基础计算书（手算）基本计算资料：采用现行国家有关规范<<石油化工塔型设备基础设计规范>>,（SH 3030-1997）<<建筑结构荷载规范>>（GB50009-2001）<<建筑地基基础设计规范>>（GB50007-2002）<<建筑抗震设计规范>>（GB50011-2001）<<高耸结构设计规范>>（GBJ135-90）<<构筑物抗震设计规范>>（GB50191-93）<<化工设备基础设计规定>>参考手册：〈〈高塔基础设计手册〉〉以塔401为例：计算如下：一、塔设备内径：D1=2.2m, 外径：D2=2.224m塔设备高度：30m基本风压：0.5kN/ m2㎡㎡地震烈度：7度，设计地震基本加速度：0.15g。
基础置于砾石层上，地基承载力特征值:f a=400kPa。
二、荷载空塔自重：22吨，生产时操作重：31吨充水水重：110吨，平台梯子重：7吨(含管道、保温等)三、周期计算：δ1＜＝30，当h2/D2=302/2.224=404.7<700T1=0.35+0.85x10-3x h2/D2 =0.694s四、风荷载计算：w k=βz u s u z u r(1+u e)(D2+2δ2)w0u s=0.6, u r=1.1, u e=0.23, δ2=0.3w k=0.6x1.1x1.23βz u z w0 D2=0.812βz u z w0 (D2+2δ2)离地面高度H(m) 10 20 30u z 1.0 1.25 1.42u z w00.5 0.625 0.71βz 1.35 1.82 2.23w k 1.55 2.6 3.6注：βz是按高耸结构设计规范计算作用在基础顶面的剪力：Q=[1.55+(1.55+2.6)/2+(2.6+3.6)/2]x10=67kN作用在基础顶面的弯矩：M=[1.55x5+1.55x15+2.6x25+0.5x16.7x1.05+0.5x26.7x1]x10 =1180kN.m五、地震作用计算：G eq=31x10=310kNa1=(T g/T1) 0.9xa max=(0.35/0.694) 0.9x0.12=0.065F EK=a1xG eq=0.065x310=20.15kN作用在基础顶面的剪力：Q=F EK=20.15kN作用在基础顶面的弯矩：M=Qx2h/3=20.15x2x30/3=806 kN.m六、基础设计〈一〉、正常操作情况下的荷载标准组合假设基础直径5.2m，基础埋深3.0m,基础高出地面0.3m。
塔基础计算(圆柱式)
按构筑物抗震设计规范（ＧＢ－５０１９１－９３）的经验
公式 当Ｈ２／Ｄ０＜７００时
Ｔ１＝０.４０＋０.９８Ｘ１０－３Ｈ２／Ｄ０
0.4784当Ｈຫໍສະໝຸດ ／Ｄ０＞７００时Ｈ２／Ｄ０
80
Ｔ１＝０.２９＋１.１４Ｘ１０－３Ｈ２／Ｄ０
0
四．风荷载计算
Ｗ=DbzmsmzW0(kN/m)
bz=1+zufz/mz
ms
mz
4.48
一．设计资料
塔设备直径D（米） 3.2
塔设备高度H
（米） 16
基本风压W0(kN/m2) 0.4
地基承载力特征值fak(kPa) 400
抗震设防烈度 6
场地类别 2
设计地震分组 2
a1 0.12
二．荷载
塔设备自重(kN)
385
操作时塔总重(kN) 1350
塔试验重(kN)
1350
三．塔型设备自振周期
2.24
1.10 1.42
( 14.2.6 - 1 ) ( 14.2.6 - 2 )
mzW0D2
H/D
z
5.81632
5
2.1
塔基础顶面剪力（Ｑ）
塔基础顶面弯矩(kN-m)
Q=W*H(kN)
M=W*H2/2(kN-m)
71.729152
573.833216
地基承载力特征值fa(kPa) 400
u 0.84
-0.73
0.53
14.4
2
rl
Pjmax
R
1.8
107.4
2
R 1.6
r1/R 0.90
底板厚度h0取 0.5 米
-209.12
-0.5944 -0.5944
塔计算手册资料
塔的水力学计算手册1.目的与适用范围 (1)2.塔设备特性 (1)3.名词术语和定义 (1)4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 (1)5.填料塔的设计 (9)1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义3.1 塔径(tower diameter)，DT塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。
3.2 板间距(tray spacing)，HT塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。
3.3 降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法， 见图3.1-(a),-(b)。
3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离， 见图3.1-(a)。
塔的水力学计算手册
塔的水力学计算手册1.目的与适用范围................................................. 错误!未定义书签。
2.塔设备特性..................................................... 错误!未定义书签。
3.名词术语和定义................................................. 错误!未定义书签。
4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计........................................ 错误!未定义书签。
5.填料塔的设计................................................... 错误!未定义书签。
1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义塔径(tower diameter)，DT塔筒体内壁直径，见图(a)。
塔的水力学计算手册
塔的水力学计算手册1.目的与适用范围 (1)2.塔设备特性 (1)3.名词术语和定义 (1)4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 (1)5.填料塔的设计 (1)1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义3.1 塔径(tower diameter)，DT塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。
3.2 板间距(tray spacing)，HT塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。
3.3 降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法，见图3.1-(a),-(b)。
3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图3.1-(a)。
塔简明计算书
塔设备校核计算条件塔型板式容器分段数（不包括裙座）2压力试验类型液压MPa封头上封头下封头材料名称Q345R Q345R 名义厚度mm 818腐蚀裕量mm 00焊接接头系数0.850.85封头形状平盖平盖圆筒圆筒设计压力MPa设计温度℃圆筒长度mm圆筒名义厚度mm 圆筒内径/外径mm材料名称（即钢号）1 0.112037384167500Q345R2 0.105261683200Q345R 345678910圆筒腐蚀裕量mm纵向焊接接头系数环向焊接接头系数外压计算长度mm试验压力（立）MPa 试验压力（卧）MPa1 00.850.8500.11 1.029692 00.850.8500.11 1.02969 345678910变径段1 2 3 4 5设计压力MPa 0.1设计温度℃0变径段下端内径mm 7500变径段上端内径mm 3200腐蚀裕量mm 0纵向焊接接头系数0.85横向焊接接头系数0变径段轴向长度mm 3750变径段外压计算长度mm 0mm 0变径段大端过渡段转角半径mm 0变径段小端过渡段转角半径6 7 8 9设计压力MPa设计温度℃变径段下端内径mm变径段上端内径mm腐蚀裕量mm纵向焊接接头系数横向焊接接头系数变径段轴向长度mm变径段外压计算长度mm变径段大端过渡段转角mm半径mm变径段小端过渡段转角半径1 2 3材料名称Q345R4 5 6材料名称7 8 9材料名称内件及偏心载荷介质密度( kg/m3) 1100塔釜液面离焊接接头的高度(mm) 8000塔板分段数 1 2 3 4 5塔板型式浮阀塔板层数0每层塔板上积液厚度mm 0最高一层塔板高度mm 0最低一层塔板高度mm 0填料分段数 1 2 3 4 5填料顶部高度mm填料底部高度mm填料密度kg/m3集中载荷数 1 2 3 4 5集中载荷kg集中载荷高度mm集中载荷中心至容器中mm心线距离塔器附件及基础塔器附件质量计算系数 1.2基本风压(N/m2) 0基础高度(mm)200塔器保温层厚度(mm) 100保温层密度 (kg/m3) 300裙座防火层厚度(mm) 0防火层密度 (kg/m3) 0管线保温层厚度(mm) 100最大管线外径 (mm) 500笼式扶梯与最大管线的相对位置90场地土类型I场地土粗糙度类别A 地震设防烈度低于7度设计地震分组第一组阻尼比0地震影响系数最大值 max 3.28545e-66塔器上平台总个数6平台宽度(mm) 1200塔器上最高平台高度(mm) 30000塔器上最低平台高度(mm) 12000裙座裙座结构形式圆筒形裙座底部截面内径(mm) 7500裙座与壳体连接形式对接裙座高度(mm) 200裙座材料名称Q345R裙座设计温度(℃) 120裙座腐蚀裕量(mm) 0裙座名义厚度(mm) 18裙座材料许用应力(MPa) 184.2裙座上同一高度处较大孔个数1裙座较大孔中心高度(mm) 300裙座与筒体连接段的材料裙座与筒体连接段在设计温度下许用应力(MPa)裙座与筒体连接段长度(mm)裙座上较大孔引出管内裙座上较大孔引出管径（或宽度）(mm) 50厚度(mm) 3.5裙座上较大孔引出管长度 (mm) 500地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称35CrMoA地脚螺栓材料许用应力 (MPa) 306地脚螺栓个数36地脚螺栓公称直径(mm) 42全部筋板块数72相邻筋板最大外侧间距 (mm) 548.609筋板内侧间距(mm) 90筋板厚度(mm) 18筋板宽度(mm) 140盖板类型分块盖板上地脚螺栓孔直径 (mm) 60盖板厚度(mm) 24盖板宽度(mm) 0垫板有垫板上地脚螺栓孔直径 (mm) 45垫板厚度(mm) 18垫板宽度(mm) 90基础环板外径(mm) 7728基础环板内径(mm) 7308基础环板名义厚度(mm) 18计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度(mm) 直立容器校核取用厚度 (mm)许用内压(MPa) 许用外压 (MPa)下封头 18 18 0.000第1 段圆筒 16 16 0.671第1 段变径段 10 10第2 段圆筒 8 8 0.771第2 段变径段第3 段圆筒第3 段变径段第4 段圆筒第4 段变径段第5 段圆筒第5 段变径段第6 段圆筒第6 段变径段第7 段圆筒第7 段变径段第8 段圆筒第8 段变径段第9 段圆筒第9 段变径段第10 段圆筒上封头 8 8 0.000裙座名义厚度(mm) 取用厚度(mm)18 18风载及地震载荷0－0 A－A 裙座连接段1－1(筒体) 1－1(下封头) 2－2 3－3 操作质量655464 654251 647100 647100 59082.5最小质量265810 264597 257446 257446 59082.5压力试验时质量2.43025e+062.42904e+06257446 257446 59082.5风弯矩0 0 0 0 0 Mca (I)Mca (II)Mcw(I)Mcw(II)Mew 0 0 0 0 0地震弯矩0 0 0 0 0偏心弯矩0 0 0 0 0最大弯矩0 0 0 0 0垂直地震力0 0 0 0 0应力计算σ1111.94 10.59 10.39σ1215.42 15.30 17.16 15.22 7.49σ130.00 0.00 0.00 0.00 0.00σ22 6.83 6.06 7.49σ3113.14 11.65 11.43σ3257.17 56.80 6.83 6.06 7.49σ330.00 0.00 0.00 0.00 0.00[σ]t184.20 184.20 189.00 184.20 189.00B 56.87 56.87 50.40 56.87 60.10组合应力校核σA1-5.22 -4.63 2.90许用值192.78 187.88 192.78σA215.42 15.30 6.83 6.06 7.49许用值68.24 68.24 60.48 68.24 72.12σA3 6.31 5.60 3.94许用值310.50 292.50 310.50σA457.17 56.80 6.83 6.06 7.49许用值58.94 58.94 52.36 70.73 60.10σ246.46 214.48许用值310.50 310.50校核结果合格合格合格合格注1: σi j中i 和j 的意义如下i=1 操作工况j=1 设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2 检修工况j=2 重力及垂直地震力引起的轴向应力（压）i=3 液压试验工况j=3 弯矩引起的轴向应力（拉或压）[σ]t：设计温度下材料许用应力； B ：设计温度下轴向稳定的应力许用值注2: σA1: 操作工况下轴向最大组合拉应力σA2: 操作工况下轴向最大组合压应力σA3: 液压试验时轴向最大组合拉应力σA4: 液压试验时轴向最大组合压应力σ: 试验压力引起的周向应力注3: 单位如下: 质量: kg 力:N 弯矩: N mm 应力: MPa风载及地震载荷(变径段,自下向上编号)1(底截面) 1(顶截面) 2(底截面) 2(顶截面) 3(底截面) 3(顶截面) 操作质量65768.4 59082.5最小质量65768.4 59082.5压力试验时质量65768.4 59082.5风弯矩0 0Mca (I)Mca (II)Mcw(I)Mcw(II)Mew 0 0地震弯矩0 0偏心弯矩0 0最大弯矩0 0垂直地震力0 0应力计算σ1122.28 9.51σ12 3.25 6.85σ130.00 0.00σ22 3.25 6.85σ3124.51 10.46σ32 3.25 6.85σ330.00 0.00[σ]t189.00 189.00B 87.42 87.42组合应力校核σA119.0275 2.6555许用值192.78 192.78σA2 3.25 6.85许用值78.95 78.95σA321.2557 3.60617许用值310.5 310.5σA4 3.25 6.85许用值87.42 87.42σ459.454 196.374许用值310.5 310.5校核结果不合格合格注1: σi j中i 和j 的意义如下i=1 操作工况j=1 设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2 检修工况j=2 重力及垂直地震力引起的轴向应力（压）i=3 液压试验工况j=3 弯矩引起的轴向应力（拉或压）[σ]t设计温度下材料许用应力 B 设计温度下轴向稳定的应力许用值注2: σA1: 操作工况下轴向最大组合拉应力σA2: 操作工况下轴向最大组合压应力σA3: 液压试验时轴向最大组合拉应力σA4: 液压试验时轴向最大组合压应力σ: 试验压力引起的周向应力注3: 单位如下: 质量: kg 力:N 弯矩: N∙mm 应力: MPa计算结果:地脚螺栓及地脚螺栓座:基础环板抗弯断面模数(mm3) 9.07585e+09 基础环板面积(mm2) 4.95988e+06 基础环板计算力矩( N∙mm) 21817.2 基础环板需要厚度(mm) 29.84 基础环板厚度厚度校核结果不合格混凝土地基上最大压应力(MPa) 4.81地脚螺栓受风载时最大拉地脚螺栓受地震载荷时最应力(MPa) 0.00 大拉应力(MPa) 0.00地脚螺栓需要的螺纹地脚螺栓实际的螺纹小小径(mm) 0 径(mm) 37.129地脚螺栓校核结果地脚螺栓承受的最大拉应力小于零,塔器可以自身稳定，地脚螺栓仅起固定作用筋板压应力(MPa) 0.00 筋板许用应力 (MPa) 0.00 筋板校核结果合格盖板最大应力(MPa) 0.00 盖板许用应力 (MPa) 147 盖板校核结果¦合格裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔焊接接头截面上的最器操作质量(kg) 647100 大弯矩(N mm) 0对接接头校核搭接接头校核对接接头横截面 (mm2) 417046 搭接接头横截面 (mm2)对接接头抗弯断面模数 (mm3) 7.81961e+08 搭接接头抗剪断面模数 (mm3)对接焊接接头在操作搭接焊接接头在操作工况下最大拉应力 (MPa -15.22 工况下最大剪应力 (MPa)对接焊接接头拉应力搭接焊接接头在操作许可值 (MPa) 132.624 工况下的剪应力许可值 (MPa)对接接头拉应力校核结果合格搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力 (MPa)搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值 (MPa)搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度(mm) 18 附件质量(kg) 31150.5 壳体和裙座质量(kg) 155753 保温层质量(kg) 44843.6 内件质量(kg) 0 操作时物料质量(kg) 389654 平台及扶梯质量(kg) 34063.5 直立容器的最小质量(kg) 265810 直立容器的操作质量(kg) 655464直立容器的最大质量(kg) 2.43025e+06 液压试验时液体质量(kg) 2.16444e+06 直立容器第一振型自振周期(s) 1.39 吊装时空塔质量(kg) 186903空塔重心至基础环板底截面距离(mm) 29267.9地震载荷对直立容器总的操作工况下容器顶部横推力(N) 0 最大挠度(mm) 0 风载对直立容器总的容器许用外压(MPa) 横推力(N) 0容器总容积 (mm3) 2.16444e+12 直立容器总高(mm) 93958 直立容器第二振型自振周期(s) 0.35 直立容器第三振型自振周期(s) 0.17 临界风速（第一振型）临界风速（第二振型）雷诺系数设计风速第1段筒体校核计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件计算压力P c (MPa) 0.19 设计温度t (℃) 120.00内径D i (mm) 7500.00材料名称Q345R 材料类型板材试验温度许用应力[σ] (MPa) 189.00 钢板负偏差C1 (mm) 0.30设计温度许用应力[σ]t (MPa) 189.00 腐蚀裕量C2 (mm) 0.00试验温度下屈服点σs (MPa) 345.00 焊接接头系数φ0.85厚度及重量计算计算厚度δ (mm) 4.35 名义厚度δn (mm) 16.00有效厚度δe (mm) 15.70 重量 (kg) 110865.92压力试验时应力校核压力试验类型液压试验压力试验允许通过的应力试验压力值P T (MPa) 1.0297[σ]T=0.90σs310.50试验压力下圆筒的应力σT (MPa) 289.95 校核条件σT≤[σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力[P w] (MPa) 0.67118 设计温度下计算应力σt (MPa) 44.60 [σ]tφ160.65 校核条件[σ]tφ≥σt结论合格第2段筒体校核计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件计算压力P c (MPa) 0.10 设计温度t (℃) 0.00 内径D i (mm) 3200.00材料名称Q345R 材料类型板材试验温度许用应力[σ] (MPa) 189.00 钢板负偏差C1 (mm) 0.30 设计温度许用应力[σ]t (MPa) 189.00 腐蚀裕量C2 (mm) 0.00 试验温度下屈服点σs (MPa) 345.00 焊接接头系数φ0.85厚度及重量计算计算厚度δ (mm) 1.00 名义厚度δn (mm) 8.00 有效厚度δe (mm) 7.70 重量 (kg) 33300.21压力试验时应力校核压力试验类型液压试验压力试验允许通过的应力试验压力值P T (MPa) 1.0297[σ]T=0.90σs310.50试验压力下圆筒的应力σT (MPa) 252.32 校核条件σT≤[σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力[P w] (MPa) 0.77127 设计温度下计算应力σt (MPa) 20.83 [σ]tφ160.65 校核条件[σ]tφ≥σt 结论合格变径段校核计算所依据的标准GB 150.3-2011设计条件计算压力P c (MPa) 0.10 锥壳大端转角半径r (mm) 0.00 设计温度 t (℃) 0.00 锥壳小端转角半径r i (mm) 0.00 锥壳大端直径D I (mm) 7500.00 锥壳计算内直径D c (mm) 7500.00 锥壳小端直径D is (mm) 3200.00 锥壳半顶角α (°) 29.84 大端产生的轴向载荷f1 (N/mm) -27.38 小端产生的轴向载荷f2 (N/mm) -57.65大端筒体小端圆筒锥壳部分材料名称 Q345R Q345R Q345R 材料类型板材板材板材试验温度许用应力[σ] (MPa) 189.00 189.00 189.00 设计温度许用应力[σ]t (MPa) 189.00 189.00 189.00 试验温度下屈服点σs (MPa) 345.00 345.00 345.00钢板负偏差C1 (mm) 0.30 0.30 0.30 焊接接头系数φ 0.85 0.85 0.85 腐蚀裕量C2 (mm) 0.00 0.00 0.00锥壳厚度计算锥壳锥壳大端δr (mm) 2.69 应力增强系数Q 1.95 计算厚度δr (mm) 14.64 锥壳加强段长度 (mm) 503.21 是否加强需要加强圆筒加强段长度 (mm) 468.67 锥壳小端计算厚度δr (mm) 9.92 应力增强系数Q 3.10 是否加强需要加强锥壳加强段长度 (mm) 270.57圆筒加强段长度 (mm) 251.99压力试验时应力校核锥壳压力试验类型液压试验试验压力值P T (MPa) 1.0297压力试验允许通过的应力[σ]T310.50(Mpa)540.52试验压力下封头的周向应力σT(MPa)校核条件σT ≤[σ]T校核结果不合格计算结果11.00 锥壳所需名义厚度 (mm) 3.50 锥壳小端所需名义厚度(mm)锥壳大端所需名义厚度 (mm) 22.50 输入厚度 (mm) 10.00 结论合格锥壳和筒体连接处的加强计算大端小端△值 11.00△值 4.00△<α,需作加强设计△<α,需作加强设计Q L=P C D L/4+f1 (N/mm) 160.92 Q S=P C D S/4+f2 (N/mm) 22.75 所需加强面积 A rl (mm2) 1156.46 所需加强面积 A rs (mm2) 112.54 有效加强面积 A el (mm2) 3479.91 有效加强面积 A el (mm2) 1136.33 □增加壁厚■设置加强圈□增加壁厚■设置加强圈加强段厚度 (mm) 加强段厚度 (mm)筒体加强段长度 (mm) 筒体加强段长度 (mm)锥壳加强段长度 (mm) 锥壳加强段长度 (mm)加强圈规格I100x68x4.5 加强圈规格I100x68x4.5过程设备强度设计计算书SW6-2011加强圈型号工字钢加强圈型号工字钢加强圈截面积1434.50 加强圈截面积1434.50全国化工设备设计技术中心站11。
塔的水力学计算手册精编版
塔的水力学计算手册文件编码（008-TTIG-UTITD-GKBTT-PUUTI-WYTUI-8256）塔的水力学计算手册1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义塔径(tower diameter)，DT塔筒体内壁直径，见图(a)。
板间距(tray spacing)，HT塔内相邻两层塔盘间的距离，见图(a)。
降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法，见图(a),-(b)。
降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图(a)。
溢流堰高度(weir height)，hw降液管顶部边缘高出塔板的距离，见图(a)。
30米高通信塔混凝土基础计算书
30米高通信塔混凝土基础计算书1. 引言本文档旨在提供30米高通信塔混凝土基础的计算书。
该计算书将包括以下内容：- 塔的重量的计算- 塔的水平荷载计算- 塔的垂直荷载计算- 基础尺寸和深度的计算2. 塔的重量计算首先，我们需要计算塔的重量。
塔的重量由以下组成部分构成：- 钢塔本身的重量：根据塔的设计参数和材料信息，计算钢塔的自重。
- 平台和配件的重量：考虑到塔上的平台和附加配件，计算其重量。
将这些重量总和得到塔的总重量。
3. 塔的水平荷载计算对于30米高的通信塔，我们需要计算塔在水平方向上受到的荷载。
这些荷载包括：- 风荷载：根据塔的高度和地理位置，使用适当的风荷载标准计算风压力。
- 水平指向荷载：考虑到塔可能受到的侧向荷载，例如风向变化或其他外部力的影响，计算其水平荷载。
将这些荷载总和得到塔受到的总水平荷载。
4. 塔的垂直荷载计算塔的垂直荷载包括：- 自重：根据塔的设计参数和材料信息，计算塔本身的自重。
- 附加荷载：考虑平台、天线和其他附加设备的重量等因素，计算附加荷载。
- 设备和人员荷载：考虑在塔上操作和安装设备时可能施加在塔上的额外荷载。
将这些荷载总和得到塔受到的总垂直荷载。
5. 基础尺寸和深度计算基于塔的总重量、水平荷载和垂直荷载，我们可以计算出适当的基础尺寸和深度。
基础的尺寸和深度需要足够大以支撑塔的重量和荷载。
根据土壤的承载力和其他相关工程参数，进行合适的基础计算，以确保基础的稳固和可靠。
6. 结论本文档提供了30米高通信塔混凝土基础的计算书。
通过计算塔的重量、水平荷载和垂直荷载，以及基于这些参数计算出的基础尺寸和深度，可以确保塔的稳固和可靠性。
请注意，本文档仅提供了基础计算的概述，具体设计和施工应根据相关规范和专业工程师的指导进行。
铁塔基础计算书
铁塔基础计算书四脚塔独立基础计算书保护密码：l00149047XXXX项目XXX 基站XXX铁塔0、原始数据输入几何参数基础长l 3.8m 宽b 3.8m 基础埋深d 3m 塔脚高度H z0.3m 塔柱截面高度h z 900mm 底板根部厚度h 1500mm 端部高度h 2300mm 混凝土强度等级C25土参数地下水位深度d w 3.6m 承载力特征值f ak 100kP a 基础底面摩擦系数μ0.3上拉角α020°作用力（标准值）拔力 T 380kN 压力 N 480kN 水平力 H x 60kN 水平力 Hy 60kN混凝土轴心抗压强度设计值f c 11.9N/mm 2混凝土轴心抗拉强度设计值ft 1.27N/mm 2混凝土容重γc 23kN/m 3土的重度γ16.50kN/m 3土的计算重度γ016.50kN/m 3基础的底面积A14.44m 2基础的抗矩W x =bl 2/69.15m 3 W y =lb 2/69.15m 3 基础冲切破坏锥体的有效高度h 0470mm 基础体积V f7.84m 3基础上土的体积V s35.72m 3h t =d-h 22.70m h t 深度范围内的基础体积V 03.27m 3修正后承载力特征值f a =f ak +ηb γ(b-3)+ηd γ0(d-0.5)141.25kP a1、地基承载力验算1.1受拔塔柱顶面竖向力标准值F k-380.00kN 基础自重（包括土重）标准值G k 769.78kN 标准组合下基础底面力矩M kx =M kx0+V k y0(d+H z )198.00kN ·m M ky =M ky0+V kx0(d+H z )198.00kN ·ma x =0.5b-e x =0.5b-M kx /(F k +G k ) 1.39m a y =0.5l-e y =0.5l-M ky /(F k +G k ) 1.39m a x a y /0.125bl1.07a xa y ≥0.125bl 即基底脱开面积不大于全部面积的1/4满足标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A26.99kN/m2最大p k,max＝(F k+G k)/3a x a y121.03kN/m2 p k/f a0.19p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.71p k,max≤1.2f a满足1.2受压塔柱顶面竖向力标准值F k480.00kN标准组合下基础底面力矩M kx=M kx0+V ky0(d+H z)198.00kN·m M ky=M ky0+V kx0(d+H z)198.00kN·m标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A86.55kN/m2最大p k,max=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y129.85kN/m2 p k/f a0.61p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.77p k,max≤1.2f a满足2、抗拔稳定验算（按ht<hcr考虑）< p=""> 基础重（考虑浮力）G f180.43kN土体重量（考虑浮力）G e979.20kN基础的受拔力F380.00kNG e/γR1+G f/γR2726.36kNF/(G e/γR1+G f/γR2)0.52F≤G e/γR1+G f/γR2满足3、抗滑移稳定验算（把4个基础做为整体计算，代表值统一取为标准值）基础顶面水平力代表值P h=4(V kx02+V ky02)^1/2339.41kN基础顶面竖向力代表值N（即塔重）100.00kN基础自重包括土重（考虑浮重度）G3079.12kN（N+G）μ/P h 2.81（N+G）μ/P h≥1.3满足4、抗冲切验算（受压塔脚、b=l）基底所受的力轴力N=N0662.00kN基本组合下基础底面力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·m M y=M y0+V x(d+H z)277.20k N·mp jmax＝N/A+M x/W x+M y/W y106.47kP a冲切验算时取用的梯形面积A l=b(0.5(l-h z)-h0)-(0.5(l-h z)-h0)2 2.76m2地基土净反力设计值F l＝p jmax A l294.23kNa t900mma b=Min{h z+2H0，l}1840mmam=(a t+a b)/21370mm0.7βhp f t a m h0572.43kNF l/(0.7βhp f t a m h)0.51F l≤0.7βhp f t a m h0满足5、配筋验算5.1基础底板底面（受压组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p jmax(0.5(l-h z))^2111.92kN·m/m 配筋A s=M max/0.9h0f y881.97mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m 钢筋等级Ⅱ钢筋抗拉强度设计值fy300N/mm2实配钢筋直径d14mm 间距s150mm面积A s实配1025.73mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.2基础底板顶面（受拉组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p t(0.5(l-h z))^241.80kN·m/m配筋A s=M max/0.9h0f y470.60mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m钢筋等级Ⅰ钢筋抗拉强度设计值fy210N/mm2实配钢筋直径d12mm间距s150mm面积A s实配753.60mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.3塔柱纵筋（验算塔柱根部截面）钢筋等级Ⅲ钢筋抗拉强度设计值fy360N/mm2实配钢筋直径d25mm总根数n12面积A s实配5887.50mm2每边面积A s1实配1962.50mm2最小配筋率验算A s,min(最小配筋率0.6%)4860.00mm2每边面积A s1,min(最小配筋率0.2%)1620.00mm2配筋≥最小配筋率拉弯拉力N542.00kN力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·mM y=M y0+V x0(d+H z)277.20k N·m偏心距e0x0.51me0y0.51m正截面受弯承载力设计值M ux=M uy586.40kN·m轴拉承载力设计值 N u0=f y A s2119.50kN1/(1/N u0+1/(e0/M u))586.42kN0x xe i=e0+e a0.45m塔柱的计算长度l5.60m偏心距增大系数η 1.01e=ηe i+h/2-a0.87m-h/2+a'0.04me'=ηe界限相对受压区高度ξb0.52受压区高度x=N/α1f c b61.81mm计算配筋A2箍筋样式E实配箍筋直径d10mm间距s250mmρv=(n1A s1l1+n2A s2l2)/A cor s0.498%配筋偏大箍筋个数13钢筋重量64.00kg5.5马凳钢筋（一个基础）根数n20马凳钢筋直径d14mm 钢筋重量22.56kg 6、工程量统计混凝土垫层6.40m3钢筋混凝土31.38m3钢筋1876.66kg 开挖工程量214.87m3回填工程量177.09m3</hcr考虑）<>。
洗涤塔设计计算手册
②加药泵参数选择：3.9L/hr,@0.7Mpa
③药槽(第一段和第二段合用)
10、排放数据估算：
1排放速率0.9kg/hr×35%≈0.315kg/hr（<0.77kg/hr@15m），合格。
②排放浓度0.315kg/hr÷60min/hr÷150m3/min≈35mg/m3
水的比热容=1.0kCal/kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718(kcal/hr)/8(℃)/1.0kCal/kg.℃/1000(kg/m3)＝18.5m3/hr。本系统配置1台30m3/hr的冷却塔，是留有余量的。
苏州乔尼设备工程有限公司
2006-02-16
7、液气比L/G=6.0:1
8、水泵参数：50m3/hr×18mAq×２
9、加药系统参数计算：
①投药量计算：
M（HNO3）=63g/mol
M（NaOH）=40g/mol
HNO3:0.9kg/hr/2/63g/mol=7.15mol/hr
NaOH:7.15mol/hr×40g/mol≈0.286kg/hr
（≤240mg/m3），合格。
11、排气温度的控制
空气比热容以1kJ/kg.℃计
进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃；
冷却器需要移去的热量=150(kg/min)×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/4.18(kJ/kCal)×70℃=150718kcal/hr=175kw；
设计计算：
1、去除率
第一段SCRUBBER去除率：50%
第二段SCRUBBER去除率：30%
塔设备强设计计算模板
σB≤0塔自身稳定，固定位置加螺栓σB>0，必须设地脚螺栓，螺纹小径
地脚螺栓个数取4的倍数，小直径塔取6个，圆整后地脚螺栓的公称直径不得小于M24
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（四）群座与塔底封头焊接结构
对接焊缝压应力，轴向载荷较高，一般用于大型塔，搭接焊缝受剪应力，一般用于小型塔
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主要内容：
了解塔所承受载荷的特点。熟悉塔体和裙座承受的各项载荷计算及强度校核步骤。能够确定塔体和裙座体危险截面，并掌握塔体壁厚的校核方法。
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一、塔体强度计算
室外H/D较大的塔，操作压力、质量载荷、风载荷、地震载荷偏心载荷等
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㈠ 按设计压力计算筒体及封头壁厚
按第十五章"容器设计基础"中内压、外压容器的设计方法，计算塔体和封头的有效厚度。
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其中以水平方向振动危害较大。计算地震力时，仅考虑水平地震力，并把塔设备看成是悬臂梁。
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（1）水平地震力
实际全塔质量按全塔或分段均布。计算地震载荷与计算风载荷一样，将全塔沿高度分成若干段，每一段质量视为集中于该段1/2处
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FK1-mK引起的基本振型水平地震力Cz-综合影响系数，直立圆筒Cz=0.5；
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表4-34 轴向最大应力的校核条件
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3. 水压试验时应力校核
(1) 关于拉应力
① 环向拉应力的验算在第十五章② 最大组合轴向拉应力
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(2) 设备充水（未加压）后最大质量和最大弯矩在壳体中引起的组合轴向压应力
K为载荷组合系数，取K=1.2。
【2024版】塔架计算书
可编辑修改精选全文完整版塔架计算书一、主要要求：1、型钢格构式塔架，自立式铁塔。
2、上层标高16.0m，自重120Kg，水平后座力4.12kN。
下层标高13.5m，自重120Kg，水平后座力2.2kN。
3、南京大厂镇江边。
二、设计概况：1、抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度0.1g，设计地震分组为第一组.2、基本风压0.4kN/㎡，地面粗糙度为A类(空旷地带)，工程的安全等级为一级(参照《高耸结构设计规范》设计)。
3、按照《高耸规范》第3.4.2条，本塔架结构不必进行构件截面的抗震验算，仅需满足抗震构造要求。
4、荷载的组合，按《高耸规范》第2.0.5条，取用下式：1.2G+1.4W+1.4×0.7L式中，G为自重等永久荷载W为风荷载L为活荷载5、考虑到平时检修使用时人员的上下，采用大型角钢格构式塔架，尺寸如下：三、塔架构件选择说明：1、满足大型格构式柱的构造要求：斜缀条与水平缀条的夹角宜在40°~70°内，水平缀条不小于L63×5，斜缀条不小于L75×6。
2、节点板的厚度由构造决定，选用10mm厚钢板，焊脚尺寸取8mm。
3、除塔架柱脚处的水平缀条连在柱分肢的外侧，其他所有缀条。
包括斜缀条和水平缀条均连在柱分肢的内侧，塔身外表平整，便于运输；根据业主要求，塔架用螺栓连接。
4、塔架可以在工厂分段制作，现场进行拼接。
5、格构式柱（塔架）采用分离式柱脚，柱脚底板由计算确定，且应不小于20mm厚；锚栓直径亦由计算确定，且应不小于20mm，孔径为螺栓直径的1.5倍，垫板孔径比螺栓大2mm。
四、风荷载的计算：按《高耸规范》执行。
W=βZμSμZμrω0式中：ω0=1.1× 0.4=0.44kN/㎡(1.1为工程重要性一级要求，0.4为南京的基本风压)βZ为风振系数：根据荷载规范GB50009-2001附录E，高耸结构的基本自振周期T1=(0.007~0.013)H，本工程为钢结构，取T1=0.013× 16.0=0.208sec;另根据《高耸规范》第3.2.7条，T1<0.25sec时不考虑风振影响，即βZ=1.0μS为风荷载体型系数，取2.6(偏于安全取规范的高值)μZ为风压高度变化系数，按高度16m的取值为1.52μr为风荷载重现期调整系数，为1.2W =1.0×2.6×1.52×1.2×0.44=2.09kN/㎡fA=3757平方毫米W xmin=68744(mm)3I x=6888100(mm)4I x0=10935600(mm)4I y0=2840600(mm)3W x0=110466(mm)3W y0=50467(mm)3I x =42.8mm I x0=54mm I y0=27.5mm Z 0=39.8mm G=29.492Kg/m角钢L100×10：肢宽L=100mm ，肢厚t f =14mmA=1926.1(mm)2W xmin =25060(mm)3I x =1795100(mm)4I x0=2846800(mm)4I y0=743500(mm)3W x0=4260(mm)3W y0=18540(mm)3I x =305mm I x0=384mm I y0=196mm Z 0=28.4mm G=15.12Kg/m六、计算格构式柱的柱身1500mm 高的材料重量及总重：分肢角钢：L140×14， 29.492×1.6×4=188.8 Kg L100×10水平角钢：15.12×1.6×4=96.8 Kg L100×10斜向角钢：15.12×1.8×4=108.9 Kg 节点板：0.3×0.6×0.01×7800×4=56.2 Kg 合计：188.8+96.8+108.9+56.2=450.7 Kg考虑计入爬梯及附属设备等，1600mm 高柱重取1.1×450.7=495.77 Kg 柱全高重：495.77×10(节)=4957.7Kg=49.58 kN七、求塔架内力：控制截面在塔底风荷载沿高度的线载=1.60×2.09=3.344 kN/m塔底轴力设计值： N=49.58×1.2=59.50kN弯矩设计值：M=1/2×3.344(风)×16.02×1.4+(4.12×16.0+2.2×13.5)(后座力)×1.4×0.7=599.2+93.7=692.9 kN ·m 剪力设计值：V=3.344×16.0×1.4+(4.12+2.2)×1.4×0.7=74.91+6.2=81.1 kN查规范〈〈钢结构设计规范〉〉知，格构式柱的轴心受压构件的截面分类为b类。
海川化工论坛_塔的水力学计算手册
塔的水力学计算手册1.目的与适用范围 (1)2.塔设备特性 (1)3.名词术语和定义 (1)4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 (1)5.填料塔的设计 (9)1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义3.1 塔径(tower diameter)，D T塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。
3.2 板间距(tray spacing)，H T塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。
3.3 降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法，见图3.1-(a),-(b)。
3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图3.1-(a)。
高塔基础计算书(手算)
基本计算资料：采用现行国家有关规范<<石油化工塔型设备基础设计规范>>,（SH 3030-1997）<<建筑结构荷载规范>>（GB50009-2001）<<建筑地基基础设计规范>>（GB50007-2002）<<建筑抗震设计规范>>（GB50011-2001）<<高耸结构设计规范>>（GBJ135-90）<<构筑物抗震设计规范>>（GB50191-93）<<化工设备基础设计规定>>参考手册：〈〈高塔基础设计手册〉〉以塔401为例：计算如下：一、塔设备内径：D1=2.2m, 外径：D2=2.224m塔设备高度：30m基本风压：0.5kN/ m2㎡㎡地震烈度：7度，设计地震基本加速度：0.15g。
基础置于砾石层上，地基承载力特征值:f a=400kPa。
二、荷载空塔自重：22吨，生产时操作重：31吨充水水重：110吨，平台梯子重：7吨(含管道、保温等)三、周期计算：δ1＜＝30，当h2/D2=302/2.224=404.7<700T1=0.35+0.85x10-3x h2/D2 =0.694s四、风荷载计算：w k=βz u s u z u r(1+u e)(D2+2δ2)w0u s=0.6, u r=1.1, u e=0.23, δ2=0.3w k=0.6x1.1x1.23βz u z w0 D2=0.812βz u z w0 (D2+2δ2)离地面高度H(m) 10 20 30u z 1.0 1.25 1.42u z w00.5 0.625 0.71βz 1.35 1.82 2.23w k 1.55 2.6 3.6注：βz是按高耸结构设计规范计算作用在基础顶面的剪力：Q=[1.55+(1.55+2.6)/2+(2.6+3.6)/2]x10=67kN作用在基础顶面的弯矩：M=[1.55x5+1.55x15+2.6x25+0.5x16.7x1.05+0.5x26.7x1]x10=1180kN.m五、地震作用计算：G eq=31x10=310kNa1=(T g/T1) 0.9xa max=(0.35/0.694) 0.9x0.12=0.065F EK=a1xG eq=0.065x310=20.15kN作用在基础顶面的剪力：Q=F EK=20.15kN作用在基础顶面的弯矩：M=Qx2h/3=20.15x2x30/3=806 kN.m六、基础设计〈一〉、正常操作情况下的荷载标准组合假设基础直径5.2m，基础埋深3.0m,基础高出地面0.3m。
铁塔基础计算书实例
最小配筋
2320 D
25
实配钢筋 2945.243113 n
6
9.底板厚 度确定 9.1冲切 验算
Fl
9.2受剪 验算 58.03730929 5.29618 Vs
14.50933
0.7ftμ mho
0.7ft(lx-
7152.7456 717.517 2ho)ho 1474.273
是否满
编制
校对 审核 审定
Agx 1093.1859 nxφD 1472.621556
Zx,Zy
0.52
Cy 3.104342708
Agy 2756.97137 nyφD 1472.621556
Rg
300
mb
0.375
钢筋直径D
25
Pmax 99.05789952
底板应力表
是否满足
是
σo
σx(max) σy(max) σxc
No
80
18
0
15
185.2
222.63 26.73 18.85 74.86
2.基础型 式及基本 数据
2.1.基础
尺寸(m)
地下水
埋深h 出地面高h1 底板厚t 地梁高h2 柱截面宽bc 地梁宽b' 基础挑出长度ax 位
基础根开 总长度l
梁净距lx
2.5
1
0.6
1.2
0.6
0.6
0.8 2
4.35 6.55 3.75
足
是
σyc σxc` σyc`
6.内力计 算
8.390653 45.8689012 5.63465 26.26082131 3.22594 30.46255 3.742094
塔的水力学计算手册
塔的水力学计算手册1.目的与适用范围 (1)2.塔设备特性 (1)3.名词术语和定义 (1)4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 (1)5.填料塔的设计 (9)1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义3.1 塔径(tower diameter)，DT塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。
3.2 板间距(tray spacing)，HT塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。
3.3 降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法， 见图3.1-(a),-(b)。
3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离， 见图3.1-(a)。
塔计算
塔器主体设计参数压力试验类型：液压试验塔板分布段数：0 指定筒体材料负偏差为0: 未指定为0 填料分布段数： 2筒体分段数（不包括变径段且不大于10）: 10 连接自下向上第2段与第3段筒体的变径段连接自下向上第1段与第2段筒体的变径段连接自下向上第4段与第5段筒体的变径段连接自下向上第3段与第4段筒体的变径段连接自下向上第6段与第7段筒体的变径段连接自下向上第5段与第6段筒体的变径段连接自下向上第8段与第9段筒体的变径段连接自下向上第7段与第8段筒体的变径段连接自下向上第9段与第10段筒体的变径段自下向上第1段筒体计算条件材料名称：S31603 本段设计压力（MPa）： 2.35 材料类型：管材本段设计温度（℃）：220 本段筒体内径（mm）：305 设计温度下许用应力[σ]t (MPa)：89.2 本段筒体名义厚度 (mm)：14试验温度下屈服点σs (MPa)：180 本段筒体长度 (mm)：1750试验温度下许用应力[σ] (MPa)：99 腐蚀裕量C2 (mm)：0 钢板负偏差C1 (mm)：未指定为0 纵向焊缝焊接接头系数: 1 液柱静压力（MPa）：0环向焊缝焊接接头系数：1试验压力 (Mpa) ： 3.2602自下向上第2段筒体计算条件材料名称：S31603 本段设计压力（MPa）： 2.35 材料类型：管材本段设计温度（℃）：220 本段筒体内径（mm）：305 设计温度下许用应力[σ]t (MPa)：89.2 本段筒体名义厚度 (mm)：10试验温度下屈服点σs (MPa)：180 本段筒体长度 (mm)：5410试验温度下许用应力[σ] (MPa)：99 腐蚀裕量C2 (mm)：0 钢板负偏差C1 (mm)：未指定为0 纵向焊缝焊接接头系数: 1 液柱静压力（MPa）：0环向焊缝焊接接头系数：1试验压力 (Mpa) ： 3.2602自下向上第3段筒体计算条件材料名称：S31603 本段设计压力（MPa）： 2.35 材料类型：管材本段设计温度（℃）：220 本段筒体内径（mm）：305 设计温度下许用应力[σ]t (MPa)：89.2 本段筒体名义厚度 (mm)：10试验温度下屈服点σs (MPa)：180 本段筒体长度 (mm)：4450试验温度下许用应力[σ] (MPa)：99 腐蚀裕量C2 (mm)：0 钢板负偏差C1 (mm)：未指定为0 纵向焊缝焊接接头系数: 1 液柱静压力（MPa）：0环向焊缝焊接接头系数：1试验压力 (Mpa) ： 3.2602自下向上第4段筒体计算条件材料名称：S31603 本段设计压力（MPa）： 2.35 材料类型：管材本段设计温度（℃）：220本段筒体内径（mm）：305 设计温度下许用应力[σ]t (MPa)：89.2 本段筒体名义厚度 (mm)：10试验温度下屈服点σs (MPa)：180 本段筒体长度 (mm)：1000试验温度下许用应力[σ] (MPa)：99 腐蚀裕量C2 (mm)：0 钢板负偏差C1 (mm)：未指定为0 纵向焊缝焊接接头系数: 1 液柱静压力（MPa）：0环向焊缝焊接接头系数：1试验压力 (Mpa) ： 3.2602自下向上第5段筒体计算条件材料名称：S31603 本段设计压力（MPa）： 2.35 材料类型：管材本段设计温度（℃）：220 本段筒体内径（mm）：305 设计温度下许用应力[σ]t (MPa)：89.2 本段筒体名义厚度 (mm)：10试验温度下屈服点σs (MPa)：180 本段筒体长度 (mm)：1000试验温度下许用应力[σ] (MPa)：99 腐蚀裕量C2 (mm)：0 钢板负偏差C1 (mm)：未指定为0 纵向焊缝焊接接头系数: 1 液柱静压力（MPa）：0环向焊缝焊接接头系数：1试验压力 (Mpa) ： 3.26023自下向上第6段筒体计算条件材料名称：S31603 本段设计压力（MPa）： 2.35 材料类型：管材本段设计温度（℃）：220 本段筒体内径（mm）：305 设计温度下许用应力[σ]t (MPa)：89.2 本段筒体名义厚度 (mm)：10试验温度下屈服点σs (MPa)：180 本段筒体长度 (mm)：1000试验温度下许用应力[σ] (MPa)：99 腐蚀裕量C2 (mm)：0 钢板负偏差C1 (mm)：未指定为0 纵向焊缝焊接接头系数: 1 液柱静压力（MPa）：0环向焊缝焊接接头系数：1试验压力 (Mpa) ： 3.26023自下向上第7段筒体计算条件材料名称：S31603 本段设计压力（MPa）： 2.35 材料类型：管材本段设计温度（℃）：220 本段筒体内径（mm）：305 设计温度下许用应力[σ]t (MPa)：89.2 本段筒体名义厚度 (mm)：10试验温度下屈服点σs (MPa)：180 本段筒体长度 (mm)：1000试验温度下许用应力[σ] (MPa)：99 腐蚀裕量C2 (mm)： 2 钢板负偏差C1 (mm)：未指定为0 纵向焊缝焊接接头系数: 1 液柱静压力（MPa）：0环向焊缝焊接接头系数：1试验压力 (Mpa) ： 3.26023自下向上第8段筒体计算条件材料名称：S31603 本段设计压力（MPa）： 2.35 材料类型：管材本段设计温度（℃）：220 本段筒体内径（mm）：305 设计温度下许用应力[σ]t (MPa)：89.2 本段筒体名义厚度 (mm)：10试验温度下屈服点σs (MPa)：180 本段筒体长度 (mm)：1000试验温度下许用应力[σ] (MPa)：99 腐蚀裕量C2 (mm)：0 钢板负偏差C1 (mm)：未指定为0 纵向焊缝焊接接头系数: 1 液柱静压力（MPa）：0环向焊缝焊接接头系数：1试验压力 (Mpa) ： 3.26023自下向上第9段筒体计算条件材料名称：S31603 本段设计压力（MPa）： 2.35 材料类型：管材本段设计温度（℃）：220 本段筒体内径（mm）：305 设计温度下许用应力[σ]t (MPa)：89.2 本段筒体名义厚度 (mm)：10试验温度下屈服点σs (MPa)：180 本段筒体长度 (mm)：3260试验温度下许用应力[σ] (MPa)：99 腐蚀裕量C2 (mm)：0 钢板负偏差C1 (mm)：未指定为0 纵向焊缝焊接接头系数: 1 液柱静压力（MPa）：0环向焊缝焊接接头系数：1试验压力 (Mpa) ： 3.26023自下向上第10段筒体计算条件材料名称：S31603 本段设计压力（MPa）： 2.35 材料类型：管材本段设计温度（℃）：220 本段筒体内径（mm）：305 设计温度下许用应力[σ]t (MPa)：89.2 本段筒体名义厚度 (mm)：10试验温度下屈服点σs (MPa)：180 本段筒体长度 (mm)：556试验温度下许用应力[σ] (MPa)：99 腐蚀裕量C2 (mm)：0 钢板负偏差C1 (mm)：未指定为0 纵向焊缝焊接接头系数: 1 液柱静压力（MPa）：0环向焊缝焊接接头系数：1试验压力 (Mpa) ： 3.26023填料段数据自下向上第1填料段:操作工况下的填料密度（kg/m ）：300 该段填料底部距基础高度hf1（mm）：2827 该段填料顶部距基础高度hf2（mm）：7827填料段数据自下向上第2填料段:操作工况下的填料密度（kg/m ）：300 该段填料底部距基础高度hf1（mm）：21577 该段填料顶部距基础高度hf2（mm）：24577附件数据介质密度（kg/m ）：1000 塔釜液面高度（mm）：800 塔体保温层厚度（mm）：100 塔体保温层密度（mm ）：200 最大管线外径（mm）：89 管线保温层厚度（mm）：80 塔体上平台总个数：0 塔体上最低平台距基础的高度（mm）：塔体上最高平台距基础的高度（mm）：0 扶梯与最大管线的相对位置：90°平台宽度（mm）：0 平台包角（°）：360 载荷数据偏心载荷或集中载荷个数（不大于5）：2 塔设备附件质量系数（以壳体质量为基准）：1.2基本风压值（N/m ）：0地震设防烈度：7度(0.1g) 场地土类型：III类地面粗糙度类别：B类地震类型：第二组第 1 个偏心载荷数据偏心载荷重量（kg）：1000偏心载荷的作用位置到容器中心线的距离c（mm）：0 偏心载荷中心至基础的距离（mm）：5827第 2 个偏心载荷数据偏心载荷重量（kg）：1000偏心载荷的作用位置到容器中心线的距离c（mm）：0 偏心载荷中心至基础的距离（mm）：20000裙座数据裙座数据（1）基础类型：无框架裙座结构：圆筒形裙座与筒体连接形式：对接锥形裙座底截面内径（mm）：912 基础高度（mm）：200 裙座总高度（mm）：1077 裙座设计温度（°）：20 裙座名义厚度（mm）：12 裙座腐蚀裕量（mm）： 2 裙座材料：Q345R 设计温度下许用应力（MPa）189 设计温度下屈服点（MPa）：345 设计温度下弹性模量（MPa）：201000 裙座防火层厚度（mm）：0 裙座防火层密度（kg/m3）：0 指定裙座材料负偏差为0 未指定为0 裙座与筒体连接段材料：Q345R 裙座与筒体连接段长度（mm）：23 裙座与筒体连接段在设计温度下许用应力（MPa）：2裙座数据（2）裙座上同一高度处较大孔（包括人孔）个数：2 裙座上较大孔中心线高度h1（mm）：580裙座上较大孔引出管水平方向内径d（mm）：36 裙座上较大孔引出管名义厚度t（mm）：24裙座上较大孔引出管长度c（mm）：140裙座数据（3）地脚螺栓公称直径（mm）：36 地脚螺栓个数：8 地脚螺栓根径（mm）：31.67 地脚螺栓材料：Q235 地脚螺栓许用应力（MPa）：147 基础环板内径（mm）：712 基础环板厚度（mm）：22 基础环板外径（mm）：1112基础环板上地脚螺栓两侧筋板内侧间距（mm）：85 基础环板上两相邻筋板外侧最大间距L（mm）：319.82全部筋板块数：16 筋板厚度（mm）：16 筋板高度（mm）：250 筋板宽度（mm）：130 盖板结构：整块盖板宽度（mm）：0 盖板厚度（mm）：22 垫板宽度（mm）：80 垫板厚度（mm）：16 垫板螺栓孔直径（mm）：39 盖板螺栓孔直径（mm）：50框架结构数据框架高度（mm）：0 框架质量（kg）：0框架惯性矩（mm4）：0 框架材料（碳钢）弹性模量（MPa）：框架材料类型：混凝土上封头数据椭圆形封头数据材料类型板材曲面高度h I (mm) 81.25 材料名称S31603 直边高度h2（mm）25 试验温度下许用应力[σ] (MPa) 120 钢板负偏差C1 (mm) 未指定为0 设计温度下许用应力[σ]t(MPa) 104.8 腐蚀裕量C2 (mm) 0 焊接接头系数φ 1 名义厚度δn (mm) 10 液柱静压力（MPa）0下封头数据椭圆形封头数据材料类型板材曲面高度h I (mm) 81.25 材料名称S31603 直边高度h2（mm）25 试验温度下许用应力[σ] (MPa) 120 钢板负偏差C1 (mm) 未指定为0 设计温度下许用应力[σ]t(MPa) 104.8 腐蚀裕量C2 (mm) 0 焊接接头系数φ 1 名义厚度δn (mm) 14 液柱静压力（MPa）0。
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塔的水力学计算手册1.目的与适用范围 (1)2.塔设备特性 (1)3.名词术语和定义 (1)4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 (1)5.填料塔的设计 (9)1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义3.1 塔径(tower diameter)，DT塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。
3.2 板间距(tray spacing)，HT塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。
3.3 降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法， 见图3.1-(a),-(b)。
3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离， 见图3.1-(a)。
3.6 溢流堰高度(weir height)，hw降液管顶部边缘高出塔板的距离， 见图3.1-(a)。
3.7 总的塔盘横截面积(total tower cross-section area)，A T以塔内径计算的横截面积，A T = π(D T /2)2 3.8 降液管截面积(DC area)，A D侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管的横截面积。
其面积多为弓形，但对于小塔也有采用圆形。
对于斜降液管，顶部和底部的横截面积是不同的。
3.9 净面积(net area ，free area)，A N 、A f气相流体通过塔板间的最小横截面积，即总的塔盘横截面积A T 减去总的降液管顶部横截面积∑A D (包括多流程的中央、偏侧、偏中央降液管的横截面积)，也称自由面积。
(a) (b) 图3.1 塔盘布置示意图3.10 开孔面积(hole area)， A h塔盘上总的开孔的面积，即允许气相流体通过的面积。
A h = 筛孔数目 ⨯ 单孔面积 3.11 鼓泡面积(bubbling area ，active area)，A B用于靠近塔盘平板上气相流动的面积，即总的塔盘横截面积A T 减去总的降液管截面积、降液管密封面积(不安装阀件、筛孔的区域)，也称活动面积。
A B = A T - ∑ A D i3.12 阀缝隙面积(slot area)，A S总的(所有浮阀)垂直开缝面积，即气相离开浮阀时以水平方向流经的面积，A S = N πd v h v(N 、d v 、h v 分别为阀数目、阀径、升程) 3.13 最大阀缝隙面积(open slot area)，A S O当所有浮阀全部开启时的阀缝隙面积。
A S O = N πd v h v ,m a x (式中N 、d v 、h v ,m a x 为阀数目、阀径、最大升程)3.14 开孔率(fractional hole area)，ϕ对于浮阀塔盘：为阀缝隙面积与鼓泡面积之比，A f =A S O /A B 对于筛孔塔盘：为开孔面积与鼓泡面积之比，A f =A h /A B 3.15 气相流率(vapor flow rate)，CFS在塔内操作条件下气体的实际体积流量。
3.16 密度(vapor density ，liquid density)，ρV ，ρL在塔内操作条件下气体、液体单位体积的质量。
3.17 气相负荷(vapor load)，V l o a dV l o a d = CFS ⨯(ρV /(ρL -ρV ))1/23.18 表观气相流速(superficial vapor velocity)，νsνs = V l o a d /A (式中A 为A B 或A N ) 3.19 液相负荷(liquid load)，Q LQ L = GPM/L w e i r式中GPM 为每分钟流过的加仑，即液相流率；L w e i r 为堰的长度，以英寸表示 液相流经塔盘的通量，单位长度出口堰上的液体体积流率(gal/min/in)。
3.20 降液管液相负荷(downcomer liquid load)，Q DQ D = GPM/A D在降液管顶部入口处，单位截面积上的清液流率(gal/min/ft 2)。
3.21 液泛(flooding)在塔内部液相超限地积累。
3.21.1 喷雾挟带液泛(spray entrainment flooding)液相流率很小，塔盘操作在喷雾状态，即塔盘上大部分液体呈液滴形式。
当气相流速上升时，这些液滴大都被挟带到上一层塔盘，积累在上一层塔盘而不是流到下一层塔盘。
3.21.2 雾沫挟带液泛(froth entrainment flooding)液相流率很大，液相以泡沫形式分散在塔盘上，当气相流速上升时，泡沫高度增加。
当塔盘间距较小时，气液两相的泡沫趋近于上一层塔盘，随着这一表层接近上一层塔盘，挟带则迅速增加，引起在上一层塔盘液相积累。
3.21.3 降液管返混液泛(downcomer backup flooding)由于塔盘压降、塔盘上泡沫层高度、降液管入口处摩擦阻力等原因，充气的液体返回流进降液管内。
当液相流率增大时，所有这些因素也随着加强，当气相流率增大时，塔盘压降也随着增大。
当充气液体返流回降液管内超过塔盘间距时，液相就会积累在上一层塔盘，引起降液管返混液泛。
3.21.4 降液管阻塞液泛(downcomer choke flooding)当液相流率增大时，降液管中充气液体的流速也增大。
超过一定极限后，降液管里和入口处的摩擦阻力就变得过大，混合的泡沫液相不能由此输送到下一层塔盘，则在上一层塔盘引起液相的积累。
3.22 径比(diameter ratio)塔径与填料直径之比。
3.23 填料类型(packing type)填料可以分为乱堆填料、规整填料和高效填料，其中每种填料里又依据其形状不同，而分为各种型式填料，详见表3.23－1，3.23－2，3.23－3。
3.24 最小润湿率(minimum wetted rate)当填料充分润湿所需最小喷淋量时，单位填料体积的表面积上液体流量。
3.25 持液量(liquid holdup)填料塔操作时在填料空隙中及填料表面上所积存的液体总量。
表3.23－1 乱堆填料(random packing)：以乱堆的方式进行装填。
表3.23－2 规整填料(structured packing)：排列整齐。
表3.23－3 高效填料(effective packing)：有较大的比表面积和自由空间。
3.26 干填料因子(packing factor)表征填料流体力学特性的数群，a/ε3。
其中a为填料的比表面积，以m2/m3表示；ε为湿填料的空隙率，以％表示。
3.27 载点(loading point)在逆流操作的填料塔内，压降随着气相流速的上升而显著变化，表明塔内持液量不断增大的过程转折点。
有时这一变化规律在局部上看不到一个点，而是一个曲率渐变的曲线。
其压降～气相流速变化曲线，由二次幂的关系渐变为三次幂的关系。
3.28 泛点(flooding point)在逆流操作的填料塔内，压降突然直线上升，表明塔内已发生液泛现象的过程转折点，或在不影响精馏效率前提下的最大操作负荷。
3.29 漏液(泪)点(weeping point)上升气速增大到使液体不从筛孔泄漏的操作点。
3.30 单位制本手册在未加特意注明的情况下，各参数以SI单位制为基准。
3.31 参考文献Glitsch,Inc,Ballast Tray Design Manual,Bulletin No.4900,3rd Ed. Fractionation Research Inc."SIEVE TRAY DESIGN"Ernest E. Ludwig, "Applied Process Design for Chemical and Petrochemical Plants"兰州石油机械研究所“现代塔器技术”，(1984)化学工业出版社“化学工程手册－气液传质设备”,(1979)中国石化出版社“现代填料塔技术指南”,(1998)4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计4.1 设计原则为满足塔盘水力学性能要求，设计计算时可参考以下几何参数：4.1.1 出口堰长度应大于塔径的一半。
4.1.2 堰上的液流高度应大于6mm，小于100mm。
4.1.3 堰高一般为25～100mm，或为板间距的15％，Glitsch取50mm。
对粘度大的液体取25～75mm；对要求压降小的真空减压塔，堰高可降低到12mm;对要求液体在塔盘上有较长停留时间的反应塔，可高达150mm。
4.1.4 降液管下端至受液盘间的距离(降液管底间隙)应大于堰上液流高度的1.5倍。
一般情况下，液流通过该间隙时流速不大于降液管内流速，通常间隙不小于20～25mm。
4.1.5 降液管面积应大于塔截面积的10％。
，浮阀间距可参考筛孔正三角形排列计算，开孔率一般在4～4.1.6 筛孔中心距为(2.5～5)d15%。
4.1.7 塔盘上气液接触单元的布置区域(发泡区)与堰之间需要有安定过渡区域：4.1.8 系统因数(system factor)表征物系的发泡趋势，取值0.15～1.0。
不同模型、计算程序中的选值范围不尽相同，略有出入。
4.1.9根据机械安装/检修要求，板间距通常大于460mm。
但随塔径变化也可取不同值。
该值且随着塔盘处理能力增大而增加，一直取到极限值：气相密度小于32kg/m3(2 lb/ft3)时，极限值为1224mm(48in)；气相密度很高时，极限值<1224mm(48in)；当气相密度= 8 kg/m3(5.5 lb/ft3)时，板间距大于300mm的负荷系数为0.27。