爆炸冲击波对装甲车辆的毁伤效能
新一代主动防御系统——坦克装甲车辆的“金钟罩”
俄罗斯霞石主动防御系统（局部）方来袭弹药的一种自卫系统。
根据机理不同，分为压制型（软杀伤）和拦截型（硬杀伤）两大类。
压制型防御系统的历史较为悠久，坦克装甲车辆上的烟雾弹发射器、热烟雾释放装置等，理论上都属于这一类，通过隐真示假对坦克装甲车辆进行防护。
现代化的压制型主动防御系统，包括激光、红外告警等装置，能自动感应来袭威胁，并通过干扰弹、干扰器等对敌方制导弹药或瞄准装置进行干扰，使其丢失或无法锁定目标。
俄罗斯安装在一些坦克上的窗帘光电干扰系统就属于这一类。
此外，还有一些坦克装甲车辆搭载着激光防御系统，可摧毁反坦克武器的光电观瞄设备、导引头或直接致盲射手。
拦截型防御系统由雷达系统、主动拦截弹药等组成，其中雷达系统负责发现敌方来袭弹药，在计算机控制下，该系统会自动向相应方向发射拦截弹，将来袭弹药摧毁或让其偏离目标。
苏联从1977年开始研制鸫主动防御系统。
该系统的突出标志是坦克炮塔周围装有2组四联装拦截弹发射器，每组上方装有一部毫米波雷达天线，与炮塔后部的火控计算机相连。
当雷达探测到来袭弹药后，系统发射拦截弹在距离车辆德国AMAP-ADS主动防御系统（局部）弹用易燃材料制成，在爆炸时完全燃尽，不会产生爆炸破片，以减小附带损伤。
其他国家的一些防务公司近年来也投入大笔资金研发主动防御系统，比如德国迪尔防务公司研发的阿维斯模块化主动防御系统、莱茵金属公司研制的AMAP-ADS 主动防御系统。
这两型系统已投入使用，安装在豹2主战坦克、黄鼠狼2步兵战车等车辆上。
此外，美国的C IC M和铁幕系统、法国的鲨鱼系统、韩国的K APS系统、土耳其的AKKOR系统、乌克兰的屏障系统、波兰的大黄蜂系统等，都是近年来各国研制统在提供防护方面力有不逮，一些后期研发的主动防御系统在应对新型反坦克弹药时防御效果也不理想。
正所谓“一寸长一寸强，一寸短一寸险”，为适应战场形势变化，已有国家针对相关短板，开始加大投入，研发新一代主动防御系统。
爆炸冲击波对轻型装甲车辆底装甲毁伤效应数值仿真
关键词 ： 爆 炸冲击 波 ； 轻型装 甲车辆 ； 毁伤效应 ； 毁伤准则
中图 分 类 号 ： Ｔ Ｊ Ｏ １ ２ ． ４ 文献标志码 ： Ａ
Ｎｕ ｍｅ ｒ ｉ ｃ ａ ｌ Ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｎ Ｄａ ｍａ ｇ ｅ Ｅｆ ｆｅ ｃ ｔ ｓ ｏ ｆ Ｓ ｈ ｏ ｃ ｋ Ｗａ ｖ ｅ ｔ ｏ Ｌｉ ｇ ｈ ｔ Ａｒ ｍｏ ｒ ｅ ｄ Ｖｅ ｈ ｉ ｃ ｌ ｅ Ｂｏ ｔ ｔ ｏ ｍ
第３ ７卷 第 ２期 ２ ０ １ ７年 ４月
弹
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Ｖ０ １ ． ３ ７ Ｎｏ ． ２ Ａｐｒ ２０１ ７
Ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ｏ ｆ Ｐ ｒ ｏ ｊ ｅ ｃ ｔ ｉ ｌ ｅ ｓ ， Ｒ ｏ ｃ ｋ ｅ ｔ ｓ ， Ｍｉ ｓ ｓ ｉ ｌ ｅ ｓ ａ ｎ ｄ Ｇ ｕ ｉ ｄ ａ ｎ ｃ ｅ
爆炸反应装甲的发展方向_上_
Ｆ 33 《国外坦克》２００８ 年第 １０ 期 ｏ ｒ ｅ ｉ ｇ ｎ Ｔ ａ ｎ ｋ ＞＞
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
第一代聚能爆炸反应装甲
“接触”－１ 和“茄克衫”等第一 代爆炸反应装甲（见下图）为悬挂式 爆炸反应装甲。这类爆炸反应装甲的 安装方法是双排同方向布置，并有很 大角度，使其抛板对来袭反坦克弹药 聚能射流有最大的毁伤效率。这是因 为，爆炸反应装甲抛板对来袭弹药聚 能射流的作用效率取决于金属板与聚 能射流的互相撞击的角度。
通用型爆炸反应装甲
正如前面提及的那样，通用型爆 炸反应装甲可归属于第一代反应装 甲，仅具有抗击聚能弹药的特性。为 了有效地拦截聚能反坦克弹药，爆炸 反应装甲在发挥其最佳效能过程中产 生的金属破片的抛射动能应比聚能射 流的能量大 ４～１０ 倍。具备防穿甲弹 和次口径穿甲弹的能力的第一批爆炸 反应装甲（见下图）于 ２０ 世纪 ６０ 年 代末完成研制和试验。同时，苏联在 坦克上安装镶嵌式爆炸反应装甲的方 案也被放弃，显著的原因是当时苏联
“接触”－１ 爆炸反应装甲就是利 用上述原理，在抗击来袭弹药的过程 中有两个效应：一是在反应模块抛 板 ／ 背板穿越来袭弹药的射流时，部 分射流物质被消耗，导致其质量降 低、动能下降；二是两个抛板在移动 过程中有相当于切削的运动，使来袭 弹药的射流顶部（最尖锐、速度最快 的部分）被切断，这样使其后续射流 在贯穿主装甲的过程显得异常艰难。 需要指出的是，“接触”－１ 不是简单 的夹层结构，抛板与背板之间有一个 夹角（带炸药的抛板呈楔形安装）。炸 药量的不对称可使抛板在飞出的过程 中有旋转运动，这样可以更好地毁坏
爆炸冲击波伤害破坏作用定量分析
四、蒸气云爆炸的影响
蒸气云爆炸是一种特殊的爆炸现象，它通常发生在可燃气体与空气混合并被点 燃时。蒸气云爆炸的能量估算方法主要有TNT当量法和NO当量法两种。这两种 方法都是通过计算可燃物质的量、燃烧热等参数来估算蒸气云爆炸的能量和破 坏力。
五、人员伤害准则的应用
在定量分析爆炸冲击波的伤害破坏作用时，还需要考虑人员伤害准则的应用。 人员伤害准则是指冲击波对人员造成的伤害程度的标准。根据不同的伤害程度， 可以更加准确地评估冲击波的破坏伤害作用。例如，在相同的冲击波超压下，
三、不同类型爆炸的影响
1、物理性爆炸：物理性爆炸是指由于物理原因引起的爆炸，如气体膨胀、蒸 汽爆炸等。这类爆炸的能量大小主要取决于容器内介质的的状态和容器的容积。 通过了解和掌握物理性爆炸的机理，我们可以采取有效的措施，如控制容器的 压力、温度等，来防止和减轻其影响。
2、化学性爆炸：化学性爆炸是指由于化学反应引起的爆炸，如火药爆炸、炸 药爆炸等。这类爆炸的能量大小主要取决于参与爆炸性燃烧反应的可燃物质的 量和燃烧热。通过研究化学性爆炸的化学反应过程和能量释放机制，我们可以 研发出更加安全、高效的防火防爆技术，以降低其破坏伤害作用。
爆炸冲击波伤害破坏作用定量 分析
目录
01 一、冲击波的破坏伤 害作用
03
三、不同类型爆炸的 影响
02
二、立方根比例定律 的应用
04
四、蒸气云爆炸的影 响
目录
05 五、人员伤害准则的 应用
07 参考内容
06 六、总结
在人类活动的各个领域，爆炸冲击波的伤害破坏作用都不可忽视。无论是工业 生产中的物理性爆炸，还是战争、恐怖袭击等事件中的化学性爆炸，都可能对 人员、环境和社会造成严重的伤害和破坏。因此，对爆炸冲击波的伤害破坏作 用进行定量分析，对于防范和减轻其影响具有重要意义。
炸点控制弹药毁伤效能研究
炸点控制弹药毁伤效能研究摘要：本文对炸药的起爆方式，以及毁伤效能的评估方法和基本体系进行了一系列的研究和简介，提出毁伤效能的一些研究方法，希望对炸药控制有一些好的方面的促进。
关键词：炸点控制；弹药；毁伤效能1前言炸点自适应控制的基本原理是旋转的空引信用于确定的距离特征衡量弹丸实际到达时间在预定炸点和暂定到达时间估计船距离误差的区别，根据等效弹目视线距离误差和相对速度和启动时间调整音量，可以消除船距离误差，所以计革命从空引信引爆的“预定距离”到“最佳弹目距离”开始。
本文分析了自适应爆破点控制的原理和实现方法。
2毁伤效能评估基本概念和内容体系2.1基本概念2.1.1复杂目标所谓的复杂目标是指构件材料的特殊结构、结构体系和毁伤机理的复杂目标。
基于目标，单发射导弹不能被破坏到预定的程度。
2.1.2毁伤性能的定量评价毁伤性能的量化是对导弹对战场目标的毁伤效率的定量描述。
破坏效率是一种衡量弹头毁伤能力和毁伤效果的指标。
通过考虑某一导弹的偏差，弹头能够摧毁目标。
目标毁伤能力的导弹取决于功率的毁伤（包括导弹弹头协调的效率）和目标的保护性能，取决于弹头毁伤机制、毁伤能力、打击精度和目标脆弱性的特点等。
对损害有效性量化的问题是，在什么情况下，什么类型的弹头能够对超过百分之一的火灾伤害目标进行燃烧的概率。
2.1.3构件贡献因子通常，复杂的目标可以分为许多构件，构件结构，构件与空间位置和物理特性之间的联系，对整体目标结构或功能的贡献。
用所谓的成分贡献率来量化各组分对目标结构或函数的贡献参数，并满足sigma（目标的各组成部分的贡献因子）=1。
2.1.4毁伤指数为了定量地、全面地表达导弹对目标及其组成部分的毁伤程度和毁伤概率，提出了毁伤指标的概念，以及毁伤效率量化评价结果的价值。
在不同的目标或打击下，根据目标构件的毁伤程度和影响因素，得到相应的目标毁伤程度，并将命中概率与目标的毁伤指标相结合。
2.2研究内容体系框架对毁伤性能评价的评价属于弹药工程研究领域，重点研究了导弹目标的毁伤效果。
陶瓷UHMWPE层合板阻尼材料复合靶板防弹性能研究
DO1：10.19936/ki.2096-8000.20210428.010陶瓷/UHMWPE层合板/阻尼材料复合靶板防弹性能研究周越松，梁森*,王得盼，刘龙(青岛理工大学机械与汽车工程学院，青岛266520)摘要：提出一种由碳化硼陶瓷、UHMWPE层合板、阻尼材料构成的复合靶板。
应用LS-DYNA动力学软件进行数值仿真分析,研究该靶板在12.7mm穿甲爆炸燃烧弹高速冲击下的性能，并通过实验对数值模拟进行可行性验证。
进一步研究靶板抗侵彻性能随结构几何参数变化的关系，探究阻尼材料的最佳分布位置和最佳厚度。
结果表明：随着陶瓷厚度增大，靶板吸收子弹动能和弹道性能指数呈线性增加;在UHMWPE层合板厚度较大时，增加其厚度对靶板抗侵彻性能的提升更明显；同等面密度条件下，与提高陶瓷或者UHMWPE层合板的厚度相比，涂刷1mm背层阻尼材料时，复合靶板弹道性能指数最高，抗高速侵彻性能最好，为阻尼材料作为减震层在抗高速冲击领域的广泛应用奠定了基础。
关键词：阻尼材料；复合靶板；数值仿真分析；高速冲击；复合材料中图分类号：TB332文献标识码：A文章编号：2096-8000(2021)04-0066-091引言随着科学技术的进步，反装甲武器毁伤效能不断提升,对防护装甲的“轻量级”与“防护性”要求越来越高［1］。
因此，研发防护能力更好、更轻质的防弹靶板迫在眉睫。
目前关于防弹靶板的研究大多集中在防弹新材料和防弹靶板复合结构上。
王亚进等［2］提出了陶瓷/芳纶纤维复合材料防弹板,通过数值模拟方法研究该防弹板抗子弹高速冲击的性能，并对该结构进行优化,为后续轻质复合装甲的研究设计提出了研究方向。
甄建伟等［3］研究了阵列式陶瓷颗粒破片防护层的透波特性，通过采用数值模拟的方法，说明了这种特殊的结构具有降低冲击波破坏的作用。
江怡等⑷用数值分析的方法探究了不同陶瓷种类的抗侵彻性能，深度剖析了陶瓷的抗侵彻原理，为复合靶板中陶瓷材料的选择提供了理论参考。
爆炸反应装甲的爆炸过程对射流的干扰分析
爆炸反应装甲的爆炸过程对射流的干扰分析叶春辉【摘要】根据爆炸反应装甲装药结构飞板变形的物理现象,从飞板和爆炸场两个方面分析了反应装甲对射流的干扰机理,指出了国内外对此理论的研究现状,对新型反应装甲设计具有借鉴意义.【期刊名称】《机械管理开发》【年(卷),期】2012(000)006【总页数】2页(P27-28)【关键词】反应装甲;飞板;爆炸场;射流【作者】叶春辉【作者单位】中北大学化工与环境学院,山西太原030051【正文语种】中文【中图分类】TJ410 引言爆炸反应装甲结构具有体积小、质量小、成本低抗弹能力强等特点，日前在主战坦克、自行火炮、装甲车辆上得到广泛应用。
爆炸反应装甲的基本结构是在两块薄板中间封闭有炸药薄层，炸药引爆后，驱动金属薄板沿法向飞散，强烈干扰聚能射流和穿甲弹，使之失效或部分失效。
以往研究平板装药结构与射流相互作用时，一般按Gur-ney模型计算板的速度，忽略了板的变形，而实际当夹层炸药引爆后，飞板向外鼓出[1]。
本文就是研究夹层反应装甲被撞击引爆后金属板沿法线运动与变形规律，以便研究干扰机理作基础。
反应装甲对射流的干扰，主要是通过爆轰场和飞板实现的，其过程非常复杂，内容包括射流的形成、射流对炸药的冲击起爆、夹层炸药的爆轰、以及对面、背板的抛射过程、射流与面、背板的作用等。
为了揭示反应装甲对射流的干扰机理，国内外学者通过各种各样的方法手段，对此过程进行了不同程度、不同层次的研究。
对反应装甲干扰射流机理的认识，主要存在两种观点：一种认为反应装甲干扰以飞板作用为主，并建立了飞板干扰模型;而一些美国学者认为，在垂直侵彻时，反应装甲也能降低射流效能，反应装甲主要是爆轰场干扰起主导因素。
实际射流在与反应装甲作用过程中，两方面的干扰都同时存在，只是在不同阶段表现强弱不同而己[2]。
目前对反应装甲干扰射流机理研究仍集中在这两个方面。
1 反应装甲飞板干扰射流理论1.1 国外的研究概况对于反应装甲两飞板干扰射流的研究，Y.Erlich,M.Mayseless,Y.Falcovitz等人[3]在对射流与飞板相互作用的物理现象实验研究的基础上，首先提出著名的卵石干扰模型。
炮兵与坦克的较量——榴弹对装甲目标毁伤效果初探
炮兵与坦克的较量——榴弹对装甲目标毁伤效果初探《炮兵与坦克的较量——榴弹对装甲目标毁伤效果初探（修订版）》文:普鲁士掷弹兵前言“装甲战斗车辆，特别是主战坦克，是战场上最必须也最难摧毁的重要集群目标。
……坦克有三个主要特征，机动性、火力和防护性能。
从攻击者角度看，其防护性能是摧毁它最主要的困难。
”——《战场与武器系统第二卷》第8章 P98 以上是《战场与武器系统》一书中对坦克的描述。
坦克诞生在一战僵持不下的堑壕战中，由于本身诞生的意义便是穿过纵横交错火力网，因此防护性是其一个主要特在。
由于这个特征，伴随着坦克一同的出现概念的便是反坦克战。
由于坦克难以摧毁,在反坦克战中，其主要武器往往是专门为了对抗坦克而开发出了的各种专业反坦克武器。
但是,被誉为“战争之神”的传统炮兵[1]在反坦克战中其实也占据了一席之地。
炮兵与反坦克战史可以这么说,在坦克出现时,最初担任反坦克武器的就是炮兵。
在第一次世界大战中，也许比其大名鼎鼎的K型子弹,他们才是对协约国坦克最大的威胁。
“在第一次世界大战中，对英国坦克所形成最大的威胁，是来自德军的野战炮……在英国皇家坦克团战史上，充满着关于英军坦克遭到德军野战炮袭击的记述……野战炮挫败坦克进攻最著名的战例，也许要算是1917年11月20日，英军在坎布里埃的首次战斗中，对福莱斯可威斯所发动的进攻了。
当时英国皇家坦克团第5坦克营与伴随步兵切断了联系，而当他们越过一座位于一个村庄旁边的小山时，遭到了德军为执行反坦克任务而专门配属在一旁的数个野战炮连猛烈而准确的射击。
英军有16辆坦克被迅速击毁……只要野战炮出现，坦克肯定会被消灭。
”——《反坦克战史》第1章 P14-16无论协约国还是同盟国，野战炮都是重要的反坦克武器。
以至于当时的人们在预测未来战争中，认为野战间瞄火炮任然可以阻止绝大多数坦克的进攻。
但是在第二次世界大战中，无论是坦克的防护还是反坦克兵器威力都发展迅速，传统炮兵在整个战争已经不是反坦克战的主角。
爆炸反应装甲主动防长杆穿甲弹技术新探究
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爆 炸 式 反 应 装 甲以一 定 的倾 斜 度 披 挂在 主装 甲 外， 依靠 爆 炸场 本 身 或爆 炸 产生 的飞板 破 坏破 甲射 流 或 削弱 穿 甲弹动 能 。当破 甲射 流或 动能 弹丸倾斜 撞 击 反 应装 甲时 ， 首先 侵彻 体侵 彻反 应装 甲时 ， 穿透层 状结 构单 元 的最外 一层 钢板 ， 并起 爆 了其 下的炸 药层 ； 炸药 爆 炸 驱动 金 属板 沿 着其 外 法 线方 向做加 速 运动 ， 反应 装 甲 面板 、 板 向两侧 飞 散 ； 背 由于面 板 、 背板 是 和 侵彻 体 的轴 线 成斜 角 放 置 的 ， 高速 飞行 的面 板 和背 板 与杆 体相 互作用 ， 破坏侵 彻体 的结 构 ， 强烈 干扰 聚能射 流和 穿 甲杆 体 ， 动 飞板 板 与射 流 或 动能 弹 丸不 断 相互 作 运 用 ， 射 流受 到 严 重 干 扰 ， 使 动能 弹 丸发 生 偏 转 甚 至 断 裂 ， 之产 生 大倾 角 或大 攻 角 ， 发 生弯 曲和断 裂 ， 使 并 削 弱速度 和质 量 ， 改变着 靶 姿态 ， 最终 使侵 彻体减 少或 丧 失继续侵彻能力 ， 降低射流或动能弹丸对主装 甲的侵 彻 毁伤 。 ２ 反应 装 甲主动 防穿 甲弹理 论模 型 ２１ 主 动 防护基 本理论 及 战略 结构 ． 主 动防 护是装 甲车辆用 于拦 截 、 毁 ， 惑 敌方 的 摧 迷 来 袭 弹药 的 自卫 系统 ， 通 过探 测 装置 获 得威 胁 弹药 是 的运 动特 征 ， 准确地 探 测并跟 踪威 胁 ， 再通过 计算 机控 制各 种反 击对 抗手 段 ， 及时发 射对 抗 弹药摧 毁威 胁 ， 使 威胁 不 能命 中被 防 护 目标 ， 高坦 克 车 辆 的战 场生 存 提 能 力 。主 动 防 护 系统 由探 测 传 感 、 息综 合 分 析 和 １ 信 拦截 防护 三方 面组 成 。 探测 传 感 对 于穿 甲弹 ， 需要 性 能 更 为强 大 的探 测 ４ ６ 音 速 的探测 系 统 ， ～倍 主要 有 激光 报警 装 置 、 雷达 探 测与跟 踪装 置 ， 紫外 、 红外探测系统 。用于搜 索 、 发现 、 识 别和跟踪空 中 目 ； 标 测定 目标的坐标和运动参数并向 系统 的其 他设备指 示空 中 目标 ， 提供 目标 的运动 参数 。 信 息 综合 分 析 是用 来 筛选 、 断来 袭 目标 是 否构 判 成 威胁 ， 并选 择相 应 的命令 ， 由计 算机 ， 制软件 ， 控 指挥 信 号组 成 ， 然后 根据 威 胁 类 型 、 征 ， 整拦 截 弹 药 的 特 调 角度 ， 出指令引爆在预定区域进行拦截。 发 拦截 防护系统 可分 为硬 杀伤 和软 杀伤两 类 。硬杀
高炮弹药炸点起爆方式毁伤效能研究
∗收稿日期：2020年12月11日，修回日期：2021年1月15日作者简介：安明东，男，硕士研究生，研究方向：兵器工程。
伍惊涛，男，硕士研究生，研究方向：兵器工程。
1引言末端防空是在现代防空体系中约30km 内执行的作战任务，要求防空武器快速反应、弹丸高速飞行、火力密集和高毁伤概率［1］。
小口径高炮因符合上述要求，成为末端防空的主要作战武器。
目前，炸点的起爆时机主要有着发起爆方式、近炸起爆方式、装定时间起爆方式，但不同程度存在毁伤效能低的问题。
随着雷达探测、高速信号处理等技术的发展，可以采用指令起爆方式，即利用地面探测系统发射无线电指令控制弹丸空中起爆时机，以提高高炮弹丸毁伤效能。
本文以某型高炮武器系统为发射平台，选取普通爆破燃烧弹，以某典型导弹为目标，基于Mon ⁃te-Carlo 方法，研究采用着发起爆、近炸起爆、装定时间起爆和指令起爆等四种方式对该型导弹目标的毁伤效能，以期毁伤效能评估和新型起爆方式的应用提供参考。
2不同起爆方式对比分析2.1着发起爆方式［6］着发起爆方式是装有着发引信的弹丸，在飞行过程中与目标接触时爆炸，主要以弹丸的爆破效力毁伤目标。
高炮在射击时，必须命中目标才能毁伤目标。
即在相对弹道通过弹丸对目标的命中区域，而命中区域为目标沿相对弹道方向，过提前点处在高炮弹药炸点起爆方式毁伤效能研究安明东伍惊涛（陆军炮兵防空兵学院合肥230009）摘要以某型高炮武器系统为对象，研究不同炸点起爆方式对目标的毁伤效能的评估方法。
针对典型巡航导弹目标，基于Monte-Carlo 方法建立了指令起爆方式的毁伤效能评估的数学模型。
经过计算得到了毁伤概率与射击距离的变化规律。
计算结果显示，研究的小口径高炮起爆方式反导毁伤效能评估方法及计算模型具有实用价值，量化了不同炸点起爆方式毁伤效能的差别，也计算出了射击参数对毁伤效能的影响规律。
关键词小口径高炮；起爆方式；毁伤效能；Monte-Carlo 方法中图分类号TJ35DOI ：10.3969/j.issn.1672-9730.2021.06.034Research on the Damage Effectiveness of Burst Point Initiation Wayof Anti-aircraft GunAN MingdongWU Jingtao（Army Artillery &Air Defense Academy ，Hefei230009）AbstractTaking a certain antiaircraft gun weapon system as an object ，this paper studies the damage effectiveness evalua ⁃tion method of different detonation methods.Based on Monte-Carlo method ，a mathematical model for evaluating the damage effec ⁃tiveness of a typical cruise missile is established.The damage probability and firing distance are obtained by calculation.The results show that the evaluation method and mathematical model of the anti-missile damage effectiveness of the small caliber antiaircraft gun initiation method are practical ，and the difference of damage effect of different detonation methods is reflected quantitatively ，and the influence law of firing parameters on the damage effectiveness is reveolled.Key Words small-caliber AA guns ，burst point initiation way ，damage effectiveness ，Monte-Carlo methodClass NumberTJ352021年第6期舰船电子工程提前炮目垂直面上的投影。
反爆炸反应装甲串联爆炸成型弹丸匹配设计方法
第41卷第12期2020年12月兵工学报ACTA ARMAMENTARIIVol.41No.12Dec.2020反爆炸反应装甲串联爆炸成型弹丸匹配设计方法门建兵1,聂源2,蒋建伟1,王树有-冯高鹏2(1.北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室，北京100081；2.中国工程物理研究院总体工程研究所，四川绵阳621999)摘要：针对反爆炸反应装甲(ERA)串联爆炸成型弹丸(EFP)成型设计问题，建立串联EFP引爆能力、分离时序和侵彻能力的理论条件。
采用ERA引爆判据、EFP速度衰减理论和侵彻理论，分析形状、质量比和速度差对引爆能力、分离时序和侵彻能力影响规律。
基于作用场时间子。
臆1500滋s的典型ERA，在飞行距离H臆1000准(准为装药口径)时，获得串联EFP成型特征的必要条件，其中：球-杆组合型，前后EFP直径比d/必臆1.09，前EFP质量与总质量之比0.17<m{/m臆0.40，前后EFP速度差Av逸150m/s；杆-杆组合型,d/d r W1.09,0.20臆m f/m臆0.65,Av逸166m/s.对一种球-杆形串联EFP开展反ERA联动实验，采用高速摄影系统观测得到前后EFP分离飞行、前EFP击爆ERA以及后EFP侵彻靶板过程，验证了该设计方法和必要条件的正确性。
关键词：反爆炸反应装甲；串联爆炸成型弹丸；匹配设计；分离时序中图分类号：TJ410.2文献标志码：A文章编号：1000-1093(2020)12-2369-10DOI：10.3969/j.issn.1000-1093.2020.12.001Matching Design Method of Tandem EFP for Anti-explosiveReactive ArmorMEN Jianbing1,NIE Yuan2,JIANG Jianwei1,WANG Shuyou1,FENG Gaopeng2(1.State Key Laboratory of Explosion Science and Technology,Beijing Institute of Technology,Beijing100081,China；2.Institute of System Engineering,China Academy of Engineering Physics,Mianyang621999,Sichuan,China)Abstract:The theoretical conditions of detonation capability,separation timing and penetration ability of tandem EFP were proposed for the design of tandem explosively formed projectile(EFP)used for antiexplosive reactive armor(ERA).The ERA detonation criterion,EFP velocity decay theory and penetration theory are used to analyze the influences of shape,mass ratio and velocity gradient on detonation capability,separation timing and penetration ability.For the typical ERA of which interference time子©is less than or equal to1500滋s,the necessary conditions of the tandem EFP forming characteristics for distance H臆1000准(准is charge diameter)are obtained,where1)for the shape of sphericity-rod combination,the front and rear EFP diameter ratio d f/d r臆1.09,the ratio of front EFP mass to total mass is0.17<m/m臆0.40,and the front and rear EFP velocity gradient Av is larger than or equal to150m/s;2)for the shape of rod-rod combination,d f/d r臆1.09,0.20臆m/m臆0.65,Av逸166m/s.An EFP warhead that could form the sphericity-rod tandem EFP was designed and processed.收稿日期：2019-12-09基金项目：国家自然科学基金项目(11872123、11672278)作者简介：门建兵(1972—)，男，副教授。
英国“挑战者”2换炮计划的背后
《坦克装甲车辆》2019年第4期 9热点追踪TANK★ 殷 杰英国“挑战者”2换炮计划的背后1月21日至24日，2019年度国际装甲车年会在伦敦召开。
会上，莱茵金属英国分公司公布了“挑战者”2 延寿项目样车照片。
其中最吸引眼球的，是样车换装了与“豹”2A7同款的RH120 L55A1型120毫米滑膛炮。
其实早在十余年前，英国便有为“挑战者”2换装RH120滑膛炮的念头。
要探究背后缘由，搞清楚为啥十多年“只听见楼梯响，不见人下来”，如今换炮计划能否落到实处，还得从独具英国特色的120毫米线膛炮说起。
特立独行英国是现代坦克的发祥地，是第一个将坦克投入实战的国家。
不过，和其他武器研发领域坚持特立独行一样，战后英国研发坦克的思路也颇具英伦特色。
在坦克三大性能方面，英国坦克将防护性放在首位，火力次之，机动性屈居末位，这与追求均衡设计的潮流有些格格不入，但并不妨碍英国坦克工业在一些子系统上研发出经典产品。
L7型105毫米线膛炮就是其中的典型代表。
该炮于上世纪50年代初研发成功，一直沿用至今，在全世界扩散极广。
它不仅是西方战后第二代主战坦克的标准配置，而且其衍生产品甚至装在了近年来研发成功的轻量化主战坦克上。
经过挖潜，该炮穿甲威力甚至堪与120毫米滑膛炮比肩！L7型105毫米线膛炮是如此地优秀，性能甚至全面超过了晚它几年问世的苏制2A20型115毫米滑膛炮。
不过，正如那句经典名言所说，“上一场战争的胜利者因为胜利而变得固步自封，于是成了下一场战争的失败者”。
英国在研发下一代坦克主炮时，毫不犹豫地选择了继续走线膛炮路线，与世界主流分道扬镳。
诚然，高膛压滑膛炮研发生产难度很大，当年世界各国对这一全新炮种均处于摸索阶段，技术储备严重不足，也无经验可循，因此换装了RH120 L55A1型120毫米滑膛炮的“挑战者”2主战坦克DOI:10.19486/ki.11-1936/tj.2019.07.00210 《坦克装甲车辆》2019年第4期热点追踪TANK 早期成品性能差强人意。
爆炸载荷下装甲车辆的动态响应分析
ａ ．ｆ ｒ ｏ ｎ ｔ ｖ ｉ ｅ ｗ ｂ ．ｒ ｉ ｇ ｈ ｔ ｖ ｉ ｅ ｗ
图１ 车 辆 和 炸 药 的 模 型 图
Ｆ ｉ ｇ ． １ Ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｄ ｉ ａ ｇ ｒ ａ ｍ ｏ ｆ ｖ ｅ ｈ ｉ ｃ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｅ ｘ ｐ ｌ ｏ ｓ ｉ ｖ ｅ
爆 炸装 置 （ Ｉ Ｅ ＤＳ ）
等 手 段对 车 辆 进 行 近距 离 、 全方
位 伏击 ， 造 成 大量 人 员 伤 亡 。为 提 高 装 甲车 辆应 对 非 对称 手段 攻击 的 防护 性 能 ， 国外 许 多 学 者 都 对 车辆 的
动态 响应 进行 研 究 。Ｒ ｏ ｌ ｃ Ｓ等 对 斯考 特 和悍 马 车 辆在 路边 炸 弹袭 击 下 的 动 态 响应 特 性 进 行 了研 究 分 析 。Ｃ ｅ ｎ ｄ ｏ ｎ Ａ等 基 于有 限元 方 法对 简 化 后 的 车底
２ 仿 真 计 算 与 方 法
２ ． １ 计 算 模 型
拟高 应变 下 的 材 料 变 形 问 题 ， 材料参 数见表 １ ；轮 胎材 质选 用橡 胶 ， 橡胶 的材 料参 数 选用 Ａ Ｕ Ｔ ＯＤＹ Ｎ软
件材 料库 里 自带参 数 ， 在计 算 时进行 等效 处理 。 ２ ． ３ 炸药 材 料模 型及 状态 方 程
药 量炸 药爆 炸作 用装 甲车辆 的过 程进 行 了仿真 模拟 。
车 体 材质 选 用 ４ ３ ４ ０钢 ， 用 Ｊ ｏ ｈ ｎ ｓ ｏ ｎ — Ｃ ｏ ｏ ｋ模 型
Ｇ ｒ ｕ ｎ ｅ ｉ ｓ ｅ ｎ状 态方程 来 描 述 其 动 态 响应 过 程 。该 模 型是 一个 考虑 温度 及 热 软 化效 应 的模 型 ， 适 合 用 于模
几种炮弹的区别
几种炮弹的区别一、穿甲弹SABOT主要依靠弹丸的动能穿透装甲摧毁目标的炮弹。
其特点为初速高，直射距离大，射击精度高。
穿甲弹素以强拱硬钻而著称，也就是俗话说的硬碰硬。
它主要靠弹丸命中目标时的大动能和本身的高强度击穿钢甲。
俗话说，“打铁先得自身硬”。
要击穿目标的装甲，没有一副硬朗的身子骨是不行的。
因此，穿甲弹的弹丸，都是用比坦克装甲硬得多的高密度合金钢、碳化钨等材料制成的。
穿甲弹个个都长着非常坚硬的脑袋壳（即弹头），是坦克、装甲车辆的死对头。
二、破甲弹又称空心装药破甲弹，是以聚能装药爆炸后形成的金属射流穿透装甲的炮弹。
也称聚能装药破甲弹，是反坦克的主要弹种之一。
主要配用于坦克炮、反坦克炮、无坐力炮等。
用于毁伤坦克等装甲目标和混凝土工事。
射流穿透装甲后，以剩余射流、装甲破片和爆轰产物毁伤人员和设备。
破甲弹的使用，加强了对坦克的威胁，其主要特点是靠装药本身的能量来穿甲的，故不受初速和射距的限制，是一种发展潜力较大的弹种。
三、碎甲弹碎甲弹（HESH）是通过塑性炸药在装甲板上爆炸产生冲击波，利用超压崩落坦克装甲内层碎片来杀伤车内人员和毁伤设备的。
碎甲弹最初是由英国人发明的，而且一直使用至今。
碎甲弹用来对付二战坦克的均质钢装甲比较有效。
它的另一个优点是可以作为普通高爆弹使用。
碎甲弹里面装的是塑性炸药，只要弹丸命中坦克，薄薄的弹壳在巨大的冲击力作用下变形或破碎，里面的塑性炸药像膏药一样紧紧粘贴在装甲表面，既不破碎，也不飞散。
在延时引信的作用下，粘贴在装甲外面的炸药爆炸，产生的冲击波以几百亿帕压力作用在装甲上，巨大的力传递到装甲内，犹如用锤子敲打墙壁，墙壁未穿透，背面的墙皮却一块快剥落一样，致使内壁落一块几千克重的的蝶形碎片和数十块小碎片。
这些碎片在坦克里四处飞溅，将乘员杀伤，设备击坏，外形完好的“乌龟壳”再也无法动弹。
严格意义上说，碎甲弹（HESH）与穿甲弹不同，它是通过塑性炸药在装甲板上爆炸产生冲击波，利用超压崩落坦克装甲内层碎片来杀伤车内人员和毁伤设备的。
高破片率钢预制破片弹毁伤效能分析
ｍｅ ｎ ｔ ｓ ｐ ｒ ｏ ｊ ｅ ｃ ｔ ｉ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｓ ｔ ａ ｎ ｄ ａ ｒ ｄ ｂ ｏ ｍｂ ｓ ｈ ｏ ｗｓ ｔ ｈ ａ ｔ ｌ ｅ ｔ ｈ ａ ｌ ｉ ｔ ｙ ｐ ｏ ｗｅ ｒ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｐ ｅ ｆｏ ｒ ｒ ｍｅ ｄ ｆ ｒ ａ ｇ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ｐ ｒ ｏ ｊ ｅ ｃ ｔ ｉ ｌ ｅ ｉ ｓ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｄ ７ ０ ％ ｔ ｈ ａ ｎ ｔ ｈ ａ ｔ ｏ ｆ ｓ ｔ ａ ｎ ｄ ａ ｒ ｄ ｂ ｏ ｍｂ ．Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｃ ｄ ｅ ｔ ｏ ｎ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｈ ｏ ｗ ｓ ｔ ｈ ａ ｔ ｌ ｅ ｔ ｈ ａ ｌ ｉ ｔ ｙ ｐ ｏ ｗｅ ｒ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｐ ｅ ｒ ｆ ｏ ｍｅ ｒ ｄ ｆ ｒ ａ ｇ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ｐ ｒ ｏ ｊ ｅ ｃ ｔ ｉ ｌ ｅ ｗ ａ ８ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｄ ７ ３ ％
冲击波 威力半 径计算 ］ ：
兄ｃ Ｈ ＝ ２． ６ ３ ｍ
其中： ｍ 为装药质 量 。 漏斗坑 体积计算
根据 《 弹丸设计 理论 》漏 斗坑体 积计 算公式 ：
毁 伤能 力较制 式杀爆 弹有显 著提 高 。
自然破 片数计算 … ：
Ｎ ｌ＝３ ５ ６ ８ ０ ｔ （ １一 ）￣ ／ ｍ
其 中： 为装 填 系数 ， ＝ｍ 。 ／ ｍ， ｍ 为装药 质量 ， ｍ为
弹丸 质量 。
密集杀 伤面积计 算公 式 ：
Ｓ ＝ １ ｒ Ｒ
ｔ ｈ ａ ｎ ｔ ｈ ａ ｔ ｏ ｆ ｓ ｔ ａ ｎ ｄａ ｒ ｄ ｂｏ ｍｂ． Ｔｈ ｅ ｄ ａ ｍａ ｇ ｅ ｃ ａ ｐ ａ ｃ ｉ ｔ ｙ ｉ ｓ ｓ ｔ ｒ ｏ ｎ ｇ ｔ ｏ ８ ｍ ｍ ａ ｒ ｍｏ ｒ ｐ ｌ ａ ｔ ｅ ． Ｔｈ ｅ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｅ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ｃ ａ ｌ ｃ ｕｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ａ ｎｄ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｃ ｂｕ ｒ ｓ ｔ ｔ ｅ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ａ ｒ ｅ
装甲车冲击波防护技术分析
装甲车冲击波防护技术分析在现代战争中，装甲车作为重要的作战装备，面临着各种各样的威胁，其中冲击波就是一种不容忽视的危险。
冲击波是爆炸产生的一种强大的能量波，能够对装甲车及其内部人员造成严重的伤害。
因此，研究和发展装甲车冲击波防护技术至关重要。
一、冲击波对装甲车的危害冲击波具有强大的压力和能量，当它作用于装甲车时，会产生多种不良影响。
首先，冲击波可能导致装甲车结构的损坏。
强大的压力冲击可能使车身变形、焊缝开裂、零部件脱落，甚至造成整车的崩溃，从而影响装甲车的机动性和防护能力。
其次，车内设备和系统也容易受到冲击波及后续效应的破坏。
电子设备可能失灵，通信系统可能中断，武器系统可能失去精度或无法正常工作，这将极大地削弱装甲车的作战效能。
对于车内人员来说，冲击波会造成严重的身体伤害，如颅脑损伤、内脏破裂、听力丧失等，甚至危及生命。
二、装甲车冲击波防护技术的分类为了减轻冲击波对装甲车的危害，人们采取了多种防护技术，主要可以分为以下几类：1、结构防护加强车身结构：通过采用高强度材料、优化结构设计，增加车身的整体强度和刚性，使其能够承受更大的冲击波压力。
吸能结构：在车身关键部位设置吸能装置，如蜂窝结构、泡沫金属等，能够吸收和分散冲击波的能量，减少对车身的直接冲击。
2、隔震防护安装隔震装置：如减震器、弹簧等，将车身与底盘隔离，减少冲击波传递到车内的能量。
柔性连接：在车内设备和车身之间采用柔性连接件，降低振动和冲击的传递。
3、防护材料应用抗爆材料：使用具有高抗爆性能的材料，如凯夫拉纤维、陶瓷装甲等，增强车身的防护能力。
隔音吸波材料：在车内敷设隔音吸波材料，不仅可以降低冲击波的反射和叠加，还能减轻噪音对人员的影响。
4、密封与通风防护良好的密封：确保车身的密封性，防止冲击波通过缝隙进入车内。
合理的通风系统：设计能够快速排出车内压力、防止压力积聚的通风系统。
三、结构防护技术的具体应用加强车身结构是提高装甲车冲击波防护能力的基础。
爆炸冲击波对装甲车辆的毁伤效能
爆炸冲击波对装甲车辆的毁伤效能
赵旭东;刘国庆;高兴勇
【期刊名称】《火力与指挥控制》
【年(卷),期】2017(042)012
【摘要】针对弹药爆炸对装甲车辆毁伤这一复杂问题进行了合理的简化,研究冲击波对靶板的作用过程.利用AUTODYN软件对爆炸冲击波对靶板的作用过程进行了数值模拟,分析了靶板前后空气压力的变化情况,得到爆炸冲击波作用下靶板中心的挠度值,并与理论计算结果相对比,二者具有良好的一致性,为下一步冲击波的毁伤效能研究提供参考.
【总页数】4页(P111-114)
【作者】赵旭东;刘国庆;高兴勇
【作者单位】军械工程学院,石家庄 050003;军械工程学院,石家庄 050003;军械工程学院,石家庄 050003
【正文语种】中文
【中图分类】O383.3;TJ811
【相关文献】
1.武器毁伤效能评估综述及系统目标毁伤效能评估框架研究 [J], 黄寒砚;王正明
2.爆炸冲击波对轻型装甲车辆底装甲毁伤效应数值仿真 [J], 李向荣;田延泰;李帅;李帆;王国辉
3.末制导炮弹对轻装甲车辆毁伤效能计算机模拟 [J], 余文力;孙新利;李芳
4.爆炸冲击波对装甲车辆的毁伤效应分析 [J], 李峰; 石全; 尤志锋
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收稿日期：2016-10-15修回日期：2016-12-23作者简介：赵旭东（1994-），男，山东枣庄人，硕士研究生。
研究方向：弹药保障与安全技术。
摘要：针对弹药爆炸对装甲车辆毁伤这一复杂问题进行了合理的简化，研究冲击波对靶板的作用过程。
利用AUTODYN 软件对爆炸冲击波对靶板的作用过程进行了数值模拟，分析了靶板前后空气压力的变化情况，得到爆炸冲击波作用下靶板中心的挠度值，并与理论计算结果相对比，二者具有良好的一致性，为下一步冲击波的毁伤效能研究提供参考。
关键词：爆炸冲击波，毁伤，挠度中图分类号：O383.3；TJ811文献标识码：ADOI ：10.3969/j.issn.1002-0640.2017.12.023爆炸冲击波对装甲车辆的毁伤效能赵旭东，刘国庆，高兴勇（军械工程学院，石家庄050003）Study on Damage Efficiency of Blast Wave to Armored VehicleZHAO Xu-dong ，LIU Guo-qing ，GAO Xing-yong （Ordnance Engineering College ，Shijiazhuang 050003，China ）Abstract ：The complex problem about damage to the armored vehicle by ammunition explosion issimplified reasonably.The effect of shock wave on the target is researched.Deformation of the plateunder impulsive loading of blast wave is simulated by AUTODUN software.The change of air pressure around the plate is analyzed.Deflection of plate under blast wave is obtained.The simulated datacomplys well with the theoretical results ，which can provide reference for the following study on thedamage efficiency of shock wave.Key words ：blast wave ，damage ，deflection 0引言冲击波毁伤是战斗部对目标毁伤的重要形式。
相对于弹药爆炸产生的爆炸破片对人员和车辆的有形杀伤毁伤，冲击波的杀伤与毁伤效果似乎表现为无形的，在短促时间及较短距离内，冲击波毁伤是主要的［1］。
冲击波对执行运输任务的运输车辆和驾驶人员的毁伤判断应与爆炸破片的毁伤一样要有足够的重视和认识。
研究冲击波毁伤对研究武器的作战效能评估非常重要。
本文针对某型弹在装甲车正上方0.5m 处起爆这一问题，采用理论计算和数值模拟相结合的方法，研究分析该弹爆炸产生的冲击波对装甲车辆的毁伤效果，并将两种方法的结果进行对比验证，为下一步冲击波的毁伤效能研究提供参考。
1理论分析1.1物理模型图1物理模型示意图为研究方便，将实际问题简化为炸药在装甲钢靶板上方500mm 处起爆，物理模型如图1所示。
将该弹的装药量等效为TNT 当量，由于靶板实际尺寸较大，在不影响冲击波毁伤的基础上，将靶板缩小文章编号：1002-0640（2017）12-0111-04Vol.42，No.12Dec ，2017火力与指挥控制Fire Control &Command Control 第42卷第12期2017年12月1··（总第42-）火力与指挥控制2017年第12期为1000mm ×500mm ×7mm ，靶板四边固定，炸药材料为TNT ，炸药中心距靶板500mm 。
1.2理论计算对于战斗部而言，形成冲击波和爆轰产物的TNT 当量可按下式［2］计算：（1）式中：ω为战斗部装药量，kg ；ωbe 为留给爆炸产物的炸药量，kg ；α为战斗部装填系数；r 0为装药半径，m ；r m 为破片达到最大速度时的半径，m ；单发钢壳装药r m =1.13r 0。
炸药在无限空气中爆炸的冲击波超压计算公式［3］为：（2）式中：ω为爆源的TNT 当量，kg ；r 为爆心距，m ；驻p m 为r 处的空气冲击波峰值超压，105Pa 。
冲量的计算关系式为：（3）冲击波载荷作用下靶板中心挠度的计算公式［4］为：（4）式中：a 为靶板长度的1/2；b 为靶板宽度的1/2；h 为靶板的厚度；w e 为装药质量；ρ为装药密度；σy 为屈服应力；I 为比冲量；α为考虑绕流压力、板尺寸及材质等影响的冲击波反射修正系数；k 为修正系数；r e为冲击波比冲量正反射系数，取：（5）式中：ΔP 1为入射冲击波超压；ΔP 2为反射冲击波超压；P u 为未扰动空气压力。
根据式（1）可得出该弹形成冲击波和爆轰产物的TNT 当量ωbe =3.708kg 。
根据式（2）~式（5）可算出靶板在3.708kgTNT 爆炸后的冲击波作用下的变形挠度W 0=37.4mm 。
2数值仿真分析2.1有限元模型利用AUTODYN-3D 对问题进行建模求解，炸药形状大小为132mm ×132mm ×132mm 的正方体，材料为TNT ；靶板材料为RHA （装甲钢），尺寸为1000mm ×500mm ×7mm ，通过设置固定边界条件，对四边节点各方向运动进行约束，以描述靶板四周固定的特点；空气域采用Euler 算法，各边界设置空气流出边界条件，实现Euler 场边界能量的流出。
将炸药模型映射到空气域，利用Euler-FCT 求解器计算冲击波的形成、传播，以及与装甲车辆的耦合作用。
考虑到仿真模型几何形状和材料行为的对称性，仅需对其1/4建模，并引入对称性边界条件，所有模型均采用均匀网格，网格尺寸为2mm 。
将TNT 在靶板正上方500mm 起爆，有限元模型如图2所示。
图2有限元模型2.2材料模型空气采用理想气体状态方程（Equation of State ，EOS ）描述［5］，有（6）式中：p g 为压力；e g 为气体单位体积内能；γ为多方指数，p shift 为压力偏移量。
对于空气模型：γ＝1.4，ρg为1.225kg/m 3，e g 在mm/mg/ms 单位制下取2.068×105。
TNT 炸药采用Jones-Wilkins-Lee 状态方程描述（7）12··2178（总第42-）赵旭东，等：爆炸冲击波对装甲车辆的毁伤效能式中：p exp 为爆轰压力，V 为相对体积，E exp 为炸药单位体积内能，其余为材料参数。
对于TNT ，材料直接从AUTODYN 材料库中选取。
靶板采用RHA 材料，状态方程选用Shock 模型［6］（8）式中：祝ρ为Gr üneisen 常数，压力p H 和能量e H 计算方法为（9）（10）式中：，ρ0为材料初始密度，ρ为材料密度，c 0为材料声速。
3结果与分析3.1靶板挠度分析（c ）0.08ms （d ）0.1ms图3冲击波传播过程图图3给出了冲击波传播过程图。
从图中可以看出炸药爆炸时产生的冲击波以球形向外传播，在0.1ms 时传播到靶板界面。
图4和图5为靶前10mm 、30mm 处空气压力变化，可以看出两图均有两个波峰，而图4中第1个波峰晚于图5的第1个波峰，第2个波峰却早与图5的，这是因为炸药爆炸后，冲击波先传播至靶前30mm 处，当冲击波传播至靶板界面时，形成反射波，此时反射波先传播到靶前10mm 处，因此，图4和图5的两个波峰是冲击波的入射波和反射波的波峰。
表1冲击波对人员的伤害图6和图7为靶后50mm 、80mm 处空气压力变化情况，可以看出随着时间的增加，靶后空气压力先升高，后降低，最高可达185kPa 。
对照表1冲击波对人员的伤害标准［8］可知，人员在靶后会受到极严重损伤。
图8为靶板变形图，靶板在爆炸冲击波的作用下出现显著的塑性变形，靶板中心点挠度最大，随着冲击波超压（无升压）（kPa ）损伤程度20~30轻微（轻微的挫伤）30~50中等（听觉器官损伤，中等挫伤，内脏轻度出血，骨折等）5~100严重（内脏严重挫伤，可引起死亡）>100极严重（可能大部死亡）（a ）0.03ms （b ）0.05ms图4靶前10mm 处空气压力变化图5靶前30mm 处空气压力变化图6靶后50mm 处空气压力变化图7靶后80mm 处空气压力变化（b ）主视图图8靶板变形图（a ）俯视图13··2179（总第42-）火力与指挥控制2017年第12期（上接第110页）与中心点距离的增加，变形区挠度逐渐减小，靶板的变形状态与文献［5］中实验的靶板变形相一致，证明了仿真模型的正确性。
此外，靶板中心点挠度为35mm ，与理论计算的挠度相比，误差为7.36%，与计算结果符合较好。
仿真结果相对理论计算结果数值偏小，这是因为在数值仿真中，冲击波在炸药爆炸后是通过网格间传播，而靶板的应力变形也与网格的失效强度有关，这并不能完全模拟理想状态，因此，与理论计算有一定差别，但在可接受的允许范围内，也证明了仿真模型的正确性。
4结论本文针对某型弹在装甲车正上方0.5m 处起爆这一问题，通过理论分析计算出该弹等效的TNT 爆炸后，靶板在爆炸冲击波作用下的变形挠度W 0=37.4mm ；利用AUTODYN 软件对爆炸冲击波对靶板的作用过程进行了数值模拟，讨论了靶板前后空气压力的变化情况，可以看出该弹在距靶0.5m 处起爆后，靶板前空气压力变化曲线包含入射波和反射波两个波峰，靶板后空气压力已超过对人员伤害极严重的标准值；分析了靶板的变形情况，并与文献［5］中的实验结果相一致，验证了仿真模型的正确性；并且通过仿真计算，得到了靶板的挠度为35mm ，与理论计算结果相比较表明，二者具有较好的一致性，表明本文建立的数值仿真模型能够较准确地描述冲击波对靶板的毁伤效果，为下一步冲击波的毁伤效能研究提供了参考。
参考文献：［1］杨松年，王鑫，孙福根.常规空袭武器爆炸冲击波对运输车辆及人员的毁伤分析［J ］.国防交通工程与技术，2012，1（1）：27-29.［2］北京工业学院八系《爆炸及其作用》编写组.爆炸及其作用（下）［M ］.北京：国防工业出版社，1979：259-270.［3］孙锦山，朱建士.理论爆轰物理［M ］.北京：国防工业出版社，1995：322-340.［4］王芳，冯顺山，俞为民.爆炸冲击波作用下靶板的塑性大变形响应研究［J ］.中国安全科学学报，2003，13（3）：59-61.［5］蒋建伟，侯俊亮，门建兵，等.爆炸冲击波作用下预制孔靶板塑性变形规律的研究［J ］.高压物理学报，2014，28（6）：723-728.［6］Century Dynamics Inc.AUTODYN theory manual R4.3［M ］.California ：Concord ，2005.［7］聂浩，关正龙.预制破片弹对装甲目标毁伤效能计算［J ］.四川兵工学报，2015，25（5）：57-59.［8］罗兴柏，刘国庆.陆军武器系统作战效能分析［M ］.北京：国防工业出版社，2007：56-59.的、暴露的和集群的3种状态下的毁伤系数分别为0.6425、0.7965和0.8811，即越易损的目标状态其毁伤值越高，比传统优化模型的基础上更加精细、合理，更能满足精确筹划的实际需要。