薄壁组合结构的有限元快速建模技术

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薄壁件装夹方案优选的有限元模拟

薄壁件装夹方案优选的有限元模拟

薄壁件装夹方案优选的有限元模拟
陈华;陈蔚芳;郑会龙
【期刊名称】《组合机床与自动化加工技术》
【年(卷),期】2008(000)003
【摘要】针对薄壁零件刚性较低,加工工艺性差,容易产生装夹变形的问题,提出了采用有限元分析的方法来比较装夹方案的优劣.对于一个给定的零件,先给出几种合适的装夹方案,并计算出每种方案的夹紧力.然后,基于有限元软件,计算出工件在各种装夹方案下的变形量,以装夹后的形位误差最小为目标,选出最优的薄壁件装夹方案.文章给出了一个薄壁镜座零件的实例,采用ABAQUS有限元软件,应用本文描述的方法,得出了一种较优的装夹方案,有效地论证了该方法的可行性.
【总页数】5页(P63-67)
【作者】陈华;陈蔚芳;郑会龙
【作者单位】南京航空航天大学,机电学院,南京,210016;南京航空航天大学,机电学院,南京,210016;中国航空工业第一集团公司北京精密机械研究所(303所),北
京,100076
【正文语种】中文
【中图分类】TG65
【相关文献】
1.铣削加工中薄壁件装夹方案优选的有限元模拟 [J], 董辉跃;柯映林
2.基于残余应力分布的框类零件装夹方案优选的有限元模拟 [J], 董辉跃;柯映林;吴
群;许德
3.基于ABAQUS的薄壁件装夹优选方案有限元分析 [J], 于金;史玉祥;刘成林
4.基于残余应力的薄壁件装夹方案优选技术 [J], 辛顺强;吴竹溪;陈绍清;肖洁;叶海潮
5.一种弱刚度薄壁结构件装夹方案优化的有限元模拟 [J], 贾新杰;贾春德;张志军因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

冷弯薄壁型钢组合墙体抗剪性能的有限元模拟

冷弯薄壁型钢组合墙体抗剪性能的有限元模拟
第3 6卷 第 2 4期

5 ・ 0
20 10年 8月
山 西 建 筑
SHANXI AR CH I TE( r URE
V0. 6No 2 13 . 4
Au . 2 1 g 0 0

结 构 ・ 震 ・ 抗
文章 编 号 :0 96 2 (0 0 2 石膏板竖 向接缝、 S O B板水平 和竖 向接缝 的模拟 以及 1 m, 2m 厚度 I0mm)长度为 29 8Ir, . , 9 L 顶梁和底梁规格分别为 Tn 自攻 螺 钉 连 接如 何 模 拟 才 能 更 加 接 近 实 际 受 力 情 况 。本 文 通 过 U 2 0×1 0( 9 ×4 . 即腹 板 高 度 9 i, 缘 宽 度 4 n 厚 度 2 mT 翼 t 0 mr,
市和海滨旅游城市。
[ ] 湖北省统计局 . 北统计年鉴 (0 9 [ . 6 湖 20 ) M] 北京: 中国统计
5 结语
区域中心城市即青 岛市和济南市。其 中济南市是 山东省 的政治 、 城市问题 ,0 7 1 :13 . 2 0 ( )3 —5 文化 、 教育中心 , 山东 中西部 以及省际 区域的交通枢纽 和经济 中 [ j 俞 斌 . 4 区域 竞争优 势 与特 色产 业发展 的 空 间组织创 新 心, 逐渐形成以现代 服务业为 主导 、 高新 技术产业发 达的综合性 中下游地区的龙头城市 , 现代制造业和现代服务业发达 的港 口城 []华 中师范大学学报 ( J. 自然科 学版)2 0 ( )2 720 ,0 7 6 :8 —9 . (0020 )M]北京 : 2 0 —0 9 [ . 中国统计 出版社 ,0 8 20 . 省会城市 。青 岛市作为我 国重要 的港 口城市 已成为 山东和黄河 [] 国 家统计局 城 市社会 经 济调 查总 队. 国城 市统 计年 鉴 5 中

薄壁压力容器的有限元建模研究

薄壁压力容器的有限元建模研究

[1] 全 国 压 力 容 器 标 准 化 技 术 委 员 会 . JB4732—95 钢 制 压 力 容 器—— —分析设计标准 [S].
[2] 全 国 压 力 容 器 标 准 化 技 术 委 员 会 . GB150- 1998 钢 制 压 力 容 器—— —设计制造标准 [S].
[3] 李世玉, 桑如苞. 全国压力容器标准化技术委员会 . 压力容 器 工 程 师 设 计 指 南 ———GB150, GB151 计 算 手 册 [S]. 北 京 化 学工业出版社 , 1994.
MPa ;
周向应力:σθ=2σp=896.64 MPa。
2.4 有限元计算
(1)采 用 实 体 单 元 进 行 有 限 元 建 模
考虑到模型的对称性和载荷对称特点,建模时采用
1/4 模型。
单 元 类 型 :solid185 ;节 点 数 :62285 ;单 元 数 :329865 。
经计算分析,提取内筒上 2565 号节点的应力周向应
参考文献
[1] 杨洪君,宁汝新. 支持自 顶 向 下 设 计 的 产 品 装 配 模 型 研 究 [J]. 管理技术,2006(7):99- 102.
[2] 柯 常 忠 ,谢 少 波 . 基 于 参 数 化 技 术 的 自 顶 向 下 设 计 [J]. 中 国制造业信息化,36(3):50- 52.
设计与研究
35
3 结论 自顶向下的设计方法能有效的把握产品的设计意图。
利用布局草图描绘产品的功能结构和雏形轮廓,三维骨 架 模 型 体 现 装 配 模 型 的 层 次 关 系 、装 配 关 系 。同 时 于 在 各 个子装配体之间迅速可靠的传递设计信息,达到信息共 享的目的。参数化设计方法中的参数关系式不仅体现了 设计参数之间的约束和依存关系,还体现了设计人员的 设计意图,并大大提高了模型的生成和修改的速度 。把这 两种方法有效的结合 起 来 ,可 简 化 产 品 的 设 计 过 程 ,最 大 限度地发挥设计人员的设计潜力,提高产品的设计准确 性 ,有 利 于 产 品 的 创 新 设 计 、优 化 设 计 ,还 有 利 于 实 施 并 行设计和协同设计,提高设计的效率和质量 。

基于有限元分析的薄壁圆环零件加工工艺研究

基于有限元分析的薄壁圆环零件加工工艺研究

精 密 成 形 工 程第16卷 第5期 156JOURNAL OF NETSHAPE FORMING ENGINEERING 2024年5月收稿日期:2024-01-24 Received :2024-01-24 引文格式:路春辉, 魏雁锐, 段新梅, 等. 基于有限元分析的薄壁圆环零件加工工艺研究[J]. 精密成形工程, 2024, 16(5): 156-163. LU Chunhui, WEI Yanrui, DUAN Xinmei, et al. Machining Process of Thin-walled Circular Ring Parts Based on Finite Element Analysis[J]. Journal of Netshape Forming Engineering, 2024, 16(5): 156-163. *通信作者(Corresponding author ) 基于有限元分析的薄壁圆环零件加工工艺研究路春辉*,魏雁锐,段新梅,王丽平,李松(北京航天新立科技有限公司,北京 100039)摘要:目的 针对薄壁圆环零件刚性差、强度弱、加工过程中易发生受力变形的难题,基于薄壁圆环零件加工成形工艺,优化零件的加工工艺和装夹方式。

方法 考虑到工艺对零件加工质量的影响,对零件的加工方法和装夹方式进行研究,提出一种新的加工工装,运用ANSYS 软件对零件装夹受力情况和振动变形进行有限元模拟仿真分析。

结果 该工装不仅能够防止零件发生应力集中,还提升了零件加工精度和表面质量,工装设计为一夹一顶方式,只需调整顶尖压紧力便可确保圆环件在加工中不会发生变形,同时拆装方便,提高了生产效率。

结论 对于薄壁圆环件的数控加工,可通过科学设计零件加工工艺流程和装夹工装,解决零件受力变形问题,保证薄壁圆环零件的尺寸、形位公差和表面粗糙度符合要求,提高了生产加工效率,满足产品批量生产使用要求,为类似薄壁件的加工提供了参考。

26-基于ANSYS的薄壁结构有限元分析090621

26-基于ANSYS的薄壁结构有限元分析090621
Shell28 单元是剪切/扭转面板单元,模拟仅承剪力的单元,如果要有正应力等,可以与 其它如杆、梁单元构成“轴力杆-受剪面”模型。在航空薄壁结构中常用于来建立厚度较薄 的蒙皮及梁、肋腹板,承受正应力能力折算到相邻的杆或梁单元上[5]。
Shell63 单元是 4 节点 3-D 弹性壳,具有弯曲和膜能力,允许切平面和法平面的载荷,具
Abstract:Based on the characteristic of aeronautical thin wall structures and summarized the analysis method about UAV structures using ANSYS software, some law and principia about finite element modeling of aeronautical thin wall structures have been abstracted. Keywords: ANSYS, Aeronautical Thin Wall Structures, Finite Element Analysis, Finite Element Modeling
The Analysis about Aeronautical Thin Wall Structures Based on Finite Element Method
Nianzhao Jiang, Xun Zhang, Zhiqing Zhang, Yong Dai, Xiangping Li
(Nanjing Research Institute on Simulation Technique, No. 2 Huangpu Street, Nanjing,210016, P. R. China )

薄壁构件整体稳定性的有限元模拟_张磊

薄壁构件整体稳定性的有限元模拟_张磊

第45卷第3期2011年3月浙 江 大 学 学 报(工学版)Journal of Zhejiang University(Engineering Science)Vol.45No.3Mar.2011收稿日期:2009-10-16.浙江大学学报(工学版)网址:www.journals.zju.edu.cn/eng基金项目:国家自然科学基金资助项目(50908203);浙江大学优秀青年教师基金资助项目.作者简介:张磊(1978-),男,浙江舟山人,副教授,从事结构工程的教学科研工作.E-mail:celzhang@zju.edu.cnDOI:10.3785/j.issn.1008-973X.2011.03.022薄壁构件整体稳定性的有限元模拟张 磊,童根树(浙江大学土木工程学系,浙江杭州310058)摘 要:对薄壁构件整体稳定性分析中的薄壁梁单元和壳体单元两种有限元模型的特点进行了讨论,并提出一种新的适用于薄壁构件整体稳定分析的壳体单元模型,该模型可以有效消除各种局部屈曲模态的影响.采用通用有限元软件ANSYS,分别利用壳体单元模型和薄壁梁单元模型,分析了双轴对称截面梁、单轴对称截面梁、轴心受压构件、压弯构件和变截面梁的稳定性,通过与经典解或已有研究结果的比较对有限元模型的可靠性以及存在的问题进行了讨论.通过分析,发现ANSYS的薄壁梁单元模型不能用于分析单轴对称截面梁和压弯构件的弯扭屈曲,同时在分析变截面薄壁构件的稳定性时可能产生较大的误差;常用壳体单元模型可能由于截面的局部屈曲模态不能得到整体屈曲的临界荷载;提出的壳体单元模型可以精确模拟薄壁构件的整体稳定性.此外,提出的壳体单元模型不仅可以用于分析薄壁构件的整体稳定性,也可以作为检验薄壁构件整体稳定理论正确性的重要依据.关键词:有限元;梁单元;壳体单元;薄壁构件;整体稳定性中图分类号:TU 391 文献标志码:A 文章编号:1008-973X(2011)03-0531-08Finite element modelling of thin-walled membersin overall stability analysisZHANG Lei,TONG Gen-shu(Department of Civil Engineering,Zhejiang University,Hangzhou310058,China)Abstract:In the overall stability analysis of thin-walled members employing the general purpose finite ele-ment(FE)softwares,the members are generally modelled using the thin-walled beam elements or the thinshell elements.The modelling details of these two FE models were presented,and a new thin shell elementmodel,capable of prohibiting the local buckling modes in the overall buckling analysis,was proposed.Thetwo types of FE models were then adopted into the buckling analysis of thin-walled members,including thebeams and columns with doubly and singly symmetric sections,beam-columns,tapered beams.The com-parisons of the results from FE analyses,analytical solutions and literature show that the proposed thinshell element model is superior to the existing models of this type;the thin-walled beam element of AN-SYS is not applicable to the flexural-torsional buckling analysis of thin-walled beams and beam-columns ofmono-symmetric section,and significant error may arise in buckling analysis of tapered beams using thiselement.The results from the presented shell element model can also be used as the benchmark results inverifying the buckling theory of thin-walled members.The outcome of this study may be helpful for model-ling thin-walled members in overall stability analysis using general FE packages,not limited to ANSYS.Key words:FEA;beam element;shell element;overall stability;thin-walled member 许多通用有限元软件(如ANSYS和ABAQUS)具有友好的使用界面、强大的建模和分析功能,在土木工程领域的研究工作中被大量使用.在使用这些通用有限元软件时,分析人员应具备有限元方面的基本知识,特别是需要对有限元模型进行仔细地校验,以保证结果的合理性和正确性.但是,目前许多分析人员在使用这些通用软件时,并不能很好地做到这点,特别是对软件提供的单元和建立的有限元模型缺乏仔细地分析和研究,因而很难保证分析结果的可靠性.薄壁截面构件是钢结构建筑中最常用的基本构件,它们的稳定性也是钢结构学科研究的主要问题之一.薄壁截面构件通常由几块薄板通过一定的方式(如焊接)组合而成,常用的截面形式包括工字形、箱形、槽形、L形等.薄壁构件的稳定性研究主要包括整体稳定性和局部稳定性,前者关注构件整体稳定性(如整体弯曲屈曲、弯扭屈曲),而后者则主要针对组成构件板件的稳定问题(如局部屈曲、畸变屈曲).由于这两类稳定问题存在较大的差别,在进行薄壁构件的稳定研究时,往往将构件的整体稳定性(符合“刚周边”假定)与局部稳定性进行独立分析,避免相互之间的干扰.对于薄壁截面构件,特别是复杂边界条件和荷载条件下的整体稳定性分析,往往需要借助有限元分析.在薄壁构件的有限元分析中,最简单也是最直接的方法是采用空间梁单元建模.但是,由于薄壁构件的特殊性,它的性能往往受到翘曲变形的影响,在有限元分析中常用的空间梁单元(每个节点3个平动,3个转动,共6个自由度)并不能满足计算的要求,需要采用考虑翘曲变形的薄壁梁单元模型(每个节点3个平动,3个转动,1个翘曲,共7个自由度).利用通用有限元软件(如ANSYS[1]和ABAQUS)进行薄壁构件的整体稳定性分析时,主要有2种建模方法:1)直接利用软件提供的薄壁梁单元(比如ANSYS[1]中的BEAM188、BEAM189单元和ABAQUS中的B31OS、B32OS单元).这种方法建模简单,计算效率高.尽管常用空间梁单元的理论已经非常成熟,但是目前薄壁梁的稳定理论在某些方面还存在着一定的争议[2],因此,这一分析方法结果的正确性取决于软件采用的稳定理论,这对通用有限元软件中薄壁梁单元模型的校验显得尤为重要.对于某些特殊的构件,如变截面构件,软件采用的离散化方法可能对结果产生较大的影响.2)利用壳体单元进行建模.由于薄壁构件实际上由若干板件组合而成的,而板壳理论是一种比薄壁构件理论更为一般的理论,薄壁构件的有限元分析也可以利用壳体单元模型.与薄壁梁单元模型不同,壳体单元模型可以脱离薄壁梁稳定理论的限制,精确的壳体单元模型的结果甚至可以用于验证薄壁梁稳定理论的正确性.但是,常用壳体单元模型在分析薄壁构件的整体稳定性时,容易受到局部屈曲模态的影响,比如板件的局部屈曲(local buckling)和截面的畸变屈曲(distortional buckling),而不能得到整体屈曲的精确临界荷载值.这一特点,极大地限制了壳体有限元模型在薄壁构件整体稳定性分析中的应用.本文对利用通用有限元软件分析薄壁构件的整体稳定性时的一些主要模拟方法进行研究,对这些方法的可行性以及需要注意的问题进行仔细分析和讨论,同时在已有研究的基础上提出一种精确的壳体单元有限元模型.这一壳体有限元模型不仅可以直接用于分析各种薄壁构件的整体稳定性,而且可以作为判定各种薄壁构件稳定理论正确与否的重要依据.1 有限元模型1.1 薄壁梁单元模型目前,许多通用有限元程序(如ANSYS和ABAQUS)提供可以考虑翘曲变形的薄壁截面梁单元,对于这些类型的单元,软件通常提供多种现成的开口和闭口截面形式,其中ANSYS还支持截面形式的用户自定义,并可以非常方便地定义变截面构件.1.2 壳体单元模型1.2.1 现有的壳体单元模型 最简单的壳体单元模型是通过对组成薄壁构件的各板件分别建立板壳单元建模,各板件通过结合部位的共享节点实现相互之间的连接,比如常用的工字形截面构件就可以通过3块板件来模拟.Mohri等[3]曾利用这种壳体单元模型来验证他们提出的薄壁梁单元的正确性.但是,这种简单的壳体单元模型存在一个问题,就是在分析薄壁构件的稳定性时,容易受到局部屈曲模态的干扰,比如板件的局部屈曲和截面的畸变屈曲,而导致不能得到整体屈曲的精确临界荷载值.所以,这种壳体单元的有限元模型通常只能用于细长构件的模拟,否则会导致偏小的屈曲荷载.为防止在屈曲分析中出现局部屈曲模态,最简单的方法是沿梁的长度方向每隔一定距离布置一道横向加劲肋.如果直接采用壳体单元作为横向加劲肋可以保证加劲截面的平截面性质,但是由于加劲肋的平面外弯曲刚度对加劲截面的翘曲变形产生约束作用,使得薄壁截面构件翘曲刚度增大.为避免这235浙 江 大 学 学 报(工学版) 第45卷 种额外的约束作用,Andrade等[4]在使用壳体单元求解工字形截面梁的稳定荷载时,通过在其腹板上布置一定数量的刚性梁单元(ABAQUS的RB3D2单元)来防止腹部局部屈曲模态的影响.由于梁单元仅布置在腹板上,不会对截面翼缘的翘曲变形产生约束作用.通过计算[4]发现,这一壳体模型在多数情况下可以较好地用于薄壁截面梁的整体稳定分析,但是只对腹板进行了处理,并不能防止翼缘的局部屈曲,同时也不能对腹板与翼缘之间的相互转动起到有效的约束作用,所以在某些情况下分析的结果并不理想[4].张磊[4]提出了一个壳体有限元模型(如图1(b)),该模型中加劲肋采用壳体单元,建模时加劲图2 加劲肋间的局部屈曲模态(悬臂梁作用左端上翼缘集中荷载)Fig.2 Local buckling of shell element models(cantile-ver with point force on top flange of left end)另外,在使用壳体单元模型分析薄壁构件的稳定性时,边界条件的正确模拟也是分析的关键.悬臂梁可以通过约束固定端所有节点的全部自由度实现.而在简支梁的端部,可以通过约束两端部截面所有节点的平面内(x和y方向)的位移和构件任一节点的纵向位移来实现,这样既可以保证梁端部的铰接要求,又可以保证端截面的“刚周边”特性.2 计算分析与讨论本文将利用各种主要的有限元模型对一些典型构件的整体稳定性进行分析,通过与理论解或已有文献的结果进行比较来考察这些模型的合理性,分335第3期张磊,等:薄壁构件整体稳定性的有限元模拟析各种模型可能存在的问题及其原因.在分析中,通用有限元软件中的薄壁梁单元将以通用有限元分析软件ANSYS的BEAM188和BEAM189单元为代表.由于这2种单元本质上区别不大,下文主要以BEAM189单元模型为例进行讨论.2.1 双轴对称截面梁薄壁截面梁的整体失稳模式为弯扭屈曲.首先以端部作用集中荷载的悬臂梁为例(图3),利用各种计算模型对横向荷载作用下双轴对称截面梁稳定性进行分析.悬臂梁的截面为工字形,翼缘中心之间的距离h=600mm,翼缘宽度b=300mm,翼缘厚度tf=10mm,腹板厚度tw=6mm,材料性质为E=210GPa和ν=0.3.荷载作用在自由端的上翼缘(为建模方便取上翼缘的中心线位置).悬臂梁的跨度在2~10m变化,这是考虑到局部屈曲的影响与梁的长细比密切相关.kN2.0 163.06 257.00 253.30 253.894.0 41.93 43.69 43.78 43.676.0 18.06 18.47 18.56 18.468.0 10.59 10.75 10.82 10.7510.0 7.15 7.23 7.25 7.23的板壳单元有限元模型.同时,使用薄壁梁单元模型也可以正确求解双轴对称截面梁的稳定临界荷载.2.2 单轴对称截面梁与双轴对称截面梁相比,由于受截面不对称性的影响,单轴对称截面梁的弯扭屈曲荷载的计算更为复杂.本节以作用跨中集中荷载的单轴对称截面简支梁为例,对各种典型有限元模型的合理性进行分析.当跨中荷载作用时,单轴对称截面简支梁弯扭屈曲的总势能可以表示为[2,5-10]Π=12∫L0EIyu″2+GIk+2 Mxβ()xθ′[2+EIωθ″2+2 Mxu″]θdz-12Pyaθ2L/2.(1)式中:L为简支梁的跨度,E和G分别为材料的弹性模量和剪切模量,u和θ分别为梁的平面外位移和转角,Iy、Ik和Iω分别为截面绕弱轴的惯性矩、自由扭转常数和翘曲惯性矩,Mx和Py分别为截面上的弯矩和简支梁跨中的集中荷载,a为荷载作用点离剪心的高度,βx为截面的不对称系数,θL/2为简支梁跨中的转角.2-0.55a+0.41βx[+-0.55a+0.41β()x2+IωIy1+GIkL2π2 EI()槡]ω.(2)这一公式首先由文献[9]提出,并被大量文献和规范引用[11],被证明具有非常好的精度.本节将利用这一公式的结果作为各种结果比较的基准.图4对2个截面的单轴对称简支梁的屈曲荷载进行了比较,两简支梁的截面尺寸相同,仅放置方式不同.分析中,材料的弹性模量E=206GPa,泊松比ν=0.3,在简支梁的跨中截面的剪心位置作用一集中荷载.图4中,BEAM189为利用薄壁梁单元435浙 江 大 学 学 报(工学版) 第45卷 计算得到的结果,SHELL为利用本文提出的壳体有限元模型得到的结果.从图4可以发现,2种情况下式(2)与SHELL的结果非常吻合,但两者与BEAM189的结果存在显著的区别.对于长度相同的简支梁,式(2)和SHELL得到上翼缘加强截面梁的屈曲荷载均大于下翼缘加强的截面梁,根据薄壁构件理论可知[6-8,10]这是由于Wagner效应的影响,是合理的.但是,利用BEAM189分析得到的两者屈曲荷载值却相同,说明BEAM189单元模型的结果存在着问题.分析薄壁梁弯扭失稳的总势能(式(1)),可知Wagner效应在总势能中通过12∫L02βxMxθ′()2 dz这一项来体现,如果人为地把这项从式(1)中去掉,同时取荷载作用点高度等于零,利用Rayleigh-Ritz法可得梁的屈曲荷载表达式为Mcr=1.35π2 EIyL2IωIy1+GIkL2π2 EI()槡ω.(3)从图4的比较可知,式(3)的结果与BEAM189模型的分析结果非常吻合,这说明ANSYS中的薄壁梁单元BEAM189(BEAM188)不能考虑薄壁梁单元中弯矩的Wagner效应,因此,不能用于单轴对称截面梁的稳定性分析.需要指出的是,另一种广泛使用的通用有限元程序ABAQUS中的开口薄壁截面梁单元B31OS和B32OS也存在着类似的问题[2].2.3 轴心受压构件和压弯杆构件的屈曲ANSYS中的薄壁梁单元由于不能正确考虑薄壁梁单元中弯矩的Wagner效应,不能用于分析单轴对称截面梁的弯扭屈曲问题,而本文的壳体单元模型能够精确地求解薄壁截面梁的弯扭屈曲临界荷载.在本节中将各种模型用于分析轴心受压和压弯构件屈曲问题的适用性进行分析.在下面的分析中,如不特别说明,均针对两端铰接构件.2.3.1 截面参考点 在利用梁单元进行有限元建模时,单元节点对应于截面的参考点R(图5).许多软件(如ANSYS和ABAQUS)允许用户将截面平面上的任意点作为参考点,常可选择截面的形心C或剪心S(图5)作为截面的参考点.由于在梁单元模型中,荷载和位移对应于节点,也就是截面的参考点位置,荷载和位移应根据参考点的位置作出相应的调整.比如,对于轴心受压构件,如果选择截面的形心作为参考时,那么只要直接在端部节点上施加轴力和位移约束即可,但是如果选择的参考点与截面的形心不重合,那么就需要在端节点施加轴力的同时,施加一个弯矩来满足轴心受压的条件.12∫L0EIyu″2+EIωθ″2[+GIk-Fi()20θ′2-F u′2-2Fy0u′θ]′dz.(4)式中:F为端部作用的轴力,以压为正;y0为截面的剪心坐标;12∫L0-Fi20θ′()2 dz为轴力的Wagner效应项;i20=Ix+I()y/A+y20,其中A为截面积,该项推导利用了关系式:-Fi20=∫Aσzx2+y-y()2 0[]dA.(5)表2为上面2类截面的轴心受压构件稳定分析的结果进行比较情况,其中截面1为双轴对称截面H400×300×8×10,截面2为单轴对称截面H400×300×150×8×10×10,长度均为6m,采用的材料属性与图4算例相同.表2中偏心矩e表示截面参考点与形心的距离,Fcr,con为推测解.从表2可以看出,不管截面的对称性(单轴或双轴对称),由式(4)求解得到的理论值(Fcr,exo)与本文壳体单元模型的结果表2 轴心受压构件的屈曲Tab.2 Buckling load of columns截面e/mmBEAM189Fcr/kN屈曲模态Fcr,con/kNFcr,exo/kNFcr,she/kN1 0 2 526弯曲-2 542 2 513100 1 753弯扭1 758 2 542 2 5132 0 709弯扭-707 704112.8 1 314弯扭1 315 707 704535第3期张磊,等:薄壁构件整体稳定性的有限元模拟(Fcr,she)非常吻合,这说明本文壳体单元能够用于分析轴心受压构件的整体稳定性分析.同时,当截面薄壁梁单元模型的参考点与形心重合时(即e=0),得到的结果与利用轴心受压构件的屈曲荷载公式得到的Fcr,exo也非常吻合,表明在这种条件下BEAM189单元可以准确预测双轴对称截面压杆的弯曲屈曲荷载;BEAM189单元尽管不能考虑弯矩的Wagner效应,但是可以正确地考虑单轴对称截面压杆中轴力的Wagner效应.2.3.3 梁单元模型(截面参考点不位于截面形心)对于轴心受压构件来说,当截面的参考点与形心不重合时,在端部节点上除轴力外,同时应施加一个弯矩.对于轴心受压构件的薄壁梁单元模型来说,在分析单轴对称截面构件时,由于施加约束的要求,可采用这种加载方式.根据薄壁构件的稳定理论,对于截面参考点与形心不重合的情况,按照这种在参考点施加轴力和弯矩的加载方式加载得到的屈曲荷载应该与截面参考点与形心重合时直接在节点上施加轴压力得到的屈曲荷载相同.在表2中,利用BEAM189单元对截面参考点与形心不重合时(即e≠0)轴压构件的稳定性进行了分析.求解过程中,在构件端截面节点上同时施加轴压力F和弯矩Fe,在约束端也施加端弯矩Fe,使得构件在受力上与前一种加载方式相同.表2的结果表明,无论是双轴对称截面还是单轴对称截面构件,利用这种求解方法得到的屈曲荷载与e=0时以及理论解的屈曲荷载均不相同是错误的.经过仔细分析,作者发现在这种情况下BEAM189单元模型在求解轴力的Wagner效应时会以截面参考点为坐标原点来计算剪切中心的坐标,而不是采用截面形心来计算.这样,式(5)中的Wagner效应项变为-F珓i 20=∫Aσzx2+y-y0+()e[]2 dA.(6)式中:珓i20=Ix+I()y/A+y0-()e 2.取y0=0,可以得到BEAM189单元模型中e≠0时双轴对称截面压杆的Wagner效应积分式.本文按照这一思路,将对应的轴压构件弯扭屈曲公式中的i20用式(6)的珓i20代替得到新的临界荷载值,并以“推测解(Fcr,con)”列于表2.比较可以发现,这一推测解与利用BEAM189单元模型(e≠0)求得的结果非常接近,可以证实本文推测的正确性.观察表2中的屈曲模态可以发现一个有意思的现象,即对于双轴对称截面压杆来说,由薄壁构件理论可知一般发生弯曲屈曲的破坏模式,但是当利用BEAM189单元模型求解时,在参考点与截面形心不重合的情况下,破坏模式却变为弯扭屈曲.这是因为在计算双轴对称截面压杆的屈曲荷载时,考虑了式(6)中本不存在的Wagner效应,从而使得弯扭屈曲的临界荷载要小于弯曲屈曲的临界荷载.从上面的分析可知,在利用ANSYS的薄壁梁单元BEAM189模型分析双轴对称和单轴对称截面的轴心压杆的稳定性时,如果将截面的形心取为参考点,直接在构件端截面的节点施加轴压力,那么可以得到正确的屈曲荷载;但是,如果采用的参考点不是截面形心,而是采用在构件端截面的节点施加轴压力和弯矩的求解方式,对于上面2种截面类型的轴心压杆,均不能得到正确的解答.对于轴心受压构件和压弯构件,如果利用本文提出的壳体单元模型可以得到非常精确的屈曲荷载解,但在施加端部荷载时,应将荷载分散到多个节点,避免加载点处的应力集中.2.4 变截面梁在分析变截面构件时,如果利用壳体单元之间可以按照构件的形状进行建模,但是如果使用薄壁梁单元,通常需要将构件等效成若干等截面构件模型.但是,现有版本的ANSYS对变截面构件的梁单元建模进行了改进,可以很方便地利用BEAM189单元建立线性变化变截面梁的有限元模型.在建模过程中,只要定义变截面梁两端截面的尺寸,同时定义两截面的坐标,就可以对整个变截面构件进行定义.这里对采用本文的壳体单元模型以及BEAM189单元的有限元模型分析变截面梁弯扭屈曲的可行性进行研究.由于BEAM189单元模型不能用于分析单轴对称截面梁的稳定性,本节只研究双轴对称截面的变截面梁.以图6所示的楔形变截面悬臂梁为例,分析其弯扭屈曲的临界荷载.悬臂梁的材料性质为:E=210GPa,ν=0.3;梁的固定端截面的高度hL=600mm(翼缘中线之间的距离),自由端截面高度为hS=βhL(翼缘中线之间的距离);梁截面翼缘的尺寸沿长度方向不变,其宽度为180mm,厚度为10mm,腹板的厚度为8mm.在分析中,悬臂梁的斜率β在0.1~1.0变化,在悬臂梁自由端截面的剪心作用一集中竖向荷载Q.在对分析结果进行详细比较之前,首先对BEAM189在模拟变截面梁时的假定进行初步研究.文献[5]指出,BEAM189对变截面梁的模拟实际上是一种基于截面线性插值的近似方法,但是该文中未对这一论点进行验证,因此,本文将通过一个635浙 江 大 学 学 报(工学版) 第45卷 3 结 论(1)未布置加劲肋的板壳有限元模型易受到局部屈曲模态的影响,只能用于分析细长构件的整体屈曲;(2)采用本文提出的板壳有限元模型可以准确地模拟薄壁构件的整体稳定性,其适用性不受截面形式、荷载的影响;(3)由于ANSYS和ABAQUS中的薄壁梁单元无法考虑薄壁构件中弯矩的Wagner效应,不能用于分析单轴对称截面压弯构件和受弯构件的稳定性;(4)ANSYS的BEAM189单元考虑了薄壁构件中轴力的Wagner效应,可以用于分析双轴和单轴对称截面轴心受压构件的稳定性,但是在分析中必须将截面的形心作为参考点;(5)ANSYS的BEAM189单元可以用于分析双轴对称截面压弯构件的稳定性,但是应该采用形心轴力+弯矩的加载方式,不能直接施加偏心轴力;(6)由于ANSYS的BEAM189单元在处理变截面构件时,采用将变截面单元的尺寸插值,然后采用等截面单元的等效方法,在分析变截面构件的稳定性时有较大的误差,不能正确反映构件的稳定承载能力;(7)ANSYS的BEAM189单元不能正确处理构件间的翘曲位移传递,在用于空间结构的受力分析时可能导致不正确的结果.参考文献(References):[1]Documentation for ANSYS(Release 11.0)[R].Penn-sylvania:ANSYS,Inc,2007.[2]张磊.考虑横向正应力的薄壁构件稳定理论及其应用[D].杭州:浙江大学,2005.ZHANG Lei.A flexural torsional buckling theory con-sidering the transverse normal stress and its applications[D].Hangzhou:Zhejiang University,2005.[3]MOHRI F,BROUKI A,ROTH J C.Theoretical andnumerical stability analyses of unrestrained,mono-sym-metric thin-walled beams[J].Journal of ConstructionalSteel Research,2003,59:63-90.[4]ANDRADE A,CAMOTIN D,DINIS P B.Lateral-tor-sional buckling of singly symmetric web-tapered thin-walled I-beams:1Dmodel vs.shell FEA[J].Comput-ers and Structures,2007,85(17/18):1343-1359.[5]ZHANG L,TONG G S.Lateral buckling of web-taper-ed I-beams:a new theory[J].Journal of ConstructionalSteel Research,2008,64(12):1379-1393.[6]TRAHAIR N S.Flexural-torsional buckling of structures[M].London:E &FN SPON,1993.[7]TONG G S,ZHANG L.A general theory for the flex-ural-torsional buckling of thin-walled members I:energymethod[J].Advances in Structural Engineering,2003,6(4):293-298.[8]ZHANG L,TONG G S.Flexural-torsional buckling ofthin-walled beam members based on shell buckling theory[J].Thin-Walled Structures,2004,42(12):1665-1687.[9]CLARK J W,HILL H N.Lateral buckling of beams[J].Journal of Structural Division,ASCE,1960,127:180-201.[10]陈骥.钢结构稳定理论与设计[M].2版.北京:科学出版社,2003:271-333.[11]GB50017-2003钢结构设计规范[S].北京:中国计划出版社,2003:184-194.[12]RONAGH H R,BRADFORD M A,ATTARD M M.Nonlinear analysis of thin-walled members of variablecross-section.Part II:Application[J].Computers andStructures,2000,77:301-313.[13]TONG G S,YAN X X,ZHANG L.Warping and bi-moment transmission through diagonally stiffenedbeam-to-column joints[J].Journal of ConstructionalSteel Research,2005,61(6):749-763.[14]KWAK H G,KIM D Y,LEE H W.Effect of warpingin geometric nonlinear analysis of spatial beams[J].Journal of Constructional Steel Research,2001,57:729-751.[15]KRENK S.Constrained lateral buckling of I-beam ga-ble frames[J].Journal of the Structural Engineering,ASCE,1990,116(12):3268-3284.[16]BASAGLIA G,CAMOTIM D,SILVESTRE N.Glob-al buckling analysis of plane and space thin-walledframes in the context of GBT[J].Thin-walled Struc-tures,2008,46:79-101.[17]KRENK S,DAMKILDE L.Warping of joints inI-beam assemblages[J].Journal of Engineering Me-chanics,1991,117(11):2457-2474.[18]BAIGENT A H,HANCOCK G J.Structural analysisof assemblages of thin-walled members[J].Engineer-ing Structures,1982,4:207-216.[19]颜潇潇,童根树,张磊.梁柱节点翘曲位移传递的分析[J].钢结构,2005(3):25-29.YAN Xiao-xiao,TONG Gen-shu,ZHANG Lei.Anal-ysis on the warping transmission at beam-to-columnjoints[J].Steel Structures,2005(3):25-29.[20]颜潇潇.梁柱节点翘曲位移传递的分析[D].杭州:浙江大学,2005.YAN Xiao-xiao.Analysis on the warping transmissionat beam-to-column joints[D].Hangzhou:ZhejiangUniversity,2005.835浙 江 大 学 学 报(工学版) 第45卷 。

铝合金薄壁件加工变形有限元仿真与探讨

铝合金薄壁件加工变形有限元仿真与探讨

铝合金薄壁件加工变形有限元仿真与探讨摘要:在现代制造工业中,大量采用薄壁型整体结构件作为主要受力构件,如整体框、梁、壁板等,这些航空薄壁件大多结构复杂、相对刚度较低、尺寸精度要求较高,在数控加工过程中,常因残余应力、切削力、切削热、装夹力等因素的影响产生加工变形,甚至报废。

目前,国内外对薄壁件加工变形的研究很多,主要是借助有限元模拟技术对切削过程中薄壁件侧壁、腹板、整体变形进行加工仿真,预测其加工变形规律。

大部分研究者认为切削力引起的弹性变形是薄壁件侧壁和腹板加工变形的主要因素,而薄壁件整体加工变形主要是受残余应力的影响。

综合考虑残余应力、铣削力和铣削热等因素,研究了铣削加工顺序对框类薄壁结构件整体加工变形的影响.本文通过建立薄壁件加工全过程有限元模型,研究了在不同毛坯初始残余应力场分布情况下,残余应力和切削力耦合作用。

关键词:铝合金薄壁;加工变形;有限元仿真引言考虑在材料毛坯初始状态和构件形状处于初始板材的位置情况下,预测零件的最终变形;基于刚度与应力演变机制,借助实验和有限元模拟方法建立了整体结构件的加工变形预测理论模型。

目前,构件变形预测多是基于非线性有限元仿真研究,仿真建模与实验存在一定差距。

因此,开展基于加工变形的薄壁件力学模型研究,建立应力分布与变形的数学关系,对指导初始加工材料的选择,加工工艺的确定以及表面处理工艺的制定有重要意义。

1.试验条件及方案1.1试验条件模态试验系统由激振系统、激励响应采集系统和数据处理系统三个部分组成。

激振系统采用力锤,激励响应采集系统包括加速度传感器与数据采集系统,加速度传感器选用型号为PCB352A21,数据采集系统采用LMS SCADAS Mobile移动式数据采集系统LMS b。

1.2试验方案试验采用锤击激振法,用力锤敲击铝合金薄壁件上的某一激振点。

力锤上安装有力传感器,用以拾取激振力信号,加速度传感器安装在薄壁件的激振点上,用以拾取响应信号。

铝合金薄壁件模态试验现场,用夹具与垫块将薄壁件悬空固定。

民用飞机薄壁结构细化模型建模方法分析

民用飞机薄壁结构细化模型建模方法分析

7科技创新导报 Science and Technology Innovation Herald 研 究 报 告民用飞机结构设计过程中的框、地板梁等骨架部分主要采用薄壁结构,此类结构在进行有限元细化模型分析的过程中大都采用体元或壳元进行建模。

本文以民用飞机地板梁结构常见的“工”字梁为例,以工程梁理论计算结果为标准,分别就上述两种建模方法进行有限元简化与分析的结果进行对比,阐明两种方法的优劣及建模过程中的需要注意的问题。

本文建模及计算所采用的有限元软件为M S C /P A T R A N &N A S T R A N 。

1 分析对象这里以简单的悬臂梁结构为分析对象,该“工”字型参数:梁长800mm,高90mm,梁凸缘及腹板厚度均为4m m。

梁左端固支,右端面施加向上的剪力11000N,分析剖面为梁中点位置,距约束端400mm,见图1。

分析对象剖面几何特性参数见表1。

2 建模及应力分析根据材料力学中的工程方法进行计算[1],可较为容易的得到分析剖面处弯矩:M=-11000×400=-4400000N ·m,由此得到凸缘上下表面应力:MPa237835106)45()4400000(IM Y 上上MPa23783510645)4400000(IM Y下下 2.1六面体元建模由于模型本身较为简单,因此建立8节点六面体单元即可得到较为精确的应力计算结果。

模型网格为2(厚)×4(宽)×8(长)m m 。

应力分析结果见图2。

有图可知,凸缘上表面处节点11077、11078压应力为-237MPa ,与工程理论计算结果一致,同样通过工程方法可以计算得到距上表面2m m 处压应力为-227MP a。

采用体元进行细化模型建模时不存在刚度等效的问题,建模方法简单。

本模型规模为11110个节点,6400个单元。

但是对于航空薄壁结构本身梁凸缘和腹板较薄,将凸缘简化为壳元也能得到较为精确的计算结果。

ANSYS有限元软件在薄壁结构计算中的应用

ANSYS有限元软件在薄壁结构计算中的应用
2. 2 基本参数和单元模型
图 2 所示为一个有中心圆孔的薄壁板,薄板厚度为 0. 01 m,在其两端承受均布载荷 P = 1 MPa。根据结构特 性,取1 /4为研究对象。
首先定义材料的类型及机械性能,见表 1。 其次选择单元特性,SHELL 单元主要用于薄板或曲 面结构的模拟,壳单元分析应用的基本原则是每块面板 的主尺寸不低于其厚度的 10 倍。壳单元用来创建三维结 构的二维理想化模型,用壳单元模拟壳状结构比用实体 单元具有更高的计算效率。本文采用 SHELL63 单元。
2. 3 ANSYS 分析计算过程
ANSYS 分析流程见图 3: 材料类型和单元特性定义的参数化语言如下: / PLOPTS,DATE,0 / FILNAME,EXERCISE2 / TITLE,STRESS ANALYSIS IN A SHEET / PREP7 ET,1,SHELL63 R,1,5 MP,EX,1,2. 1E11 MP,PRXY,0. 3
水利科技与经济
Water Conservancy Science and Technology and Economy
Vol. 18 No. 5 May. ,2012
ANSYS 有限元软件在薄壁 结构计算中的应用
韩志宇
( 深圳市龙岗区河道流域管理中心,广东 深圳 518172)
[摘 要] 介绍了 ANSYS 软件的理论基础和分析思路,并运用其对薄壁结构应力进行了分析, 与弹性力学计算结果进行比较,结果表明 ANSYS 分析方法简单便利且高效可行。 [关键词] ANSYS; 有限元; 薄壁结构
[4] 博弈创作室 . APDL 参数化有限元分析技术及其应用 实例[M]. 北京: 中国水利水电出版社,2004.
[5] 张波,盛和太 . ANSYS 有限元数值分析原理与工程 应用[M]. 北京: 清华大学出版社,2005.

基于有限元分析的薄壁型钢—木组合梁受剪性能的研究

基于有限元分析的薄壁型钢—木组合梁受剪性能的研究

胶合木' 噚曝8工字薄壁型钢丨100丨丨100丨胶合木\工字薄壁型钢1 800木材作为可再生的建筑材料,其环保性优于砖混结构和混凝 土结构。

轻钢结构、木结构等建筑结构形式是目前国外住宅的主 要结构形式[1_4]。

该结构体系具有结构自重轻,抗震性能好,建造 周期短等优势,能最大限度的实现标准化制作、建造、安装。

普通 木梁由于木材的材料强度低,导致其性能难以满足功能要求,将 钢一木组合在一起可以更充分的发挥两种材料的优势,目前,梁 在受弯承载性能上的优势也得到了初步验证,但关于钢一木组合 梁受剪性能的研究未见文献明确的报道,其抗剪性能尚不明确。

针对上述问题,利用有限元分析软件ANSYS 建立薄壁型 钢一胶合木组合梁的有限元模型,对比研究不同的型钢尺寸、木 材截面宽度尺寸、剪跨比A 对工字型薄壁型钢一木组合梁抗剪承 载力的影响规律。

1模型信息1.1 冷弯薄壁型钢一木组合梁冷弯薄壁型钢一木组合梁是由工字型薄壁钢与上部的矩形胶合木组合而成的增强木构件,工字型薄壁钢设置在组合梁的下 方,在冷弯薄壁型钢上翼缘叠合胶合木。

截面构造如图1所示。

表1试验模型的尺寸信息模型编号薄壁型钢规格胶合木层规格剪跨比AL i 100xlOO x6 x 5 x 5100x 501.0 〜4.0L 2100 xlOO x6 x 5 x 5150x 50 1.0-4.0L 3100 xlOO x6 x 5 x 5200x 50 1.0-4.0L4100 xlOO x 5 x 5 x 5100x 50 1.0 〜4.0L 5100 xlOO x 5 x 5 x 5150x 50 1.0-4.0l6100 xlOO x 5 x 5 x 5200x 50 1.0-4.0l f—150x 1001.0 〜4.01.3有限元模型的建立ANSYS 中的Beaml 85单元可以模拟材料破坏时的脆性性质, 所以采用Beaml 85单元模拟型钢和木。

基于有限元分析的冷弯薄壁型

基于有限元分析的冷弯薄壁型

基于有限元分析的冷弯薄壁型摘要:本文针对我国当代农村建房现状,提出一栋三层冷弯薄壁型钢装配模块化房屋。

在对房屋进行结构划分后得到十一个模块单元。

为解决模块单元间连接问题,设计了内套筒并采用对拉螺栓以及盖板螺接进行模块单元间的连接。

最后,建立有限元分析模型,对冷弯薄壁型钢装配模块化房屋进行受力分析并最终得到结论。

关键词:冷弯薄壁型钢,装配式,模块化,有限元分析,农村房屋1.概述1.1国内外研究现状在国外,模块化房屋的发展已经取得了显著的成果,运用也相当广泛,有专业成熟的市场环境以及设计、生产、安装体系,模块化房屋的连接设计以及应用领域探索也逐渐成熟,除此之外,各国还成立了相关的机构专门进行研究。

目前,国外的模块化房屋建筑很常见,因其施工工期短,灵活性高,经济环保,广受大家追捧。

国内对于用模块化房屋的研究比较晚,目前产业结构不完整。

在某些发达城市对模块化房屋设计不断进行尝试,但是大多是对废旧钢材的再利用,作为临时建筑使用,比较简陋,大多仅仅考虑其实用性。

并且由于人民素质不断增强,人们的环保意识也在不断增强,人们开始追求更加环保的建筑环境以及房屋,而冷弯薄臂型钢装配模块化房屋正是在这样的情况之下出现的。

1.2本文所研究的房屋结构组成针对新时代下农村村民对理想住房提出的要求,于本文所研究问题前,项目小组根据在贵州省开阳县、陕西省镇安县、云南省景谷县、广西壮族自治区以及甘肃省城关区调研所了解的我国农村自建房所普遍存在的各类问题,再结合我们所收回的调研问卷,我们提出了一种更加方便的模块化房屋结构1。

并且论证了在建筑产业化以及工业化的背景下,使用冷弯薄壁型钢这一轻型钢组配装配式模块化房屋在未来所具有的巨大发展潜力2。

本文所提出的冷弯薄壁型钢装配模块化三层房屋其结构由11个基本单元组成,单元间通过内套筒对拉螺栓以及盖板螺接而成。

图1装配式房屋整体结构1.3本文的研究内容冷弯薄壁型钢装配模块化房屋全建设过程为一拆与合的过程,其所需解决问题的核心有二:其一是如何更好地满足建筑产品构件生产工业化及产业化要求,其二是如何尽量地降低现场施工组装的时间以缩短施工工期和降低构件单元组装的复杂度。

薄壁结构动力计算中一维有限元方法的应用

薄壁结构动力计算中一维有限元方法的应用

薄壁结构动力计算中一维有限元方法的应用
汤建宏;聂孟喜;梁应辰
【期刊名称】《长江科学院院报》
【年(卷),期】2006(023)005
【摘要】针对目前薄壁结构领域存在的建模与计算耗时太大的缺点,将一维有限元的方法引入计算程序的编制,可以大幅度地降低单元与自由度的数目,迅速得到薄壁结构的各项几何参数,从而为后面的弯曲分析、扭转分析、乃至动力学时程响应计算打下基础.数值算例的检验结果表明,这套程序计算所得到的结果与大型有限元软件NASTRAN计算的结果相一致,但耗时却大大缩短,这一特点可以便于结构设计师在结构的初始设计时对抗震动位移迅速作出判断,从而可以大大提高结构设计的效率.
【总页数】4页(P41-44)
【作者】汤建宏;聂孟喜;梁应辰
【作者单位】清华大学,水利水电工程系,北京,100084;清华大学,水利水电工程系,北京,100084;交通部三峡办公室,北京,100084
【正文语种】中文
【中图分类】TV37
【相关文献】
1.航海安全水池三维造波机结构形式与水动力计算 [J], 赵振宇;李向群
2.基于薄壁梁理论的三维高层框架有限元分析薄壁梁置换法高层建筑结构分析的
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3.基于非结构网格求解三维D'Alembert介质中声波方程的并行加权Runge-Kutta间断有限元方法 [J], 贺茜君;杨顶辉;仇楚钧;周艳杰;常芸凡
4.薄壁结构动力计算中若干问题 [J], 成祥生
5.考虑剪切变形效果的薄壁结构三维动力计算 [J], 汤建宏;聂孟喜;梁应辰
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薄壁结构动力计算中一维有限元方法的应用

薄壁结构动力计算中一维有限元方法的应用
与截 面 宽度 之 比 tb< 11 , 厚 与 杆 件 长 度 之 比 / /5 壁 tL<1 提的是 , 目前 已有部 分学者对此领域进 行研究 , 大多并 未 形成 完 善 的计 算 系统 ( 但 比如 前处理几何参数的计算等)且没有涉及到动力学领 ,
壁结构离散成等断面的单元 , 得到沿高程方 向一致
或线性 变 化 的计算 模 型 , 后 根 据 薄 壁 结 构 力 学 基 然
本理论建立单元刚度矩阵 , 按有限元方法 的一般步 骤形成结构的总刚度矩阵 , 并进行约束处理后 即可
进 行 求解 。

从原则上说 , 一切结构都可以离散成有限元模 型, 用常规的结构分析有限元程 序来计算。但 在实
关 键 词: 薄壁结构 ; 一维有 限元 方法 ; 动力 计算 文献标识码 : A 中图分 类号 : V 7 T 3
由于薄 壁结 构 高强 、 省材 等优 点 , 些 年来 在工 这 程领 域 内普遍 产 生 了各 种 各 样 的 高耸 薄 壁 结 构 , 从 而也有 越来 越多 的学 者 开始着 眼于这 种结 构 的力学 仿真分 析 [ 。 ,
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第 2 卷 第 5期 3 2 06 l 0 年 0月
长 江 科 学 院 院 报
Jun l f a gz vrSi t cReerhIsi t o r a o n te e c ni sac nt ue Y Ri e f i t
际操 作 中 , 于 结 构工 程 领 域 中 的高 层 建 筑 、 梁 、 对 桥
维有限元方法有其应用范 围的局 限性 , 即它
船体等一些形状复杂的薄壁 结构 , 建立模 型和准备 输 入数 据需要 大 量 的 人 力 和 时 间 , 且 由于 截 面复 而 杂, 需要离散的单元数 目较多, 从而对计算机的容量 和速度都有较高 的要求 , 计算 费用也较大。所 以 目 前 这一 领域 的发 展 受 到 了较 大 的制 约 , 常规 的有 限

薄壁钢混凝土组合结构节点非线性有限元分析

薄壁钢混凝土组合结构节点非线性有限元分析

摘要: 在 已有的薄壁钢一 混凝土组合 结构节点试验研 究 的基础 上 , 研 究 了薄壁钢一混 凝土组合 结构 节点的非线性力学性 能。基 于材料 非线性及 几何 非线性 , 应用 A N S Y S有限元软件建 立有限元模 型并
模 拟 了薄壁钢一 混凝 土组合 结构节点受力过程 , 计 算结果得 到 了试 验结果 的验证 。对 薄壁钢一混凝
p o s i t e s t uc r t u r e wa s s t u d i e d . No n l i n e a r f i n i t e - e l e me n t mo d e l s we r e f o r mu l a t e d b y AN S Leabharlann S p r o g r a m.
d o i : 1 0 . 3 9 6 9 / j . i s s n . 1 6 7 2- 4 3 4 8 . 2 0 1 4 . 0 1 . 0 1 3
薄 壁 钢 混 凝 土 组 合 结构 节 点 非线 性 有 限元分 析
洪芳 ,陈 曼英
( 1 . 福建工程 学院 土木 工程 学院, 福建 福州 3 5 0 1 1 8 ; 2 . 福建工程 学院 管理 学院 , 福建 福州 3 5 0 1 1 8 )
第1 2卷 第 1 期
2 0 1 4年 2月
福建 工程 学 院学报
J o u r n a l o f F u j i a n U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y
Vo 1 . 1 2 No . 1 F e b .2 0 1 4
Ho n g Fa n g ,Ch e n Ma n y i n g

基于有限元的薄壁结构建模及尺寸优化

基于有限元的薄壁结构建模及尺寸优化

基于有限元的薄壁结构建模及尺寸优化
张琪
【期刊名称】《强度与环境》
【年(卷),期】2015(042)003
【摘要】针对薄壁板壳结构的特点,建立数学优化模型和有限元模型,以某试验舱为例,采用有限元计算方法和序列二次规划法迭代优化算法,有效地实现了结构优化目标——小质量和大强度/刚度.
【总页数】5页(P42-46)
【作者】张琪
【作者单位】北京强度环境研究所,北京 100076
【正文语种】中文
【中图分类】V416
【相关文献】
1.基于响应面法的数控机床工作台有限元分析与尺寸优化 [J], 王礼明;田亚峰;李正羊;赵坤坤;叶霞
2.基于ANSYS的ZK5150型钻床工作台有限元静动态分析与尺寸优化 [J], 刘光浩;黄伟;陈超山;刘晓辉
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薄壁组合结构的有限元快速建模技术作者:北京航空制造工程研究所岳中第高光波摘要:在并行设计过程中,面向数字化、无纸化的技术要求,如何实现复杂薄壁组合结构的有限元快速建模,是工程设计人员最为关心的重要技术问题之一。

本文基于MSC的开放平台,综述了薄壁组合结构三维实体设计中FEA建模的特点与复杂性,探索了实现CAD/CAE集成与二次开发、FEA结构模型简化及快速建模的技术途径与方法。

应用测试表明,它能有效地缩短薄壁组合结构的有限元建模周期,使有限元模型在简化上更能精确于CAD 数字化模型。

1 薄壁组合结构FEA建模的特点与复杂性飞机与舰船都是复杂的薄壁组合结构,是MSC/NASTRAN系统的传统工程应用领域。

如何快速有效地为MSC/NASTRAN系统建立有限元分析(FEA)模型,往往成为这些行业工程技术人员的日常工作。

今天通过电子商务,我们能够容易地采购到现代化的数字化技术的基础平台,例如CAD/CAE/CAM/PDM等商用软件,包括IBM/CATIA、MSC/NASTRAN 等产品。

在这方面,我们与国外同类公司相比,相差无几;但是,在应用这些基础平台解决复杂薄壁组合结构的分析方面,我们与国外同行确有不小的差距。

例如,某些军民机要建立整机的有限元分析模型,需要集中近20多人,准备一年以上,而国外同行解决同样的问题所用的人力与时间却要少得多;在方案设计阶段要实现整机有限元分析模型,国外需要几个星期,而我们加班加点却还需要几个月。

同样的软硬件技术环境,却有如此不同的结果,其原因在于我们缺乏在通用数字化平台基础上的实用开发技术与个性化的技术支持。

CAD软件商向我们推荐的整体解决方案,即三维CAD实体模型自动转换为三维有限元分析模型,在零件实体一级也许可以使用(例如,CATIA的FEA功能),但在复杂薄壁组合结构的部件级或整机级,这种方案往往导致几十万至几百万节点的FEA模型,而最终所得到的结果却无法让专家们相信它的正确性。

在这种解决方案里,薄壁组合结构视为三维连续实体结构,CAD/3D模型直接转换为FEA/3D模型,“组合”变成“熔合”,“薄壁”变成“体元”,使结构的传力与力学特性受到扭曲。

正因为如此,复杂薄壁组合结构的FEA建模应该有它固有的力学方法和途径。

我国工程技术人员利用薄壁组合结构(板杆梁)理论简化飞行器结构模型的基本实践,已经在航空航天领域极大地普及。

自“九五”以来,我们按照传统的薄壁组合结构的模型简化方法,探索了基于MSC/PATRAN的开发平台,利用CAD系统提供的数字化模型及薄壁组合结构的FEA特征设计,快速建立FEA模型的相关技术。

部分实例表明,它能有效地缩短FEA建模周期,既能体现薄壁组合结构计算力学理论,也使FEA模型在几何上更加精确于CAD 模型。

2 薄壁组合结构的简化与FEA特征设计在薄壁组合结构里,三类结构是非常典型的:盒段、框段、加筋壁板。

这些典型结构具有特定的组合方式,可由一组参数描述,我们称为特征结构。

一般来说,特征结构由外部的几何特征、内部的结构布置特征(剖分系数,或肋、框、长桁的位置)、材料与物理特性特征、边界协调特征等构成。

飞行器与舰船的机体结构,大都可以通过这类特征结构来描述;不同特征结构将有不同的模式表达。

这样,薄壁组合结构的FEA 建模变成按特征进行结构布置,结构组合变为按力学功能配置结构的有限元素。

盒段特征结构的几何特征是由区域定义所确定的边界确定(壁板与上下外表面的曲面片)。

内部的结构布置特征是由长桁与肋的位置、长桁与肋板缘条以及支撑件的截面积、肋与翼展方向的壁板以及外表面曲面片蒙皮的厚度等参数确定的。

材料与物理特性参数是由一组元素定义所要求的。

边界协调特征将确定边界上的元素、节点特性以及与其它特征结构连接方式。

不同类型的区域(四边形与三角形)决定着不同的盒段特征。

飞行器的翼肋结构与舰船的双层结构,大都属于此类。

框段特征结构的几何特征是由一块外形曲面片(它可能是简单的等值面或直纹面,也可能是极为复杂的曲面)以及其梁框、长桁的位置参数确定的结构,其边界由区域定义所确定、并由对机身外形曲面进行区域求值得到的交线所围成。

内部的结构布置是由长桁与框梁的位置、长桁的截面积、梁型材的类型、蒙皮的厚度等参数确定的。

对于带开口的框段特征,具有与此相应的元素组合特性要求。

飞行器的机身结构与舰船的单层船体结构,均属于此类。

加筋壁板特征结构是最简单的一类特征,机体结构的整体隔框,船体结构的舱壁板、单层甲板多属此类。

图1机翼特征结构图标图2 机身特征结构图标图1、2 是飞机机体结构的特征结构图标,图3、4 是舰船船体结构的特征结构图标。

针对这些特征结构的组合方法、受力特点及固有的规律性,我们容易建立参数化的FEA 模型,并自动产生它们的FEA 模型(见[1]、[2])。

例如,对于双层底结构、双层舷结构、双层甲板结构等,其简化方法与飞机机翼结构类似,可采用CQUAD4,CTRIA3,CBEAM ,CROD ,CSHEAR 单元离散。

主要的结构特征类型有:矩形特征、梯形特征、菱形特征、底边舱特征、顶边舱特征及双层舷特征等。

对于单层底结构、单层舷结构及单层甲板结构等,其简化方法与飞机机身结构类似, 可采用CQUAD4,CTRIA3,CBEAM ,CROD 单元离散。

主要的结构特征类型有:板、杆、梁组合特征;板、杆、肋骨板组合特征、单层底特征、单层矩型甲板特征等。

图3、双层结构特征图标图4、单层结构特征图标3 基于结构特征的FEA快速建模技术3.1 特征结构的FEA模型程序库根据不同类型的特征结构,需要开发不同的FEA模型程序库。

每个库由多个FEA模型程序组成;每个程序都实现特定区域形状的FEA模型的自动产生。

如图1-4的结构特征图标所示,开发各个特征结构的FEA模型程序是最重要的基础工作。

通过基本实践,其主要环节是:·按照工程应用目标,定义一组结构特征;·针对每一结构特征,定义特征参数,建立拓扑描述数据(包括:定义几何位置及曲面片的求值方法,定义结构组合的元素类型以及材料与型材特性参数,定义边界连接特征);·设计特征参数的输入接口与FEA模型的输出接口;·使用MSC/PCL语言,开发结构特征的FEA模型生成的MSC/PCL类程序。

3.2 材料特性与物理型材特性库我们通过与MSC合作建立了常用材料库。

对于物理特性,建立了标准型材(如图5所示)的物理特性库及非标准型材的参数化物理特性模型,供用户调用。

图5 标准物理型材库的调用3.3 几何特征的抽取与求值基于MSC/PATRAN开放平台,实现CAD/CAE的紧密集成,最关键的是进行几何特征的抽取与求值。

建立薄壁组合结构的FEA模型需要的是CAD 曲面/曲线模型,而现代CAD 系统提供的是三维实体CAD模型。

因此,我们要:·抽取三维实体CAD模型的外形曲面或控制截面的外形曲线,这需要按照规范在CAD系统里准备,作为CAD模型的子集;·建立有效的几何求值方法,原则上讲,不同CAD系统就有不同的几何求值方法;MSC/PATRAN建立了PCL可调用的几何求值函数,可对曲面求交线及计算投影点坐标;·对于一个结构特征来说,必需开发一个几何求值子程序,实现对边界的CAD曲面求值和区域内的结构网格坐标的求值;·必需开发一个FEA组合元素族自动产生的子程序,它能完成对每种元素族的元素产生节点及连接参数、物理与材料特性等参数。

3.4 FEA快速建模运行流程基于MSC /PATRAN 开发平台,我们建立了针对飞机结构特征的FEA自动化建模流程。

它既能支持飞机方案设计的FEA建模,也能支持飞机详细设计的FEA建模。

图6表明了这两种基本流程。

在方案设计阶段,飞机的外型是由通用的CATIA系统完成的。

为了对结构进行优化布置与设计,往往要求在给定外型下对多种设计方案进行结构分析与比较,实现结构优化设计。

这就要求在用户给出结构布置及元素的初始参数后快速给出FEA,结构元素的理想尺寸与物理特性参数将由结构优化程序综合给出。

建立FEA的自动产生流程-QUICK方式,利用特性结构的参数模型文件,自动调用有关特征结构参数模型设计程序,便可形成方案设计的FEA模型。

图6. 飞机FEA快速建模的运行流程设计在详细设计阶段,结构的外型与布置、元素的材料与物理特性参数均已完全确定,工程师需要进行结构的部件分析与整体分析,为生产与实验提供强度校核报告。

建立产生FEA模型的图形交互定义的参数化流程,精确地定义特征结构的参数模型并进行修改,调用参数模型设计程序便能得到精确定义的FEA模型。

显然,建立飞机的CAD外形,特征结构区域求值,以及调用特征结构参数模型设计程序产生FEA模型,是流程的公用部分。

建立FEA模型,对于飞机方案设计与详细设计来说具有不同流程。

对于不同的特征结构,图形交互的用户界面相似,但其过程并不相同。

4 工程应用实例我们在MSC/PATRAN的开发平台下,采用飞机特征建模技术,应用MSC/PCL以及相关二次开发工具,在武器装备的数字化建模技术研究方面取得了一定的进展,使FEA快速建模技术的支撑软件达到了预期的阶段开发目标。

图7、8表明了用于军民机机翼的两个实例;图9表明了翼身组合及整机应用方面的前景;图10表明这种技术应用舰船的可行性。

图7 一种典型机翼的FEM模型图8、由两个机翼段组成的机翼模型图9、飞机机体的多部件组合建模图10 船体结构的特征组合模型在CAD模型处理方面,我们能够处理MSC/PATRAN 的CAD接口所接收的几何模型。

同时,也能接受用户准备的型值曲线,自动产生出CAD原始模型(机翼或机身结构的曲线或曲面模型),并在此基础上,进行用薄壁组合结构的FEA快速建模。

在飞机结构特征方面,我们已经开发了机翼与机身等机体结构的基本特征模型库,能够处理一般机翼与机身部件的有关建模问题。

但是实际的飞机结构十分复杂,因此,这些特征只能是基本的。

针对具体的飞机型号,应进行应用性开发,补充适当的特征结构,这是成功应用不可缺少的工作。

在美国MSC北京办事处的大力支持下,航空工业第一集团公司第625所与第603所积极协作,以机翼与部分机身结构的自动化有限元建模为基本应用对象,进行了CAD/CAE的集成测试,成功地实现了CATIA+PATRAN+NASTRAN的数字化转换。

实践表明,这是实现航空工程CAD/CAE紧密集成与自动化的重要途径之一,可极大地提高飞机有限元建模效率。

5参考资料1. 岳中第,“面向数字化设计的飞机快速有限元建模技术”,MSC年会文集,1998.10。

2.岳中第等,“基于MSC平台实现CCS船舶结构有限元快速建模的设想”,2000.10。

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