广州地铁复合地层盾构技术

1前言广州地铁复合地层盾构技术原作者：许少辉竺维彬袁敏正1997年10月，广州地铁一号线采用的3台盾构机在广州复合地层中成功修建了8.9km地铁隧道，结束了当时能否在广州市区复合地层中使用盾构法修建地铁隧道的争论，使盾构法在广州的地位得以确立，并为1999年以后广州地铁二号线、三号线、四号线大幅度采用盾构技术修建地铁隧道奠定了基础。

至今，在广州使用盾构法已修建地铁隧道约80km（见表1）。

在此过程中大量技术难题的处理着实为在复合地层的盾构施工积累了宝贵的经验。

2广州地区复合地层的概念与特点广州地区复合地层最重要的特点是工程范围内的岩性变化频繁，物理力学特性差异大，基岩风化界面起伏大，断层破碎带分布密集，含水量差异明显。

具体表现为：同一里程隧道横断面表现为上下或左右软硬不均，在隧道纵剖面上表现为软硬相间，其中隧道断面地层的复合特性，对盾构施工的影响尤为明显。

盾构隧道埋深一般在l0～30m，隧道断面及上覆的地层从地表至下依次为：上部：第四纪软土层，主要由杂填土、流塑～软塑淤泥层和富含水砂层组成。

中部：第四纪残积层，该层是沉积岩、岩浆岩、变质岩等三大母岩地层风化后残积形成，可塑、硬塑～半固结状态粘土和砂质、砾质粘性土。

下部：大部分地区是由不同风化程度的白垩系砾岩、砂岩、粉砂岩、泥岩及少量泥灰岩组成；少部分是由不同风化程度花岗岩或花岗片麻岩及混合花岗岩组成。

2.1根据施工实践，对盾构机掘进有不利影响的典型工程地质和水文地质2.1.1残积土的粘土以及泥岩类岩石经研磨后形成的粉粒状矿物质，在受压、受热、受湿环境条件下，会在刀盘表面或土仓内形成泥饼。

2.1.2上软下硬或上硬下软的不均匀地层难以全天候进行动态平衡控制，易导致顶部坍塌。

2.1.3软硬地层突变及花岗岩地区的球状风化体，会使刀盘变形和刀具崩裂（见图1）。

2.1.4富水断裂带和岩石破碎带等地层会导致螺旋输送机出土口涌水涌砂，造成施工困难；2.1.5过江河或砂层、淤泥层，易失水和扰动引发大的沉降；2.1.6土压平衡状态施工遇到石英含量的地层时，刀具磨损严重。

3盾构机对复合地层适应性的因素研究就目前盾构技术的发展水平，企图制造出完全适应类似广州地区复合地层掘进的盾构机的想法是不现实的，所以，广州地铁多年的探索实践和总结，归纳出以下若干问题很值得在今后盾构机的设计和制造方面加以重视和研究，以提高盾构机对复合地层的适应性。

3.1设计寿命盾构机设计寿命的提高对复合地层中盾构机的掘进施工影响较大，区别于单一均质地层，在复合地层中的最大不同点是，盾构机本身在设计上就必须考虑到对付千差万别地层变化。

设计寿命作为一个反映盾构机综合性能的重要指标，其寿命的长短将直接关系到其应付各种地质条件的可行性和安全性。

例如，在广州地铁使用引进的盾构机当中，部分按主轴承4000h、掘进3km使用寿命设计的盾构机所表现的对付不同性质地层的掘进能力明显不如那些按主轴承10000h、掘进10km使用寿命设计的盾构机。

为了保证10km的使用寿命，盾构厂家主要在钢结构的强度和主轴承密封系统进行了明显的优化。

3.1.1主轴承等密封系统的优化：目前使用的维尔特盾构机主轴承密封和铰接密封是非常独特和高度可靠的，主轴承密封系统通过油脂连续流动保护密封性能，密封系统由5道专门为隧道开挖应用而设计的迷宫密封和唇型密封组成（见图2）。

3.1.2刀盘等钢结构强度的优化：通过增加刀盘厚度（450mm），刀盘总重量（由原来的32t到48t再到目前57t），刀盘的周边面板焊接有格栅状的和Hardox耐磨材料，充分保证刀盘在岩层掘进时的刚度和耐磨性能。

盾构每把刀具能承受25t的压力，使刀盘刀具标准破岩强度可达到200MPa以上。

3.2主要技术参数盾构机的推力和扭矩取多大合适，一直是研究的重点。

对于同一个项目，不同的制造商或承包商给出的盾构机主要参数，如刀盘转速和相应的扭矩相差甚远，这表明：不同的制造商对同一地区的地质条件的理解和认识明显不同。

事实上，依据于地质特征的盾构机参数计算模式的局限性是显然的，目前还无法用一个或几个数学模型来准确模拟开挖介质，即千变万化的广州地质特征。

广州的盾构施工实践已经把类似地质条件、同直径（约6m）隧道对盾构机主要技术参数，如最大推力、额定扭矩等，提出了明确的要求。

3.2.1总推力：盾构机掘进所需推力的大小一方面受限于掘进速度的要求，另一方面受限于隧道管片的承受力，33000～35000kN的设计推力可以满足要求。

3.2.2刀盘扭矩：从额定扭矩为3500kNm、4360kNm、5800kNm等不同盾构机施工中的不同表现来看，4500kNm的折衷选择是合理又经济的；广州的盾构掘进表明，设计时就考虑最大扭矩（脱困扭矩），将更有利于应付难以预计的实际情况。

3.2.3刀盘转速：至于刀盘的转速，已经应用盾构机刀盘转速从0～1rpm、0～3rpm、0～6rpm不等，并由“有极调速”优化为“无极调速”。

3.3刀盘开口和刀具的配置选择刀具配置，应充分研究刀具的均衡性原理各种刀具的破岩机理（见图3），除考虑各种刀具的轨迹覆盖整个刀盘面外，刀具的组合形式、刀具的高度及高度差等性能或指标也很重要。

3.3.1刀具的型式和超前量：刀具配备型式必须统筹兼顾全断面软弱地层、全断面硬岩层、同断面局部软弱、局部硬岩层，还要考虑随着不同开挖面性状，灵活地变化刀具组合，有利于防止泥饼的形成和破除。

（例如，某区间盾构机滚刀高出盘面175mm，刮刀高出盘面140mm，二者高差35mm的设计，对一度困扰广州地铁盾构施工的难题——泥饼的形成，起到良好的抑制作用（见图4））。

同时，进行相同位置不同刀具的互换性研究，以便掘进过程中便捷地拆装更换刀具。

为了提高推进速度，减小刀具的磨损或破坏，施工中强化对工作面地质条件的研究和预测，根据不同的地层，及时更换与地层相适应的刀具，已经成为复合地层盾构施工的重要手段。

3.3.2刀盘的开口率在加强刀盘结构强度和刚度的同时，地铁二、三、四号线刀盘的开口率较一号线提高了5％～15％。

尤其是对中心部位开口率进行改进和提高，对防止结泥饼起了明显的作用。

3.4螺旋输送机的功能优化3.4.1结构型式的改变：在广州曾经使用过两种结构型式的螺旋输送机。

其一是中空的带式螺旋，这种螺旋结构便于出土，但在防止喷涌方面效果不好；其二是中心轴螺旋，这种螺旋结构在实际应用中对开挖面的稳定和防止出土口喷涌等方面更有效，更适合于掘进富水断层或穿越河涌。

3.4.2叶轮的外缘耐磨性能的提高：螺旋输送机表面的耐磨性能的提高十分重要。

例如在某区间，以土塞段为分界线，土塞段前部的螺旋带外焊接40mm厚的HARDOX-500耐磨钢板，土塞段以后的螺旋带外焊接20mm厚的HARDOX-500 耐磨钢板，对螺旋输送机起到了良好的保护作用。

3.4.3功能的加强：螺旋输送器直径从Ф750增加到中Φ900，扭矩由60-90kN·m，增加220kN·m，、以满足快速掘进的要求。

3.5渣土改良设备在类似广州地层盾构施工过程中必须进行渣土改良，这一点已经逐渐成为施工各方普遍共识。

渣土改良设备能向土仓和开挖面注入添加剂（如泡沫等），同等条件下，既可以降低刀盘、螺旋输送机的扭矩，降低盾构机的负荷，降低刀具的磨损，又可以防止产生泥饼，在渗透性大的地层还可以减少地下水的流失、控制土体平衡，有利于沉降控制。

在广州地铁曾使用的盾构机刀盘面板上的数量随着人们认识的加深而不断增加，即由最初的1～4个，增加到8个，同时，在盾构机设计时就充分考虑渣土改良设备与添加剂的使用等，已成为保证盾构机顺利掘进不可缺少的手段（见图5）。

3.6人仓及加压环境下作业设备可以作为加压环境下作业保护屏障的人仓对在广州的复合地层盾构机施工具有特殊意义。

主要表现在通过软硬不均或球形风化孤石、开挖面常压下不能自立的地段，通过人仓加压环境的建立可成为排除掘进障碍、更换刀具降低安全风险等作业的不可缺少的条件。

甚至在某些区间通过人仓的加压环境更换损坏的刀具已成为一项通常的作业，至今三号线共46次使用气压技术进行换刀。

与其相配套的还有压力环境下专用的破岩设备、刀具拆卸和更换工具，以及有关医疗设施等（见图6）。

3.7刀盘轴向平移装置刀盘轴向伸缩平移装置主要用途在于能避免开挖刀盘前方坚硬的岩石，并及时在硬岩地层中快捷地更换刀具。

在三号线市番区间首次采用，刀盘200mm伸缩空间确实为硬岩中的刀具更换和顺利掘进带来了很大的方便。

第一次使用，发挥了良好的作用，为类似地质条件下防止喷涌提供了根本性的解决方案。

3.8保压泵碴系统土压平衡盾构机螺旋输送机保压泵碴系统，是补充增加的泥水加压出渣系统。

该系统能在喷涌等难以保持土仓平衡的情况下，继续保持土仓压力并且保证碴土能顺利出至矿车，防止污染隧道，更有利于连续施工。

该系统在四号线小新区间海瑞克盾构机中使用过。

3.9辅助施工设施激光导向系统、同步注浆系统等辅助施工设施，对于复合地层中盾构机施工保证隧道轴线控制和盾构隧道的质量起到十分重要的作用。

3.10改善盾构作业施工环境进一步提高整机的人性化设计，使得盾构机的使用和维护更加方便，如在不影响整体性能的条件下，将盾构机中体中的部分元件后移至台车上，方便作业人员的通行和维护。

4盾构施工技术的探索和突破围绕盾构机始发、到达、穿越珠江、切桩、调头，通过暗挖段施工、硬岩地层掘进、带压进仓作业等课题，积极进行探索和开展科技攻关，解决了诸多属于复合地层掘进的技术难题，取得了一系列突破。

兹将盾构机穿越各类地层的施工技术要点总结如下。

4.1穿越硬岩地层4.1.1采用敞开掘进模式；加大刀盘转速，控制贯人度；经常性对刀具检查和更换；特别是边缘扩孔刀的及时更换（见图7）。

4.1.2严格控制姿态的变化，保证开挖面和刀盘面的平行，绝对禁止急纠方向。

4.1.3在掘进时合理使用发泡剂，控制浓度3～8％，降低温度和减少摩擦，以保护刀具，提高掘进效率。

4.1.4条件许可时可采用矿山法成洞后，再由盾构拼装管片的方法。

大汉区间在220m硬岩段就是成功采用该方法通过，克服了盾构机掘进该硬岩地段速度慢、成本高的缺点。

四号线小新和三号线市番盾构也先后采用该方法通过硬岩段。

4.2穿越上软下硬地层上软下硬地层掘进过程中，最大危害是下面硬地层造成掘进速度慢，但在较慢的掘进速度下，上面的软土容易造成超挖，导致地面严重沉降。

4.2.1掘进过程中严格控制土压，土仓压力不得小于主动土压，严格控制出土量（建议每环至少检查并确认三次）；在停机期间，土仓压力足够保持开挖面稳定。

4.2.2掘进时向土仓内及时足量诸如膨润土等具有稳定开挖面的添加剂。

4.2.3根据实际调节推力，减小刀具在岩层交界面碰撞强度；降低刀盘转速，防止软硬界面处刀具的崩裂。