顶板消防车道荷载计算手册

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D1车库顶板荷载计算书

D1车库顶板荷载计算书车库顶板荷载计算书一、行车荷载计算1.结构设计参数根据设计要求，车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，消防车道按照覆土厚度1.2m设计。

非消防车道处活荷载为5.0kN/m2，消防车道处活荷载考虑覆土扩散和板跨度折减后为20.3kN/m2.2.荷载计算回填土自重为20KN/m³，消防车道处混凝土及装修层自重为20KN/m³。

进入车库顶板的车辆占地面积考虑2.5m×6m=15㎡，静荷载转化为动荷载系数考虑1.2.1）非消防车道设计荷载：静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡活荷载q2 = 5 kN/㎡因此非消防车道允许活荷载：q=34/1.2+5=33.3 kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入非消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=33.3×15=499.5 kN___49.95吨2）消防车道设计荷载：静荷载：q1 = 20×1.2+20×0.8（路面硬化及做法）=40kN/㎡活荷载q2 = 20.3kN/㎡消防车道宽度4m，覆土扩散和板跨度折减考虑系数为4/6，因此消防车道允许活荷载：q=40/1.2+20.3/（4/6）=46.83kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=46.83×15=705.45kN___70.245吨3）结论因此，根据上述，按非消防车道部位考虑，折减系数考虑0.8.因此车库顶板在底部不支撑回顶的情况下，允许上车的重量为49.95×0.8=39.96吨。

结合现场施工情况，现场规划行车道路上车车库需考虑回顶。

二、材料荷载计算书1.设计参数车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，回填土自重为20KN/m³。

2.荷载计算静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡=3400kg/m2.钢管重量为48×3.5重4.03kg/m，每平米堆载钢管数量为20.每平米钢管重量为20×4.03=80.6kg/m2.每平米钢管堆载高度为3400/80.6×48=2m。

关于地下室顶板上消防车活荷载设计值的探讨

第30卷第3期Vol.30No.32009青岛理工大学学报Journal of Qingdao Technological University关于地下室顶板上消防车活荷载设计值的探讨马宗玺1,刘爱娟2,江奎一1(1.青岛市民用建筑设计院有限公司,青岛266071;2.青岛香根温泉置业有限公司,青岛266071)摘　要:为达到设计更为经济、合理的目的,针对地下室顶板上消防车活荷载的取值进行了探讨.通过对消防车队的车轮作用方式和覆土垫层的扩散角选择,建立起合理的计算模型.按照荷载最不利布置原则布置消防车荷载,分别针对单向板和双向板计算了常见板跨及覆土层厚度条件下折减后的等效均布荷载值,并给出合理的设计取值.结果表明:覆土对地下室顶板的消防车荷载起明显的折减作用.折减后的消防车等效均布荷载,远小于规范中类似条件下未考虑覆土层时对应的荷载值.关键词:地下室顶板;消防车活荷载;覆土层;折减中图分类号:TU312+.1 文献标志码:A 文章编号:1673—4602(2009)03—0145—05Equ al Load C alculation of Fire E ngine on the R oof of B asementMA Zong 2xi 1,L IU Ai 2juan 2,J IAN G Kui 2yi 1(1.Qingdao Civil Architecture Design Institute Co.Ltd ,Qingdao 266071,China ;2.Qingdao Xianggenwenquan Real Estate Co.Ltd ,Qingdao 266071,China )Abstract :For t he sake of more economical and reasonable design ,t he paper analyses t he e 2qual load of fire engine o n t he roof of basement.Wit h t he selection of wheel ’s mode and t hediff usion angle ,a reasonable calculation model is established.The equal load of fire engine isdispo sed based on t he principle of mo st disadvantage arrangement ,and t he equal load on one 2way slab and two 2way slab are calculated separately.The result shows t hat t he load valuewas reduced by overbarden.The reduced equal load of fire engine is much less t han t hat int he similar conditions wit hout overbarden in codes.K ey w ords :t he roof of basement ;equal load of fire engine ;overbarden ;reduction收稿日期:2009—03—06作者简介:马宗玺(19762　),男,山东青岛人.工程师,主要从事建筑结构方面的研究.E 2mail :mazongxi @.1　地下室顶板上消防车活荷载设计值的选择随着社会的发展,住宅小区中地下空间的应用越来越广泛.为满足小区整体规划需要,这些地下室的顶板上往往会覆土以满足绿化、管网埋设及消防通行等要求.其中消防通行的需要决定了此类顶板在设计中必须考虑消防车活荷载的取值,而一些常见情况下该值的取值在现行规范中并未明确,笔者拟对此进行探讨.《建筑结构荷载规范》(G B 5000922001)(以下简称《荷载规范》)中规定了消防车活荷载标准值:双向板(板跨不小于6m ×6m )采用20kN/m 2,单向板(板跨不小于2m )采用35kN/m 2[1].但对于工程中常用的青岛理工大学学报第30卷3～5m 板跨的双向板,规范并未给出明确的荷载取值;对于常见的板顶覆土的情况,规范也未对荷载的折减做出明确规定.通常情况下,结构工程师在设计中取值方法有两种:①不论板跨、填土厚度,全部按照单向板35kN/m 2、双向板20kN/m 2取值;②不考虑板跨大小,均凭主观判断,根据覆土厚度,在10～20kN/m 2之间取值,甚至无论覆土厚度,直接取10kN/m 2.前者往往板配筋过大,造成不必要的浪费,后者虽然可以达到节省工程投资的目的,但因为缺乏理论依据,仅凭主观判断随意性较大.《荷载规范》第4.1.1条注l 注明:“本表所给各项活荷载适用于一般使用条件,当使用荷载较大或情况特殊时,应按实际情况采用.”注3注明:“消防车活荷载是适用于满载总重力为300kN 的大型车台;当不符合本表的要求时,应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则,换算为等效均布荷载.”实际工程中,作为室外地面的地下室顶板上一般都有一定厚度的覆土层[223],因此,可按上述规定,利用覆土层对消防车轮压的扩散作用,对消防车活荷载进行适当的折减.根据折减后的活荷载进行计算,以减小板构件的结构高度及配筋量,大大降低工程造价.笔者的目的是针对规范盲区,为设计常规覆土地下室提供荷载取值的理论依据,使设计师在地下室设计过程中既不至于因取了较大消防车荷载而造成过度浪费,也不会因消防车荷载取值较小而造成危险.2　计算依据根据《荷载规范》4.1.1条的条文说明,消防车全车总重力取300kN ,最大轮压为P =60kN ,轮胎着地尺寸为016m ×012m [1].因《荷载规范》颁布时间在《公路桥涵设计通用规范》(J T G D6022004)之前,且J T G D6022004中无300kN 汽车的尺寸和横向布置[4],故计算中所有消防车尺寸、布置及荷载分布均应参照《公路桥涵设计通用规范》(J TJ 021289)的规定.按照该规范2.3.1条,仅汽车—20级车队荷载中含300kN 车台[5],故车队布置取汽车—20级车队.板跨取值范围考虑工程常见情况:工程上常见的覆土地下室一般为地下车库,其常见板跨为:2～3m 的单向板(一般仅用于出入口通道)及3～5m 的双向板,偶尔可见5～8m 的双向板或无梁楼板.地下室常见覆土厚度一般在015～215m.故分析集中在上述范围内进行.3　计算方法3.1　车队、车道及车轮数选取按照J TJ 021289中汽车—20级车队布置,300kN 车台与前、后车相距至少10m ,故沿车道纵向范围同一板跨只需考虑一台消防车的荷载即可;根据J TJ 021289中第2.3.1条第二款,仅当车道宽度大于9m 时才考虑按三列车队布载,三列车队以下无需考虑汽车荷载折减,而小区内消防道通常都不会大于9m ,故此计算中沿道路横向范围仅分析一、二列车队的荷载作用即可;根据图1,车前轮荷载较后轮小,距离也较远,对于本次分析范围内的单、双向板,若消防车4个后轮作用于板跨中心,则2个前轮荷载作用范围已超出该板跨范围,故计算中仅考虑较大的后轮荷载即可.因此,仅需考虑一至二台消防车的后轮荷载作用.图1　300kN 汽车的平面尺寸3.2　车库顶覆土压力扩散角的选择《荷载规范》附录B 楼面等效均布活荷载的确定办法中规定,考虑垫层扩散作用后的局部荷载的计算宽度为b cx =b tx +2s +h;b cy =b ty +2s +h实际上,上式仅适用于当垫层扩散角θ=45°时的情况;当扩散角θ≠45°时,公式应为b cx =b tx +2s ×tan θ+h;b cy =b ty +2s ×tan θ+h 式中:b cx ,b cy 为荷载作用面在两个方向的计算宽度;b tx ,b ty 为荷载作用面在两个方向的实际宽度;s 为垫层厚度;h 为板厚;θ为垫层扩散角.对于θ的取值,《荷载规范》中并无相应规定,文献中常常取θ=45°[6],而该情况仅适用于垫层为混凝土等刚性垫层,当垫层为回填土等柔性垫层时无疑过大.而实际工程中,绝大部分为回填土柔性垫层,因此641第3期马宗玺,等:关于地下室顶板上消防车活荷载设计值的探讨θ取值可参照《城镇供热管网结构设计规范》中附录C 规定取θ=35°[7].对于b cx 、b cy 的取值,考虑到消防车后轮轮距较近,每只轮胎下的荷载在经过一定厚度填土扩散后,作用面基本都能发生交叠,且一般消防车道均为刚性路面,也能起到协调相邻车轮荷载的作用,故可认为所有需要考虑的消防车后轮均作用在一个共同平面上,见图2.根据《荷载规范》4.1.1条的条文说明,轮胎着地尺寸为016m ×012m ,参照J TJ 021289中第2.3.1条300kN 汽车的平面尺寸及平面布置图,b tx ,b ty 的取值应为单车道:b tx =114+016=210m ;b ty =118+012=210m双车道:b tx =114+016=210m ;b ty =118×2+113+012=511mh 在工程中常见值为160～250mm ,本次分析取200mm.经计算,相对于本次计算分析结果取值精度,h 换为此范围内的其他板厚取值后,计算结果几乎无变化.图2　消防车中、后轮扩散后荷载作用范围3.3　等效均布活荷载的计算方法仅考虑消防车荷载相对于板构件的折算,单向板按照《荷载规范》附录B 中B.04、B.05中规定计算,双向板按照B.06中规定计算.3.4　计算结果根据上述方法,考虑工程中常见板跨的单、双向板及常见覆土厚度,按照荷载最不利布置原则布置消防车荷载,荷载扩散折减后对应的折算值见表1—表5.741青岛理工大学学报第30卷4　计算结果分析4.1　单向板从表1—表3(阴影部分数据为三种情况下的最大值)可见,两台消防车并排沿板跨方向经过覆土单向板的折算荷载最大,但与一台消防车作用下的折算荷载相差不大.在同样情况下,折算荷载随覆土厚度的增加而减小.但同样的覆土厚度下,由于汽车荷载扩散范围基本都超出常规单向板板跨范围,折算荷载不随板跨度的增加而减小或减小很少.由此可见,经过覆土层的折减后,等效均布消防车荷载远小于规范未考虑覆土层折减作用的35kN/m 2,但多数情况下远大于部分设计人员常用的10kN/m 2.为免除繁琐的计算过程,提高工作效率,设计过程中常规情况下的地下室单向板取值可参照表6.表6　覆土厚度不小于500mm 、板跨不小于2m 的单向板消防车的折算活荷载覆土厚度h /mm500≤h <10001000≤h ≤15001500<h ≤2500h >2500等效均布荷载/(kN ・m -2)30201510841941第3期马宗玺,等:关于地下室顶板上消防车活荷载设计值的探讨4.2　双向板从表4—表5(阴影部分数据为两种情况下的最大值)可见,除板跨为3m、覆土厚度为500mm时一台消防车作用的折算荷载较大以外,在同样板跨及覆土厚度条件下两台消防车同时作用时的折算荷载均略大于一台消防车,这是因为在板跨约3m,覆土约500mm时,虽然两台车的荷载大于一台车,但其作用面积却大于一台车的2倍,因而出现实际均布荷载两台车小于一台车的情况.在同样条件下,折算荷载随板跨度、覆土厚度的增加而减小.但当覆土厚度达到一定深度时(尤其是板跨度较小时),折算荷载随覆土层厚度减小很少或不减小,这是由于具备了一定覆土层厚度后,汽车荷载扩散范围基本都超出常规双向板板跨范围,所以同样的覆土厚度条件下,常规双向板的折算荷载相同.在不小于6m的双向板中,经过覆土层的折减后,单台消防车作用时的等效均布荷载均小于规范未考虑覆土层折减作用的20kN/m2,但两台车时的部分数据大于20kN/m2,可见规范考虑消防车作用时未考虑双车道情况.由于到地下室顶的消防车道有可能出现双车道的情况,且多数情况下消防车作业时可轻易进入消防车道附近区域,故实际设计时应考虑多车道情况.但无论是哪种情况,多数覆土、板跨条件下的消防车折算活荷载均远大于部分设计人员常用的10kN/m2.为免除繁琐的计算过程,提高工作效率,设计过程中常规情况下的地下室双向板取值可参照表7.板跨约6m,覆土厚度约500mm,双车道时表中计算值稍大于规范中无覆土层时规定的20kN/m2,但相差较小.考虑有覆土层时的折算荷载不应大同样条件下无覆土层时的荷载,故下表中板跨≥6m,500≤h< 800对应的折算荷载取20kN/m2.表7　覆土厚度不小于500mm、板跨不小于3m的双向板消防车的折算活荷载kN/m2覆土厚度h/mm板跨/m500≤h<800800≤h<10001000<h≤15001500<h≤2500h>2500板跨<63025201510板跨≥620202015105　结束语笔者的目的是为覆土地下室设计提供一定的依据,分析结果表明覆土对地下室顶的消防车荷载起明显的折减作用,覆土越厚、板跨越大,折减作用越明显.消防车等效均布荷载经过覆土层的折减后,远小于规范中类似条件下未考虑覆土层时对应的荷载值,但多数情况下也远大于部分设计人员常用的10kN/ m2.需要注意的是,笔者仅计算了板构件的等效均布荷载,对于梁、柱等构件未予考虑,实际设计工作中,设计师应根据实际情况进行计算;在消防车荷载的计算过程中,消防车冲击力也未予考虑,设计工作中,设计师应根据不同条件取相应冲击系数进行计算;消防车荷载作为较少出现的荷载,在实际设计工作中,只要地下室顶不作为消防车停车场使用,就不应将其视为常规的可变荷载,将其视为偶然荷载比较合适,若不注意这一点,设计师可能在裂缝计算等过程中算得过大配筋.参考文献(R eferences):[1]　G B5000922001,建筑结构荷载规范[S].2006版.G B5000922001,Load Code for t he Design of Building St ructures[S].2006ed.[2]　李永康,马国祝.足够覆土下车库顶板消防车活荷载合理取值[J].结构工程师,2008,24(5):22226.L I Y ong2kang,MA Guo2zhu.Reasonable Value of Live Load for Fire Engines on t he Garage Roof wit h Enough Soil Cover[J].Struc2 tural Engineers,2008,24(5):22226.[3]　谢青吟.消防车等效荷载计算随想[J].山西建筑,2008,34(13):78280.XIE Qing2yin.On t he Equal Load Calculation of Fire Engine[J].Shanxi Architecture,2008,34(13):78280.(下转第154页)青岛理工大学学报第30卷图7　柱、梁焊接顺序图3.4.2　螺栓连接(1)安装临时螺栓.钢梁安装就位后先采用临时螺栓固定,其螺栓个数为接头螺栓总数的1/3以上;并每个接头不少于2个,冲钉穿入数量不多于临时螺栓的30%.组装时先用冲钉对准孔位,在适当位置插入临时螺栓,用扳手拧紧.(2)安装高强螺栓.安装时高强螺栓应自由穿入孔内,螺栓穿入方向一致,穿入高强螺栓用扳手紧固后,再卸下临时螺栓.高强螺栓的紧固必须分两次进行,第一次为初拧,第二次为终拧,终拧时扭剪型高强螺栓应将梅花卡头拧掉[5].4　结束语通过工程实例,介绍了高层建筑钢结构安装的施工顺序和技术及质量控制措施:定位钢板的使用保证了地脚螺栓预埋的准确;调节丝杠可有效调节钢柱的标高、垂直度及轴线位置;吊装耳板和安装限位钢板既提高了安装精度又确保了施工安全;合理确定焊接顺序减小了应力变形,保证了焊接质量等.通过各项关键技术及质量控制措施在莱钢大厦工程中的实际应用,高层钢结构安装实现了安装精度高、施工速度快的目标.参考文献(R eferences):[1]　张海升,王康强.高层办公楼钢结构安装的施工方法[J ].建筑技术,2004,35(2):1232125.ZHAN G Hai 2sheng ,WAN G Kang 2qiang.Construction Met hods of Steel Structure Installation for High 2Rise Office Buildings[J ].Ar 2chitecture Technology ,2004,35(2):1232125.[2]　徐刚.高层建筑钢结构安装施工技术探讨[J ].四川建材,2008(6):2072209.XU Gang.Installation Construction Technology of High 2Rise Steel Structure [J ].Sichuan Building Materials ,2008(6):2072209.[3]　金天德,郁庆浩,汪灏.高层钢结构工程施工技术[J ].浙江建筑,2002(5):23225.J IN Tian 2de ,YU Qing 2hao ,WAN G Hao.Steel Construction Technology of High 2Rise Building[J ].Zhejiang Construction ,2002(5):23225.[4]　郭淑珍.钢结构的施工技术及应用[J ].林业科技情报,2004,6(1):14.GUO Shu 2zhen.Application and Construction Technique of Steel Structure [J ].Forestry Science and Technology Information ,2004,6(1):14.[5]　朱桐生.工业钢结构施工技术及质量控制[J ].安徽建筑,2003,10(1):66267.ZHU Tong 2sheng.Construction Technology and Quality Control of Industrial Steel[J ].Anhui Architecture ,2003,10(1):66267.(英文校审　高　嵩)(上接第149页)[4]　J T G D6022004,公路桥涵设计通用规范[S].J T G D6022004,General Code for Design of Highway Bridges and Culvert [S].[5]　J TJ 021289,公路桥涵设计通用规范[S].J TJ 021289,General Code for Design of Highway Bridges and Culvert s[S].[6]　邹海莉,郑妮娜,陈昌松.地下室顶板上消防车活荷载合理取值的探讨[J ].四川建筑,2006,26(1):1052106.ZOU Hai 2li ,ZH EN G Ni 2na ,CH EN Chang 2song.Load Calculation of Fire Engine on t he Basement Roof [J ].Sichuan Architecture ,2006,26(1):1052106.[7]　CJJ 10522005,城镇供热管网结构设计规范[S].CJJ 10522005,Code for Structural Design of Heating Pipelines in City and Town[S].(英文校审　高　嵩)451。

消防车道临时支撑设计计算书

三、支撑结构验算地下室顶板存在覆土但结构本身可承担外部覆土荷载，按最不利原则，只考虑施工荷载传递；支撑结构承担的总施工荷载标准值N。k=9.8x。∕A=9.8x55∕21.75=24.782kN∕m2 设梁板下Φ48×2.8mm钢管@0.9mx0.9m支承上部施工荷载，可得： N=γ。×Nqk×la×lb=1.4×24.782×0.9×0.9=28.102kN 1、可调托座承载力验算 [N]=30kN>N=28.102kN 满足要求！ 2、长细比验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ3。-2。13条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度 lo=ho=1200mm λ=lo∕i=12。∕16=75<[λ]=180
满足要求！ 3、立杆稳定性验算根据《规范》JGJ300-2013第4.4.11条规定可知，支撑结构设置剪刀撑，立杆计算长度：lo=(l+2α)ho=(l+2x。.292)xl2。=19。mm α-一扫地杆高度h2与步距ho之比与悬臂长度a∣与步距ho之比的较大值,α=max (h2∕ho,aι∕ho)=max(350/1200,200/1200)=0.292 λ=lo∕i=19。∕16=118.75 λ=l18.75,查《规范》JGJ300-2013附录A表A-I,取φ=0.358 f=N∕(φA)=28102∕(0.358×398)=197.229N∕mm2<ff]=205N∕mm2 满足要求！

消防车道临时支撑设计计算书
地下室临时支撑设计计算书计算依据： 1、《钢结构设计标准》GB50017-2017 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300∙2013 一、参数信息 1、基本参数 2、荷载参数二、设计简图碗扣式支撑立面图支撑平面图均布荷载q 碗扣式支撑受力简图

《荷载规范2012》计算消防车荷载

墙柱：
折减系数 0.6 活荷载
17.2 (kN/m2)
基础：可不考虑消防车活荷载，0.0(kN/m2)。
双向板消防车荷载计算
双向板消防车活荷载标准值
板跨(m) 3
6
荷载
35
20
表B.0.2 双向板楼盖楼面消防车活荷载折减系数
折算覆
楼板跨度(m)
土厚度S1
3
4
5
6
0.0
1.00 1.00 1.00
1.00
主次梁：
折减系数 0.8 活荷载
16.0 (kN/m2)
墙柱：
折减系数 0.6 活荷载
12.0 (kN/m2)
基础：可不考虑消防车活荷载，0.0(kN/m2)。
受力类别
板跨度
工程汇总
覆土厚度楼板计算
消防车活荷载
主梁
次梁
墙柱
备注
单向板消防车荷载计算
单向板消防车活荷载标准值
板跨(m) 2
4
荷载
35
25
表B.0.1 单向板楼盖楼面消防车活荷载折减系数
折算覆
规范
土厚度S1
表
0.0
格
0.5
楼板跨度(m)
2
3
4
1.00 1.00 1.00
0.94 0.94 0.94
1.0
0.88 0.88 0.88
1.5
0.82 0.80 0.81
1.50 (m)
覆土应力扩散角θ =
35.0 º
35
根据板跨度确定荷载标准值：
荷载标准数值 =
20 (kN/m2)
根据覆土情况确定活荷载折减系数：
折算覆土厚度 s1=

车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书

车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20192、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20193、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20194、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20217、《建筑结构荷载规范》GB50009-20198、《混凝士结构设计规范》GB50010-2020二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。

最大跨度为8.40m,无梁楼盖。

顶板上设计回填土厚度为1.8m。

车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。

三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2019附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。

2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。

3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。

4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。

四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。

根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。

(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。

(3)混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,12立方米混凝土按28.8 吨计,合计43.8×1.1=48.18吨。

(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。

消防车道荷载取值问题

消防车道荷载取值问题最近审查的高层带地下车库项目比较多，为了满足规划对绿地的要求，车库顶板上一般都有1m-3m不等的覆土，上有消防车道，许多设计人员计算时由于板顶活荷载取值不同，导致计算结果和配筋相差较大，现把朱炳寅老师对消防车荷载的取值问题解析转录于后，供设计人员参考。

规范明确规定了等效均布荷载的计算原则，但由于消防车轮压位置的不确定性，实际计算复杂且计算结果有时与规范数值出入很大，对双向板问题更加突出.为方便设计，并应网友的要求，此处提供满足工程设计要求的等效荷载计算表（此为博主正在编辑整理的书稿内容），供设计者选择使用。

1．不同板跨时，双向板等效均布荷载的简化计算表格表1中列出了在消防车（300kN级）轮压直接作用下，不同板跨的双向板其等效均布荷载简化计算数值，供读者参考。

表1 消防车轮压直接作用下双向板的等效均布荷载2. 不同覆土厚度时，消防车轮压等效均布荷载的简化计算不同覆土厚度时，对消防车轮压等效均布荷载数值的计算可采取简化方法，考虑不同覆土厚度对消防车轮压等效均布荷载数值的影响，近似可按线性关系按表2确定。

表2 消防车轮压作用下，不同覆土厚度时的等效均布荷载调整系数3. 综合考虑板跨和不同覆土层厚度时，消防车轮压等效均布荷载的确定考虑板跨和不同覆土层厚度确定消防车轮压作用下的等效均布荷载数值时，可采用简化计算方法，参考表-3，表-4确定不同板跨、不同覆土层厚度时的等效均布荷载数值。

表3 消防车轮压作用下单向板的等效均布荷载值(kN/m2)表4 消防车轮压作用下双向板的等效均布荷载值(kN/m2)4. 等效均布荷载属于结构估算的范畴，追求过高的计算精度对工程设计而言没有必要。

实际工程中应注意效应的统一性，即注意在不同效应时，等效荷载不可通用。

（注：素材和资料部分来自网络，供参考。

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06消防车均布荷载计算书

板厚:250mm
局部均布荷载:
编号荷载属性荷载数值(kN/m2)
1活载19.20
配筋条件:
材料类型:混凝土__支座配筋调整系数: 1.00
混凝土等级: C30__跨中配筋调整系数: 1.00
纵筋级别: HRB400__跨中配筋方向(度): 0.00
纵筋保护层厚:15mm
2计算结果
2.1单位说明
弯矩:kN.m/m_钢筋面积:mm2/m
根据以上轮压扩散后后轴四轮重合。则
沿行车方向(短边)的计算宽度bcx:
bcx=btx+2s=1.6+2x0.78=3.16m
垂直行车方向（长边）的计算宽度bcy:
bcy=bty+2s=2.4+2x0.78=3.96m
三、车轮作用面的局部荷载q：
q=1.0*n*Q/( bcx*bcy)=1.0*4*60/(3.16x3.96)=19.2KN/m2
二、车轮作用面的计算宽度：
s= h1*tg30°+ h2* tg45°=780mm＞(Lk1－btx)/2=600mm
故后轴前后两轮应合并计算，btx应取Lk1＋btx＝1.4+0.2=1.6m。
s= h1*tg30°+ h2* tg45°=780mm＞(W－bty)/2=600mm
故后轴左右两轮应合并计算，bty应取W＋bty＝1.8+0.6=2.4m。
3．车轮轮压动力系数1.0；
4．人员活动荷载2.0KN/m2, (人员活动)空隙率按n=25%。
5．沿行车方向的计算跨度Lx=8.1m；
垂直行车方向的计算跨度Ly=8.1m；
6.板面覆土厚h1=1000mm,混凝土道路厚h2=200mm；

地下室顶板消防车等效荷载计算书

工程设计计算书
计算内容地下室顶板消防车等效荷载计算日期2008年5月15日设计人页数 1
计算内容、简图、依据：计算过程：
一、资料：
1、消防车各根本计算参数：
1〕消防车轮距、轴距及轮压详左图；
2〕根据地下室顶板覆土厚度确定消防车荷载的动力
系数：
车库顶覆土〔最不利处〕：1.20m＞，
那么：ξ
3〕板厚t=400mm,
2、按构造梁系布置取最不利分布位置计算：
典型板跨尺寸：6600×6200
二、消防车等效荷载计算：〔取并列2排消防车计算〕
取土体扩散角为300计算：
b cy=0.6+1.2tg30×2 ×=85 m>
b cx=0.2+1.2tg30×=85 m
那么：局部均布荷载为：
8×60/〔85×85〕= kN/m2
由资料得：
L y= m; L x= m
那么：k= L x/ L y=/=1.065
α= b cx/ L y=85/=0.546
β= b cy/ L y=6.2/6.2
ζ=x/ L y=/6.2=0.500
η= y/ L y=3.1/6.2
由上述各参数查表得：
θx=0.866；θy=0.728
计算等效均布荷栽：
q x=0.866×=1 kN/m2
q y=0.728×= kN/m2
该典型柱网等效均布荷载取为：q=1 kN/m2
参考资料：
1、?建筑构造设计标准应用图解手册?〔有计算简图〕
2、?建筑构造荷载设计手册?〔第二版〕
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消防车荷载分析

车库顶板消防车布置分析第一种消防车布置情况：梁板编号【图一】消防车布置（一）【图二】按消防车实际布置位置输入消防车荷载荷载简图【图三】荷载取值说明：1、30kN/m2为考虑1.5米厚覆土恒载，根据《荷载规范》附录A取覆土容重18kN/m3,板自重程序自动计算.2、4kN/m2为地下室顶板活荷载.3、A、C、G、K板面的17 kN/m2为消防车2个后轮的荷载，根据《荷载规范》条文解释P197页得2个后轮的重量为120kN,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=120kN/(2.65*2.65) m2=17.0 kN/m2.暂按均不荷载计算，因为均不荷载对计算梁配筋不存在误差，虽然对板计算有误差，后面再考虑消防车压对把的影响。

4、B、H板面的35 kN/m2为两台消防车4个后轮的荷载，根据《荷载规范》条文解释P197页得4个后轮的重量为2x120kN,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=240kN/(2.65*2.65) m2=34.0 kN/m2,这与《荷载规范》P15页表5.1.1第8项双向板楼盖（跨度不小于3mx3m）取35 kN/m2基本吻合，如果仅考察消防车荷载对板四周梁产生的作用，2.65mx2.65m的双向板仍然可按35 kN/m2取值.5、计算仅考虑消防车荷载对梁的作用，不考虑消防车荷载对板的作用，故可按均布荷载输.按20kN/m2输入消防车荷载荷载简图【图四】荷载取值说明：1、30kN/m2为考虑1.5米厚覆土恒载，根据《荷载规范》附录A取覆土容重18kN/m3,板自重程序自动计算2、20kN/m2为地下室顶板满布消防车荷载采用PKPM2012计算，得出结果如下：按实际消防车荷载计算结果【图五】按20kN/m2消防车荷载计算结果【图六】计算结果比较：由以上计算结果表格相比较得知，在这种消防车布置情况下对梁产生的效应比按满布20kN/m2的荷载要小。

第二种消防车布置情况：消防车布置（二）【图七】按消防车实际布置位置输入消防车荷载荷载简图【图八】荷载取值说明：1、30kN/m2为考虑1.5米厚覆土恒载，根据《荷载规范》附录A取覆土容重18kN/m3,板自重程序自动计算2、4kN/m2为地下室顶板活荷载3、D、F、H板面的17 kN/m2为消防车2个后轮的荷载，根据《荷载规范》条文解释P197页得2个后轮的重量为120kN,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=120kN/(2.65*2.65) m2=17.0 kN/m2(仅考虑消防车荷载对梁的作用，不考虑消防车荷载对板的效应，故可按均布荷载输)4、E板面的35 kN/m2为两台消防车4个后轮的荷载，根据《荷载规范》条文解释P197页得4个后轮的重量为2x120kN,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=240kN/(2.65*2.65) m2=34.0 kN/m2,这与《荷载规范》P15页表5.1.1第8项双向板楼盖（跨度不小于3mx3m）取35 kN/m2基本吻合，如果仅考察消防车荷载对板四周梁产生的作用，2.65mx2.65m的双向板仍然可按35 kN/m2取值( 中间跨板为2.7mx2.7m，为简化分析，全按2.65x2.65取)5、G、K板面9 kN/m2为消防车1个后轮的荷载，根据《荷载规范》条文解释P197页得1个后轮的重量为60kN,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=60kN/(2.65*2.65) m2=8.54 kN/m2,取9 kN/m26、计算仅考虑消防车荷载对梁的作用，不考虑消防车荷载对板的作用，故可按均布荷载输按20kN/m2输入消防车荷载荷载简图【图九】按实际消防车荷载计算结果【图十】按20kN/m2消防车荷载计算结果【图十一】由以上计算结果表格相比较得知，在这种消防车布置情况下对梁产生的效应比按满布20kN/m2的荷载要小。

地下室顶板堆载施工方案

第一节原设计承载能力计算1、车库顶板可承受荷载为（非消防车道）：20KN/㎡＋活动荷载5KN/㎡=35KN/㎡2、车库顶板可承受荷载为（消防车道）：20KN/㎡＋活动荷载20KN/㎡=40KN/㎡第二节车库顶板承载验算1.材料堆场、加工场及临时道路规划钢筋加工场和材料堆场均布置在非消防车道区域，同时避开后浇带所在跨结构；消防车道和局部上地库顶板区域最为材料车辆和吊车行走路线。

2.车库顶板行车验算地下室顶板封闭后，消防车道区域因材料运输车辆（木料、钢管、水电材料等运输车辆）须在车库上行走，故将施工临时道路安排在消防车道上。

因场内施工区段划分原因，部分临时车道需布置在非消防车道区域，以达到联通消防车道的目的。

且施工道路需等地库后浇带浇筑完成达到强度后方可设置。

顶板行车需经设计复核同意。

1、计算1）选重量最大的运输钢管的货车、罐车和汽车吊进行计算：最大总重约（车和货）400KN。

2）根据《建筑结构荷载规范》附录B.0.5条,局部荷载的有效分布宽度按公式B.0.5-1计算有效载荷面积：（1）bcy = bty+2S+h= 0.5＋0.2×0+0.25（车轮宽bty选500mm，板厚250mm，无垫层S不计）=0.75m（2）有效荷载分布宽度当bcx≥bcy,bcy≤0.6L, bcx≤L时；b= bcy+0.7L=0.75+0.7×8.1（最不利板跨间距L为8.1m）=6.42m（3）有效载荷面积s=b×L=6.42×8.1=52㎡3）局部荷载分布的压强2×（车货总重400KN）/（有效面积52㎡）=15.38KN/㎡2、验算车库顶板行车验算：（400KN车重荷载15.38KN/m2）＜（顶板可承受活荷载35KN/m2），符合顶板承载要求。

3.后浇带行车验算因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带宽1000mm，如后浇带未浇筑前确需过车，需用16#工字钢架设在后浇带上以便过车，后浇带完成达到强度后则不需设置工字钢。

地下室结构顶板的效活荷载计算

浅谈地下室结构顶板的效活荷载计算摘要：本主主要对消防车荷载、城-a级汽车荷载进行论述。

关键词：地下结构；汽车荷载；影响线；等效荷载1 消防车荷载对于普通建筑地下室，顶板一般需要考虑的较大活荷载是消防车道区域的消防车荷载。

《建筑结构荷载规范》[1](以下简称《荷载规范》)中规定了消防车活荷载标准值：双向板(板跨不小于6m×6m)采用20kn/m2，单向板(板跨不小于2m)采用35kn/m2，对于常见的板顶覆土的情况，规范未做出明确规定。

结构工程师在实际设计中多在10~35kn/m2之间取值，具有一定的主观随意性，往往导致构件设计过于保守或者偏于不安全。

1.1 计算依据及基本参数取值根据《荷载规范》附录b，本文按内力的等值来计算等效荷载。

据《荷载规范》4.1.1条，消防车总重取300kn；参照《公路桥涵设计通用规范》[2](以下简称《公路规范》)4.3.4条，覆土压力扩散角取30度；据《全国民用建筑工程设计技术措施-结构》[3](以下简称《技术措施》)确定消防车平面尺寸及横向布置，车前轴重60kn，单个后轴重120kn，考虑双车并列时车辆横向净距0.6m。

荷载的有效分布宽度按《荷载规范》附录b计算。

图1 300kn消防车平面尺寸（单位：mm）需要指出的是，由于《公路规范》及《技术措施》车辆尺寸图中车轮着地尺寸未按实际尺寸表示且未标注具体尺寸，仅以文字说明尺寸数据，导致目前较多设计人员在计算汽车等效荷载考虑轮压布置时，均错误地将车轮着地宽度及长度调转了，这样会导致计算荷载扩散区域出现一部分偏差。

关于车轮着地尺寸，可以参考《城市桥梁设计规范》[4](以下简称《城市桥规》)。

1.2 荷载作用范围轮压荷载自轮压边缘向下扩散，扩散后平面尺寸按bcx=btx +2（s×tanθ+h/2）；bcy =bty +2（s×tanθ+h/2）计算，式中：bcx、bcy为荷载作用面在两个方向的计算宽度；btx、bty为轮压着地宽度和长度；s为覆土厚度；h为板厚；θ为扩散角。

地下室顶板消防车荷载的取值分析及在软件中的实现

地下室顶板消防车荷载的取值分析及在软件中的实现一、引言地下室是现代建筑中常见的一种建筑形式，其地下空间通常用作停车场、储藏室或其他服务用途。

而地下室的顶板是对上方地面和建筑物承受荷载的关键结构部分，尤其对于停车场与消防车通道部分的设计更为重要。

而在地下车库消防车荷载的计算与分析中，需要考虑消防车辆的荷载对地下室顶板的影响。

本文将对地下室顶板消防车荷载的取值分析进行讨论，并介绍在软件中的实现方式。

二、地下室顶板消防车荷载的取值分析1. 消防车荷载标准在进行地下室顶板消防车荷载的取值分析前，首先需要了解消防车荷载的标准。

我国现行建筑规范《建筑地下工程规范》（GB 50086-2014）中对消防车荷载的标准做出了规定。

根据规范的规定，消防车荷载分为消防车辆静止时的荷载和消防车辆运动时的荷载，其数值分别为50kN/m²和150kN/m²。

在进行地下室顶板消防车荷载计算时，需要考虑地下室顶板的承载能力及消防车荷载的实际影响情况。

根据《建筑地下工程规范》，消防车荷载应考虑在地下室顶板的承载能力计算中，并按照规定的数值进行计算。

3. 荷载计算方法三、在软件中的实现1. 有限元分析软件有限元分析软件是目前常用于结构分析与设计的一种工程软件。

在进行地下室顶板消防车荷载的计算时，可以选择一款有限元分析软件进行建模、输入荷载并进行计算分析。

常用的有限元分析软件有ANSYS、Abaqus等。

2. 软件操作流程在使用有限元分析软件进行地下室顶板消防车荷载计算时，通常需要按照以下流程进行操作：首先进行地下室顶板结构的三维建模，包括地下室顶板的几何形状、材料性质等；其次输入规定的消防车荷载数值，并进行荷载组合计算；最后进行有限元分析计算，得出地下室顶板在消防车荷载作用下的应力、变形等受力情况。

3. 结果分析与验证在完成有限元分析计算后，需要对结果进行分析与验证。

通过分析地下室顶板在消防车荷载作用下的受力情况，包括应力分布、变形情况等，来验证其承载能力是否满足规范要求。

顶板消防车道荷载计算书

顶板消防车道荷载取值计算书地下室顶板消防车道范围计算板配筋考虑基准活荷载P：单向板跨度介于2~4m时，可按跨度在35~25 kPa内线性插值确定；板跨3x3m以上双向板可取35kP，板跨6x6m以上双向板可取20 kP，双向板跨度介于3~6m时，可按跨度在35~20 kPa内线性插值确定。

上述基准活荷载P0尚应按荷载规范附录B根据板跨和覆土厚度进行调整后为计算板配筋的活荷载PB。

地下室顶板消防车道范围计算梁柱配筋考虑活荷载：按荷载规范5.1.2，计算次梁配筋可由计算板配筋的活荷载PB乘折减系数0.8，单向板计算主梁、柱配筋可由计算板配筋的活荷载P B 乘折减系数0.6。

双向板计算主梁、柱配筋可直接按柱网尺寸大小查计算板配筋的活荷载PB并乘折减系数0.8。

由于板跨6x6m以上双向板消防车荷载受覆土厚度影响很小，因此覆土厚度≤1.6米时，双向板计算主梁、柱配筋时消防车荷载PB均可按20 kPa。

考虑消防车荷载时，裂缝、挠度可不控制。

设计基础时不用考虑消防车荷载。

（考虑经济合理，消防车道范围的车库设计需要四种活荷载模型，板配筋的活荷载最大，次梁配筋的活荷载次之，主梁、柱配筋的活荷载更小，设计基础时活荷载可取5kPa）举例：某车库，覆土厚度1.6米，覆土抗压重度19kN/m3（实取覆土荷载g=19x.1.6=30 kPa），抗浮重度16kN/m3。

绿地活荷载5kPa，车道活荷载按实际折算。

折算覆土厚度S=1.43Stanθ=1.43x1.6xtan35=1.6m（覆土中应力扩散角一般按35度，折算厚度就等于实际覆土厚度）。

根据折算覆土厚度按荷载规范附录B查折减系数。

1.6（1.2）米覆土时消防车道板面活荷载注：1、设计基础时不用考虑消防车荷载。

表格括号内值用于覆土厚1.2米。

2、板跨中仅有局部区域有消防车道时，计算模型中输入的消防车道活荷载相应根据消防车道在板跨中所占的比例进行折算。

1.4（1.0）米覆土时消防车道板面活荷载注：1、设计基础时不用考虑消防车荷载。

地下室顶板计算书

地下室顶板计算书XXX计算书建设单位：XXX项目名称：冷水江市机关大院公务员团购商品房小区-D3地下室计算校对审核XXX设计阶段：施工设计设计专业：结构2012.07.15一.地下室顶板活载：地下室顶板:。

4.0kN/m2不上人屋面：0.5 kN/m2不上人屋面：风载：0.3 kN/m2消防疏散楼梯：3.5kN/m2雪载：0.3 kN/m2消防车通道活荷载:1.地下室车道顶板：单向板楼盖（板跨不小于2米）35.0 kN/m22.地下室车库双向板顶板（板跨不小于6x6m）20 kN/m2本工程次梁板跨4.2x4.2m，主梁板跨8.4x8.4米。

次梁板跨小于6x6米，按《建筑结构设计问答及分析》（XXX著，XXX2009年出版）活荷载可根据覆土厚度考虑：（1）.当地下室顶板覆土≤0.8米时，顶板消防活载23kN/m22）.当地下室顶板覆土=1.0~1.1米时，顶板消防活载22kN/m23）.当地下室顶板覆土=1.2米时，顶板消防活载20kN/m2 4）.当地下室顶板覆土=1.5米时，顶板消防活载18kN/m2 5）.当地下室顶板覆土=1.6米时，顶板消防活载17.5kN/m26）.当地下室顶板覆土=1.7米时，顶板消防活载16.5kN/m27）.当地下室顶板覆土≥2.0米时，顶板消防活载14.6 kN/m23.地下室顶板配筋按全部消防荷载计算；地下室顶板梁、柱、基础配筋根据规范按0.8x消防荷载计算，不考虑裂缝；当不考虑消防荷载时，梁考虑裂缝。

z二.材料：混凝土：墙柱：C35地下室顶层梁板C35，地下室底层梁板：C30基础垫层混凝土C15钢筋：HRB400砌体：外墙MU10煤矸石实心砖，M5.0混合砂浆砌筑，内墙A3.5加气混凝土砌块，M5.0配套砌筑砂浆。

地下室外墙顶板，底板，基础抗渗品级P6.本工程采用XXXPKPM系列结构计算软件本工程设计使用年限：50年三．基础计算：根据2012年7月XXX提供的《冷水江市机关大院公务员团购商品房岩土工程具体勘察报告》，由于岩层起伏较大，基础采用人工挖孔桩和独立基础。

PKPM计算消防车荷载的三个模型

PKPM计算消防车荷载的三个模型很多人一直是对于消防车道荷载不太了解，该不该折减，又应该怎么折减！鄙人简单说说个人观点：在2012的荷载规范中P15页，消防车x3米左右的板跨）简单来说，这个荷载是仅仅用于计算板配筋，如果有覆土的话，计算板配筋时，可以进行活荷载折减，折减系数本人取0.88（荷载规范P87页）-板面有1米的覆土。

计算梁，墙，柱子时：消防车荷载本人取28（荷载规范P16页，5.1.2第三小点，35*0.8）总结：没错，你猜得对，本人做地下室的时候是分为三个模型的！模型一：计算板（恒荷载18+活荷载30.8）模型二：计算梁柱墙（恒荷载18+活荷载28）模型三：计算基础（恒荷载18+活荷载4.0）活荷载时只考虑普通客车！地下室柱网为6.6X8.1米，顶板梁格为3.3X4.05米。

地下室顶有1.5米覆土和消防车荷载，那么顶梁、顶板消防车荷载取值分别是多少呢？1. 当计算顶板时，按照2012版荷载规范，双向板楼盖板跨不小于3.0X3.0时消防车荷载为35KN/M^2,双向板楼盖板跨不小于6.0X6.0时消防车荷载为20K N/M^2,本工程板跨为3.3X4.05米，应采用插入值，消防车荷载取值为32KN/ M，再根据覆土厚度按照荷载规范附录B进行折减，最后消防车荷载取值为32 X0.81=26.0KN/M^2。

2. 当计算顶梁时，对双向板楼盖的荷载减系数为0.8，那就是说计算地下室顶梁是消防车荷载取值应为26X0.8=20.8KN/m^2。

3. 我认为计算顶梁时消防车荷载取值应按照柱距取值，即20KN/M^2。

然后再根据覆土厚度折减，然后再乘以0.8的主梁活载折减系数，即20X1.0X0.8=16. 0KN/M。

4. 以上问题问谁也没能给我一个满意的回答，包括朱丙寅。

跪求高人指点……1.楼主计算顶板正确，2.计算顶梁应分主梁和次梁，计算次梁时按楼主2计算，计算主梁时按楼主3和主梁的一半作用楼主2荷载的不利情况计算。

地下室顶板消防车道设计荷载标准

当设计地下室消防通道的屋顶时，我们必须确保它能应付热量，当地的建筑法规和条例规定了活负荷（在火灾中提高人的重量，车辆，设备），死负荷（包括屋顶结构的重量和任何永久性固定装置）的标准，其他所有负荷都必须承受屋顶。

这些设计载荷就像结构完整性的超级
英雄，确保了所有人和消防通道中的一切安全。

这不仅仅是要让雨水
不下雨，而是要确保屋顶能够处理任何向它扔的东西（希望不是字面
意思）！
除了遵循当地建筑规范外，还须考虑消防安全标准和准则中对消防通
道的具体要求。

NFPA（国家消防协会）对消防和安全，包括消防通
道的设计和建造，有一套规则。

这些规则涵盖了诸如车道需要的宽度，车道上方能有多高，地表应该用什么制成，以及它能处理多少重量等
内容。

遵守这些规则对于确保消防通道能够在紧急情况下处理消防车
辆和设备的重量非常重要。

必须寻求结构工程师或消防安全专家的指导，以确定地下室屋顶消防
通道的适当设计负荷标准。

这些专业人员能够评价建筑物的具体特点，包括其位置、规模和预定用途，以便确定消防通道屋顶最合适的装载
要求。

通过考虑当地相关建筑规范，消防安全标准和专家批复，可有
效确定地下室屋顶消防通道的设计载荷标准，确保消防措施的安全性
和功能性。

地下室顶板消防车等效荷载参考数据

地下室顶板消防车等效荷
载参考数据
The pony was revised in January 2021
规范明确规定了等效均布荷载的计算原则，但由于消防车轮压位置的不确定性，实际计算复杂且计算结果有时与规范数值出入很大，对双向板问题更加突出.为方便设计，并应网友的要求，此处提供满足工程设计要求的等效荷载计算表（此为博主正在编辑整理的书稿内容），供设计者选择使用。

1．不同板跨时，双向板等效均布荷载的简化计算表格
表1中列出了在消防车（300kN级）轮压直接作用下，不同板跨的双向板其等效均布荷载简化计算数值，供读者参考。

表1 消防车轮压直接作用下双向板的等效均布荷载
2. 不同覆土厚度时，消防车轮压等效均布荷载的简化计算
不同覆土厚度时，对消防车轮压等效均布荷载数值的计算可采取简化方法，考虑不同覆土厚度对消防车轮压等效均布荷载数值的影响，近似可按线性关系按表2确定。

表2 消防车轮压作用下，不同覆土厚度时的等效均布荷载调整系数
3. 综合考虑板跨和不同覆土层厚度时，消防车轮压等效均布荷载的确定
考虑板跨和不同覆土层厚度确定消防车轮压作用下的等效均布荷载数值时，可采用简化计算方法，参考表-3，表-4确定不同板跨、不同覆土层厚度时的等效均布荷载数值。

表3 消防车轮压作用下单向板的等效均布荷载值(kN/m2)
表4 消防车轮压作用下双向板的等效均布荷载值(kN/m2)
4. 等效均布荷载属于结构估算的范畴，追求过高的计算精度对工程设计而言没有必要。