挡土墙课程设计
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成都学院
课程名称：
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年级：
学生姓名：
指导教师：
二O一五年九月
目录
1.设计基本资料 (1)
2.拟定挡土墙截面尺寸 (1)
3.挡土墙自重及重心计算 (2)
4.墙后填土和车辆荷载所引起的土压力计算 (3)
5.按基础宽、深作修正的地基承载力特征值的计算 (5)
6.基底合力的偏心距验算 (6)
7.地基承载力验算 (7)
8.挡土墙及基础沿基底平面和墙踵处地基水平面滑动稳定验算 (7)
9.挡土墙绕墙趾点的倾覆稳定验算 (9)
10.挡土墙身正截面强度和稳定验算取基顶截面为验算 (9)
11.参考文献 (14)
重力式挡土墙计算书1.设计基本资料
2.拟定挡土墙截面尺寸
已建挡土墙的截面尺寸见图1，试规范规定对其进行验算：
3.挡土墙自重及重心计算
取单位墙长（1m ），如图2所示，将挡土墙截面划分为三部分，截面各部分对应的墙体重量为：
)(8.13610.520.18.221KN G =⨯⨯⨯= )(1.1715.050.18.222KN G =⨯⨯⨯=
)959
.42/29.050.18.223KN G （=⨯⨯= 截面各部分的重心至墙趾（1ο）的距离：
)(65.12/)2.125.05(25.05.03.01m Z =+⨯+⨯+= )(81.02/5.12/25.05.02m Z =+⨯= )(98.03/)43.15.1(3m Z =+= 单位墙长的自重重力为：
)
(859.158959.41.178.1363
210kN G G G G =++=++=
全截面重心至墙趾的距离：
)
( 54
.135 .
143
)
52
.4
98
.0
23
.
15
81
.0
6.
123
65
.1(
/)
(
Z
3
3
2
2
1
1
m
G
G
Z
G
Z
G
Z
=
⨯
+
⨯
+
⨯
=
⨯
+
⨯
+
⨯
=
4.墙后填土和车辆荷载所引起的土压力计算
当墙身高度为5m时，附加荷载标准值：
)
/
(
25
.
162
m
kN
q=
换算等代均布土层厚度为：)
(
86
.0
19
25
.
16
m
q
h=
=
=
γ
因基础埋置较浅，不计墙前被动土压力。
当采用库仑土压力理论计算墙后填土和车辆荷载引起的主动土压力时候，计算图式如图3所示：
按土压力计算公式，计算结果如下：
04.14)25.0tan(arc -=-=α 46.382/3504.1435=+-=++=δαϕψ αtan )
2(200
-+=h H H dh A
因d=0，故25.0tan =-=αA
))(tan tan (cot tan tan A +++-=ψψϕψθ
11.36,73.0)25.046.38(tan )46.38tan 35(cot 46.38tan ==+⨯++-=θ
16.0)46.3811.36sin(25.011.36tan )3511.36cos()sin()tan (tan )cos(=+-⨯+=+++=
ψθαθϕθαK 0tan tan 1=+=
α
θd
h
墙顶至后踵点)(79.5)(2m H O =的墙背高度为：
30.179
.586
.021*********=⨯+
=+=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+
=H h H h H h K 后踵点土压力为：)/(24.6679.530.116.01921
21221m kN H K K E =⨯⨯⨯⨯==αγ
单位墙长（1m ）上土压力的水平分量：
)(12.661)5.1704.14cos(24.661)cos(x kN E E =⨯+-⨯=⨯+⨯= δα
单位墙长（1m ）上土压力的竖直分量：
)(00.41)5.1704.14sin(24.661)sin(y kN E E =⨯+-⨯=⨯+⨯= δα 土压力水平分量的作用点至墙趾的距离： )(86.129.030
.1386.0379.53310y m H K h H Z =-⨯+=∆-+=
土压力竖直分量的作用点至墙趾的距离：
)(97.1)04.14tan()29.086.1(43.1tan )(4m H Z B Z y x =-⨯+-=∆+-= α
5.按基础宽、深作修正的地基承载力特征值α'f 的计算
基础最小深（算至墙趾点）：
)
m (0.110.25.06.16.12>=+=+=）（埋m H h ，
符合基础最小埋深的规定； 但
）
（），且基础宽度（埋m B m h 0.243.10.31<=<，
所以修正后的地基承载力特征值α
'
f
等于地基承载力特征值
α
f 。
当采用荷载组合H 时，地基承载力特征值提高系数K=1.0, 故α
'
f
=1.0⨯428=428（kPa ）
验算地基承载力时，计入作用在挡土墙顶面的护栏荷载强度L q 与车辆附加荷载标准值q ， 基底应力计算的力系图可参见图4.