龙门吊轨道基础示意图-Model
龙门吊基础
ZT1101JL11-02
单位：长沙轨道交通3号线SG-13标汽贸大道站项目部编号：临建-
编制：复核：签收：年月日注：“技术交底书”一式两份，一份交工点负责人作为施工的依据，一份留存备查
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技术交底书
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技术交底书
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40t龙门吊轨道梁及基础柱计算
一基本情况40T龙门吊的跨度为11.4m，根据现场需要设置于出土孔处，龙门吊基础柱为800X800钢筋砼基础，两端支座设置于围护桩冠梁上，中间两支座设置于主体结构纵梁上。
龙门吊走行梁为800x1400砼梁，梁顶与地面平齐。
计算示意图如下。
图1 40T龙门吊基础梁计算简图3.2龙门吊参数：表2 龙门吊参数3.4龙门吊工况40t龙门吊达到最大起重量、小车行至极限位置（小车满载停在支腿一侧的悬臂端处），且当两架龙门吊位于主体结构G-F轴中部时，基础柱承受轴力最大；基础梁最大弯矩通过时程分析，取最大弯矩验算。
3.5走行梁荷载计算1、走行梁竖向荷载查40t龙门吊图纸得知，龙门吊的大车最大轮压为330KN，龙门吊一侧轮距8.5m，每侧两肢共4个轮，计算竖向荷载标准值为660KN。
考虑荷载分项系数，取1.4考虑吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取1.102、走行梁横向水平荷载吊车横向水平荷载标准值，取横行小车重量及额定起重量之和的百分比，本吊车额定起重为40T, 吊车横向水平荷载标准值百分数为10%龙门吊四肢每肢横向水平荷载标准值为：Tk=0.5*0.5×（Q+g1）g×10%=0.5*0.5*（40+23.1）*10*0.1=15.8KN3、走行梁纵向水平荷载设计值（制动力引起的纵向水平荷载计算此处略）4、走行梁其他荷载设计值钢板、轨枕、钢轨等重量按每米60kg计算（走行梁自重不考虑，因为装配式贝雷梁桥容许荷载已考虑自重）。
3.6走行梁内力计算1、走行梁竖向内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):660 660机械1-间距(m) :8.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图：2、走行梁水平内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):15.8 15.8机械1-间距(m) :8.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图：龙门吊走行梁配筋计算根据计算结果：走行梁最大正弯矩为Mx=1991KN.m，My=198KN.m；最大剪力Vy=1571KN，Vx=40KN。
龙门吊轨道基础
多种龙门轨道基础应用一、简述韩土公路2号桥位于鄂尔多斯市东胜区铁西三期开发片区内韩土公路上，修筑起点桩号K0+314.365，修筑终点桩号K0+804.365，桥梁总长1170米，其中主桥采用跨径为（40+90+230+90+40=490m）的自锚式悬索桥，中间三跨主梁采用正交异性板钢箱梁，40m边跨采用预应力钢筋混凝土箱梁结构。
钢箱梁全长384m，桥面全宽50m，含风嘴总宽51.162m，梁高3.0m。
主跨处于R=20000m的圆弧竖曲线上。
桥梁立面图见下图。
钢箱梁制造采用“板→板单元→涂装→桥位拼装、焊接”方式生产，即公司厂内完成零件及板单元，直接运输至桥位现场，桥位处逐块吊装、匹配拼装、焊接成整体。
钢箱梁安装分为塔区安装和主跨、边跨钢箱梁安装，均采用支架法安装。
塔承台施工后立即进行基础回填并进行夯实处理。
全桥均采用支架法安装，板单元运输至现场后直接吊装至支架上进行拼装焊接。
首先安装塔区梁段和钢混结合段，然后以塔区为中心向两边逐段进行全桥钢箱梁的安装。
应对此种方案，我部在总拼场地共设置六台龙门吊，其中四台MG10-58 A3 通用门式起重机（跨度58米，提升高度34米，自重50吨，起重10吨）用于主桥位置，另外两台MH10-30 A3D 电动葫芦门式起重机（跨度30米，提升高度9米，自重16吨，起重10吨）用于涂装场地。
二、基础方案2.1 主桥龙门吊轨道基础由于施工需要将整个拼装区域分成四个工作面，每个工作面设置一台龙门吊，如图鄂尔多斯桥位现场立面图鄂尔多斯桥位现场平面图87910根据现场土质不同，第一拼装区及第二拼装区设置为660×692mm钢箱梁条形基础，在其下部通长设有100mm厚900mm宽混凝土垫层，且每隔6米设置一道600×600×1300mm 的混凝土加强构造，并在其上设有预埋预焊板固定钢箱梁，如图1；第三拼装区及第四拼装区设置为混凝土条形基础，其上表面设置150×300mm预埋板，如图2。
100t龙门吊基础承载力计算书
100T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“100t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面：
100t龙门吊基础截面
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 800 mm，B2 =800mm
H1 = 500 mm，H2 = 800 mm
无偏心：
3．荷载值：
①基础砼：g1=7×1.58m3×26 kN /m3=287.56 kN
②钢轨:g2=7×43×10N /kg=3。
01 kN
③龙门吊轮压：g3=2×27×10N/kg=540 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+ g3=543KN
G k = g1=287。
56KN
4．材料信息:
混凝土: C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =(B1＋B2)×L = 1。
6×7= 11。
2 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2002)下列公式验算：
p k = （F k＋G k)/A = 74。
2 kPa
结论:移梁滑道基础底面的地基承载力大于74.2 kPa即满足设计要求。
龙门吊基础承载力及变形验算
XXXXXXXXXXXX项目预制梁场轨道梁地基基础设计计算书计算：复核：审核：2022年XX月目录1.工程概况 (2)1.1预制梁场简介 (2)1.2场地地层条件 (2)2.计算依据 (3)3.门式起重机 (3)3.1.预制场龙门吊配置 (3)3.2.龙门吊基础 (3)4.龙门吊基础承载力验算 (4)4.1.计算参数 (4)4.2验算过程 (5)5.地基变形验算 (8)5.1最不利工况 (8)5.2验算过程 (8)6.结论与建议 (10)1.工程概况1.1预制梁场简介图1 预制梁场布置图1.2场地地层条件由《XXXX工程地质勘察报告》可知南岸梁场附近的K871+716.5处基底为素填土，基底承载力标准值为260kPa。
基底以下各土层分布及参数见下表：由《XXXX工程地质勘察报告》可知北岸梁场附近的K870+489处基底为粉土，基底承载力标准值为240KPa。
基底以下各土层分布及参数见下表：2.计算依据（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50007-2012）（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG 3363-2019）（4）《80t龙门吊安装、拆除专项施工方案》3.门式起重机3.1.预制场龙门吊配置为满足本项目预制梁板需要，预制梁场采用2台80T龙门吊、1台10T龙门吊，2台80T龙门吊负责预制梁的吊装及移动，最大起重重量为160T（35米箱梁最重边跨边梁重量为122.36t），龙门吊跨径35m，提升高度9m。
1台10T龙门吊负责模板的吊装、混凝土浇筑（最大吊重量为5吨），龙门吊跨径35m，最大提升高度9m。
3.2.龙门吊基础预制场轨道设置两条，80T门吊轨道基础长度约为350米。
南岸预制场轨道：破除老路沥青，直接在水稳面层上浇筑60cm×60cm单层条形基础；北岸预制场轨道坐落在已经施工完成的路床灰土面层上，基础截面尺寸采用40cm×60cm和40cm×110cm双层条形扩大基础。
龙门吊基础
渝利韩家沱龙门吊基础设计计算书计算：复核：审核：中铁大桥局集团四公司设计事业部2010年05月一、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）2、《混凝土结构设计规范》（DB 50010-2002）3、《基础工程》二、设计说明60t龙门吊走形轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C30。
龙门吊走形钢轨选用P50的铁路钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，基础按弹性地基梁进行分析设计。
三、计算荷载龙门吊机基础采用钢筋混凝土，单轨最大轮压P=34t。
四、基础结构龙门吊机轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，其截面形式如图1。
图1 轨道截面图五、基础计算基础按弹性地基梁进行计算，由于龙门吊轨道基础按20m设置一道伸缩缝，故基础的计算长度L=20m。
当只有一台龙门吊机作用与轨道基础上时，计算简图，如图2。
图2已知：MPa E c 4100.3⨯= m b 5.1= 40343.0mI = 34/102m kN k ⨯= （k 为基床系数，这里假定地基处理层为紧密砾石）基础梁的柔度特征值：29219.00343.0100.345.110244744=⨯⨯⨯⨯⨯==EI kb λ基础梁计算长度L=20m ，所以： πλ>=⨯=84.52029219.0L 故基础梁属于无限长梁。
根据《基础工程》，无限长梁在竖向集中力P 作用下，弯矩M 、剪力Q 为：4x P M C λ=、2x P Q D =- 其中，x C 、x D 取值由查表所得。
由图2知，有4个集中力同时作用于地基梁上，故需求出4个集中力单独作用时A 、B 、C 、D 四点的弯矩和剪力，然后进行叠加。
计算结构如下表。
弯矩计算：剪力计算：由上表知，地基梁m kN M ⋅=2.279max ，kN Q 9.269max =六、单轨最大轮压P=34t 时基础梁配筋计算 6.1、正截面受弯承载力计算根据《混凝土结构设计规范》，基础梁采用上、下截面对称配筋，正截面配筋计算：查表求得：MPa f c 8.13= M P a f t 39.1= M P af y 300= 55.0=b ξ b=500mm mm h 7500=kNkN bh f b b c 279176010)55.05.01(55.07505008.13)5.01(62201>=⨯⨯-⨯⨯⨯=--ξξα按单筋矩形截面配一侧钢筋求受压区高度x根据)5.0(01x h bx f M c u -=α求得mm b f M h h x c u 05.565008.13102.2792750750262120=⨯⨯--=--=α<mm h b 75055.00⨯=ξ 求钢筋截面面积s A2115.128930005.565008.130.1mm f bx f A yc s =⨯⨯⨯==α选配4φ20@133mm 的二级钢筋，实际面积220108.1570)5.782.314(4mm A A A s s s =+=+=实>1289.152m m 满足要求。
龙门吊轨道基础及台座设计
龙门吊轨道基础及台座设计目录1、编制依据........................................................................................................................ - 1 -2、龙门吊轨道基础设计.................................................................................................... - 1 -2.1 设计基本参数....................................................................................................... - 1 -2.2 结构设计............................................................................................................... - 1 -2.3 模型建立............................................................................................................... - 2 -2.4 计算分析............................................................................................................... - 3 -2.5 基础配筋及抗剪强度验算................................................................................. - 16 -3、台座基础承载力验算.................................................................................................. - 18 -3.1 基本设计参数..................................................................................................... - 18 -3.2 预制台座基础承载力验算................................................................................. - 18 -3.3 存梁台座基础承载力验算................................................................................. - 19 -龙门吊轨道基础及台座计算书1、编制依据⑴ 《两阶段施工图设计》（装配式预应力混凝土T 梁桥上部结构）⑵ 业主相关合同文件要求；⑶ XX 市相关法律法规；⑷ 《预制梁场建设及T 梁架设专项施工方案》⑸ 国家、交通部、市颁布的有关公路工程的技术规范、技术标准和规程；① 中华人民共和国交通部颁布的现行《工程建设标准强制性条文》（公路工程部分） ②《XX 市公路工程质量控制强制性要求》（XX 市交委路[2012]30号）③《XX 市公路水运工程安全生产强制性要求》④《XX 市高速公路施工建设标准化指南》⑤ 《地基与基础》(第三版).中国建筑工业出版社；⑥ 《弹性地基梁计算图表及公式[M]》(中国船舶工业总公司第九设计院) .国防工业出版社；⑦ 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；⑧ 《水工钢筋混凝土结构学》(第三版).中国水利水电出版社。
龙门吊基础轨道梁设计
一、工程概况总体设计南侧16t门吊地梁设计1、基础尺寸确定四、五、八、2、地梁配筋计算截面验算侧向土压力计算45t门吊轨道梁设计始发井端头设计目录3..4.4.4.5.6.9. 北侧45t门吊扩大段采用钢梁，详见钢梁图纸。
10深圳市城市轨道交通7号线BT项目7301-1标【茶光〜珠光】盾构区间轨道梁设计方案中国7K电SIKOHYDRO编制: 审核:审批:深圳地铁7号线7301-1标项目经理部2013 年8 月18珠光站A区轨道梁基础设计、工程概况珠光站A区沿龙珠大道，位于龙珠一路与龙珠二路之间。
本区起点里程为3+982.305 , 终点里程为4+225.175 ，总长度184.895m,占地面积约11124怦。
本区西端为茶珠盾构区间始发端，车站标准段宽19.4m,站台宽10.4m,线间距13.6m,站前渡线长67.75m。
顶板覆土厚度2.41m-3.78m,采用明挖法施工。
土层参数分布，主要土层参数如下表所示二、总体设计际情况确定。
分为两部分：DK4+52.975 —DK250.825 轨道梁坡度-2 %o, DK250.825DK4+365.625 统一标高10.6。
三、南侧16t门吊地梁设计龙门吊基础为16t龙门吊行走梁轨道基础，龙门吊自重为72.5t，渣土及渣斗重量为41t。
单个轮压为28.4t，施工过程中考虑施工安全系数为 1.1，则单个轮压为31t (即310kN )。
1、基础尺寸确定(1 )确定修正后的地基承载力特征值假定基础宽度b<3m，由天然重度丫=20.5KN/m 3,孔隙比e=0.56，液限指数I L=-0.36，根(2 )地基净反力p j。
计算时，轮距8m，共400.4kN 轮压。
基底处地基净反力为:P j 匚400.4kN1m800.8kN0.5m除始发端头井外，轨道梁与冠梁相结合，跨度确定为20.6m。
轨道面高程结合现场实据《地基与基础》P130表5-7，查得 d =1.6。
龙门吊走行线技术交底
龙门吊走行线技术交底⑵基坑垫层使用坚硬、未风化得碎石,碎石大小不应大于所浇筑部位宽度得1/3;⑶钢筋采用直径为φ10mm 得圆钢。
3、施工方法由测量人员对基础位置尺寸进行放样,采用挖掘机开挖,人工进行局部修整。
基础混凝土截面尺寸为:0、7m(高)×0、4m(宽),混凝土强度等级为C20,其中基础挖深0、35m,基坑底层铺设0、05m厚碎石垫层并夯实。
混凝土浇筑前预埋直径为φ10mm得螺纹钢筋,单根钢筋长度为20cm,埋深15cm,按0、7m间距梅花形埋设,具体钢筋预埋位置要求见下图:图一龙门吊基础走行线示意图。
钢筋用量为0、617kg/m, 混凝土用量为0、28m3/m,碎石用量为0、02m3/m(单边)。
龙门吊走行轨轨面标高比L3道轨面低5cm,标高为343、00;龙门吊基础顶面标高342、824、图一龙门吊基础走行线示意图根据放样点位,弹出立模线,模板在安装前需清理干净,并涂抹脱模剂,在涂抹脱模图二接触网杆平面布置图四、质量标准及要求(1)基础顶面必须做抹平处理,5米范围内高低差不大于5mm。
(2)基础每隔10米必须设置相应得伸缩缝,防止混凝土开裂。
(3)基础内预埋钢筋卡轨(P60轨)距离保证在150mm～152mm之间,以满足对钢轨得固定要求。
(4)混凝土结构表面应密实平整,颜色均匀,不得有漏筋、蜂窝、孔洞、疏松、麻面与缺棱掉角等缺陷。
(5)混凝土结构外形尺寸符合验收标准,施工缝位置与处理方法符合设计与施工技术要求。
(6)混凝土应连续浇筑,如因故中断,间断时间应经试验确定。
(7)混凝土浇筑前,模板与钢筋应清理干净,不得有滞水、锯末等施工碎屑与其它附着物,基础顶面用水冲干净,做到无杂物。
(8)混凝土初凝后,模板不得振动,伸出钢筋不得承受外力。
五、安全、环保、文明施工等技术措施;(1)工作人员必须服从统一指挥,严格遵守劳动纪律及铺轨各工序岗位责任制。
服从命令,任何人非经许可,不得擅自离开工作岗位。
10t龙门吊机走道基础计算书 (1)
10t 龙门吊机走道基础计算书一、概述为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。
龙门吊机跨度14m ，净高9m 。
龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。
根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。
1. 3q2. 公式：02)(2'0'2=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；—s A 受拉区钢筋的截面积；—'s A 受压区钢筋的截面积；—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；—x 混凝土受压区高度；—y 受压区合力到中性轴的距离；—b 基础的宽度；—n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；M Z 。
A.由公式得：2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm 由公式得：322140 6.310 4.5(6.35)34140 6.310 4.5(6.35)2y ⨯⨯+⨯⨯-==⨯⨯+⨯⨯-(cm) 025 6.3422.7Z h x y =-+=-+=(cm)由公式得：316101574.522.7s s M A Z σ⨯===⨯<200(MPa)合格 由公式得： 157 6.3 5.31025 6.3c σ=⨯=-<7.0(MPa)合格 由公式得： 032100.5τ⨯==<][2-tp σ=0.73(MPa)合格。
预制梁场龙门吊轨道基础及台座计算书(图文)
附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样,分别为预制箱梁、空心板及T梁,其中最重的是30m组合箱梁中的边梁,一片重达105t。
预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽,其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。
1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa,粉质粘土16～39MPa,考虑最不利工况,统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。
临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。
1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础,基础底部宽80cm,上部宽40cm。
每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋,顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋,每隔40cm设置一道环形箍筋。
,箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋,箍筋间距为40cm,具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业,当风力较大或降雨时候应停止施工。
当起吊最重梁板(105t)且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算,梁板最重G2=105t。
起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P,龙门吊自重均布荷载为q。
P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN (1-1)q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m (1-2) 当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下:` 图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到:N1+N2=q×L+P (1-3) 取龙门吊左侧支腿为支点,力矩平衡得到:N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 (1-4) 由公式(1-3)(1-4)可求得N1=869.4KN,N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑,两个车轮之间距离为6m,对受力较大支腿进行分析,受力简图如下所示:图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N (1-5) 由公式(1-5)得出在最不利工况下,龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化,基础内力计算按弹性地基梁计算,用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。
20T龙门吊板式基础计算案例
20T龙门吊基础计算一、20T龙门起重机简图二、20T龙门吊主要技术性能：1）起重量：主钩-20T；2）跨度：30m；柔性腿侧悬臂长7m；刚性腿悬臂长7m；3）起升高度：主钩9m；4）大车轨距30m（跨度），基距5.5m（同侧两行走机构中心距）；5）轮数4只；最大轮压21.2t；6）钢轨P43（43Kg/m）；7）本机总重40.5t(空载)。
三、20T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为30m，轮压为21.2t，基距5.5m，轨道采用P43的轨道2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
3）龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.25m、宽度0.8m。
4）荷载转换：21.2t×1000Kg×10N/Kg=212000N=212KN。
5）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×212KN=254.4KN。
6）龙门吊同侧两行走机构中心距5.5m；7）钢轨P43底部宽度：114mm。
四、计算简化模型1）龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图2）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围。
3）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到基础上。
五、地基承载力计算1）基础底部承受压力Pk=254.4KN/（2.0m×0.8m）+25KN/m³×0.25m=165.25KPa≥地基承载力f ak=120KPa。
地基承载力不满足要求，需要采用换填碎石处理。
2）假设碎石铺设厚度为0.3m。
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）下列公式验算软弱下卧层地基承载力。
3）基础地面处土的自重压力值Pc=0 kPa。
4）根据下表土压缩模量经验值和《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2011) 表5.2.7确定扩散角为：25°。
40t龙门吊轨道梁及基础柱计算
一基本情况40T龙门吊的跨度为，根据现场需要设置于出土孔处，龙门吊基础柱为800X800钢筋砼基础，两端支座设置于围护桩冠梁上，中间两支座设置于主体结构纵梁上。
龙门吊走行梁为800x1400砼梁，梁顶与地面平齐。
计算示意图如下。
图1 40T龙门吊基础梁计算简图龙门吊参数：表2 龙门吊参数项目40t 16t 备注起重量（t）40 16跨度（m）24 本处取22m跨大车轮数(个) 4*2 2*2总重（t）60 含小车重量小车重（t）最大轮压（KN）330 346龙门吊工况40t龙门吊达到最大起重量、小车行至极限位置（小车满载停在支腿一侧的悬臂端处），且当两架龙门吊位于主体结构G-F轴中部时，基础柱承受轴力最大；基础梁最大弯矩通过时程分析，取最大弯矩验算。
走行梁荷载计算1、走行梁竖向荷载查40t龙门吊图纸得知，龙门吊的大车最大轮压为330KN，龙门吊一侧轮距，每侧两肢共4个轮，计算竖向荷载标准值为660KN。
考虑荷载分项系数，取考虑吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取2、走行梁横向水平荷载吊车横向水平荷载标准值，取横行小车重量及额定起重量之和的百分比，本吊车额定起重为40T, 吊车横向水平荷载标准值百分数为10%龙门吊四肢每肢横向水平荷载标准值为：Tk=*×（Q+g1）g×10%=**（40+）*10*=3、走行梁纵向水平荷载设计值（制动力引起的纵向水平荷载计算此处略）4、走行梁其他荷载设计值钢板、轨枕、钢轨等重量按每米60kg计算（走行梁自重不考虑，因为装配式贝雷梁桥容许荷载已考虑自重）。
走行梁内力计算1、走行梁竖向内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : m 均布活载 :梁容重 : m3计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 活载分项系数 : 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):660 660机械1-间距(m) :梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 机械最小移动步长:机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数:3 内力简图：2、走行梁水平内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : m 均布活载 :梁容重 : m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 活载分项系数 : 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):机械1-间距(m) :梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 机械最小移动步长:机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数:3 内力简图：龙门吊走行梁配筋计算根据计算结果：走行梁最大正弯矩为Mx=，My=；最大剪力Vy=1571KN，Vx=40KN。
龙门吊组装方案新全解
一、工程概况东角头站位于蛇口新街和湾厦路交叉路口，蛇口新街街下，呈东西走向布置。
车站为地下两层岛式站台车站。
东角头站西端盾构始发，东端盾构吊出。
东角头站有效站台中心里程：YCK5+348.0；全长175.0m；车站起点里程：YCK5+261.4，车站终点里程：YCK5+436.4，车站有效站台中心里程处轨面高程（绝对高程）为-10.85m，标准段线间距：13.2m，标准段宽18.9m，岛站台宽度10m，有效站台计算长度140m，屏蔽门总长135.5m。
主体基坑深15.6～17.8m；标准段宽度为18.9m，外挂段最宽处为46.5m。
本龙门吊布置在钢便桥东侧，为盾构始发出土用。
1.1适用范围MG45t-19.86m门式起重机1台,共1台龙门吊的安装。
1.2设备概述1.2.1工作原理MG45t-19.86m门式起重机（以下简称门吊）可用于装卸各种物品。
它是依靠大车沿施工现场轨道方向，小车沿主梁上轨道方向的移动和起升机构上、下移动相互配合，使其达到在一定的空间范围内搬运物品的目的。
本方案所指的门式起重机工作类型有A7级，工作环境温度为0～45oC，不推荐用于高温（>+40o C）和低温（<0o C）的场合，也不适宜吊运赤热金属，熔态金属或在强烈腐蚀性气体的工作环境中工作。
1.2.2技术特性及主要参数①起重量：45t；②跨度：19.86m；③工作制度：A7（中级）；④风压值：正常工作风压值为150N/m2,最大工作风压值为250N/m2,非工作状态最大风压值为800N/m2。
1.2.3结构概述起重机是由桥架、小车（装有起升机构和小车运行机构）、大车运行机构、操纵室及电气设备等组成。
起升机构、小车运行机构与起重机运行机构都备有单独的电动机进行各自的驱动。
1.2.3.1金属结构桥架：45t门吊由二根箱形主梁、及支腿、下横梁等组成。
在主梁上铺设轨道，供小车行走之用。
主梁轨道一侧走台安装小车导电的软电缆滑车导轨，走台的外侧设有栏杆，以保障检修人员的安全。