水上钻孔平台计算书
水上钻孔平台计算书
XX市轨道交通1号线一期高架土建工程GTJ1110标段GS23号墩钻孔平台计算书编制：_____________________受控状态：__________________复核：_____________________审核：_____________________批准：_____________________有效状态：__________________中铁XX集团第二工程有限公司XX轨道GTJ1110项目经理部二0 一二年三月1编制依据 (2)2工程概况 (2)3钻孔桩平台方案综述 (4)4材料及机械设备 (5)4.1 机械设备性能指标 (5)4.2材料物理及力学性能............................................. 1.1..5、结构检算 .......................................................... 12....5.1面板计算....................................................... 1.2...5.2、纵梁检算.................................................... 1.3...5.3、横梁检算...................................................... 1.6...5.4、钢管桩承载力检算（长度确定） (18)5.5、钢管桩稳定性检算 ........................................... 21..5.6、钢护筒及钻孔桩施工............................................ 22..6、计算结果汇总表 .................................................... 22...GS23号墩钻孔平台计算书1编制依据（1）中铁大桥勘测设计研究院《高桥西至石路头停车场区间桥梁下部结构＜变更设计A版＞》图纸（2）浙江省工程勘察院二0 —0年十月《高桥西站至石路头停车场区间岩土工程勘察报告＜详堪＞》图纸（3）《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008）（4）《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（J286-2004）（5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003 ）（6）《铁路桥涵钢筋砼和预应力砼结构设计规范》（TB10002.3-2005J462-2005）（7）《路桥施工计算手册》（8）《简明施工计算手册》（第三版）（9）MIDAS2006 计算软件2工程概况轨道交通1号线一期工程西起XX市西部的高桥镇，沿甬梁公路、望春路和中山西路到天一广场，我标段范围为石路头停车场出入段至梁祝站的四段区间（高桥西站至石路头停车场出入段、高桥西站至高桥站、高桥站至梁祝站、梁祝站至芦港站）和三座车站（高桥西站、高桥站、梁祝站）的所有上、下部结构及附属工程。
水中平台检算
L= (2P-αAσR)÷ (Uατ)
=（2×98－0.75×0.112×1000）÷（1.184×0.75×35）
=3.6m取L= 4.0 m
考虑1.5m淤泥深度，打入桩入土深度5.5m。
附件：水中墩钻孔桩施工作业平台检算
平台桩基采用φ377mm钢管桩，纵梁拟采用采用工字钢，最大荷载280kN，最大跨径5.625m，纵梁顶铺槽钢，再在其上铺设木板作为施工平台。
一、纵梁选型及强度检算
1、计算图式
2、反力计算
Ra=Rb=P
其中：P=280÷4=70KN
得：Ra=Rb=70KN
3、工字钢选型
P=98 kN
2、桩入土深度L
P = (U∑αLτ+αAσR) / 2
U：桩周长= 1.184 m
L：桩入土深度
τ：极限摩阻力取35kPa (以0.75<IL<1计)
α：影响系数取0.75极限承载力取1000 kPa (以0.65<IL<1计)
Mmax=Ra×1.313=91.91KN.m
σ=M/W≤[σ]
W—W截面系数
M/ W≤[σ]
W≥M/ [σ] =91.91×1000÷170=540.6cm3
选32a工字钢（工字钢WX=692.2cm3）。
4、挠度计算
跨中挠度：fmax=P×a×L2÷（24×E×I）×（3-4×a2÷L2）
其中：P=70KN
a=1.313m
L=5.625m
E取205×103MPa
I取11075.5cm4
fmax=1.5mm≤[l/800]=6.5mm（满足要求）
二、钢管入土深度计算
4405.99112水中平台上钻孔), 钻孔(次坚石,孔深5
工程驳船 装载质量t 100以内
工程驳船 装载质量t 200以内
台班 台班 台班 台班 台班 台班
1001.01
1244.10 1597.61 416.08 132.64 236.78 1043.70 106.53 174.90
26773.11 0.000 0.020 20.02 0.020
工程名称 工程细目
工作内容
工序成本费用计算表
公路工程
潜水钻机钻孔（桩径250cm以内，水中平 台上钻孔), 钻孔（次坚石，孔深50m以 内）
编号 单位
工程内容：1）安、拆岸上泥浆循环系统并造浆；2）准备钻具， 吊车就位、移钻机、安拆钻杆及钻头；3）钻进、提钻、压泥浆 、反循环吸渣、浮潭、清理泥浆池沉渣；4）清孔、量孔深。
7.620 9480.04 7.620 7.900 12621.09 7.900 0.079 32.87 0.079 1.174 155.72 1.174 0.200 47.36 0.200 0.120 125.24 0.120 0.020 2.13 0.020 24.520 4288.65 24.520
合计 四 五 六 七 八
工料机小计 企业管理费
利润 税金 不含税综合单价
%
9.00
%
7.00
%
9.00
29372.03
九
编制： 时间：
含税综合单价
审核：
4405.99112
10m
造浆；2）准备钻具， 钻进、提钻、压泥浆 ）清孔、量孔深。
合计量 总价
2244.20 2244.20
354.71 11.46 182.24 84.81 0.20 76.00
某大桥桩基施工平台计算计算书
水上钻孔平台设计一、概述平台尺寸为6m×12m，平台桩基采用φ630×7mm钢管6根，其上铺2道纵梁，纵梁采用2C 22b双槽钢，在纵梁上均铺9道横梁，横梁采用2C 22b双槽钢。
本平台承受主要荷载为一台18t，8.8mx2.5m桩基荷载。
设计平台顶面放置一块10mm厚钢板，所以将桩基荷载转化为均布荷载作用于平台结构面。
考虑1.4倍钻机冲击荷载,桩基从安全角度出发，按20t来计算。
所以平台顶面均布荷载q=1.4*200/(8.8*2.5)=12.7KN/㎡平台整体受力模型如下图：平台整理受力模型图二、平台模拟此次计算采用midas civil 7.95，建立三维模型模拟实际情况。
平台各构件，除顶面钢板采用板单元外，其余构件均采用梁单元模拟。
平台模型如下：平台整理模型图三、平台结构验算1.平台整理强度验算平台梁最大应力图平台最大应力为横梁处应力，为105Mpa<σw=145Mpa，所以平台整体强度满足规范要求。
2.平台整理稳定验算平台整理位移图平台临界荷载图平台整体位移为7.7mm<fmax=l/300=6000/300=20mm，平台临界荷载为10.1，说明需要10倍桩机荷载作用下，平台才会失稳破坏。
所以平台稳定满足规范要求。
3.桩基强度验算平台桩基反力图桩基最大反力为137kN。
σ=N/A=137/(630*7)*1.3=40.4Mpa<σw=145Mpa，所以桩基强度满足规范要求。
4.桩基承载力验算根据《潮州市X051 线江东镇江东大桥维修加固工程施工图设计》2014.09，承台顶面标高8.6m，水面至新增承台面高度:3.4米，所以将平台桩基顶标高定位8m。
河底冲刷线标高取-1m。
土层信息:根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007），桩侧摩阻力标准值qik取：中粗砂·中砂层80kpa，淤泥15kpa，粘土30kpa。
（注意：桩侧摩阻力标准值取值及地质情况是按规范取值，当实际情况与本计算不符时，应适当调整）1）拟定P3墩~P18墩桩基入中粗砂·中砂层，入层深度5m，则桩端承载力Ra=1/2（u*ai*li*qik）=0.5*（3.14*0.63*1.0*5*80）=395kpa>140.3kpa（实际桩基最大反力），满足桩基承载力要求。
水上平台设计及计算
洋溪河大桥水上平台设计及计算钱洛路新建一期工程的主要工程为洋溪河大桥水中灌注桩的施工，洋溪河大桥总长334.6m，其中主桥为预应力混凝土简支组合箱梁，全长30m；引桥为20m、25m预应力混凝土空心板梁，全长300m；跨径组合为：（20+20+25+20）+（20+20+25）+（25+30+20）+（20+20+25+20+20）m，全桥共有88根桩基。
其中7#、8#、9#、10#、11#墩桩基位于洋溪河中，有一定的施工难度，经过技术、经济等方面考虑，决定搭设水上作业平台进行桩基的施工。
一、编制依据1、钱洛路新建一期工程施工图设计2、相关水文资料和地质资料及现有施工条件3、相关海事、航道的法律、法规及通航要求4、施工期间人员、各种机械的施工荷载和空间要求二、编制原则1、满足通航、防洪有关要求，确定作业平台位置、大小2、本着“安全第一”的原则，确保施工期间人员设备的安全及通航船只的安全3、以经济实用、减低成本为原则，达到易施工、易拆卸的要求，提高所使用的材料周转使用。
三、现场条件简介1、现场情况现有河道150M宽，主航道宽30M，现在水位高程1.90M，历年设计水位2.38M，主墩处水深4.0M，附近驳岸高程2.33M。
2、地质情况高程土质极限承力KPa 极限摩阻力KPa-2.9～-5.9M 粘土 190 40四、工程特点及难点1、作为施工人员行走和钻机的轨道，便道和水上平台是极为重要的工程，对安全和稳定性要求极高，施工环境均在水中，施工难度大。
2、便道和平台施工木桩基础均位于水中，在水中进行测量放样控制、定位、施工难度大。
3、沿路线方向有一污水管线位于中分带位置，施工时要为其留有一定的安全距离。
五、排架施工工艺1.木桩的插打木桩采用振动沉桩的方法进行木桩的施工，采用船载10吨的振动打桩锤进行施工，木桩插打按最后的入土深度控制，通过桩承载力的计算洋溪河桥木桩打入粘土层不小于2米，即可保证单桩承载力满足要求。
钻孔平台设计计算
0.7536
0.7965
50.77
330.18
263.0
336.6
2.3
0.52
1.196
4.00
0.7612
0.7757
50.77
330.18
256.1
330.4
2.4
0.52
1.248
4.00
0.7646
0.7537
50.77
330.18
248.9
323.5
2.5
0.52
1.3
4.00
0.76761
N(KN)
Mx(KN·m)
My(KN·m)
Qy(KN)
1
钢管桩
-1175.3
-331.3
-50.9
2
平联
-7.54
-4.33
3
分配梁HN600x200
210.44
-168.44
4
2HN600x200
374.2
124.4
5
3HN600x200
547.4
173.7
表4.2工况二各构件内力汇总表
序号
名称
受力
一台履带吊重量：自重45t，考虑25t吊重（钻机主机部分）；
平台自重；
平台荷载组合为：1.10（1台履带吊+2台钻机）+1.05（平台自重）+泥浆重量+水流荷载
2、钻孔施工荷载分布
钻机、履带吊的不同布置方式，对平台各部分结构受力影响十分大。
按照相邻孔不同时钻进的原则，钻机和履带吊具有代表性的布置方式有以下三种：
剪应力：
τ= MPa<[τ]=85MPa，满足要求。
12#水上平台结构受力计算书7.14
12#钢平台结构受力计算书前言本计算书根据平台的结构构造，并根据其使用功能要求确定相应的荷载组合，计入荷载分项系数影响后，进行结构分析计算。
主要计算项目和内容包括：1.荷载计算，包括使用荷载(指钻机钻孔)、风荷载、流水压力荷载的取值计算。
2.平台型钢梁的内力计算、抗弯抗剪承载力验算；3.平桥下部构造(含横梁、平联、斜撑和钢管桩)的应力验算。
并考虑了按规范公式进行稳定验算。
一、计算依据：1、12#平台设计图2、《公路桥涵钢结构及结构设计规范》、3、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)4、《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)二、概述12#平台设计4M一跨，采用D820mm钢管支撑，横向I40a工字钢，纵向I36a工字钢联结，上铺钢板。
平台总长21m，标准宽度6m，平台顶标高为167.00m 。
平台均采用钢管桩基础，桩顶设I 40a 工字钢横梁，其上铺设I 36a 工字钢纵梁。
采用钢管桩桩基，布置υ820×12mm 钢管桩。
根据施工要求，每个平台考虑上1台冲击钻机，以Φ82cm(δ12)钢管桩作为基础.为提高平台的整体稳定性，分别在平台长度方向和宽度方向用I36a 及[10槽钢在两根钢管桩之间设置水平联系和剪力撑.按最不利受力考虑：在最不利的工况下，钻机在钻孔的过程中，将钻机放置在分配梁的跨中位置时。
在验算时不考虑钢护筒承重。
横向I40a 工字钢承受受力位置在每跨工字钢1/2处；纵向I36a 工字钢间距1m ，受力位置在每跨工字钢1/2处。
三、钢管桩设计与验算钢管桩选用Ф820，δ=12mm 的钢管，材质为A 3，E=2.1×108 Kpa,I=64π(82.04－80.04)=1.936×10-3M 4。
依据钢管桩最大桩长按22m考虑。
1、桩的稳定性验算桩的失稳临界力Pcr 计算 Pcr=22lEIπ=32822210936.1101.2-⨯⨯⨯⨯π=8282kN ＞R=828.3 kN 2、桩的强度计算桩身面积 A=4π（D 2－a 2）=4π（822－802）=248.18cm 2钢桩自身重量P=A.L.r=248.18×22×102×7.85 =3896kg=38.96kN桩身荷载 p=828.3+38.96=867.26 kNб=p ／A=867.26×102／248.18=397.kg ／cm 2=46.3Mpapp Eσπλ= =275.56>pp Eσπλ==100满足施工要求四、水应力影响计算 1.水文条件及高程根据设计提供的水文资料，确定平台顶标高：167.00m 。
宿迁水中钻孔桩作业平台检算资料
水中钻孔桩作业平台检算计算书1．检算依据⑴《桥涵》公路施工手册（下册）⑵《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89⑶《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-862．参数取值3．荷载及检算说明活载：混凝土运输罐车——12.5+2.5×6=27.5 t（车重+混凝土重）吊车——24t人群荷载——2.5kN/m2静载：钻机——10t处于孔位范围内的作业平台主要承受为钻机荷载，处于孔位范围外的作业平台主要为便于施工时的混凝土灌车、吊车等机械的进入，故承受的荷载主要表现为活载，且横向每次只能有一种机械通过，故检算时以混凝土运输罐车作为检算的荷载，为便于计算和偏安全考虑，活载取30t，按汽车—20级（重车）布载形式考虑。
4．平台检算（非孔位范围） 4.1 I12a 检算 4.1.1 检算说明检算按简支梁考虑，简支梁跨径为车轮作用下方I22a 分配梁的间距，即1.5m 。
单个车轮荷载为：后轮——60kN ，前轮——30kN ，由于车轮传递给I12a 的荷载是以面荷载的方式传递的，故检算时仅检算I12a 的承压、弯应力及变形。
单个车轮（后轮）传递给一根I12a 的最大荷载为：kN2525.06.060=⨯。
由于I12a自重相对外荷载来说较小，同时外荷载中以存在一定的荷载安全系数，同时跨径相对较小，故I12a 自重为未考虑。
4.1.2 检算模型 模型一：,1.00m x ≤≤L=1.5m ，P=25kN模型二 ：,4.11.0m x m ≤ L=1.5m ，P=25kN4.1.3 检算结果⑴承压检算模型一与模型二对I12a 产生的最大压应力均为单个车轮荷载产生的压应力，故有[]MPaMPa A N 14004.26100048.02.0253=<=⨯⨯==-σσ 可⑵弯应力当结构表现为模型二，且当x=0.75m 时，I12a 产生最大弯应力，此时MPa W Mw75.1601010333.585.1254136=⨯⨯⨯⨯==--σ 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86规定：对于临时性结构，荷载组合为Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ时可乘以1.4的提高系数，即[],2031454.1MPa w =⨯=σ故正应力检算通过。
钻孔平台计算(终)
毛集特大桥149#-160#墩、195#-201#墩钻孔平台计算书计算：复核：审核：项目负责人：二〇一六年六月·太原目录一、钻孔平台概况 (1)二、计算依据 (2)三、检算荷载 (3)四、结构检算 (5)1．整体模型 (5)2．MIDAS结构检算 (6)（1）桥面钢板 (6)（2）分配梁I25a (6)（3）贝雷梁 (7)（4）桩顶垫梁2I56a (8)（5）桩间连接系[20a (9)（6）钢管桩检算 (10)3.钢管桩承载力计算 (12)五、计算结论 (12)毛集特大桥水中墩钻孔平台计算书1工程概况毛集特大桥水中墩分两个河段，两个河段钻孔平台设计均为贝雷梁型钻孔平台，根据钻孔灌注桩和承台尺寸，钻孔平台分为四种形式。
其中149#-160#墩主墩中心距钢栈桥边线距离拟定为13.1米，195#-201#墩主墩中心线离栈桥边线距离为14.5米。
一号钻孔平台：平台尺寸为21m×21m，适用于149#～153#墩施工（承台外形尺寸10.2m×4.8m）；二号钻孔平台：平台尺寸为21m×21m，适用于154#～160#墩施工（承台外形尺寸10.2m×5.6m）；三号钻孔平台：平台尺寸为24.4m×21m，适用于195#～200#墩施工（承台外形尺寸10.8m×8.4m）；四号钻孔平台：平台尺寸为24m×24m，适用于201#墩施工（承台外形尺寸12.3m×9m）。
平台分为设作业支道区和平台作业区两部分，钻孔平台中间平台作业区部分待钻孔桩施工完毕后拆除，两侧作业支道作为承台、墩身施工起重设备及车辆作业支道，待该桥墩全部施工完毕后方可拆除。
因四种形式平台结构形式基本一致，下面以一号钻孔平台为例检算平台结构受力。
一号钻孔平台尺寸为21m×21m，钢管桩基础为Φ529×8mm钢管，共计18根，桩长18m。
钢管桩横梁为2I56c工字钢，工字钢上安放18片（6组）贝雷梁，两组贝雷梁中心距为2.25m和2.90m两种，贝雷梁上按0.375m间距横向布置I25a工字钢作为分配梁，分配梁上纵向满铺8mm钢板，φ48mm钢管作为桥面栏杆。
钻孔平台受力计算
钻孔平台受⼒计算钻孔施⼯平台受⼒计算及模型分析⼀、原始资料收集整理1、⽔⽂⑴、潮汐特性①、潮汐厦门岛海域的潮波受台湾海峡潮波系统控制，为谐振潮，潮汐类型属正规半⽇潮，桥区潮位特征值采⽤厦门海洋站（1907～1998）统计数据见表1-1。
②、台风暴潮据历史台风和台风暴潮统计，在1956～1998年的40余年间，影响厦门港的台风和热带风暴年平均可达5个左右，其中伴随台风产⽣50cm以上台风增⽔者有99次，年平均2.3次。
表1-2为厦门港各级台风增⽔出现频数，由表可见，厦门港台风增减⽔幅度在-1.50⾄2.00m之间，逐时最⼤台风增⽔为1.80m（8304号台风期间），⾼潮相对最⼤增⽔为1.43m（5903号台风期间），建国以来的最⾼台风暴潮⽔位4.45m。
表1-2 厦门各级增⽔频数为了更好地了解和使⽤厦门台风增⽔资料，收集整理了1959～1998年逐年年极值台风增⽔系列，并按第⼀型极值分布律⽅法，计算了厦门港不同重现期的台风增⽔(表1-3)。
结果表明，本港重现期⼆⼗年⼀遇的台风增⽔为1.60m，五⼗年⼀遇的台风增⽔为1.85m，⼀百年⼀遇台风增⽔为2.04m。
表1-3 厦门港台风暴潮重现期③、潮流⾼集海峡是东西潮流顶潮地带，开始涨潮时流向由西往东，涨潮后约1.5时左右东西两潮相遇于海堤附近，往后由于东边海域进潮量⼤于西边。
⽔流⽅向转为⾃东北向西南直到满朝为⽌。
退潮时由于东边排潮量较⼤，⽔流⽅向⾃西南向东北，退潮后约2⼩时左右，海峡潮流也在海堤附近向东西分流，海堤就建筑在东西两边的会流及分流所⾃然形成的沙脊淤积地带。
由于北通道桥区海域⽆实测流速资料，潮流情况根据《厦门航空港物流园区围填⼯程⽔动⼒环境数值模拟专题研究》的计算结果，见表1-4。
桥位处⽔流平缓，没有急流、旋涡和强⼤的紊流区。
航道主流纵向流速在0.4m/s 以下，为往复流。
⑵、桥址⽔⽂设计值①、设计⽔位根据1954年⾄1998年（共45年）厦门海洋中⼼站含有台风增⽔影响的实测年极值⾼（低）潮位系列，按第⼀型极值分布律计算厦门海洋站不同重现期的⾼（低）⽔位，结果见表1-5。
海上钻孔平台计算书精品文档7页
拉各斯轻轨四期跨海桥钻孔平台结构计算中国铁建大桥工程局集团有限公司二O一四年八月目录1概述 02、计算依据 03、基本资料 04钻孔平台计算 (1)4.1贝雷梁计算结果 (2)4.2分配梁计算结果 (2)4.2钢管桩计算结果 (2)5.结论 (5)1概述平台采用可拆装式贝雷梁拼装而成，钻孔平台平面布置图如下。
平台布置图2、计算依据1、《拉各斯轻轨四期跨海桥施工设计图》2、《工程地质勘测报告》3、《钢结构设计规范》4、《铁路桥涵设计基本规范》5、《港口工程技术规范》6、简明施工计算手则7、《铁路桥涵施工规范》8、《装配式公路钢桥多用途使用手册》3、基本资料1、设计水位：根据委托方提供的水文资料确定钻孔施工期间水位标高取+0.94米。
2、材料：除贝雷梁外，其他材料均采用Q235b；由于平台为临时结构，Q235b钢材弯曲容许应力取170MPa，剪切容许应力取100MPa，局部承压应力为210MPa。
3、荷载： （1）水流荷载设计水流速度为1.0m/s ，考虑最大水深为17m ，计算水流力如下： 作用于结构上的水流力按下式计算：2 2.92/2w w F C v A kN m ρ==式中：wF ——水流力标准值(KN)；v ——水流设计速度(m/s)；wC ——水流阻力系数，平台桩断面为圆形断面，其0.73w C =；ρ——水的密度，淡水取1t/m3；A ——计算构件与水流方向垂直平面上的投影面积(m2)。
其作用点位于水面以下1/3处。
（2）钻机荷载考虑三台GPS15B 钻机交错进行钻孔作业，单台钻机按自重200kN 计，考虑1.2冲击系数，钻机荷载由四点支承，各支点受力均为：200×1.2÷4=60kN ；（3）平台堆载：2kN/m 2（4）风荷载：取10年一遇基本风压0300W Pa = 4.计算内容（1）验算平台梁的强度、刚度； （2）验算桩的承载能力；4钻孔平台计算为简化计算，钻机施工时荷载以集中荷载形式作用于贝雷梁上，以一片贝雷梁计算，一片3m 贝雷梁自重为2.7kN ，考虑附属结构及连接系对贝雷梁取1.3自重系数，则一片贝雷梁的自重荷载为 2.7×1.3＝3.5kN ，换算成线性均布荷载为3.5/3=1.2kN/m 。
桩基钻孔平台力学计算书
桩基钻孔平台力学计算书1、工程概况：大浦河中桥左（右）线桥2#～5#墩位处水中，为了便于桩基钻孔作业，需要在钻孔桩位上搭设钻孔平台。
施工平台下基础采用Ø609钢管，钢管壁厚8mm，每排有三个立柱，立柱间距2.5m，立柱上面焊接双拼I40工字钢作为横梁，在其上顺平台方向铺设双拼[30a槽钢，间距为0.4m，在钻孔桩位置处预留出1.5m*1.5m的位置（即在钻孔桩桩位上方，双拼[30a槽钢的布置间距为1.5m，但是每测设置两道），槽钢与横向分配梁焊接牢固，在槽钢上面铺设一层15cm*15cm的方木，方木间距按0.3m布置，在方木上铺设一层厚8mm厚的花纹钢板。
桩机选用型冲击钻，钻机自重10T,钻锤重6t，共重16T，即160KN,冲击钻两支撑轴之间的距离为5.4m，支撑轴长3.2m，机身宽2.2m，机身总长长7.1m，冲击锤与前支撑轴的距离为0.8m，桩机简图见图1.2图1.1 冲击钻施工平台立面图图1.2冲击钻立面图2、荷载计算本施工平台仅提供桩基钻孔作业使用，其它机械荷载均不考虑，考虑到冲击钻施工时基座对支撑面的冲击，安全系数取1.4。
计算荷载：KN G 2244.11016=⨯⨯=。
3、材料参数3.1、方木：方木采用木质方木，容许应力和弹性模量按A-3级木料考虑，即[]MP 13=σ,Pa E 9109⨯=。
15cm×15cm 方木截面特性：惯性矩：3341115154218.75cm 1212x I bh ==⨯⨯=； 抗弯截面模量：223111515562.5cm 66x W bh ==⨯⨯=。
3.2、[30槽钢：顺桥向分配的[30槽钢，惯性矩46050cm I i =，回转半径：cm i x 7.11=，截面面积：2902.43cm A =，抗弯截面模量3403cm W x =，单位重量34.463kg/m 。
弹性模量E=2.0×105MPa ，允许应力[]a 210MP =σ，[]a 125MP =τ。
水中钻孔桩施工平台设计计算
由上 图可 见 ２ ０钢管桩 所受 的力 为 ３ ５ ０ １ｋ ． Ｏ ７ ０ ． Ｎ
２ ３ 约 束 反 力 ．
３４１ ４
ｒ ］ １０Ｍ Ｐ ｒ ＝ ０ ａ
确 所 以弯矩 剪力 均满 足要求 ． 故 ５ ａ 工字 钢能满 足承 载要 求． ０ 型
３ ３ 约 束 反 力 ．
４
ｍ；
∞
ｓ
舶
３７ ０ ０ ５０ ．１
３７５ ００． １０
图 ５ ￣Ｏ ２ Ｏ钢 管 约 束反 力 图
ｒ １ ５ ｍ ｍ ； ＝ ５ ｍ ｌ１ 一 ９ ｔ Ｔ．
．
于水 中， 中设置 排架 支 墩 辅助 钻 孔桩 ２ 水 ０根 ； 径 桩
均 为 １ ０ ２ ０ｍｍ 钻 孔 桩 ， 长 为 ３ ． ～ ５ ． １ 桩 ４ ５ ４ ０ ｃ
面 高 度 为 ０ ５Ｉ． ． Ｉ Ｔ
圆钢 管上 受 到 的均 布力 ９ 一
＝３０ １ ｍ ４９ Ｎ／
由结构力 学求解 器建立模 型如 图 ２所示．
水 中钻机平 台示意 图如 图 １ 所示．
枷 钢管桩 ４０ ， ０钢管 ２
…………………
丫
图 ２ ￣２ ０钢 管 荷 载分 布 图 ０
１ 工 程 概 况
本 工 程 地 处 长 江 三 角 洲 太 湖 流 域 ， 平 原 水 网 为 地 区， 流平稳 ， 位 变化 不 大． 工 程 ４ ５ 水 水 本 、 墩 位
２ ￣２ ０钢 管 承 载 力 的 计 算 ｐ０
￣２ ０钢管具 体参数 如下 ： ０
［］ ７ ａ ［］ ０ ａＲ一２ ０ｍｍ； ｄ 一１ ０ＭＰ ．ｒ 一１ ０ＭＰ ； ０
第２ １卷 第 ｌ期
水上作业平台计算书(力学求解器计算)
省道263线南北长山联岛大桥钢平台计算书编制：审核：审批：中铁十四局集团有限公司南北长山联岛大桥项目经理部2011年12月24日目录一概述 (1)1设计说明 (1)1.2设计依据 (2)1.3技术标准 (2)二荷载布置 (3)2.1上部结构恒重 (3)2.2车辆荷载 (3)2.2.1 9m3罐车荷载 (3)2.2.2 履带吊50t（计算中考虑最大吊重20t） (4)2.2.3 35t吊车荷载 (4)2.2.4 钻机荷载 (5)2.2.5 泥浆池荷载 (6)2.2.6 施工荷载及人群荷载 (7)三上部结构内力计算 (7)3.1支撑反力计算 (7)3.1.1 汽车荷载 (7)3.1.2 支承反力 (8)3.2桥面I12工字钢承载力计算 (9)3.3I16工字钢分配横梁承载力计算.............................................................................. 错误!未定义书签。
3.3.1 汽车荷载................................................................................................................. 错误!未定义书签。
3.3.1 计算分析................................................................................................................. 错误!未定义书签。
3.4贝雷梁计算 (10)四下部结构内力计算 (12)4.12I25工字钢计算 (12)4.2Φ630钢管计算 (15)4.1入土深度计算 (15)4.2钢管桩稳定性计算 (16)4.2.1 单根钢管桩流水压力计算 (16)4.2.2 单根钢管桩横桥向风力计算 (16)4.2.3钢栈桥横桥向风力计算 (17)4.2.4 单根钢管桩顺桥向风力计算 (17)4.2.5 波浪力 (17)4.3结论 (20)钻孔平台计算书一概述1 设计说明根据省道263线南北长山联岛大桥的具体地质情况、水文情况和气候情况，施工海域受季风、大雾及风浪影响较大，为满足施工总体进度要求以及安全生产和环保方面的需要，下部结构施工我部拟采用钢平台施工方案。
钻孔平台计算书概论
一、工程概况八里湖跨湖大桥主桥采用戒指型三塔斜拉桥，桥跨组成为：（80.55+2×132+80.55）m，主梁为预应力混凝土梁。
主墩承台尺寸为45×10×4m，边墩承台尺寸为12×5.6×2.5m，水中引桥墩承台尺寸为5.6×5.4×2.2m，钻孔平台顶面标高为+19.500m，施工期间设计水位为+16.620m，主、边墩平台为贝雷梁+钢管桩，引桥墩为型钢+钢管桩的结构形式。
二、计算依据2.1《八里湖跨湖大桥施工设计图》2.2《八里湖跨湖大桥钻孔平台布置图》2.3 《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-20042.4 《公路桥涵施工技术规范》 JTJ 041-20002.5 《钢结构设计规范》 GB50017-20032.6 《装配式公路钢桥多用途手册》（人民交通出版社) ISBN 7-114-03984-02.7 《路桥施工计算手册》（人民交通出版社) ISBN 7-114-03855-0三、贝雷梁几何尺寸及桁架容许内力3.1 贝雷梁结构尺寸3.2 贝雷梁截面特性3.3 贝雷梁几何特性3.4 桁架容许内力表四、钻孔平台计算4.1 设计参数4.1.1 设计荷载：主墩、边墩、水上引桥墩钻孔平台均摆放4台CJF20型冲击钻机：220kN（自重180kN+钻头40kN），允许一辆8m3砼搅拌运输车（满载）在平台上走行。
4.1.2 正常使用最大风力：6级4.1.3 最大抵抗风力： 12级4.2 计算荷载4.2.1钻机荷载一台钻机总重量 G=220kN（包含钻头等）4.2.2 8m3砼搅拌运输车（参数见下表）4.2.3 钢桥面板自重每延米桥面板自重 G=13kN/m4.2.4 制动力汽车：30 kN4.2.5 汽车荷载冲击系数μ＝15/(37.5+L)= 15/(37.5+15)=0.29 4.2.6施工均布荷载《路桥施工计算手册》g=2.5kN/m2计算桥面板1.5kN/m2计算分配梁1.0 kN/m2 计算桩顶分配梁、钢桩4.2.7风荷载风压计算：W=K1K2K3K4W其中W=V2/1600基本风压V=14m/s（6级风速） V=40m/s（12级风速）W=142/1600=0.12 kN/m2（6 级风）W=402/1600=1.00 kN/m2（12级风）K1=1.00设计风速频率换算系数K2=0.80风载体形系数（钢管桩）1.3 风载体形系数（桁架）K3=1.00 风压高度系数K4=1.30地形、地理条件系数钢管桩风压： W=K1K2K3K4W=1*0.8*1*1.3*0.12 kN/m2=0.12 kN/m2 （6 级风）W=K1K2K3K4W=1*0.8*1*1.3*1.00 kN/m2=1.04 kN/m2 （12级风）作用在一根钢管桩上的风荷载：钢管桩直径为0.6m迎风面积S=1.8m2 (单根钢管桩，按最低水位计算）F=W*S=0.12 kN/m2*1.8 m2=0.216 kN（6级风）F=W*S=1.04 kN/m2*1.8 m2=1.872 kN（12级风）贝雷梁风压： W=K1K2K3K4W=1*1.3*1*1.3*0.12 kN/m2=0.20 kN/m2 （6 级风）W=K1K2K3K4W=1*1.3*1*1.3*1.00 kN/m2=1.69 kN/m2 （12级风）作用在贝雷梁上的风荷载：贝雷梁的迎风面积 S=51m*1.5m*0.4=30.6m2（0.4为受风面积系数）F=W*S=0.20 kN/m2*30.6 m2=6.12 kN （6级风）F=W*S=1.69 kN/m2*30.6 m2=51.71 kN（12级风）转化为线荷载：q=6.12 kN/51m=0.12 kN/m ( 6级风)q=51.71 kN/51m=1.01 kN/m ( 12级风)作用点位于桁架中心4.2.8其他荷载泥浆分离器重：50kN储渣槽容积按2m3考虑，钻渣容重18kN/m3，储渣槽自重按14kN考虑。
钻孔平台初步计算
钻孔平台计算一、工程概况XXXX 桥2#主墩承台左右分离，单个承台尺寸23.5m ×17.0m ×6.0m ，承台间距16.5m ，主墩基础采用24根φ2.5m 钻孔桩，护筒直径2.8m ，基础施工采用先平台后围堰的施工方法。
钻孔平台平面尺寸75.0m ×35.0m ，中间钻孔区宽18.3m ，平台顶面高程：+28.00m 。
承重结构采用贝雷梁；面板为10mm 钢板+工20b 型钢组合钢面板结构；桩顶分配梁采用2HN900型钢焊接而成；钢管桩采用φ800×10mm 钢管。
二、计算结果分析按最不利工况进行分析：1、10mm 面板：MPa MPa 145][8.97=<=σσ，mm f mm f 2][56.0=<=2、面板分配梁工20b ：MPa MPa 145][4.39=<=σσ3、贝雷梁受力计算：（1）、TR400D 旋挖钻机工作时，按钻孔、倒渣将荷载分布于跨中、墩顶、墩顶一侧进行计算，贝雷片最大内力计算结果如下表：表1-1贝雷梁受力结果表（2）、80t 履带吊机工作时，按侧吊将荷载分布于跨中、墩顶、墩顶一侧进行计算，贝雷片最大内力计算结果如下表：表1-1贝雷梁受力结果表4、2HN900桩顶分配梁受力计算：MPa MPa MPa MPa 85][0.43145][3.89=<==<=ττσσ，MPa MPa 145][116322=<=+=στσσ组合 5、Φ800×10mm 最大受力： 竖向力：kN N 4.1206max = 水平力：6级风作用时：单根桩水平风载：kN F 67.11=，风载作用下产生的弯矩：m kN H F M ⋅=⨯==4.231467.11；水流力：单根桩水流力kN F 202=,水流力产生的弯矩：m kN h F M ⋅=⨯==28014202旋挖钻机水平力3F ：旋挖钻机工作状态下最大扭矩为 420kN m ，钻机作用在单根钢管桩上的水平力kN F 0.73=，其产生的弯矩m kN h F M ⋅=⨯==1051573 稳定性验算：MPa MPa W M W M A Nyy y x x x 1454.1302.40.692.57<=++=++=γγϕσ。
计算书2-钻孔平台计算书
目录1 工程概况................................................................................................................................ - 1 -2 编制依据................................................................................................................................ - 1 -3 钻孔平台施工方案................................................................................................................ - 2 -4 主墩钻孔平台计算................................................................................................................ - 2 -4.1 结构形式...................................................................................................................... - 2 -4.2 荷载工况...................................................................................................................... - 3 -4.3 荷载组合...................................................................................................................... - 3 -4.4 建立模型...................................................................................................................... - 3 -4.4.1 模型单元 ......................................................................................................... - 3 -4.4.2 边界条件 ......................................................................................................... - 4 -4.4.3 主墩钻孔平台整体模型 ................................................................................. - 4 -4.5 主墩钻孔平台计算分析.............................................................................................. - 4 -4.5.1 钻孔平台整体变形 ......................................................................................... - 4 -4.5.2 面板组合应力 ................................................................................................. - 5 -4.5.3 面板分配梁组合应力 ..................................................................................... - 5 -4.5.4 贝雷梁支撑花架组合应力 ............................................................................. - 6 -4.5.5 贝雷片主桁腹杆组合应力 ............................................................................. - 6 -4.5.6 贝雷片主桁上弦杆组合应力 ......................................................................... - 7 -4.5.7 贝雷片主桁下弦杆组合应力 ......................................................................... - 7 -4.5.8 钢管桩桩顶分配梁组合应力 ......................................................................... - 8 -4.5.9 钢管桩平联组合应力 ..................................................................................... - 8 -4.5.10 钢管桩组合应力 ........................................................................................... - 9 -4.5.11 钢管桩支撑反力............................................................................................ - 9 -4.5.12 钢管桩稳定性分析 ..................................................................................... - 10 -4.5.13 钢管桩入土深度计算 ................................................................................. - 12 -5 过渡墩钻孔平台计算.......................................................................................................... - 13 -5.1 结构形式.................................................................................................................... - 13 -5.2 荷载工况.................................................................................................................... - 13 -5.3 荷载组合.................................................................................................................... - 14 -5.4 建立模型.................................................................................................................... - 14 -5.4.1 模型单元 ....................................................................................................... - 14 -5.4.2 边界条件 ....................................................................................................... - 14 -5.4.3 过渡墩钻孔平台整体模型 ........................................................................... - 14 -5.5 过渡墩钻孔平台计算分析........................................................................................ - 15 -5.5.1 钻孔平台整体变形 ....................................................................................... - 15 -5.5.2 面板组合应力 ............................................................................................... - 15 -5.5.3 面板分配梁组合应力 ................................................................................... - 16 -5.5.4 贝雷梁支撑花架组合应力 ........................................................................... - 17 -5.5.5 贝雷片主桁腹杆组合应力 ........................................................................... - 17 -5.5.6 贝雷片主桁上弦杆组合应力 ....................................................................... - 18 -5.5.7 贝雷片主桁下弦杆组合应力 ....................................................................... - 18 -5.5.8 钢管桩桩顶分配梁组合应力 ....................................................................... - 19 -5.5.9 钢管桩平联组合应力 ................................................................................... - 19 -5.5.10 钢管桩组合应力 ......................................................................................... - 20 -5.5.11 钢管桩支撑反力.......................................................................................... - 20 -5.5.12 钢管桩稳定性分析 ..................................................................................... - 21 -5.5.13 钢管桩入土深度计算 ................................................................................. - 22 -钻孔平台设计计算书1 工程概况五峰山过江通道南北公路接线工程是江苏省“五纵九横五联”高速公路网规划中“纵三”组成部分，北接京沪高速公路（G2），南联沪宁高速公路（G42），是京津地区和长三角地区间南北向最便捷的过江通道。
施工平台计算书
水上钻孔平台计算书编制：校核：审核：乐清湾大桥及接线工程07标项目部二O一五年七月目录1 结构形式 (1)2 计算依据 (3)3 计算条件 (3)3.1 水文条件及高程 (3)3.2 地质条件 (3)3.3平台使用荷载 (5)4 主要荷载 (5)4.1 恒载重量 (5)4.2 砼罐车、钻机（含钻杆、钻头） (5)4.3 水流力 (6)5 应力计算 (6)5.1钢面板 (6)5.2横向分配梁工32 (7)5.3 2工56b横梁 (8)5.4 钢管桩 (8)1 结构形式水上施工平台水域南塘河上，河床面为淤泥，平台钢管桩用振动锤施工。
单个施工平台，长14.5m，宽12m。
平台顶面标高为+5.0m，钻孔平台分为两部分，一部分为钻机施工部分，一部分为承载部分。
施工平台共两跨，每跨为 6.5m，每排桩设置3个钢管桩。
平台桩基采用Φ600×10mm钢管，桩间设置横向联系梁I25a，纵向承重梁采用工56；横向分配梁工32，间距为50cm；桥面系的面板为10mm钢板，护栏采用工12.6型钢立柱和Φ48×3.5mm脚手管横杆。
具体布置如下：2 计算依据1、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）3、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）4、《港口工程荷载规范》（JTJ 215-98）5、《港口工程桩基规范》（JTJ 354-98）6、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ D63-2007）3 计算条件3.1 水文条件及高程根据现场施工需要，确定平台顶标高：+5.0m（按施工水面标高为+0m计）。
根据现场收集水文地质情况，平台位置水深为2-6m。
设计水流流速：0。
3.2 地质条件根据地质报告。
43.3平台使用荷载平台承载力及通行力应满足：40t罐车、钻机自重20t+钻杆重9t（按90m 算，每m0.1t）+钻头1t=30t。
4 主要荷载4.1 恒载重量按实际重量计算4.2 砼罐车、钻机（含钻杆、钻头）45t砼罐车，行走速度不大于10km/h。
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钻孔平台计算书
1.设计依据
1.1《港口工程荷载规范》（JTJ 215-98）
1.2《港口工程桩基规范》（JTJ 254-98）
1.3《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
2.设计条件
2.1设计水文及高程
a.设计高潮位：+3.406m(设计最高通航水位)
b.设计低潮位：-1.385m(设计最低通航水位)
c.施工潮位：+1.156m
d.水流流速：0.75m/s
e.最大风速：41.2m/s
2.2地质
根据地勘报告，覆盖层依次为：淤泥、黏土、粗砂、粉质粘土、砾砂，下伏基岩为燕山晚期侵入岩，岩性以花岗岩为主，局部见辉绿岩岩脉。
2.3其它
钻孔平台顶高：+4.5m
泥面标高：-2~+1m
3.设计荷载
3.1流动荷载：8方砼搅拌车
8方砼搅拌车荷载标准值及平面尺寸如下：
总重300 kN （空载时150 kN）
前轴压力60 kN （空载时30 kN）
后轴压力2×120 kN （空载时2×60 kN）
轮距 1.8 m
轴距 4.0 m +1.4m
前轮着地面积0.30m×0.20m
后轮着地面积0.60m×0.20m
3.2起重设备荷载：50t履带吊
50t履带吊车参数如下：
履带着地面积 4.66m×0.76m
履带中心距 3.54m(2.54m)
空载每条履带单位压力80kN/m2
作业时履带最大接地比压200kpa
4.钻孔平台结构平面布置
钻孔平台基桩采用φ630×8mm钢管桩，下横梁选用型钢2HN600X200，主纵梁选用普通型单层双片贝雷片，横向分配梁选用间距0.75m的型钢I25a，上面满铺[28a槽钢兼做纵向分配
梁及面板。
5.钻孔平台结构计算
5.1纵向分配梁[28a
工况一、8方砼搅拌车作用
单边车轮作用在跨中时纵向分配梁的弯矩最大，轮压简化为集中力。
受力简图如下：
计算荷载：
①自重：1.20.3150.378kN
⨯=
m
②8方砼搅拌车轮压：
前轮 1.43042
=⨯=
P kN
后轮 1.4600.305/0.643
=⨯⨯=
P kN
取43
=
P kN
22
=+=⨯⨯+⨯⨯=⋅M ql pl kN m
0.080.1750.080.3780.750.175430.75 5.7
工况二、50t履带吊作业
受力简图如下：
计算荷载： ①自重：1.20.3150.378kN m ⨯= ②履带吊轮压：1.42000.30585.4kN m ⨯⨯=
()220.080.080.37885.40.75 3.86M ql kN m ==⨯+⨯=⋅
综上知max 5.7M kN m =⋅
6
35.71016021535.710
M MPa f MPa W σ⨯===<=⨯ 5.2横向分配梁I25a@750
工况一、8方砼搅拌车作用（计算宽度取0.75m ，计算跨度
2.15m ）
单边车轮作用在跨中时横向分配梁的弯矩最大，轮压简化为集中力。
受力简图如下：
计算荷载： ①自重：()1.20.3150.750.381 1.400.305kN m ⨯⨯+=
②8方砼搅拌车轮压：1.46084kN ⨯=
22111184 2.15 1.40 2.1546.04848
M pl ql kN m =+=⨯⨯+⨯⨯=⋅ 工况二、50t 履带吊侧吊作业（计算宽度取0.75m ，计算跨度2.15m ）
计算荷载： ①自重：()1.20.3150.750.381 1.400.305kN m ⨯⨯+=
②履带吊轮压：履带按接地轮压200 kN/m 2作用于跨中 受力简图如下：
2 1.42000.75210kN q m =⨯⨯= ，中间布置宽度0.76m
71.5M kN m =⋅
综上知max 71.5M kN m =⋅
6
371.51017821540210
M MPa f MPa W σ⨯===<=⨯ 5.3贝雷梁
工况一：8方砼搅拌车作用(计算跨径为L 计=12m)
计算荷载：
① 自重：()0.3159120.381 2.616324 6.212kN m ⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯= ②8方砼搅拌车在跨中错车时的受力最不利；
具体布置如下：
按图布置时：
max 726
M kN m
=⋅
m a x 265
V kN
=
采用双排单层贝雷梁，其容许值[]1576.4
M kN m
=⋅[]490.5
V kN
=，故满足要求。
5.4下横梁2HN600X200
工况一、8方砼搅拌车后轮落在中间贝雷架的位置,通过该贝雷架集中传力给下横梁（计算跨径为L计=7.5m）
计算荷载：
①自重，按线载均布于横梁上：
m
KN q/
7.
41
5.7/)5.7
2
06
.1
5
6
3
12
9
381
.0
30
12
315
.0(
2.1=
⨯
⨯
+
⨯
⨯
+
⨯
⨯
+
⨯
⨯
⨯
=
②8方砼搅拌车后轮落在中间贝雷架的位置，以集中力p=240KN布置横梁上。
则：
m KN M ⋅=⨯⨯+⨯⨯≤
2.7355.77.418
15.725.425.32402max ，
KN V 4.2925.77.41215.725.4240max =⨯⨯+⨯= MPa f MPa W M 2158.1401026102102.73563
max =<=⨯⨯⨯=- MPa MPa It VS w 1255.2511
21078200101500104.29243
3=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=τ 故下横梁满足要求。
6钢管桩6308φ⨯
钻孔平台钢管桩承载力设计值均按1200kN 控制，足可满足8方混凝土输送车与钻机钻锤荷载。