80T龙门吊验算书1

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16m跨高、30m跨径、80吨龙门计算书

16m跨高、30m跨径龙门吊计算书一、结构尺寸设计：本标段为40m预制箱梁，单个箱梁最大重量接近150T，该“龙门吊机”为跨墩门架式吊机，设计高度为16m。

“龙门吊机”主体受力结构采用国产“贝雷片”组成，采用8排单层进行设计，并加设加强弦杆，辅助抗风拉、压杆件均采用D=22cm的钢管。

二、计算荷载最大吊重：Ｇ1=80(T)=800(KN)门架顶平车重量：G2=5(T)=50(KN)贝雷片重量：G3=0.3(T)*8*10*10=240(KN)加强弦杆重量：G4=0.08(T)*8*18*10=115.2(KN)支撑架(天窗)重量：G5=0.021(T)*16*4*10=13.44(KN)门架顶木方及轨道重量：G6=0.03(T/M)*30*4*10+9(KN)=45(KN)三、受力计算：1、门架横梁“贝雷片”受力验算：１）立柱顶部支反力计算：２）荷载总计：∑G i=G1+G2+G3+G4+G5+G6=800+50+240+115.2+13.4+45=1263.6 KN 单个支柱支反力计算：N1=N2=∑G i/2=631.8(KN)３）单排(贝雷片)跨中弯矩计算：M max=[N(L/2)-(∑G i-G1-G2)/2*(L/4)]*1/8=(631.8*30/2-413.6*30/8)*1/8=990.75(KNm)由于M max＞[m0]=958(KNm)[m0]——“贝雷片”的允许弯矩为抵抗桁架的跨中弯矩，增加安全保险系数，在“贝雷”桁架上、下加设加强弦杆。

４）抗拉、压应力验算：贝雷片与上、下加强弦杆组合后的惯性矩为：I组合=I0贝雷片+[I0弦杆+Ａ0弦杆*(150/2+r0加强弦杆)2]*２=624344.04(cm4) I0贝雷片——283000(cm4)I0加强弦杆——382.9(cm4)Ａ0加强弦杆——27.48(cm4)r0加强弦杆回转半径——3.72(cm)δmax=M max Y/I组合=990.75*82.44/624344.04=130.82(mpa)δmax＜[δ0]=273(mpa)[δ0]——贝雷片允许拉、压应力故跨中弯矩验算合格。

龙门吊基础承载力设计验算书

龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。

0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。

0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。

轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。

2m。

龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。

轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。

0+200=475。

0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。

0÷0.3÷6.0=263。

89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。

80T龙门吊验算书(36m)-secret

常德大桥80T龙门吊设计计算书根据＊＊＊＊＊＊＊桥设计图、预制场施工技术方案进行80T龙门吊设计。

一、龙门吊总体设计情况一）、T梁基本情况主桥上构设计为19×48.5m预应力简支T梁，每孔5片T梁，主梁预制长度48.46m，梁高2.7 m，主梁间距2.0 m，其预制宽度中梁为1.5 m，边梁为1.75 m，主梁肋宽0.20 m，马蹄宽0.62 m，翼板间留有0.5 m的湿接缝。

每片中梁吊装重量153t,边梁吊装重量150 t。

二）、龙门吊总体设计T梁预制场设在引桥13＃～15＃墩上游侧，场内布置预制台座5个，设置一台跨度为20ｍ的施工小桁车，T梁起吊上桥采用一座固定跨墩龙门吊起吊，用起吊平车将T梁从底座上起吊后，再由起吊平车横移至位于靠预制场侧的引桥2＃和3＃T梁处的运梁小车上，再将T梁运送至待架墩位处后由架桥机架设就位。

龙门吊横梁设计计算跨径为36ｍ，两组横梁顺桥向距离为46.3ｍ，每组横梁采用连成整体的加强六排双层贝雷架拼成，上面按150ｃｍ间距垂直横梁跨径方向铺设I36a分配梁，再在其上安装2根顺横梁跨径方向的I36ａ，上铺设51.51kg/m的轨道，其上安放起吊平车，吊点采用二套滑轮组，设置在横梁两侧。

龙门吊支承点采用钢管桩打入地层的方式，每处支承点用4根D800×8ｍｍ钢管桩连成整体形成支承墩，横梁支承在支承墩中心。

钢管桩顶设置顺桥向和横桥向的抗风风缆，同时在引桥盖梁上预埋钢板，利用型钢将下游侧钢管桩与盖梁连成整体，提高钢管桩的整体稳定性。

钢管桩与横梁的连接采用型钢设置成强大的“骑马”连接和整体框架，确保钢管桩与横梁连接处的可靠。

龙门吊的设计起吊能力按T梁的最大重量并考虑砼超方按每片T梁1600KN进行计算，则每组横梁按800KN 的起重能力进行设计。

二、龙门吊受力分析根据龙门吊的构造、使用情况和现场情况，进行龙门吊的受力分析，以确定龙门吊的荷载分类、荷载组合和几种验算工况。

盖梁及提梁龙门吊检算书

盖梁及提梁龙门吊检算书1工程概况新疆路高架快速路主线高架整体为南偏西—北偏东走向，南与正在建设的东西快速路三期工程莘县路高架相接，向北平行于胶济铁路线方向沿新疆路跨越小港二路、陵县支路、港通路、普集路后，沿铁路规划居住区西侧、平行于铁路联络线方向向北，于港湾中部铁路位置跨越编组铁路后，沿昌乐河分为左岸、右岸两幅，向北跨越港湾客车停留场后与杭州支路～鞍山路快速路的昌乐河立交相接。

2计算依据及相关资料《路桥施工计算手册》《简明施工计算手册》《钢结构设计规范》GB50017-2003《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG_D63-2007项目现场勘察的地质资料和其他资料。

3检算3.1盖梁项目部承担16-20#桥梁施工，斜跨青岛站至港湾站联络线，主桥长度450米。

其中17-2#~19#桥为装配式预应力砼箱梁，下部结构盖梁为凸型盖梁，宽度为5米，厚度为2.6或2.8米，本次检算为盖梁支架检算。

结构尺寸如下图：3.1.2主要施工方案51#~54盖梁采用型钢横梁钢立柱支架现浇方法施工。

横向型钢按设计院设计布置，为HM300*200型钢，净距为20，架设在纵梁上，纵梁为HW400*400型钢，每侧双排型钢，共两侧，详见后附图3。

设两排钢管立柱支墩，支墩纵向布置，支架具有设备造价相对较低、操作方便灵活、适应性强、占用施工场地少、节约制架设备投资等特点。

3.1.3支架总体设计方案盖梁采用钢管立柱、型钢支架，总体布置见图1所示。

盖梁纵向设计4排钢管支撑柱，横向每排2根，钢管柱纵向布置间距为4.8+3.66+3.66，横向柱间距5m，各排支墩钢管之间设置[10 cm×10 cm×12 mm角钢连接；每排支墩顶面用2根HW400*400型钢拼作纵梁（简称下横梁）；纵梁上布设HM300*200型钢，净距20cm。

支墩采用Ф720mm×10mm钢管立柱。

立柱顶、底部采用法兰进行连接，顶部利用哦。

0.45m长Φ720钢管做砂漏（箱）柱帽，用来调整标高和落架。

预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)

1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。

取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。

龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。

龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。

70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。

1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。

当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。

此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。

1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。

则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。

基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。

根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。

80T起重机对于地下室顶板的结构验算

80T起重机对于地下室顶板的结构验算
引言
该文档对于使用80T起重机对地下室顶板进行结构验算进行了详细说明。

通过验算，我们可以确定起重机对地下室顶板的安全性和可行性。

本文档旨在提供技术指导，帮助工程师做出独立决策，确保施工过程中的安全和效率。

起重机技术参数
起重机是承载和搬运重物的重要设备。

在进行地下室顶板结构验算时，必须考虑以下起重机技术参数：
- 起重机额定载荷：80T
- 起重机工作半径：根据具体情况确定
- 起重机工作高度：根据具体情况确定
- 起重机操作速度：根据具体情况确定
结构验算步骤
1. 确定地下室顶板的设计荷载和强度要求。

2. 计算起重机对地下室顶板产生的载荷，并考虑起重机的布置形式和作业方式。

3. 进行地下室顶板的结构强度验算，包括承载能力、刚度和稳定性的分析。

4. 根据验算结果进行结构优化，确保地下室顶板可以承受起重机的载荷。

5. 如果需要，进行局部加固设计，并对加固措施进行验算和评估。

6. 根据验算和设计结果，制定安全操作规程和施工方案。

结论
通过对80T起重机对地下室顶板的结构验算，可以确保起重机的使用安全和施工效率。

在验算过程中，需严格按照地下室顶板的设计要求和起重机技术参数进行计算和分析。

如果发现结构不足以承受起重机的载荷，必须进行相应的加固设计和优化措施。

同时，在实际操作中，应严格遵守安全操作规程，确保施工过程中的人员和设备安全。

注意：本文档提供的信息仅用于技术指导，具体的结构验算须由专业工程师根据实际情况进行。

80T龙门吊检算

80T龙门吊检算一、概况二、龙门吊的设置根据施工要求，我标段设置80T龙门吊2台，10T龙门吊1台，以保证施工进度。

以下对80T 龙门吊设计进行检算。

我段箱梁自重140T (以最大箱梁考虑)，滑轮和钢丝绳重约2t，合计72 吨，考虑动载系数，计算起重量为：吨(系数怎么来) 这样龙门吊起重重量75吨设置。

三、龙门吊的主要参数起重重量Q=75吨，跨度LK=34米，起升高度H=9米，天车重W=6吨。

四、强度检算1 、横梁主梁全长36.8 米，双列，每列分三节。

梁节通过销轴、销板连接，两列梁间通过梁连接架连为一体。

下面由梁座 (由槽钢和钢板焊成) 和主副支腿架连接。

横梁自重：G=36.8*1.2=44.2 吨( 1 ) 静荷载横梁的静荷载为横梁的自重，可视为均布荷载q=G<10KN/34m=13KN/m ;故Mmax 静=ql2/8=13 %4X 34吒=1878.5KN?mQmax 静=ql/2=13 34/2=221KN( 2) 动荷载动荷载系数K 动,工作荷载P=1.011 X( 750+60) 。

故Mmax 动=PL/4=818.9 >34/4=6960.7KN?mQmax 动( 3) 总荷载Mmax =Mmax 静+Mmax 动=8839.2KN?mQmax =Qmax 静+Qmax 动( 4) 容许强度[M]= 9618.8KN?m；。

( 5) 结论[M] > Mmax ；[Q] > Qmax 满足要求。

( 6) 挠度计算横梁采用钢结构强性模量：E=2.1%06(Kg?cm2 )惯性矩：J=3464606.4 (cm) 均布恒载最大挠f1 max=5ql4/384EJ=5*1 3*3400*3400*3400*3400/384/E/J=3.1 09cm 集中荷载最大挠度：f2max=PL3/(48EJ)由销孔间隙引起的挠度f3max:销孔间隙厶L=0.15cm 节数n=6 桁高h=100cm 跨长L=34md © =%L/h=0.018rad © = .032R=h(L- n △ L)/ 2n △f3max=(R+h)(1-cos( © /2))7=.86cm,横梁总挠度：( 7) 大车运行机构计算龙门吊在运行时电机必须克服摩擦阻力、道路坡度阻力和风阻力。

龙门吊基础承载力及变形验算

XXXXXXXXXXXX项目预制梁场轨道梁地基基础设计计算书计算：复核：审核：2022年XX月目录1.工程概况 (2)1.1预制梁场简介 (2)1.2场地地层条件 (2)2.计算依据 (3)3.门式起重机 (3)3.1.预制场龙门吊配置 (3)3.2.龙门吊基础 (3)4.龙门吊基础承载力验算 (4)4.1.计算参数 (4)4.2验算过程 (5)5.地基变形验算 (8)5.1最不利工况 (8)5.2验算过程 (8)6.结论与建议 (10)1.工程概况1.1预制梁场简介图1 预制梁场布置图1.2场地地层条件由《XXXX工程地质勘察报告》可知南岸梁场附近的K871+716.5处基底为素填土，基底承载力标准值为260kPa。

基底以下各土层分布及参数见下表：由《XXXX工程地质勘察报告》可知北岸梁场附近的K870+489处基底为粉土，基底承载力标准值为240KPa。

基底以下各土层分布及参数见下表：2.计算依据（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50007-2012）（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG 3363-2019）（4）《80t龙门吊安装、拆除专项施工方案》3.门式起重机3.1.预制场龙门吊配置为满足本项目预制梁板需要，预制梁场采用2台80T龙门吊、1台10T龙门吊，2台80T龙门吊负责预制梁的吊装及移动，最大起重重量为160T（35米箱梁最重边跨边梁重量为122.36t），龙门吊跨径35m，提升高度9m。

1台10T龙门吊负责模板的吊装、混凝土浇筑（最大吊重量为5吨），龙门吊跨径35m，最大提升高度9m。

3.2.龙门吊基础预制场轨道设置两条，80T门吊轨道基础长度约为350米。

南岸预制场轨道：破除老路沥青，直接在水稳面层上浇筑60cm×60cm单层条形基础；北岸预制场轨道坐落在已经施工完成的路床灰土面层上，基础截面尺寸采用40cm×60cm和40cm×110cm双层条形扩大基础。

滇中引水9标80t龙门吊地基承载力计算书

2#钢管厂80T龙门吊地基基础承载力计算滇中引水9标2#钢管厂计划配置各类龙门吊共计10台，其中加工生产车间配置20T（跨径20In）龙门吊4台，钢管组对焊接车间配置1台30T、2台40T（跨径24m）龙门吊，防腐喷砂区配置2台40T（跨径24m）龙门吊，场外存放区配置1台80T（30m）龙门吊。

地基承载力以80T （跨径30m）龙门吊地基承载力进行计算。

80T龙门吊起重设备总重66.8T,轨道采用43kg∕m轨，压力钢管最大外径按照4.7m（含加劲环）计算，最重30T。

龙门吊安装在43Kg∕m轨道上面，轨道下方为C30混凝土条形基础，本次计算是对龙门吊单侧最不利荷载压力计算。

按单侧最不利荷载情况计算基础承载力，计算过程如下：1、龙门吊单侧自重分配:G自重=66.8/2=33.4T2、最不利荷载情况（按龙门吊单侧吊装，压力钢管吊装吊点计算位置距支腿位置为1/2管径位置，为2.35m。

）则龙门吊单侧压力大小为：G量不稠*（1-2.35/30）×30T=27.65T轨道自重为：43Kg∕m×9m=387Kg;混凝土自重为：（0.55mX0.66m+1.3πιX0.4m）×9m×2.5T∕m3=19.13TA=l.3m×9m=ll.7m2则龙门吊负重及轨道对龙门吊下方地面产生的总压力为：P⅛=F总/A==（（33.4T+27.65T+0.387T+19.13T）×10N∕kg）∕ll.7m2=70.6KPa;龙门吊运行时，取动荷载系数为1.5。

则运行时，龙门吊对地面压力为：P ft=l.5P⅛=105.9KPa,即地基承载力大于105.9KPa,即满足要求。

计算: 复核: 日期：。

31.5m-80T龙门吊验算书(横梁36m)

预制场80T龙门吊验算书预制场80t龙门吊采用桁架结构，上横梁为双排三角架形式，每排三角架由1根H390*300*10/16H型钢（加两块6mm钢封板）及2根H294*200*8/12H型钢（加两块6mm钢封板）作为主弦杆，主弦杆间用2［8槽钢连接。

支撑立柱为两边刚性形式，立柱主弦杆采用φ350*8钢管，立柱次弦杆为φ350*8钢管，立柱腹杆采用φ219*8及φ165*4钢管，立柱与横梁间用由2［36槽钢组成的横向次梁连接。

由于本计算书采用MIDAS软件进行辅助验算，所以计算书中材料的长度均为计算模型节点间长度，其具体结构见《80t龙门吊结构设计图》。

一、荷载1、活荷载（1）、龙门吊最大起吊荷载（含天车）：800KN2、恒载（1）桁架：1）、侧桁架：2［8槽钢：(2.37×4×50+2.26×4×2) ×0.084×2=82.67KN/M 2）、底桁架：2［8槽钢、［8槽钢：1.0×2×26×0.084×2+1.76×2×25×0.084=16.13 KN/M3）、上主弦杆：H390*300*10/16H型钢：35.4×1.07×2=75.76KN/Mδ=6mm钢封板：35.4×0.17×4=24.07KN/M4）、下主弦杆：H294*200*8/12H型钢：35.4×0.573×4=81.14KN/Mδ=6mm钢封板：35.4×0.13×8=36.82KN/M5）、端头支撑：［8槽钢：（2.79×2+1.95×2+2.63×2）×2×0.084=2.48 KN/M（2）立柱：1）、φ350*8钢管0.67×（9.11+9.32）×2×2=49.39KN2）、φ219*8钢管0.42×5.88×2=4.94KN3）、φ165*4钢管0.16×（1.14+1.80+3.75+2.33）×2×2=5.77 KN4)、横向次梁2［36槽钢0.48×2.95×2×2=5.66KN3、偶然荷载根据现场实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。

80吨龙门吊钢结构计算

80吨龙门吊钢结构计算我最近完成了10台80吨龙门吊钢结构的总体设计工作。

该龙门吊是出口的。

在报标时我国与欧洲一个国家进行竞争。

使用国家要求技术标的计算书不能超过5页纸（A4）。

精确说明这台龙门吊的重要技术参数。

我做到了。

将欧洲与我国竞争的国家打了下去。

一举中标！80吨、32米跨龙门吊主要部件计算钢结构计算说明一、主梁：1、设计计算基本参数与结构布置介绍：①、为满足装入集装箱内需求。

设单主梁截面初步尺寸为：高1950mm、宽800mm、上下翼缘板厚18mm、腹板厚12mm。

单重：242 KN。

②、为满足主梁的强度与许用吊载下挠的需求。

采用双主梁结构。

总重：484 KN。

③、为平衡大车运行制动水平力的作用。

双主梁两端布置有端横梁。

总重21.62 KN。

④、为维修人员行走方便与安全，双主梁上面布置有走台栏杆。

重2.1 KN。

⑤、小车自重：q1=50 KN。

⑦、小车起升速度：V＝1.9 m／min。

⑧、起升动载系数：K＝1.1。

⑨、跨中满载静负荷许用下挠：[f]＝32000/800＝40 mm。

⑩、额定起重量：Q＝800 KN、跨度：L＝32000 mm。

2、单主梁截面特性计算值序号截面特性名称计算数据1 X－X轴截面惯性矩 I＝40899150200 mm^42 X－X轴截面抵抗矩 W＝41947840 mm^33 单主梁截面积 A＝74736 mm^24 单位长度重量 q2=7.04 KN /m3、跨中最大静负荷下的静挠度：单主梁计算集中力：P1＝(q1+Q)/2＝（50+800）/2＝425 （KN）＝425000 （N）静挠度：f = P1*L^3/(48*E*I)＝425000*32000^3/（48*2.1*10^5*40899150200）＝34 mm <［f］=40 mm式中：E－钢的弹性模数满足使用要求！4、跨中主梁最大弯曲应力的计算：计算集中力：P＝（50+800）*1.2/2＝510 KN计算单主梁组合载荷集度：由于有电气、走台等物件则q3= q2*1.1＝7.040*1.1＝7.744K N /m计算简图弯矩图弯曲应力：Mmax=5065.3 KN-m=5065300000 （N-mm）σ＝Mmax/W=5065300000/41947840=120 （Mpa） <［σ］=180 （Mpa）满足使用要求！二、柔性支腿：由计算简图知：单柔性支腿支反力为：RA=510+7.744*32/2= 633.9 (KN ) = 633904 (N)单柔性支腿水平夹角设：α＝80?则单柔性支腿轴向力：P2＝633904/sin80 = 643683 ( N)选用无缝管。

80t龙门吊车受力分析计算梁

80t/26.5m龙门吊车受力校核计算书计算：审核：审定：80t/26.5m龙门吊车受力校核计算一、龙门吊车主梁受力校核和挠度校核1．龙门吊车梁的受力分析通过对该吊车梁进行受力分析，确定其力学模型及弯矩图如下图所示：BA图575t级龙门吊车梁力学模型及弯矩图图中P——为作用在单条吊车梁上的集中载荷，N或kN；l——为吊车梁的跨度，m；a,b——为集中载荷作用点距两端点的距离，m。

根据力学平衡原理，得：跨中C点弯矩为94103.542650010804⨯=⨯⨯==PlMcN-mm 2．吊车梁截面特性计算吊车梁截面为1条40×40cm的钢箱梁、2条30×30cm的钢箱梁组合而成，钢板均为Q345钢，钢管为无缝钢管，如图6所示：图2¦Δ=¦Δ=上弦梁A 0=12720mm 2 I 0＝18442.6 1628.7 ×104mm 4 下弦梁A 0=21632mm 2 I 0＝68036.5 67008×104mm 4 其组合截面特性为：A ＝2A 0＋A 1＝2×12720＋21632＝47072mm 2mm A y A y i i i c 4.11624707221632)2001501800(212720=+++⨯=∑∑=2121c 010)()y -(y 2A I 2I I c y A +++==2×18442.6×104+68036.5×104+2×12720×(1800＋150＋200-1162.4)2+21632×1162.42=5.509×1010mm 421010044.42004.116210086.5⨯=+⨯=+=c y h I W 7mm 33．吊车梁截面强度校核)(06.13110044.4103.5791MPa W M c =⨯⨯==σ＜f ＝310MPa 安全4. 吊车梁斜缀条强度校核 ⑴ 吊车梁斜缀条的截面特性斜缀条采用2¢89壁厚8mm 的无缝钢管，其单肢截面面积为A 2＝2035.8mm 2 ⑵ 斜缀条强度校核斜缀条主要承受截面上的剪力，其轴心力N 1按下式计算，如图4所示：θαcos cos 11n V N =其中 V 1——分配到一个缀条面的剪力； n ——承受剪力V 1的斜缀条数；α——斜缀条与龙门吊立柱断面的夹角在纵断面上投影，α＝825.1822007501=-tg °。

大柴旦80t龙门吊基础计算书

大柴旦制梁场80t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》（清华大学出版社）；1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

1.6、《弹性地基梁的计算》龙驭球著。

2、设计说明勘探资料显示：场地内主要为碎石土，其承载力为200KPa。

龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C25。

龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。

图2-1 基础横截面配筋图（单位:mm）通过计算及构造的要求，基础底面配置20φ18；箍筋选取φ10@250mm；基础顶面配置6φ18与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见上图横截面配筋图。

基础顶面预埋M24轨道螺栓用于固定钢轨。

为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，按43.5+13*41.5+43.5设置14道10mm宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距43m ，基础位置根据制梁台座位置确定。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，80t 龙门吊行走台车最大轮压：P=320KN 。

砼自重按25.0KN/m3 计。

根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=200KPa 截面惯性矩：Ι=0.073m 4 ，其计算过程如下：基础上部：S 上=0.6*0.6=0.36，Y 上=0.4+0.6/2=0.7；基础下部：S 下=1.4*0.4=0.56，Y 下=0.4/2=0.2组合截面形心坐标Y=（0.36*0.7+0.56*0.2)/（0.36+0.56）=0.396 基础上部对组合截面形心轴惯性矩=0.6*0.6^3/12+0.304^2*0.36=0.044 基础下部对组合截面形心轴惯性矩=1.4*0.4^3/12+0.196^2*0.56=0.029 则组合截面对其形心轴惯性矩为0.044+0.029=0.073 3.2、材料性能(1)、C25砼轴心抗压强度：fc=11.9 轴心抗拉强度：ft=1.27 弹性模量：Ec=2.8*10^4 Mpa (2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'= (3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=200KPa 4、地基验算4.1、基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图4-1形式。

80吨龙门吊及台座基础地基荷载计算

龙门吊及台座基础地基荷载计算一、80T龙门吊地基荷载计算龙门吊地基荷载计算：1、龙门吊自重：m=45tG1=45×103kg×10N/kg＝450 KN2、移梁过程xx体体重：m=53m3×2.6t/m3=138tG2=138×103kg×10N/kg=1380 KN3、龙门吊轴距砼条型基础:V=7m×0.9m×0.6m=3.8m3G3=3.8×2.5×103kg×10N/kg=95KN4、荷载组合：G=（）×1.3＝13KN龙门吊轮间距按7m考虑，基础宽度设计为0.9m：则：承载面积：A=7×0.9=6.3m2地基承受应力为σ= G/A= 13KN /6.3 m2=208.5KN/m2≈209KPa由于该梁场位于鱼塘挖填路段，为了确保轨道基础承载力满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到250Kpa以上，方可进行下道工序。

二、40mTxx台座地基荷载计算2.1、未xx时地基荷载计算：1、Txx自重：m=53m3×2.6t/m3=138tG1=138×103kg×10N/kg＝1380 KN2、台座基础:V=38m×0.6m×0.35m+38m*1.5m*0.15=16.53m3G2=16.53×2.5×103kg= 413.25 KN3、荷载组合：G=（1380+ 413.25）×1.3＝2331.3KN基础宽度设计为0.6m：则：承载面积：A=0.6×38=22.8m2地基承受应力为σ= G/A=2331.3KN /22.8m2=102.3KN/m2≈103KPa由于该梁场位于鱼塘挖填路段，为了预制梁台座基础受压满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到150Kpa以上，方可进行下道工序施工。

80吨龙门吊及台座基础地基荷载计算

龙门吊轨道基础验算书

龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。

80吨龙门吊及台座基础地基荷载计算

龙门吊及台座基础地基荷载计算一、80T龙门吊地基荷载计算龙门吊地基荷载计算：1、龙门吊自重：m=18tG1=18×103kg×10N/kg＝180 KN2、移盖板过程中盖板板重：m=3.22m3×2.6t/m3=8.4tG2=8.4×103kg×10N/kg=84 KN3、龙门吊轴距道碴基础:G3=12.17KN+18.8KN+66KN=96.97KN4、荷载组合：G=（180 KN+84KN+96.97KN）/2=209KN龙门吊轮间距按14.15m考虑，基础宽度设计为1.25m：则：承载面积：A=14.15×1.25=17.7m2地基承受应力为σ= G/A= 209KN /17.7 m2=11.8KN/m2≈12KPa为了确保轨道基础承载力满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到180Kpa以上，方可进行下道工序。

施工安全注意事项施工安全教育培训的重要性随着项目工程的施工生产局面逐步打开，施工机械增多，劳动力增加，危险源也随之而来。

更显示出强化安全教育和培训的紧迫感、必要性、重要性。

不仅是特殊作业人员要进行安全教育和培训、持证上岗，包括一般工人、管理人员以及指挥者和各级领导都必须要经过安全教育和培训。

如何控制或减少伤亡事故的发生，是我们当务之急需要解决的一项重要课题。

确保安全施工的关键之一是“强化对人的安全教育和培训”。

众所周知，人员伤亡的发生是事故的结果，而事故发生的具体原因很多，绝大多数事故发生的原因都与人的不安全行为有关。

因此，只要有不安全的思想和行为，就会造成隐患，就可能演变成事故。

解决问题的关键——强化安全教育和培训。

通过各种形式的教育和培训，使施工人员树立“安全第一，预防为主”的思想，同时掌握安全施工所必须的知识和技能。

然后，从人的不安全行为方面，对每起事故进行解剖分析，发现其事故中不同程度地存在对安全知识的欠缺和薄弱、如：由不经过基本安全教育（三级安全教育）、无专业培训、无证上岗、违章操作等等，导致的事故发生。

80T龙门吊验算书1

附二：80T龙门吊验算书一、概况惠东至东莞高速公路第一合同段42米T梁吊运施工使用二台80吨龙门吊车，每台龙门长为12.5m（净跨11.0m），宽为3m，由贝雷架拼装而成，贝雷架系由湖南郴州筑路机械厂生产。

42米T梁最大吊重为120吨，每台龙门吊设计的吊梁导梁由六排、每排五片、共30片贝雷架组成，两支腿处的一端由12片贝雷架拼装组成，在支腿处与行走部位用型钢方桁架固定；导梁、支腿和行走部位连接形成一个整体，以提高整机稳定性；龙门吊行走动力由八台同步波箱式电机驱动，每台电机的功率为1.1kW。

二、龙门吊横梁总受力计算1、龙门吊横梁构件重量如下表*注：贝雷架的重量参数由《公路施工手册—桥涵》（下册）查得。

龙门吊横梁构件总重量为：8100+180+21.5+1118+250+504+1920=12093.5kg综合各构件后每延米贝架重量为：G1=12093.5÷〔15×6〕= 134.37kg/m=1.32kN/m。

2、横梁重量：G2=12.5×6×1.32=99.0kN3、支腿重量：G3=3×4×1.32=15.84kN4、龙门吊行走车重量：G4=850（kg/台）×2(台)=1700kg=16.66kN5、吊梁天车重量：G5=460kg/台×2(台)=920kg=9.02kN6、卷扬机重量（含钢丝绳）：G6=2780kg=27.25kN7、每台龙门吊对支腿行走部位荷载：G7=G2+G3+G4+G5+G6= 99.0+15.84+16.66+9.02+27.25=167.77kN8、42米T 梁的重量G T ＝41.47m 3×2600㎏/ m 3＝107822㎏=1056.66kN 。

42米T 梁动载时的重量可计为G T1＝1056.66 kN ×1.10＝1162.3kN 。

(其中1.1为安全系数)三、龙门吊受力分析当42米T 梁起吊时，当天车行走到居中位置时的弯距和挠度达到最大值，受力图示如下：G 吊=G2+（G5+G6+ G T1）/2=99.0+（9.02+27.25+1162.3）÷2=698.3kNa=6.25mb=6.25mL=a+b=12.5m1、横梁挠度校核因贝雷架的结构特征是用16锰铁特殊钢材贝雷桁架连接成整体，一般情况下贝雷架使用在材料的弹性范围内，故其变形为线弹性变形f1，另一部分变形主要是由于销钉与桁架销孔间的间隙而产生的特殊的非线性累加变形，其变形为非线性挠曲变形，系由销子与贝雷架阴阳节头间隙而引起的，实际属于刚体间的位移，当贝雷架安装完成后，在其自重作用下，销结挠曲变形认为已全部完成。

MQE80+80t-38m-14m龙门吊计算书

MQE80+80t-38m-14m龙门吊计算书MQE80+80/10-38通用门式起重机设计计算书南京南京登峰起重设备制造有限公司2021年10月南京登峰起重设备制造有限公司MQE80t+80/10t-38m-14m型龙门起重机设计计算书1、设计依据1.1《钢结构设计规范》（GBJ17-88） 1.2《起重机设计规范》（GB3811-83）1.3《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-90）2、总体设计方案：主梁采用单主梁桁架结构；支腿采用无缝钢管焊接；采用两刚性支腿设计；支腿均衡梁设置在离大车轨道高5.2m处，满足运梁炮车从支腿端面运梁；两侧支腿均满足运梁跑车的通过；起重系统采用2台80t吊重小车，每台吊重小车上设置2台卷扬机，卷扬机在主梁两侧下绳；配铁路2201“T”梁专用吊具；每台龙门吊设一台10t电动葫芦副钩，电动葫芦满足单边有效悬臂3.5m的要求，电动葫芦轨道采用法兰与下平联槽钢连接；起重机设置Z字型爬梯上下司机室；设置电动葫芦检修平台。

详细方案见图MQE*****-00-00-0003、主要性能参数3.1额定起重量：80t+80t3.1.1当两小车在距跨中各15处，两小车抬吊160t，小车定点起吊，不运行；3.1.2当两小车在距跨中各11处，两小车抬吊120t，小车定点起吊，不运行；3.1.3当两小车在距跨中各9处，两小车抬吊90t，小车定点起吊，不运行；3.1.4当一台小车在跨中处，最大起重量50t，小车可运行；3.2大车走行轨距：38m 3.3吊梁起落速度：0.9m/min 3.4起升高度：14m 3.5吊梁小车运行速度：6.7m/min3.6 整机运行速度：0-10m/min（重载）；0-20m/min（空载）；3.7 适应坡度：±1% 3.8 电葫芦额定起重量：10t 3.9 电葫芦起升高度：18m 3.10电葫芦运行速度：20m/min 3.11电葫芦起升速度：7m/min 3.12整机运行轨道：单轨P504、起重机结构组成4.1 吊梁行车总成：2台（四门定滑轮，五门动滑轮）4.2 主动台车：4套4.3 左侧支腿：1套4.4 右侧支腿：1套4.5 副支腿托架：1套4.6 主支腿托架：2套4.7 隅支撑托架：1套4.8 主横梁总成：1组4.9 电葫芦走行轨：1套4.10 10t电动葫芦：1台4.11 司机室：1套1南京登峰起重设备制造有限公司MQE80t+80/10t-38m-14m型龙门起重机设计计算书4.12 电葫芦检修平台：1套4.13 操作平台：1套4.14 扶梯总成：1套4.15 电缆卷筒：1套4.16 电器系统：1套5、龙门吊结构设计计算5.1吊梁行车5.1.1主要性能参数额定起重量80t 运行轨距 2.0m 轴距 1.2m 卷扬起落速度0.9m/min 运行速度6.7m/min 驱动方式2驱动吊梁行车总重（含吊具）G小车=10t 吊具重量：W吊具=3t5.1.2起升机构计算已知：起重能力Q静= Q+W吊具=80+3=83t粗选：双卷扬，倍率m=10 滚动轴承滑轮组，效率η=0.92。